JPH01188759A - 伝動装置とその操作方法 - Google Patents
伝動装置とその操作方法Info
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- JPH01188759A JPH01188759A JP63307090A JP30709088A JPH01188759A JP H01188759 A JPH01188759 A JP H01188759A JP 63307090 A JP63307090 A JP 63307090A JP 30709088 A JP30709088 A JP 30709088A JP H01188759 A JPH01188759 A JP H01188759A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H47/00—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing
- F16H47/06—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the hydrokinetic type
- F16H47/065—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the hydrokinetic type the mechanical gearing being of the friction or endless flexible member type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
- F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
- F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
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- F16H37/0846—CVT using endless flexible members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
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- F16H2037/088—Power split variators with summing differentials, with the input of the CVT connected or connectable to the input shaft
- F16H2037/0886—Power split variators with summing differentials, with the input of the CVT connected or connectable to the input shaft with switching means, e.g. to change ranges
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/19—Gearing
- Y10T74/19023—Plural power paths to and/or from gearing
- Y10T74/19033—Fluid drive divides or combines alternate paths
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、無段速度比変化を生じる連続的に可変の伝動
装置の分野に関する。特に、本発明は、低速度費機構と
、可変速度比機構とを有する該伝動装置に関する。
装置の分野に関する。特に、本発明は、低速度費機構と
、可変速度比機構とを有する該伝動装置に関する。
従来の技術
ベルト駆動可変速度比機構を使用する自動中用自動伝動
装置は、通常、動力源と可変駆動機構との間、または前
進後退駆動歯車組と可変駆動機構との間で駆動列に配置
されるトルクコンバータを有している。低い速度比では
、トルクコンバータは、車輌を休止から加速するのを扶
助する様にトルクの乗法を生じる。高い速度比では、ト
ルクコンバータは、その作用に固有の損失を回避するた
めに通常の流体力学的結合ではなくその人力と出力との
間の機械的結合を生じる様に固定される。
装置は、通常、動力源と可変駆動機構との間、または前
進後退駆動歯車組と可変駆動機構との間で駆動列に配置
されるトルクコンバータを有している。低い速度比では
、トルクコンバータは、車輌を休止から加速するのを扶
助する様にトルクの乗法を生じる。高い速度比では、ト
ルクコンバータは、その作用に固有の損失を回避するた
めに通常の流体力学的結合ではなくその人力と出力との
間の機械的結合を生じる様に固定される。
高い速度比では、ベルト駆動機構のみが動力源と駆動輪
との間の減速と、トルク乗法とを生じる。
との間の減速と、トルク乗法とを生じる。
トルクコンバータの付加的な出費と、その作用にrAM
する固有の高い動的損失とが駆動舛の振動および荒々し
さを減衰する8吊を有する簡単な流体継手をトルクコン
バータの代りに使用することによって連続的に角変の伝
動装置においで回避されることは、好ましい。しかしな
がら、流体継手をトルクコンバータに単に置換える際の
固有の欠点は、トルクコンバータによるトルク乗法の喪
失である。
する固有の高い動的損失とが駆動舛の振動および荒々し
さを減衰する8吊を有する簡単な流体継手をトルクコン
バータの代りに使用することによって連続的に角変の伝
動装置においで回避されることは、好ましい。しかしな
がら、流体継手をトルクコンバータに単に置換える際の
固有の欠点は、トルクコンバータによるトルク乗法の喪
失である。
複合遊星装置歯車組は、その太陽歯車およびリング歯車
が駆動されて、遊星キャリアが歯車組の出力として使用
されるとき、低い速度比においてトルク乗法を生じる様
に再生モードで作用可能である。複合遊星装置歯車組は
、リング歯車および太陽歯車が同一速度で駆動されると
きに生じる速度比から歯車組の全体の速度比が低下され
る様に、太陽歯車の速度がそのリング歯車の速度に対し
て増大されれば、噛合いの中立状態で作用可能である。
が駆動されて、遊星キャリアが歯車組の出力として使用
されるとき、低い速度比においてトルク乗法を生じる様
に再生モードで作用可能である。複合遊星装置歯車組は
、リング歯車および太陽歯車が同一速度で駆動されると
きに生じる速度比から歯車組の全体の速度比が低下され
る様に、太陽歯車の速度がそのリング歯車の速度に対し
て増大されれば、噛合いの中立状態で作用可能である。
リング歯車の速度に対する太陽歯車の速度の更に一層の
増大は、零を通過して、太陽歯車の相対的な速度の更に
一層の増大の際に負になる速度比を生じる。該歯車組は
、後退駆動および前進駆動を生じる様にこの太陽で操作
された。しかしながら、零速痩比状態に近い特定の状態
では、最大入力を駆動する機構によって導かれるトルク
は、負荷を導く該機構の性能を越える非常に高いレベル
に上昇し得る。
増大は、零を通過して、太陽歯車の相対的な速度の更に
一層の増大の際に負になる速度比を生じる。該歯車組は
、後退駆動および前進駆動を生じる様にこの太陽で操作
された。しかしながら、零速痩比状態に近い特定の状態
では、最大入力を駆動する機構によって導かれるトルク
は、負荷を導く該機構の性能を越える非常に高いレベル
に上昇し得る。
発明の要約
本発明による連続的に可変の伝動装置は、動力源によっ
て駆動され低速度比変更駆動機構の入力シープに結合さ
れるインペラと、可変速度比ベルト駆動機構の入力シー
プに結合されるタービンとを有する流体継手を備えてい
る。継手バイパスクラツヂは、インペラと、タービンと
を機械的に結合して分離する。複合遊星装置歯車組は、
可変駆動機構の出力シーブによって駆動される太陽歯車
と、定圧機構の出力シーブに結合されるリング歯車とを
有し、該機構は、一方クラッチに装着され、低モードク
ラッチを介して該リング歯車を選択的に駆動する。1つ
の遊星ピニオン組は、太陽歯車に連続的に係合され、第
2遊星ピニオン組は、第1遊星ピニオン組およびリング
歯車に連続的に係合される。ピニオンキャリアは、双方
の遊星ピニオンを回転可能に支持し、可変ベルトl!横
の出力に高モードクラッチを介して結合可能である。終
駆動歯車組は、減速歯車装置を介してキャリアを差動機
構に結合する。高モードクラッチの構成要素の1つは、
一方クラッチに装着されてもよい。
て駆動され低速度比変更駆動機構の入力シープに結合さ
れるインペラと、可変速度比ベルト駆動機構の入力シー
プに結合されるタービンとを有する流体継手を備えてい
る。継手バイパスクラツヂは、インペラと、タービンと
を機械的に結合して分離する。複合遊星装置歯車組は、
可変駆動機構の出力シーブによって駆動される太陽歯車
と、定圧機構の出力シーブに結合されるリング歯車とを
有し、該機構は、一方クラッチに装着され、低モードク
ラッチを介して該リング歯車を選択的に駆動する。1つ
の遊星ピニオン組は、太陽歯車に連続的に係合され、第
2遊星ピニオン組は、第1遊星ピニオン組およびリング
歯車に連続的に係合される。ピニオンキャリアは、双方
の遊星ピニオンを回転可能に支持し、可変ベルトl!横
の出力に高モードクラッチを介して結合可能である。終
駆動歯車組は、減速歯車装置を介してキャリアを差動機
構に結合する。高モードクラッチの構成要素の1つは、
一方クラッチに装着されてもよい。
坂減速クラッチは、キャリアを可変駆動機構の出力に選
択的に結合する。
択的に結合する。
定速度化変更駆動機構は、最大アンダードライプベルト
比とほぼ同一の速度比を有している。この配置により、
ベルトがオーバードライブへ切換えられるとき、太陽歯
車の速度は、増大され、全体の伝動装置比は、−mr;
i<オーバードライブへ移動する。太陽歯車およびリン
グ歯車の速度がほぼ等しいとき、アップシフトは、高歯
車クラッチを係合しこれにより複合遊星歯車組を固定す
ることによって生じる。次に、#!lゆ比の変更は、車
輌運転者の要求によって可変速度比ベルト駆動機構の入
力シーブおよび化カシ−7の半径を変更することによっ
て生じる。
比とほぼ同一の速度比を有している。この配置により、
ベルトがオーバードライブへ切換えられるとき、太陽歯
車の速度は、増大され、全体の伝動装置比は、−mr;
i<オーバードライブへ移動する。太陽歯車およびリン
グ歯車の速度がほぼ等しいとき、アップシフトは、高歯
車クラッチを係合しこれにより複合遊星歯車組を固定す
ることによって生じる。次に、#!lゆ比の変更は、車
輌運転者の要求によって可変速度比ベルト駆動機構の入
力シーブおよび化カシ−7の半径を変更することによっ
て生じる。
実施例
最初に第1図を参照すると、本発明による伝動装置は、
動力源および出力12に駆動可能に結合される入力10
を有し、出力12は、差動機構16のスピンドル14ま
たは終駆動歯車組18のいずれかに直接に結合される。
動力源および出力12に駆動可能に結合される入力10
を有し、出力12は、差動機構16のスピンドル14ま
たは終駆動歯車組18のいずれかに直接に結合される。
流体継手20は、タービン24に流体力学的に結合され
るインペラ22を有している。流体継子バイパスクラッ
チ26は、タービンと、インペラとを機械的に結合する
様に係合され、インペラとタービンとの間の結合が完全
に流体力学的である様に解放される。タービンは、ベル
ト駆動機構の入カシ−730を支持する軸28上で回転
し、ベルト駆動機構の出力シーブ32は、軸34に回転
可能に支持される。ベルト駆動機構は、無端可撓ベルト
36が係合するシー730.32の半径を選択的に変更
することによって軸28に対する軸34の速度の可変比
を生じる。例えば、軸34がアンダードライブされると
き、ベルト36は、比較的小ざい半径のシープ30と、
比較的大ぎい半径のシープ32とに係合する。軸34が
オーバドライブされるとき、該ベルトは、大きい半径の
シープ30と、比較的小さい半径のシープ32とに係合
する。
るインペラ22を有している。流体継子バイパスクラッ
チ26は、タービンと、インペラとを機械的に結合する
様に係合され、インペラとタービンとの間の結合が完全
に流体力学的である様に解放される。タービンは、ベル
ト駆動機構の入カシ−730を支持する軸28上で回転
し、ベルト駆動機構の出力シーブ32は、軸34に回転
可能に支持される。ベルト駆動機構は、無端可撓ベルト
36が係合するシー730.32の半径を選択的に変更
することによって軸28に対する軸34の速度の可変比
を生じる。例えば、軸34がアンダードライブされると
き、ベルト36は、比較的小ざい半径のシープ30と、
比較的大ぎい半径のシープ32とに係合する。軸34が
オーバドライブされるとき、該ベルトは、大きい半径の
シープ30と、比較的小さい半径のシープ32とに係合
する。
流体継手のインペラは、第2駆動1m横の入カシ−73
8を支持する軸35に回転可能に支持され、第2駆動1
1w1は、シープ38と、軸44に回転可能に支持され
るシープ42とを駆動可能に結合するチェーン40を為
している」一方クラッチ46は、シープ42を支持する
様に軸44に装着されてもよく、またはシー738を支
持する様に軸35に配置されてもよい。
8を支持する軸35に回転可能に支持され、第2駆動1
1w1は、シープ38と、軸44に回転可能に支持され
るシープ42とを駆動可能に結合するチェーン40を為
している」一方クラッチ46は、シープ42を支持する
様に軸44に装着されてもよく、またはシー738を支
持する様に軸35に配置されてもよい。
低速度比クラッチ48は、軸44とリング歯車50との
間の駆動列内に配置される。クラッチ48が係合される
とき、クラッチ48は、リング歯車と、軸44とを駆動
可能に分離する。高速度比クラッチ52は、軸34と、
キャリア54とを駆動可能に結合し、太陽歯車58に連
続的に係合する第1組の遊星ピニオン56と、第1遊星
ピニオン組およびリング歯車50に連続的に噛合う第2
組の遊星ピニオン60とは、キャリア54に回転可能に
支持される。
間の駆動列内に配置される。クラッチ48が係合される
とき、クラッチ48は、リング歯車と、軸44とを駆動
可能に分離する。高速度比クラッチ52は、軸34と、
キャリア54とを駆動可能に結合し、太陽歯車58に連
続的に係合する第1組の遊星ピニオン56と、第1遊星
ピニオン組およびリング歯車50に連続的に噛合う第2
組の遊星ピニオン60とは、キャリア54に回転可能に
支持される。
終駆動歯車組18は、太II歯車62と、回転を防止す
る様に伝動装置ケーシングに66において固定されるリ
ング歯it!64と、太陽歯車62およびリング歯車6
4に噛合う1組の遊星ピニオン68とを有している。遊
−歯車組の代りの出力歯車組は、噛合う2個の歯車を有
してもよく、これ等の第1歯車は、伝動装置出力12に
よって駆動され、第2歯車は、差動機構16のスピンド
ル14に駆動可能に結合される。
る様に伝動装置ケーシングに66において固定されるリ
ング歯it!64と、太陽歯車62およびリング歯車6
4に噛合う1組の遊星ピニオン68とを有している。遊
−歯車組の代りの出力歯車組は、噛合う2個の歯車を有
してもよく、これ等の第1歯車は、伝動装置出力12に
よって駆動され、第2歯車は、差動機構16のスピンド
ル14に駆動可能に結合される。
逆転ブレーキ70は、゛伝動装置ケーシング72におい
て固定される一部材と、リング歯車50に駆動可能に結
合される第2部@74とを有している。ブレーキ70が
加えられるとき、リング歯車は、伝動装置ケーシングに
回転に抗して保持される。
て固定される一部材と、リング歯車50に駆動可能に結
合される第2部@74とを有している。ブレーキ70が
加えられるとき、リング歯車は、伝動装置ケーシングに
回転に抗して保持される。
差動機構16は、スピンドル14に回転可能に支持され
るベベルピニオン76.78と、車輌の駆動輪に駆動可
能に結合される車軸84.86に回転可能に支持されベ
ベルピニオンに連続的に噛合い係合する側部ベベル[1
11m80.82とを有している。
るベベルピニオン76.78と、車輌の駆動輪に駆動可
能に結合される車軸84.86に回転可能に支持されベ
ベルピニオンに連続的に噛合い係合する側部ベベル[1
11m80.82とを有している。
第2駆動機構は、軸44と、軸35との定速度比を生じ
、一方、第1駆動機構は、軸28に対する軸34の可変
範囲の比を生じる。好ましくは、第1駆動機構によって
生じる最大アンダードライブ比は、第2駆動機構の定ド
ライブ比にほぼ等しい。
、一方、第1駆動機構は、軸28に対する軸34の可変
範囲の比を生じる。好ましくは、第1駆動機構によって
生じる最大アンダードライブ比は、第2駆動機構の定ド
ライブ比にほぼ等しい。
第2図は、第1図について説明した各構成要素が同一の
符号を有している第2実施例を示す。第2図では、高速
度クラッチ52は、軸34とキャリア54との間の駆動
列に配置される一方クラッチ88を有している。該・一
方クラッチは、クラッチ52とキャリア54との間、ま
たはクラッチ52と軸34との間のいずれかに配置され
てもよい。
符号を有している第2実施例を示す。第2図では、高速
度クラッチ52は、軸34とキャリア54との間の駆動
列に配置される一方クラッチ88を有している。該・一
方クラッチは、クラッチ52とキャリア54との間、ま
たはクラッチ52と軸34との間のいずれかに配置され
てもよい。
坂減速クラッチ90は、係合される際に軸34と、キャ
リア54とを駆動可能に結合し、解放される際にこれ等
の構成要素を分離する。
リア54とを駆動可能に結合し、解放される際にこれ等
の構成要素を分離する。
複合遊星装置−歯車組の太陽歯車58は、流体継手およ
び可変比ベルト駆動機構を経て駆動される。
び可変比ベルト駆動機構を経て駆動される。
複合遊星装置歯車組のリング歯車は、定速度化駆動機構
、一方クラッチ46および低速度比クラッチ48を経て
駆動される。この伝動装置を経て駆動される車輌は、低
速度比クラッチ48が係合されて、バイパスクラッチ2
6、高速度比クラッチ52および逆転ブレーキ70が解
放されて、可変ベルト駆動が生じ得るほぼ最低の速度比
において最大アンダードライブ位置に設定されるとき、
休止から加速される。この状態が存在するとき、キャリ
ア54、リング歯4I50および太陽歯車58の速度は
等しい。伝動装置出力の速度は、チェーン駆動機構およ
びベルト駆動機構の速度と同一である。しかしながら、
−層低い伝動装置駆動比は、可変ベルト駆動機構の出力
速度がシー730.32をこれ等のオーバドライブ位置
に向って移動することによって増大されれば、生じる。
、一方クラッチ46および低速度比クラッチ48を経て
駆動される。この伝動装置を経て駆動される車輌は、低
速度比クラッチ48が係合されて、バイパスクラッチ2
6、高速度比クラッチ52および逆転ブレーキ70が解
放されて、可変ベルト駆動が生じ得るほぼ最低の速度比
において最大アンダードライブ位置に設定されるとき、
休止から加速される。この状態が存在するとき、キャリ
ア54、リング歯4I50および太陽歯車58の速度は
等しい。伝動装置出力の速度は、チェーン駆動機構およ
びベルト駆動機構の速度と同一である。しかしながら、
−層低い伝動装置駆動比は、可変ベルト駆動機構の出力
速度がシー730.32をこれ等のオーバドライブ位置
に向って移動することによって増大されれば、生じる。
例えば、リング歯$50の直径の太陽歯車58の4径に
対する比が3.0であって、ベルト機構が最小のアンダ
ードライブ位置に設定されるときに軸34の出力速度が
その速度を越えて50%上昇されれば、伝動装置駆動比
は、1.0から0.75まで低減される。ベルト41!
1構が最小のアンダードライブ位置に設定されるときに
軸34の速度が3倍に増大されれば、伝動装置駆動比は
、零に近づくc軸34の速度がその最小アンダードライ
ブ速度の3倍よりも大きく増大される様に、ベルト駆動
機構がオーバードライブ位置に向って更に移動されれば
、伝動装置駆動比は、負になり、軸34の速度の一層の
増大によつ【低減する。
対する比が3.0であって、ベルト機構が最小のアンダ
ードライブ位置に設定されるときに軸34の出力速度が
その速度を越えて50%上昇されれば、伝動装置駆動比
は、1.0から0.75まで低減される。ベルト41!
1構が最小のアンダードライブ位置に設定されるときに
軸34の速度が3倍に増大されれば、伝動装置駆動比は
、零に近づくc軸34の速度がその最小アンダードライ
ブ速度の3倍よりも大きく増大される様に、ベルト駆動
機構がオーバードライブ位置に向って更に移動されれば
、伝動装置駆動比は、負になり、軸34の速度の一層の
増大によつ【低減する。
しかしながら、噛合いの中立の特徴を使用することによ
って伝動装置を操作することも、伝動装置の構成要素に
課せられる高いトルク荷重のためにこの様にして逆転駆
動を得ることも意図されない。その代りに、伝動装置は
、ベルト駆動機構がその最大アンダードライブ位置で操
作されて、太陽歯車、リング歯車およびキャリヤの速度
が等しいときに生じる比よりも低い駆動比へ全体の伝動
装置駆動比の範囲を延長する様に操作される。
って伝動装置を操作することも、伝動装置の構成要素に
課せられる高いトルク荷重のためにこの様にして逆転駆
動を得ることも意図されない。その代りに、伝動装置は
、ベルト駆動機構がその最大アンダードライブ位置で操
作されて、太陽歯車、リング歯車およびキャリヤの速度
が等しいときに生じる比よりも低い駆動比へ全体の伝動
装置駆動比の範囲を延長する様に操作される。
第1に、車輌は、ベルト駆動機構の出力の速度がチェー
ン駆動機構の出力の速度よりも例えば60%早いE述の
始動モードによって休止から加速される。次に、ベルト
駆動機構の出力速度は、チェーン駆動機構の出力速度に
向って低減される。
ン駆動機構の出力の速度よりも例えば60%早いE述の
始動モードによって休止から加速される。次に、ベルト
駆動機構の出力速度は、チェーン駆動機構の出力速度に
向って低減される。
これは、伝動装置の駆動比を約0.70から1.0まで
増大する。ベルト駆動機構およびチェーン駆動機構の出
力がほぼ等しいとき、リング歯車50.太陽歯車58お
よびクラッチ48.52の速度は、同期される。この時
点では、伝動装置は、高速度比クラッチ52を係合する
ことによって高モードに切換えられる。高速度比クラッ
チ52は、加えられ、一方、低速度比クラッチ48は、
係合されたままである。この作用は、その出力がその入
力、太III!歯B158およびリング歯車50と同一
速度で回転する様に歯車組を固定する。高モードにおけ
る伝動装置駆動比は、ベルト36の位置がプーリ30.
32上で変化する際に可変速度比ベルト駆動機構によっ
て生じる速度により変更される。伝動装置が一層高い駆
動比へ移動する際、一方クラッチ46は、A−バーラン
する。
増大する。ベルト駆動機構およびチェーン駆動機構の出
力がほぼ等しいとき、リング歯車50.太陽歯車58お
よびクラッチ48.52の速度は、同期される。この時
点では、伝動装置は、高速度比クラッチ52を係合する
ことによって高モードに切換えられる。高速度比クラッ
チ52は、加えられ、一方、低速度比クラッチ48は、
係合されたままである。この作用は、その出力がその入
力、太III!歯B158およびリング歯車50と同一
速度で回転する様に歯車組を固定する。高モードにおけ
る伝動装置駆動比は、ベルト36の位置がプーリ30.
32上で変化する際に可変速度比ベルト駆動機構によっ
て生じる速度により変更される。伝動装置が一層高い駆
動比へ移動する際、一方クラッチ46は、A−バーラン
する。
第2図は、低モードから高モードないし直接CVTモー
ドへ切換えるのに使用される代りの装置を示す。この場
合には、ベルト駆動機構の出力速度は、太陽歯車58が
遊星キャリア54よりも僅かに遅く回転するまで、最大
アンダードライブ位置から増大される。次に、高クラッ
チ52は、キャリア54と太陽歯車58との間に配Mさ
れる一方クラッチ88がオーバーランするため、影響な
しに加えられる。次に、直接駆動モードへの変化は、ベ
ルト機構の速度比を更にオーバードライブに向って切換
えることによって達成され、この作用は、定速度化変更
機構の一方クラッチ46から一方クラッチ88へトルク
荷重を切換える。
ドへ切換えるのに使用される代りの装置を示す。この場
合には、ベルト駆動機構の出力速度は、太陽歯車58が
遊星キャリア54よりも僅かに遅く回転するまで、最大
アンダードライブ位置から増大される。次に、高クラッ
チ52は、キャリア54と太陽歯車58との間に配Mさ
れる一方クラッチ88がオーバーランするため、影響な
しに加えられる。次に、直接駆動モードへの変化は、ベ
ルト機構の速度比を更にオーバードライブに向って切換
えることによって達成され、この作用は、定速度化変更
機構の一方クラッチ46から一方クラッチ88へトルク
荷重を切換える。
低モードでは、伝動装置は、一方クラッチ46を杼でキ
ャリアを駆動する。しかしながら、車輌が動力を加えら
れずに坂を惰力走行ないし降下して、PRNDL歯車セ
レクタがL位置に配置されれば、伝動装置は、軸34と
キャリア54との間の駆動列に配置される坂減速クラッ
チ90が加えられなければ、一方クラッチ46がオーバ
ーランするため、機関に駆動輪を駆動可能に結合しない
。
ャリアを駆動する。しかしながら、車輌が動力を加えら
れずに坂を惰力走行ないし降下して、PRNDL歯車セ
レクタがL位置に配置されれば、伝動装置は、軸34と
キャリア54との間の駆動列に配置される坂減速クラッ
チ90が加えられなければ、一方クラッチ46がオーバ
ーランするため、機関に駆動輪を駆動可能に結合しない
。
これが生じるとき、キャリア54と、軸34と、可変比
ベルト駆動機構と、軸28と、流体継手20と、入力1
0との間に直接の駆動可能な結合が存在する。
ベルト駆動機構と、軸28と、流体継手20と、入力1
0との間に直接の駆動可能な結合が存在する。
継手バイパスクラッチ26は、流体継子の構成要素の速
度が結合点に達したときに高モードで係合され、低モー
ドで解放される。これは、クラッチ26が係合されずに
流体継手構成要素の速度が増大されれば生じる継手の滑
りを排除し、−層高い速度範囲にお番プる流体継手の連
続的な滑りに関連する損失を排除する。
度が結合点に達したときに高モードで係合され、低モー
ドで解放される。これは、クラッチ26が係合されずに
流体継手構成要素の速度が増大されれば生じる継手の滑
りを排除し、−層高い速度範囲にお番プる流体継手の連
続的な滑りに関連する損失を排除する。
逆転駆動は、逆転クラッチ70が係合されて、低クラッ
チ48が係合され、高りラツヂ52が解放されるときに
低モードで生じる。これが生じるとき、リング歯車50
は、回転・に抗して保持され、歯車組は、太陽歯車58
を駆動するベルト駆動機構を介して駆動され、キャリア
54の回転方向は、クラッチ70が解放されるときのそ
の回転方向から逆転される。
チ48が係合され、高りラツヂ52が解放されるときに
低モードで生じる。これが生じるとき、リング歯車50
は、回転・に抗して保持され、歯車組は、太陽歯車58
を駆動するベルト駆動機構を介して駆動され、キャリア
54の回転方向は、クラッチ70が解放されるときのそ
の回転方向から逆転される。
第1図は本発明による連続的に可変の自動車用伝動装置
の略図、第2図は第1図の伝動装置の代りの形態の略図
を示す。 10・・・入力、12・・・出力、20・・・流体継手
、22・・・イシベラ、24・・・タービン、26・・
・流体継手バイパスクラッチ、30・・・ベルト駆動M
i1Mの入力シープ、32・・・出力シープ、36・・
・無端可撓ベルト、38・・・第2駆動機構の入力シー
プ、40・・・チェーン、42・・・シープ、48・・
・低速度比クラッチ、50・・・リング歯車、52・・
・高速度比クラッチ、54・・・キャリア、56・・・
第1遊星ピニオン組、58・・・太*#4車、60・・
・第2遊星ピニオン組。
の略図、第2図は第1図の伝動装置の代りの形態の略図
を示す。 10・・・入力、12・・・出力、20・・・流体継手
、22・・・イシベラ、24・・・タービン、26・・
・流体継手バイパスクラッチ、30・・・ベルト駆動M
i1Mの入力シープ、32・・・出力シープ、36・・
・無端可撓ベルト、38・・・第2駆動機構の入力シー
プ、40・・・チェーン、42・・・シープ、48・・
・低速度比クラッチ、50・・・リング歯車、52・・
・高速度比クラッチ、54・・・キャリア、56・・・
第1遊星ピニオン組、58・・・太*#4車、60・・
・第2遊星ピニオン組。
Claims (2)
- (1)その入力の速度に対するその出力の速度の比の無
段で連続的に可変の範囲を生じる伝動装置において、動
力源に結合する様に構成されるインペラと、該インペラ
に流体力学的に結合されるタービンとを有する流体継手
と、リング歯車と、太陽歯車と、該太陽歯車に噛合う遊
星ピニオンの第1組と、該ピニオンの第1組および前記
リング歯車に噛合う遊星ピニオンの第2組と、該ピニオ
ンの第1組および第2組を回転可能に支持するピニオン
キャリアとを有する遊星装置歯車組と、アンダードライ
ブ比とオーバードライブ比との間の範囲を有する可変速
度比を前記タービンと前記太陽歯車との間に生じる様に
該タービンと、該太陽歯車と駆動可能に結合する第1駆
動装置と、該第1駆動装置のアンダードライブ速度比と
ほぼ同一の速度比を有する定速度比を前記インペラと前
記リング歯車との間で一方向に生じる様に該インペラと
、該リング歯車とを駆動可能に結合する第2駆動装置と
、該リング歯車と、該第2駆動装置とを駆動可能に結合
して分離する第1クラッチ装置と、前記第1駆動装置と
、前記ピニオンキャリアとを駆動可能に結合して分離す
る第2クラッチ装置とを備える伝動装置。 - (2)動力源に結合する様に構成されるインペラと、該
インペラに流体力学的に結合されるタービンと、該イン
ペラおよびタービンを機械的に結合するロックアップク
ラッチとを有する流体継手と、リング歯車と、太陽歯車
と、該太陽歯車に噛合う遊星ピニオンの第1組と、該ピ
ニオンの第1組および該リング歯車に噛合う遊星ピニオ
ンの第2組と、該ピニオンの第1組および第2組を回転
可能に支持するピニオンキャリアとを有する遊星装置歯
車組と、前記インペラと該リング歯車との間に定速度比
を生じる様に該インペラと、該リング歯車とを駆動可能
に結合する第2駆動装置と、前記タービンと前記太陽歯
車との間に可変速度比を生じる様に該タービンと、該太
陽歯車とを駆動可能に結合する第1駆動装置と、前記種
々な構成要素を交互に結合して分離するクラッチとを備
え、その入力の速度に対するその出力の速度の比の連続
的に可変範囲を生じる伝動装置を操作する方法において
、前記低クラッチを係合し、前記ベルト駆動装置をアン
ダードライブ速度比位置に切換え、該ベルト駆動装置の
速度比出力を増大し、前記リング歯車および太陽歯車の
速度がほぼ同一の際に前記高クラッチを係合する手順を
備える方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/129,264 US4836049A (en) | 1987-12-07 | 1987-12-07 | Continually variable transmission having fixed ratio and variable ratio mechanisms |
US129264 | 1987-12-07 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01188759A true JPH01188759A (ja) | 1989-07-28 |
Family
ID=22439176
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63307090A Pending JPH01188759A (ja) | 1987-12-07 | 1988-12-06 | 伝動装置とその操作方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4836049A (ja) |
JP (1) | JPH01188759A (ja) |
DE (1) | DE3840543A1 (ja) |
GB (1) | GB2213215B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7297084B2 (en) | 2002-02-25 | 2007-11-20 | Ebara Corporation | Transmission apparatus |
Families Citing this family (34)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2796968B2 (ja) | 1987-12-26 | 1998-09-10 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | 変速機 |
US4978328A (en) * | 1989-09-25 | 1990-12-18 | Ford Motor Company | Automatic transaxle assembly for an automotive vehicle driveline |
US4990127A (en) * | 1989-10-17 | 1991-02-05 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Dual range infinitely variable transmission |
US5092824A (en) * | 1990-10-09 | 1992-03-03 | Connett Donald C | Pump output control system with high efficiency hydromechanical variable speed drive |
JP2554084Y2 (ja) * | 1991-08-14 | 1997-11-12 | 株式会社エクセディ | 多段トルクコンバータ装置 |
US5474503A (en) * | 1993-12-27 | 1995-12-12 | Ford Motor Company | Automatic transmission having auxiliary drive |
FR2733813B1 (fr) * | 1995-05-05 | 1997-07-18 | Thery Pascal | Systeme de transmission a variation continue a haut rendement pour un moteur, en particulier de vehicule automobile |
JPH0932905A (ja) * | 1995-07-21 | 1997-02-07 | Exedy Corp | 車両用動力伝達装置 |
US5720686A (en) * | 1996-06-24 | 1998-02-24 | National Science Council | Transmission system |
US5888165A (en) * | 1997-05-09 | 1999-03-30 | Ford Global Technologies, Inc. | Multiple-speed axle mechanism |
US5803858A (en) * | 1997-05-23 | 1998-09-08 | General Motors Corporation | Powertrain transmission with torque converter planetary gearing and a continuously variable transmission unit |
US5803859A (en) * | 1997-05-23 | 1998-09-08 | General Motors Corporation | Powertrain with planetary gearing and a continuously variable ratio unit |
US5931760A (en) * | 1997-09-29 | 1999-08-03 | Ford Global Technologies, Inc. | Dual mode continuously variable transmission having multiple torque input paths |
US5961414A (en) | 1997-09-29 | 1999-10-05 | Ford Global Technologies, Inc. | Dual mode continuously variable transmission having multiple torque input paths |
US6093125A (en) * | 1998-03-19 | 2000-07-25 | Ford Global Technologies, Inc. | All wheel drive continuously variable transmission having dual mode operation |
US5941789A (en) * | 1998-03-19 | 1999-08-24 | Ford Global Technologies, Inc. | All wheel drive continuously variable transmission having dual mode operation |
US5888161A (en) * | 1998-03-19 | 1999-03-30 | Ford Global Technologies, Inc. | All wheel drive continuously variable transmission having dual mode operation |
US5937711A (en) | 1998-03-19 | 1999-08-17 | Ford Global Technologies, Inc. | All wheel drive continuously variable transmission having dual mode operation |
US5916053A (en) * | 1998-03-19 | 1999-06-29 | Ford Global Technologies, Inc. | Dual mode operation continuously variable transmission having creeper low and reverse gears |
US6106428A (en) * | 1998-03-23 | 2000-08-22 | Ford Global Technologies, Inc. | Compact dual mode continually variable transmission |
US6193629B1 (en) | 1999-05-07 | 2001-02-27 | Ford Global Technologies, Inc. | Shifting mechanism |
US6165103A (en) * | 1999-05-07 | 2000-12-26 | Visteon Global Technologies, Inc. | Shifting mechanism |
IL141094A0 (en) * | 2001-01-25 | 2002-02-10 | Ran Siman Tov | Continuous variable transmission |
US6561942B2 (en) * | 2001-06-11 | 2003-05-13 | General Motors Corporation | Dual mode variable ratio transmission |
GB0129125D0 (en) * | 2001-12-05 | 2002-01-23 | Drivetec Uk Ltd | Automotive vehicle transmission systems |
US7238135B2 (en) * | 2005-06-03 | 2007-07-03 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Three-mode continuously variable transmission with a direct low mode and two split path high modes |
US8606474B2 (en) * | 2007-06-11 | 2013-12-10 | Cummins Inc. | Continuous variable transmission system |
CN102022503B (zh) * | 2009-09-09 | 2014-07-23 | 吴志强 | 一种复合型可调液力变矩器 |
CN102022513B (zh) * | 2009-09-09 | 2014-07-16 | 吴志强 | 一种复合型叶轮式液力变矩器 |
FR2962180B1 (fr) * | 2010-07-05 | 2013-01-04 | Roumen Antonov | Dispositifs de transmission, groupe moto propulseur, accumulateur d'energie, et vehicule ainsi equipe |
WO2013083885A1 (fr) | 2011-12-05 | 2013-06-13 | Roumen Antonov | Dispositif de transmission, groupe motopropulseur, accumulateur d'energie, et vehicule ainsi equipe |
US9085225B2 (en) | 2012-01-23 | 2015-07-21 | Dennis Ray Halwes | Infinitely variable transmission |
US9051980B2 (en) | 2013-04-26 | 2015-06-09 | Gm Global Technology Operations, Llc | Direction selectable sprag |
US11052745B1 (en) * | 2020-03-25 | 2021-07-06 | Ford Global Technologies, Llc | Powersplit hybrid transaxles |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3203277A (en) * | 1962-12-10 | 1965-08-31 | Ford Motor Co | Variable speed transmission |
DE2961626D1 (en) * | 1978-01-21 | 1982-02-18 | Piv Antrieb Reimers Kg Werner | Continuously variable transmission mechanisms |
US4224837A (en) * | 1978-12-06 | 1980-09-30 | Ford Motor Company | Four speed overdrive power transmission with bidirectional reaction brake band servo |
GB2045368B (en) * | 1978-12-09 | 1982-12-08 | Gkn Transmissions Ltd | Continuously variable ratio transmission |
US4346622A (en) * | 1980-05-09 | 1982-08-31 | Ford Motor Company | Four speed transaxle with mid-position transfer drive |
US4331044A (en) * | 1980-05-12 | 1982-05-25 | Ford Motor Company | Four speed offset automatic overdrive transmission with lockup in direct and overdrive |
DE3117657A1 (de) * | 1981-05-05 | 1982-11-25 | Ford-Werke AG, 5000 Köln | Getriebeaggregat fuer fahrzeuge, insbesondere fuer kraftfahrzeuge mit frontantrieb |
US4402237A (en) * | 1981-06-29 | 1983-09-06 | General Motors Corporation | Variable ratio power transmission mechanisms |
FR2522100B1 (fr) * | 1982-02-22 | 1987-04-24 | Valeo | Transmission entre une prise de mouvement et un arbre recepteur, notamment pour vehicule automobile |
US4589303A (en) * | 1984-08-24 | 1986-05-20 | Borg-Warner Corporation | Continuously variable transmission with synchronous shift |
GB2180020A (en) * | 1985-09-03 | 1987-03-18 | Ford Motor Co | Continuously variable transmission combining chain and V-belt drives with hydrokinetic torque converter |
US4644820A (en) * | 1986-02-03 | 1987-02-24 | General Motors Corporation | Geared-neutral continuously variable transmission |
-
1987
- 1987-12-07 US US07/129,264 patent/US4836049A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-10-24 GB GB8824891A patent/GB2213215B/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-01 DE DE3840543A patent/DE3840543A1/de active Granted
- 1988-12-06 JP JP63307090A patent/JPH01188759A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7297084B2 (en) | 2002-02-25 | 2007-11-20 | Ebara Corporation | Transmission apparatus |
US7654927B2 (en) | 2002-02-25 | 2010-02-02 | Ebara Corporation | Transmission apparatus |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4836049A (en) | 1989-06-06 |
GB2213215A (en) | 1989-08-09 |
GB2213215B (en) | 1991-11-27 |
GB8824891D0 (en) | 1988-11-30 |
DE3840543A1 (de) | 1989-06-15 |
DE3840543C2 (ja) | 1992-05-07 |
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