JPH01176491A - 混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法 - Google Patents
混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法Info
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- JPH01176491A JPH01176491A JP62335615A JP33561587A JPH01176491A JP H01176491 A JPH01176491 A JP H01176491A JP 62335615 A JP62335615 A JP 62335615A JP 33561587 A JP33561587 A JP 33561587A JP H01176491 A JPH01176491 A JP H01176491A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去
方法に関し、特に従来品よりも含水率を増加させた陽イ
オン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹脂を使用してな
る混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法に関
する。
方法に関し、特に従来品よりも含水率を増加させた陽イ
オン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹脂を使用してな
る混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法に関
する。
（従来の技術）
ＢＷＲ型原子力発電所では原子炉の内部を常に清浄な状
態に維持しなければならないので、復水器から炉内へ流
入する復水を復水脱塩器によって浄化処理し、高度に浄
化した後、炉内への冷却水として利用している。
態に維持しなければならないので、復水器から炉内へ流
入する復水を復水脱塩器によって浄化処理し、高度に浄
化した後、炉内への冷却水として利用している。
この復水脱塩塔は、陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹
脂とが混合して充填された、いわゆる混床式脱塩塔であ
って、復水中のイオン成分と懸濁固形成分（クラッドと
通称される）とをイオン交換及び吸着によって分離し、
復水を浄化するものである。
脂とが混合して充填された、いわゆる混床式脱塩塔であ
って、復水中のイオン成分と懸濁固形成分（クラッドと
通称される）とをイオン交換及び吸着によって分離し、
復水を浄化するものである。
そして、陽イオン交換樹脂と陰イオン交換樹脂とを混合
して混床を形成する方法としては、従来■含水率（４５
〜５５％）のゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン
交換樹脂とを用いる方法。
して混床を形成する方法としては、従来■含水率（４５
〜５５％）のゲル型陽イオン交換樹脂とゲル型陰イオン
交換樹脂とを用いる方法。
■含水率（４５〜５５％）のポーラス型陽イオン交換樹
脂とポーラス型陰イオン交換樹脂とを用いる方法が提案
されていた。
脂とポーラス型陰イオン交換樹脂とを用いる方法が提案
されていた。
（発明が解決しようとする問題点）
前述の粒状イオン交換樹脂を用いる方法にあっては、イ
オン交換樹脂に捕捉されたクラッドを逆洗再生により除
去し、イオン交換樹脂を清浄化し、クラッドの分離効果
を回復ルでいるが、最近、復水からのイオン成分及びク
ラッドの分離効果のうち、クラッドの分離効果を強化す
ることにより冷却水から原子炉へ持ち込まれるクラッド
を低減し、プラント定検時の被曝総量を減らす動きがあ
り、このように、原子力発電所の冷却水に要求されるク
ラッドの分離効果への要求が高度化されていると、イオ
ン交換樹脂のクラッド捕捉能力はイオン交換樹脂とクラ
ッドとの親和力の大きさに支配されることから、現在の
粒状イオン交換樹脂を用いる方法では含水率の低いイオ
ン交換樹脂を用いており、このイオン交換樹脂では比較
的親水性のものを主とするクラッドに対して親和力が小
さく、このクラッドの分離効果が小さいということから
、前述のような高度な要求に対応できないことが判った
。
オン交換樹脂に捕捉されたクラッドを逆洗再生により除
去し、イオン交換樹脂を清浄化し、クラッドの分離効果
を回復ルでいるが、最近、復水からのイオン成分及びク
ラッドの分離効果のうち、クラッドの分離効果を強化す
ることにより冷却水から原子炉へ持ち込まれるクラッド
を低減し、プラント定検時の被曝総量を減らす動きがあ
り、このように、原子力発電所の冷却水に要求されるク
ラッドの分離効果への要求が高度化されていると、イオ
ン交換樹脂のクラッド捕捉能力はイオン交換樹脂とクラ
ッドとの親和力の大きさに支配されることから、現在の
粒状イオン交換樹脂を用いる方法では含水率の低いイオ
ン交換樹脂を用いており、このイオン交換樹脂では比較
的親水性のものを主とするクラッドに対して親和力が小
さく、このクラッドの分離効果が小さいということから
、前述のような高度な要求に対応できないことが判った
。
本発明者らは、このような現状に鑑み鋭意研究を重ね、
本発明に想到したものであって、本発明は復水の処理操
作においてクラッドの分離能力の大きい混床式濾過脱塩
装置による懸濁性不純物除去方法を提供することを目的
とする。
本発明に想到したものであって、本発明は復水の処理操
作においてクラッドの分離能力の大きい混床式濾過脱塩
装置による懸濁性不純物除去方法を提供することを目的
とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、ＢＷＲ型原子力発電プラントの一次冷却水の
処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び陰イ
オン交換樹脂からなる混床によって濾過脱塩する方法に
おいて、 ■陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含水率を従
来品のゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも増加
させた範囲（５５〜７５％）の樹脂により混床を形成す
る第一の手段、 ■陽イオン交換樹脂又は陰イオン交換樹脂のどちらか一
方の含水率を、従来品のゲル型樹脂の標準値（４５〜５
５％）より増加させた範囲（５５〜７５％）の樹脂によ
り混床を形成する第二の手段、 ■従来品イオン交換樹脂による混床上層部に従来品ゲル
型樹脂の標準値（４５〜５５％）より含水率を増加させ
た範囲（５５〜７５％）の陽イオン交換樹脂を積層させ
る第三の手段、 のうち、いずれかの手段によって樹脂床を形成し、ＢＷ
Ｒ型原子力発電プラントの一次冷却水処理時の懸濁性不
純物除去能力の強化を特徴とする混床式濾過脱塩装置に
よる懸濁性不純物除去方法である。
処理の際に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び陰イ
オン交換樹脂からなる混床によって濾過脱塩する方法に
おいて、 ■陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含水率を従
来品のゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも増加
させた範囲（５５〜７５％）の樹脂により混床を形成す
る第一の手段、 ■陽イオン交換樹脂又は陰イオン交換樹脂のどちらか一
方の含水率を、従来品のゲル型樹脂の標準値（４５〜５
５％）より増加させた範囲（５５〜７５％）の樹脂によ
り混床を形成する第二の手段、 ■従来品イオン交換樹脂による混床上層部に従来品ゲル
型樹脂の標準値（４５〜５５％）より含水率を増加させ
た範囲（５５〜７５％）の陽イオン交換樹脂を積層させ
る第三の手段、 のうち、いずれかの手段によって樹脂床を形成し、ＢＷ
Ｒ型原子力発電プラントの一次冷却水処理時の懸濁性不
純物除去能力の強化を特徴とする混床式濾過脱塩装置に
よる懸濁性不純物除去方法である。
本発明においては、従来の混床式濾過脱塩方法に比較し
、使用する陽イオン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹
脂の含水率が高いため、親水性の高いクラッドとの親和
性が高く、クラッド分離効果が大きいことより濾過脱塩
操作に際しよりクラッド濃度の低い高純度の水を得るこ
とができる。
、使用する陽イオン交換樹脂及び／又は陰イオン交換樹
脂の含水率が高いため、親水性の高いクラッドとの親和
性が高く、クラッド分離効果が大きいことより濾過脱塩
操作に際しよりクラッド濃度の低い高純度の水を得るこ
とができる。
以下、本発明を従来技術と対比して述べれば、第２図は
強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横軸に、樹脂破砕強
度を縦軸に表わしたものであり、これによれば含水率を
増加させるほど樹脂の破砕強度は低下し、強塩基性陰イ
オン交換樹脂でも同様な傾向が見られる。
強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横軸に、樹脂破砕強
度を縦軸に表わしたものであり、これによれば含水率を
増加させるほど樹脂の破砕強度は低下し、強塩基性陰イ
オン交換樹脂でも同様な傾向が見られる。
第３図は、強酸性陽イオン交換樹脂の含水率を横軸に、
総交換客量を縦軸に表わしたものであり、これによれば
含水率を増加させるほど総交換客量は低下する。第４図
は、強塩基性陰イオン交換樹脂の含水率と総交換客量の
関係であり、第３図と同様の傾向が見られる。
総交換客量を縦軸に表わしたものであり、これによれば
含水率を増加させるほど総交換客量は低下する。第４図
は、強塩基性陰イオン交換樹脂の含水率と総交換客量の
関係であり、第３図と同様の傾向が見られる。
以上述べたように、イオン交換樹脂の含水率を増加させ
ることにより、破砕強度、総交換客量等の性質が劣化す
る傾向にあり、実際に行うに当たっては含水率は、クラ
ッド分離硬化と濾過脱塩操作時に必要なその他の諸性質
の限界値を併せて決める必要があり、本発明においては
、陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含水率を望
ましくは６０〜７０％にすることが適当と考えられる。
ることにより、破砕強度、総交換客量等の性質が劣化す
る傾向にあり、実際に行うに当たっては含水率は、クラ
ッド分離硬化と濾過脱塩操作時に必要なその他の諸性質
の限界値を併せて決める必要があり、本発明においては
、陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含水率を望
ましくは６０〜７０％にすることが適当と考えられる。
本発明の懸濁性不純物除去方法におけるクラッド分離効
果を車床ミニカラム試験により従来の濾過脱塩方法と比
較する。
果を車床ミニカラム試験により従来の濾過脱塩方法と比
較する。
車床ミニカラム試験Ｉ
■試験条件
第５図の試験装置を使用し、以下の試験条件により試験
を行なった。この試験装置では、内径１２ｍｍφＸ２０
０ｍｍの通水性耐圧カラムを使用し、カラム内の樹脂層
高さは１３３ｍｍであった。
を行なった。この試験装置では、内径１２ｍｍφＸ２０
０ｍｍの通水性耐圧カラムを使用し、カラム内の樹脂層
高さは１３３ｍｍであった。
樹脂仕様二強酸性ゲル型陽イオン樹脂（Ｈ型）の含水率
４７．５５．６１．７０％ のものを使用。
４７．５５．６１．７０％ のものを使用。
樹脂量：１５−
通水線流速： ＬＶ＝１０３ｍ／ｈ
通水期間：各試験 約２週間
■試験結果
陽イオン交換樹脂のみの車床ミニカラム試験の結果は、
第６図の通りであり、これによれば含水率を増加させた
方がクラッド分離効果が向上することが確認できた。
第６図の通りであり、これによれば含水率を増加させた
方がクラッド分離効果が向上することが確認できた。
車床ミニカラム試験■
■試験条件
第５図の試験装置を使用し、以下の試験条件により試験
を行なった。
を行なった。
樹脂仕様二強塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂（ＯＨ型）
の含水率４６．５０．５ ６．７１％のものを使用。
の含水率４６．５０．５ ６．７１％のものを使用。
樹脂量：１５ｍ１
通水線流速： ＬＶ＝１０８ｍ／ｈ
通水期間：各試験 約２週間
■試験結果
陽イオン交換樹脂のみの車床ミニカラム試験の結果は、
第７図の通りであり、これによれば含水率を増加させた
方がクラッド分離効果が向上することが確認できた。
第７図の通りであり、これによれば含水率を増加させた
方がクラッド分離効果が向上することが確認できた。
以上のミニカラム試験では陽イオン交換樹脂又は陰イオ
ン交換樹脂単独で上記したような効果を奏するのである
から、それらを併用すればその分離効果はさらに大きく
なる。これが本発明における第一の手段である。
ン交換樹脂単独で上記したような効果を奏するのである
から、それらを併用すればその分離効果はさらに大きく
なる。これが本発明における第一の手段である。
また、上記したように含水率の大きい陽イオン交換樹脂
又は陰イオン交換樹脂単独でクラッドの分離効果がある
のであるから、混床を形成するさいに一方のイオン交換
樹脂に含水率の大きい陽イオン交換樹脂又は陰イオン交
換樹脂を用い、他方のイオン交換樹脂に含水率が４５〜
５５％の従来品の陰イオン交換樹脂又は陽イオン交換樹
脂を用いても、十分その分離効果を奏することができる
。
又は陰イオン交換樹脂単独でクラッドの分離効果がある
のであるから、混床を形成するさいに一方のイオン交換
樹脂に含水率の大きい陽イオン交換樹脂又は陰イオン交
換樹脂を用い、他方のイオン交換樹脂に含水率が４５〜
５５％の従来品の陰イオン交換樹脂又は陽イオン交換樹
脂を用いても、十分その分離効果を奏することができる
。
これが本発明における第二の手段である。
さらに、クラッドの分離効果を奏するためには従来品の
イオン交換樹脂による混床の上層部に含水率の大きい陽
イオン交換樹脂を積層させるようにしてもよく、これに
よってもクラッドを十分分離することができる。これが
本発明における第三の手段である。
イオン交換樹脂による混床の上層部に含水率の大きい陽
イオン交換樹脂を積層させるようにしてもよく、これに
よってもクラッドを十分分離することができる。これが
本発明における第三の手段である。
これらの手段のいずれによっても本発明の目的を十分に
達成することができる。
達成することができる。
（実施例）
以下、実施例によって本発明を具体的に説明する。本発
明はこの実施例のみに限定されるものではない。
明はこの実施例のみに限定されるものではない。
実施例
本発明の懸濁性不純物除去方法におけるクラッド分離効
果を混床実機長カラム試験により確認した。
果を混床実機長カラム試験により確認した。
混床実機長カラム試験
■試験条件
第８図の試験装置を使用し、以下の試験条件により試験
を行なった。
を行なった。
樹脂仕様二強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂（Ｈ型）の含
水率４７．５５．６１．７ ０％のもの、並びに従来含水率の強 塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂（Ｏ Ｈ型）を組み合わせて混床状態で使 用、 樹脂量：陽イオン交換樹脂／陰イオン交換樹脂比＝１．
６６／１で層高９０ｃｍ相当分（約２１りを混合して充
填、 通水線流速： ＬＶ＝１０３ｍ／ｈ 通水期間：２週間 ■試験結果 陰イオン交換樹脂は従来含水率品を用い、陽イオン交換
樹脂の含水率を変化させた混床による混床実機長カラム
試験の結果は第１図の通りである。
水率４７．５５．６１．７ ０％のもの、並びに従来含水率の強 塩基性ゲル型陰イオン交換樹脂（Ｏ Ｈ型）を組み合わせて混床状態で使 用、 樹脂量：陽イオン交換樹脂／陰イオン交換樹脂比＝１．
６６／１で層高９０ｃｍ相当分（約２１りを混合して充
填、 通水線流速： ＬＶ＝１０３ｍ／ｈ 通水期間：２週間 ■試験結果 陰イオン交換樹脂は従来含水率品を用い、陽イオン交換
樹脂の含水率を変化させた混床による混床実機長カラム
試験の結果は第１図の通りである。
第１図は、陽イオン交換樹脂の含水率を変えた場合の含
水率とＤＦ値との関係を示すものであって、ＤＦ値とは
、入口クラッド濃度／出口クラッド濃度（ｐ ｐ ｂ）
を表わす。
水率とＤＦ値との関係を示すものであって、ＤＦ値とは
、入口クラッド濃度／出口クラッド濃度（ｐ ｐ ｂ）
を表わす。
以上の試験結果によれば、本発明の懸濁性不純物除去方
法おけるクラッド分離効果は従来の濾過脱塩方法よりも
大幅に優れていることが確認された。
法おけるクラッド分離効果は従来の濾過脱塩方法よりも
大幅に優れていることが確認された。
（発明の効果）
本発明は、使用する陽イオン交換樹脂及び／又は陰イオ
ン交換樹脂の含水率が高いため、親水性の高いクラッド
の親和力が高く、クラッド分離効果が大きく、したがっ
て、従来の濾過脱塩方法よりもクラッド濃度の低い高純
度の水を得ることができる。これにより冷却水から原子
炉へ持ち込まれるクラッドの量を低減し、プラント定検
時における被曝線量を減らすことができる。
ン交換樹脂の含水率が高いため、親水性の高いクラッド
の親和力が高く、クラッド分離効果が大きく、したがっ
て、従来の濾過脱塩方法よりもクラッド濃度の低い高純
度の水を得ることができる。これにより冷却水から原子
炉へ持ち込まれるクラッドの量を低減し、プラント定検
時における被曝線量を減らすことができる。
第１図は、混床において陽イオン交換樹脂の含水率を変
えた場合の含水率とＤＦ値との関係を示し、第２図は、
強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂の含水率と破砕強度との
関係を示し、第３図は、強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂
の含水率と総交換客量との関係を示し、第４図は、強塩
基性ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率と総交換客量との
関係を示し、第５図は、通水ミニカラム試験装置を示し
、第６図は、強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂の含水率と
クラッド分離能力との関係を示し、第７図は、強塩基性
ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率とクラッド分離能力と
の関係を示し、第８図は混床実機長カラム試験装置を示
す。 ）、 第 １ 図 省１１（千（％） 第 ２ 図 ｉ本ＪＰ（％） 第３図 ↑水率（％） ｔ３４ 図 ↑Ａ（辛（％） 第５図 凭６図 官水車（％） 第 ７ 図 ｔ Ａ（牽（％） て）５８図
えた場合の含水率とＤＦ値との関係を示し、第２図は、
強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂の含水率と破砕強度との
関係を示し、第３図は、強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂
の含水率と総交換客量との関係を示し、第４図は、強塩
基性ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率と総交換客量との
関係を示し、第５図は、通水ミニカラム試験装置を示し
、第６図は、強酸性ゲル型陽イオン交換樹脂の含水率と
クラッド分離能力との関係を示し、第７図は、強塩基性
ゲル型陰イオン交換樹脂の含水率とクラッド分離能力と
の関係を示し、第８図は混床実機長カラム試験装置を示
す。 ）、 第 １ 図 省１１（千（％） 第 ２ 図 ｉ本ＪＰ（％） 第３図 ↑水率（％） ｔ３４ 図 ↑Ａ（辛（％） 第５図 凭６図 官水車（％） 第 ７ 図 ｔ Ａ（牽（％） て）５８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＢＷＲ型原子力発電プラントの一次冷却水の処理の際
に、粒状又は粉末状陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換
樹脂からなる混床によって濾過脱塩する方法において、 ［１］陽イオン交換樹脂及び陰イオン交換樹脂の含水率
を従来品のゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）よりも
増加された範囲（５５〜７５％）の樹脂により混床を形
成する第一の手段、 ［２］陽イオン交換樹脂又は陰イオン交換樹脂のどちら
か一方の含水率を、従来品のゲル型樹脂の標準値（４５
〜５５％）より増加させた範囲（５５〜７５％）の樹脂
により混床を形成する第二の手段、 ［３］従来品イオン交換樹脂による混床上層部に従来品
ゲル型樹脂の標準値（４５〜５５％）より含水率を増加
させた範囲（５５〜７５％）の陽イオン交換樹脂を積層
させる第三の手段、 のうち、いずれかの手段によって樹脂床を形成し、ＢＷ
Ｒ型原子力発電プラントの一次冷却水処理時の懸濁性不
純物除去能力の強化を特徴とする混床式濾過脱塩装置に
よる懸濁性不純物除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62335615A JPH01176491A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62335615A JPH01176491A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01176491A true JPH01176491A (ja) | 1989-07-12 |
| JPH0512996B2 JPH0512996B2 (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=18290564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62335615A Granted JPH01176491A (ja) | 1987-12-29 | 1987-12-29 | 混床式濾過脱塩装置による懸濁性不純物除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01176491A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5387348A (en) * | 1990-11-09 | 1995-02-07 | Ebara Corporation | Method of mixed-bed filtration and demineralization with ion-exchange resins |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5559881A (en) * | 1978-07-21 | 1980-05-06 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Treating method for condensed water |
| JPS57209643A (en) * | 1981-06-19 | 1982-12-23 | Toshiba Corp | Method for evaluating precoat condition of powdery ion exchange resin |
-
1987
- 1987-12-29 JP JP62335615A patent/JPH01176491A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5559881A (en) * | 1978-07-21 | 1980-05-06 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | Treating method for condensed water |
| JPS57209643A (en) * | 1981-06-19 | 1982-12-23 | Toshiba Corp | Method for evaluating precoat condition of powdery ion exchange resin |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5387348A (en) * | 1990-11-09 | 1995-02-07 | Ebara Corporation | Method of mixed-bed filtration and demineralization with ion-exchange resins |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0512996B2 (ja) | 1993-02-19 |
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