JPH01168845A - 鉄−鉄酸化物焼結体及びその製造方法 - Google Patents
鉄−鉄酸化物焼結体及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH01168845A JPH01168845A JP32552087A JP32552087A JPH01168845A JP H01168845 A JPH01168845 A JP H01168845A JP 32552087 A JP32552087 A JP 32552087A JP 32552087 A JP32552087 A JP 32552087A JP H01168845 A JPH01168845 A JP H01168845A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- sintering
- iron oxide
- iron dust
- sintered body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 7
- IGHXQFUXKMLEAW-UHFFFAOYSA-N iron(2+) oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Fe+2].[Fe+2].[O-2] IGHXQFUXKMLEAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 3
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N ferrosoferric oxide Chemical compound O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 8
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 abstract description 6
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 abstract description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 abstract description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 abstract 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- NJFMNPFATSYWHB-UHFFFAOYSA-N ac1l9hgr Chemical compound [Fe].[Fe] NJFMNPFATSYWHB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 10
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011147 inorganic material Substances 0.000 description 4
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- -1 Fe3O4 Chemical compound 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- BOTDANWDWHJENH-UHFFFAOYSA-N Tetraethyl orthosilicate Chemical compound CCO[Si](OCC)(OCC)OCC BOTDANWDWHJENH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 238000007569 slipcasting Methods 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は耐熱性のある低数焼結体及びその製造方法に関
するものである。
するものである。
[従来技術]
セラミックスや金属などの粉末は、これに必要に応じて
バインダーを添加し、プレス成形、射出成形、押出し成
形、スリップキャスティング等の成形法により各種形状
に成形される。このようにして成形された成形体は焼成
して焼結体となるが、一般に著しく収縮する。収縮量が
大きいと焼結体の寸法精度が悪くなるので、精度を必要
とする製品については焼結体を機械加工しなければなら
ず、これが焼結体部品の普及を妨げる大きな要因となっ
ている。そのため成形性が良く、焼結収縮の少ない無機
粉体材料の出現を待つ声は極めて大きい。
バインダーを添加し、プレス成形、射出成形、押出し成
形、スリップキャスティング等の成形法により各種形状
に成形される。このようにして成形された成形体は焼成
して焼結体となるが、一般に著しく収縮する。収縮量が
大きいと焼結体の寸法精度が悪くなるので、精度を必要
とする製品については焼結体を機械加工しなければなら
ず、これが焼結体部品の普及を妨げる大きな要因となっ
ている。そのため成形性が良く、焼結収縮の少ない無機
粉体材料の出現を待つ声は極めて大きい。
焼結収縮率の少ない焼結体の製造方法として、窒化珪素
の反応焼結が知られているが、反応温度が高くかつ窒素
雰囲気を必要とするため、非常にコスト高となりかつポ
ーラスで密度の低いものしか得られず、窒化珪素本来の
強度が得られないという欠点がある。
の反応焼結が知られているが、反応温度が高くかつ窒素
雰囲気を必要とするため、非常にコスト高となりかつポ
ーラスで密度の低いものしか得られず、窒化珪素本来の
強度が得られないという欠点がある。
一方、特開昭60−46213には多孔質成形型を作る
方法として、鉄粉とセラミックス粉末との混合物に金属
繊維等の保強材及びエチルシリケート等のバインダーを
加えて成形し、焼成する方法が開示されているが、焼結
収縮は小さいものの焼結体は多孔質体であってセラミッ
クス本来の緻密な組織を有するものではなく、それによ
る弱点の強度不足をカバーするために金属繊維が使われ
ており、成形に適した無機材料ではない。
方法として、鉄粉とセラミックス粉末との混合物に金属
繊維等の保強材及びエチルシリケート等のバインダーを
加えて成形し、焼成する方法が開示されているが、焼結
収縮は小さいものの焼結体は多孔質体であってセラミッ
クス本来の緻密な組織を有するものではなく、それによ
る弱点の強度不足をカバーするために金属繊維が使われ
ており、成形に適した無機材料ではない。
[発明が解決しようとする問題点]
問題は、無機材料粉体と適当な方法で成形争焼結させた
時、焼結収縮を小さくして成形体の寸法を維持させよう
とすると、焼結が充分でなかったり、また多孔体になっ
たすして各種機械部品に適合し得るような無機材料本来
の強度等が得られないということにあった。
時、焼結収縮を小さくして成形体の寸法を維持させよう
とすると、焼結が充分でなかったり、また多孔体になっ
たすして各種機械部品に適合し得るような無機材料本来
の強度等が得られないということにあった。
[問題点を解決するための手段]
上記問題点を解決するため、本発明者は鋭意研究した結
果、鉄系粉末を低温で酸化焼結させ、焼結収縮を極力小
さくおさえ、かつ強度及び諸物性が優れた緻密な焼結体
を製造する方法を見つけるに至った。
果、鉄系粉末を低温で酸化焼結させ、焼結収縮を極力小
さくおさえ、かつ強度及び諸物性が優れた緻密な焼結体
を製造する方法を見つけるに至った。
すなわち、平均粒径lOル以下の鉄粉、好ましくはカル
ボニル鉄粉を主原料とする成形体を酸化雰囲気中で酸化
焼結し、金属鉄の50〜60%を鉄酸化物(Fe304
等)とすることにより上記目的を達成した。上記球形微
粒子を種々の成形法により賦形し、次に、この成形品を
50℃/ h r以下のゆっくりした昇温スピードで5
00℃以下で焼結した。得られた焼結体は収縮率が2%
と少なく、強度20 Kg/ m m’以上かつ表面粗
度の良好な焼結体となった。この焼結体の鉄と鉄酸化物
の割合は分析テストによると鉄酸化物(Fe304)が
50〜60%の割合である。
ボニル鉄粉を主原料とする成形体を酸化雰囲気中で酸化
焼結し、金属鉄の50〜60%を鉄酸化物(Fe304
等)とすることにより上記目的を達成した。上記球形微
粒子を種々の成形法により賦形し、次に、この成形品を
50℃/ h r以下のゆっくりした昇温スピードで5
00℃以下で焼結した。得られた焼結体は収縮率が2%
と少なく、強度20 Kg/ m m’以上かつ表面粗
度の良好な焼結体となった。この焼結体の鉄と鉄酸化物
の割合は分析テストによると鉄酸化物(Fe304)が
50〜60%の割合である。
[作用]
鉄粉は酸化雰囲気中で加熱されると酸化を始め、Fe3
O4等の酸化層が鉄粉粒子のまわりに発生し、この酸化
層がしだいに拡大して空隙を埋め、互いに結合して全体
として固い焼結体となる。鉄粉はこの表面酸化により元
の大きさの約1.5倍に容積が増大するので粒子間の空
隙が埋められていく。
O4等の酸化層が鉄粉粒子のまわりに発生し、この酸化
層がしだいに拡大して空隙を埋め、互いに結合して全体
として固い焼結体となる。鉄粉はこの表面酸化により元
の大きさの約1.5倍に容積が増大するので粒子間の空
隙が埋められていく。
第1図はこの過程を図式的に示したものである。バイン
ダーを用いて成形した成形体は空隙が多く、その空隙を
バインダーが占めている。大気中での加熱が250℃に
なるとバインダーが脱脂され、鉄粉粒子のまわりに針状
結晶の鉄酸化物が発生する0図示するごとく、350°
C1500℃と昇温するにしたがい、鉄酸化物層が成長
し、空隙を埋め、かつ互いに焼結することにより体積収
縮が少なく強度のある焼結体が得られる。
ダーを用いて成形した成形体は空隙が多く、その空隙を
バインダーが占めている。大気中での加熱が250℃に
なるとバインダーが脱脂され、鉄粉粒子のまわりに針状
結晶の鉄酸化物が発生する0図示するごとく、350°
C1500℃と昇温するにしたがい、鉄酸化物層が成長
し、空隙を埋め、かつ互いに焼結することにより体積収
縮が少なく強度のある焼結体が得られる。
第2図は焼結体表面を走査型電子顕微鏡で見た写真であ
る。酸化鉄の針状結晶が見られる。鉄粉は1OJL以下
が望ましく、10.以上だと焼結強度が低い、特にカル
ボニル鉄粉は平均粒径3JL以下と小さくかつ球形であ
り、酸化され易い、したかって、カルボニル鉄粉を用い
た成形体を50°C/ h r以下のゆっくりした昇温
スピードで450°C〜500°Cに加熱すると鉄粉の
50〜60%がFe3O4等の酸化鉄となり、収縮が少
なく、強度のある焼結体となる。昇温スピードを50℃
/hr以上にあげると成形体の中まで酸化反応焼結が起
こりにくい。
る。酸化鉄の針状結晶が見られる。鉄粉は1OJL以下
が望ましく、10.以上だと焼結強度が低い、特にカル
ボニル鉄粉は平均粒径3JL以下と小さくかつ球形であ
り、酸化され易い、したかって、カルボニル鉄粉を用い
た成形体を50°C/ h r以下のゆっくりした昇温
スピードで450°C〜500°Cに加熱すると鉄粉の
50〜60%がFe3O4等の酸化鉄となり、収縮が少
なく、強度のある焼結体となる。昇温スピードを50℃
/hr以上にあげると成形体の中まで酸化反応焼結が起
こりにくい。
又、焼結温度を500 ’C!以上に高めた場合、酸化
鉄の比率は増加するが、内部に空隙が発生し易く、した
がって強度が低下する。
鉄の比率は増加するが、内部に空隙が発生し易く、した
がって強度が低下する。
10ル以下の鉄粉又はカルボニル鉄粉を用いてゆっくり
昇温し500°C迄で焼結することが、収縮率を小さく
かつ焼結晶強度を大きくする点で最も望ましい。
昇温し500°C迄で焼結することが、収縮率を小さく
かつ焼結晶強度を大きくする点で最も望ましい。
[実施例]
粒径3ルのカルボニル鉄粉にポリスチレン1゜重量%を
添加して混練し、5 X 50 m mで厚さ4mmの
板を射出成形法により成形した。この成形品をio”o
/hrの昇温スピードで500℃迄大気中で加熱して焼
結した。得られた焼結晶の寸法から計算して収縮率は2
%であった。又、焼結晶の曲げ強度は20Kg/mm’
であった0重量から計算して酸化率を計算したところ、
鉄酸化物の割合は58%と推定された。
添加して混練し、5 X 50 m mで厚さ4mmの
板を射出成形法により成形した。この成形品をio”o
/hrの昇温スピードで500℃迄大気中で加熱して焼
結した。得られた焼結晶の寸法から計算して収縮率は2
%であった。又、焼結晶の曲げ強度は20Kg/mm’
であった0重量から計算して酸化率を計算したところ、
鉄酸化物の割合は58%と推定された。
[発明の効果]
カルボニル鉄粉を主原料とした成形体を酸化雰囲気中で
加熱し、50℃/ h r以下のゆっくりした昇温スピ
ードで500″C迄に焼成することにより金属鉄の50
〜60%を鉄酸化物とした複合焼結体が得られる。
加熱し、50℃/ h r以下のゆっくりした昇温スピ
ードで500″C迄に焼成することにより金属鉄の50
〜60%を鉄酸化物とした複合焼結体が得られる。
この焼結体は強度もあり表面粗度も良好で、特に収縮率
が2〜3%程度と少ないから、物品形状を転写する転写
金型材料として利用することもできる。
が2〜3%程度と少ないから、物品形状を転写する転写
金型材料として利用することもできる。
更に本発明の焼結体は焼成温度が500℃以下と比較的
低い温度で焼成できるから、焼成のためのエネルギーコ
ストを低減することができる。
低い温度で焼成できるから、焼成のためのエネルギーコ
ストを低減することができる。
第1図は焼結過程を図式化した説明図、第2図は本発明
による焼結体の表面を走査型電子顕微鏡で2000倍に
拡大した写真である。
による焼結体の表面を走査型電子顕微鏡で2000倍に
拡大した写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)平均粒径10μ以下の鉄粉を主原料とする成形体を
酸化雰囲気中で酸化焼結し、金属鉄の50〜60重量%
を鉄酸化物としたことを特徴とする鉄−鉄酸化物焼結体
。 2)上記鉄粉がカルボニル鉄粉であることを特徴とする
特許請求の範囲第1項記載の鉄−鉄酸化物焼結体。 3)平均粒径10μ以下の鉄粉を主原料とする成形体を
酸化雰囲気中で50℃/hr以下の昇温スピードにより
500℃以下で焼成することを特徴とする鉄−鉄酸化物
焼結体の製造方法。 4)上記鉄粉がカルボニル鉄粉であることを特徴とする
特許請求の範囲第3項記載の鉄−鉄酸化物焼結体の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32552087A JPH01168845A (ja) | 1987-12-24 | 1987-12-24 | 鉄−鉄酸化物焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32552087A JPH01168845A (ja) | 1987-12-24 | 1987-12-24 | 鉄−鉄酸化物焼結体及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01168845A true JPH01168845A (ja) | 1989-07-04 |
Family
ID=18177792
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32552087A Pending JPH01168845A (ja) | 1987-12-24 | 1987-12-24 | 鉄−鉄酸化物焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01168845A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006125473A (ja) * | 2004-10-27 | 2006-05-18 | Toyota Motor Corp | 駆動手段評価装置および駆動手段評価装置に用いる振動緩衝方法 |
CN103396762A (zh) * | 2013-08-05 | 2013-11-20 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种吸波材料的制备方法及其所制得的吸波材料 |
-
1987
- 1987-12-24 JP JP32552087A patent/JPH01168845A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006125473A (ja) * | 2004-10-27 | 2006-05-18 | Toyota Motor Corp | 駆動手段評価装置および駆動手段評価装置に用いる振動緩衝方法 |
CN103396762A (zh) * | 2013-08-05 | 2013-11-20 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种吸波材料的制备方法及其所制得的吸波材料 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6582651B1 (en) | Metallic articles formed by reduction of nonmetallic articles and method of producing metallic articles | |
JPH01168845A (ja) | 鉄−鉄酸化物焼結体及びその製造方法 | |
JPH0328348A (ja) | セラミックス―金属複合材料 | |
JPS5895658A (ja) | 窒化ケイ素焼結体の製造方法 | |
JPS62267402A (ja) | 活性化焼結による金属多孔質体の製造法 | |
JPH07113103A (ja) | 通気性成形体の製造方法 | |
JPS6291481A (ja) | 寸法精度および摺動特性の優れた酸化物焼結体の製造方法 | |
JPH04285141A (ja) | 鉄系焼結体の製造方法 | |
JPS61215253A (ja) | 酸化クロム系セラミツクス材料 | |
JPH01290701A (ja) | 改質鉄粉の製造方法 | |
JP3228890B2 (ja) | 多孔質無機材料の製造法 | |
JP2945115B2 (ja) | 鉄系金属粉末製大型焼結体の製造方法 | |
JPH0339402A (ja) | 金属粉末焼結体の製造方法 | |
JPH06279124A (ja) | 窒化ケイ素焼結体の製造方法 | |
JPS62227703A (ja) | セラミツクスの成形方法 | |
JPS63130733A (ja) | 銅基複合材料の製造方法 | |
JPH01319910A (ja) | 磁性体およびその製造方法 | |
JPH05195017A (ja) | 焼結時形状変形の少ない高密度鉄系金属粉末焼結体の製造方法 | |
JPH09255412A (ja) | セラミックス焼結体およびその製造方法 | |
JPH0513906B2 (ja) | ||
JPH0568428B2 (ja) | ||
JPH09278516A (ja) | アルミナ質焼成体及びその製造法 | |
JPS6227501A (ja) | 焼結軟磁性部品の製造方法 | |
JPS6369757A (ja) | 複合セラミツクス及びその製造法 | |
JPH01253209A (ja) | 磁性体とその製造方法 |