JPH01164713A - 高純度一酸化炭素の製造方法 - Google Patents
高純度一酸化炭素の製造方法Info
- Publication number
- JPH01164713A JPH01164713A JP62322327A JP32232787A JPH01164713A JP H01164713 A JPH01164713 A JP H01164713A JP 62322327 A JP62322327 A JP 62322327A JP 32232787 A JP32232787 A JP 32232787A JP H01164713 A JPH01164713 A JP H01164713A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- coke
- reaction
- carbon monoxide
- carbon dioxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 32
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 title claims description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 49
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 14
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 64
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 33
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 32
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 23
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 10
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はコークスを原料とする高純度一酸化炭素の製造
方法に関する。
方法に関する。
「従来技術］
一酸化炭素はＣ１化学等有機合成工業における主要原料
の一つであり、これらの原料に供する一酸化炭素は高純
度であることが要求される。
の一つであり、これらの原料に供する一酸化炭素は高純
度であることが要求される。
従来の高純度一酸化炭素の製造方法としては種々の方法
があり、例えば、メタノール、残渣油等の炭化水素類を
分解して一酸化炭素を製造する方法がある。この方法に
おいては、一酸化炭素と共に水素が生成するため、高純
度の一酸化炭素を得ようとすれば、一酸化炭素と水素の
分離処理を主とする大規模なガス精製設備を必要とする
。また、原料としてオイルコークスを使用し、炉中に酸
素および一酸化炭素を吹き込んで高純度一酸化炭素を直
接製造する方法もある。しかし、この方法においては、
原料のオイルコークスが高価であるためにコスト高にな
ると言う欠点があると共に、スラグの除去手段がないの
で、灰分を含有する原料を使用することはできない。
があり、例えば、メタノール、残渣油等の炭化水素類を
分解して一酸化炭素を製造する方法がある。この方法に
おいては、一酸化炭素と共に水素が生成するため、高純
度の一酸化炭素を得ようとすれば、一酸化炭素と水素の
分離処理を主とする大規模なガス精製設備を必要とする
。また、原料としてオイルコークスを使用し、炉中に酸
素および一酸化炭素を吹き込んで高純度一酸化炭素を直
接製造する方法もある。しかし、この方法においては、
原料のオイルコークスが高価であるためにコスト高にな
ると言う欠点があると共に、スラグの除去手段がないの
で、灰分を含有する原料を使用することはできない。
このような問題を解決した高純度一酸化炭素の製造方法
が特開昭６０−１１８６１．９に開示されている。この
方法はコークスを酸素および二酸化炭素の混合゛ガスと
反応させてカス化し、一酸化炭素を得る方法である。第
２図は特開昭６０−１１８６１９の方法を実施するため
の装置の概略図である。第２図において、１１は縦の断
面か円錐台形をなし、冷却水系１２によって囲まれた水
冷ジャケット構造の炉であり、コークスは入口１３から
炉１１に供給され、酸素と二酸化炭素の混合ガスは炉１
１の側壁に設けられたノズル１４から供給される。類１
１中において、コークスと酸素および二酸化炭素の混合
カスとの反応によって生成したカスは炉１１の側壁に設
けられた生成ガス出口１５から排出させる。また、コー
クス中の灰分は溶融状態のスラクとなってスラグ排出口
１６から排出される。
が特開昭６０−１１８６１．９に開示されている。この
方法はコークスを酸素および二酸化炭素の混合゛ガスと
反応させてカス化し、一酸化炭素を得る方法である。第
２図は特開昭６０−１１８６１９の方法を実施するため
の装置の概略図である。第２図において、１１は縦の断
面か円錐台形をなし、冷却水系１２によって囲まれた水
冷ジャケット構造の炉であり、コークスは入口１３から
炉１１に供給され、酸素と二酸化炭素の混合ガスは炉１
１の側壁に設けられたノズル１４から供給される。類１
１中において、コークスと酸素および二酸化炭素の混合
カスとの反応によって生成したカスは炉１１の側壁に設
けられた生成ガス出口１５から排出させる。また、コー
クス中の灰分は溶融状態のスラクとなってスラグ排出口
１６から排出される。
［発明が解決しようとする問題点］
しかし、前述の特開昭６０−１１８６１９による技術に
おいても、なお解決すべき問題が残されている。炉中に
おける反応は次式によるものと考えられ、コークスと酸
素との反応によって生成した二酸化炭素および供給され
た混合カス中の二酸化炭素は、（２）式で示されている
ように、コークスと反応して一酸化炭素を生成する。高
純度の一酸化炭素は、このような反応の過程を経て製造
されるものである。
おいても、なお解決すべき問題が残されている。炉中に
おける反応は次式によるものと考えられ、コークスと酸
素との反応によって生成した二酸化炭素および供給され
た混合カス中の二酸化炭素は、（２）式で示されている
ように、コークスと反応して一酸化炭素を生成する。高
純度の一酸化炭素は、このような反応の過程を経て製造
されるものである。
Ｃ＋０２−ＣＯ２・・・（１）
Ｃｏ２’＋Ｃ＝２ＣＯ＝１２＋
しかし、特開昭６０−１．１８６１９におけるコークス
と酸素および二酸化炭素の混合カスとを反応させる炉は
断面が円錐台形であるのでコークスの充填高が低く、ま
た、前記混合ガスは炉の側壁に設けたノズルから供給さ
れ、生成カスは炉の側壁に設けた生成ガス出口から排出
させる′１ｆＩｉ造である。このため、供給された混合
ガス中の二酸化炭素とコークスとの接触時間（炉中にお
けるガスの滞留時間）が短く、二酸化炭素とコークスと
の反応が不十分になり未反応の二酸化炭素が残留する虞
がある。特に、生産量を上げた炉の操業においては、前
記接触時間は更に短くなるので、この傾向は一層強くな
り、生成カスの一酸化炭素の純度は低下する。また、炉
を水冷ジャケット構造にして反応熱を除去しており、炉
内における反応熱の有効利用がなされていない。
と酸素および二酸化炭素の混合カスとを反応させる炉は
断面が円錐台形であるのでコークスの充填高が低く、ま
た、前記混合ガスは炉の側壁に設けたノズルから供給さ
れ、生成カスは炉の側壁に設けた生成ガス出口から排出
させる′１ｆＩｉ造である。このため、供給された混合
ガス中の二酸化炭素とコークスとの接触時間（炉中にお
けるガスの滞留時間）が短く、二酸化炭素とコークスと
の反応が不十分になり未反応の二酸化炭素が残留する虞
がある。特に、生産量を上げた炉の操業においては、前
記接触時間は更に短くなるので、この傾向は一層強くな
り、生成カスの一酸化炭素の純度は低下する。また、炉
を水冷ジャケット構造にして反応熱を除去しており、炉
内における反応熱の有効利用がなされていない。
本発明はこのような従来技術の問題点を解決するために
なされたものであり、生産量を上けることができ、また
、反応熱を炉内において有効に利用することができる高
純度一酸化炭素の製造方法を提供することを目的とする
。
なされたものであり、生産量を上けることができ、また
、反応熱を炉内において有効に利用することができる高
純度一酸化炭素の製造方法を提供することを目的とする
。
［問題点を解決するための手段］
本発明はコークスを原料とする一酸化炭素の製造方法に
おいて、縦型炉の上部からコークスおよび媒溶剤を装入
し、前記縦型炉下部の羽口から酸素および二酸化炭素を
供給して一酸化炭素の生成反応を行わせ、生成した一酸
化炭素は前記縦型炉の上部から排出させ、溶融スラグは
前記縦型炉の炉床から排出させることを特徴とする高純
度一酸化炭素の製造方法である。
おいて、縦型炉の上部からコークスおよび媒溶剤を装入
し、前記縦型炉下部の羽口から酸素および二酸化炭素を
供給して一酸化炭素の生成反応を行わせ、生成した一酸
化炭素は前記縦型炉の上部から排出させ、溶融スラグは
前記縦型炉の炉床から排出させることを特徴とする高純
度一酸化炭素の製造方法である。
［作用］
コークスと酸素および二酸化炭素との反応を、供給した
カス側からみると、先ず前記（１）式によりコークスと
酸素が反応して二酸化炭素が生成する。この反応は発熱
反応である。次に反応によって生成した二酸化炭素およ
び酸素と共に炉外から供給された二酸化炭素が加熱され
たコークスと反応して、前記（２）式により一酸化炭素
が生成する。
カス側からみると、先ず前記（１）式によりコークスと
酸素が反応して二酸化炭素が生成する。この反応は発熱
反応である。次に反応によって生成した二酸化炭素およ
び酸素と共に炉外から供給された二酸化炭素が加熱され
たコークスと反応して、前記（２）式により一酸化炭素
が生成する。
この反応は吸熱反応である。このような反応系に、酸素
と共に供給される二酸化炭素は炉内の温度を調節するた
めに添加されている。炉内に供給するガスが酸素だけで
あれば、炉内の酸素供給部における温度はコークスと酸
素の反応により１８００℃〜２６００℃もの高温に達し
、炉材を損傷する。このような高温状態を回避するため
に、酸素と共に二酸化炭素を供給して前記（２）式によ
りコークスと反応させる。前記（２）式は吸熱反応であ
り、この反応により炉内の温度を適度に維持することが
できる。
と共に供給される二酸化炭素は炉内の温度を調節するた
めに添加されている。炉内に供給するガスが酸素だけで
あれば、炉内の酸素供給部における温度はコークスと酸
素の反応により１８００℃〜２６００℃もの高温に達し
、炉材を損傷する。このような高温状態を回避するため
に、酸素と共に二酸化炭素を供給して前記（２）式によ
りコークスと反応させる。前記（２）式は吸熱反応であ
り、この反応により炉内の温度を適度に維持することが
できる。
本発明は、炉の型式としてコークスの充填高が高い縦型
炉が採用され、炉の上部からコークスを装入し、炉の下
部から酸素および二酸化炭素を供給してコークスと酸素
および二酸化炭素とを反応６一 させ、生成カスは炉の上部から排出させる方法である。
炉が採用され、炉の上部からコークスを装入し、炉の下
部から酸素および二酸化炭素を供給してコークスと酸素
および二酸化炭素とを反応６一 させ、生成カスは炉の上部から排出させる方法である。
このため、コークスとカスとの接触は向流状態であり、
炉中におけるカスの滞留時間が長く、コークスと二酸化
炭素との反応時間が十分に確保されるのて、前記（２）
式の反応が容易に進行して高純度の一酸化炭素を得るこ
とかてきる。また、上記のように炉中におけるカスの滞
留時間が長いので、コークスと生成カスとの熱交換か十
分に行われる。このようにして熱交換されたコークスは
降下しなから上昇する二酸化炭素と反応するか、この反
応は吸熱反応であるので、熱交換された熱か有効に利用
される。
炉中におけるカスの滞留時間が長く、コークスと二酸化
炭素との反応時間が十分に確保されるのて、前記（２）
式の反応が容易に進行して高純度の一酸化炭素を得るこ
とかてきる。また、上記のように炉中におけるカスの滞
留時間が長いので、コークスと生成カスとの熱交換か十
分に行われる。このようにして熱交換されたコークスは
降下しなから上昇する二酸化炭素と反応するか、この反
応は吸熱反応であるので、熱交換された熱か有効に利用
される。
［発明の実施例］
以下、本発明の実施例について説明する。第１図は本発
明を実施するための装置の一実施例を示す概略図である
。第１図において、１は高さ／径の比か数倍以上ある縦
型炉である。縦型炉１の上部からコークス２および媒溶
剤３を装入し、縦型炉１の下部に設けられた複数の羽口
４からは酸素５と二酸化炭素６を混合したガスを供給す
る。この際、酸素供給部である羽口４付近の温度が適温
になるように、二酸化炭素６の流量を適宜調節する。反
応によって生成した二酸化炭素および羽口４から供給さ
れた二酸化炭素は上昇しながらコークスと反応し、はぼ
全量が一酸化炭素となる。一酸化炭素を主成分とする生
成ガス７は縦型炉１の上部から排出させる。一方、コー
クス２中の灰分と媒溶剤３は溶融スラグ８となって炉床
９から排出される。
明を実施するための装置の一実施例を示す概略図である
。第１図において、１は高さ／径の比か数倍以上ある縦
型炉である。縦型炉１の上部からコークス２および媒溶
剤３を装入し、縦型炉１の下部に設けられた複数の羽口
４からは酸素５と二酸化炭素６を混合したガスを供給す
る。この際、酸素供給部である羽口４付近の温度が適温
になるように、二酸化炭素６の流量を適宜調節する。反
応によって生成した二酸化炭素および羽口４から供給さ
れた二酸化炭素は上昇しながらコークスと反応し、はぼ
全量が一酸化炭素となる。一酸化炭素を主成分とする生
成ガス７は縦型炉１の上部から排出させる。一方、コー
クス２中の灰分と媒溶剤３は溶融スラグ８となって炉床
９から排出される。
媒溶剤３はコークス２中の灰分の融点を低下させるため
に添加されるものであり、種々のものが使用できるか、
石灰石のように熱分解によって二酸化炭素を発生するも
のは生成カスの純度を低下させるので好ましくない。本
発明において、最も好ましい結果を得た媒溶剤は高炉、
転炉のごとき精練炉から排出するスラグてあった。スラ
グは二酸化炭素を含有しておらす、また、た易く溶融す
るので、操業か容易になる。
に添加されるものであり、種々のものが使用できるか、
石灰石のように熱分解によって二酸化炭素を発生するも
のは生成カスの純度を低下させるので好ましくない。本
発明において、最も好ましい結果を得た媒溶剤は高炉、
転炉のごとき精練炉から排出するスラグてあった。スラ
グは二酸化炭素を含有しておらす、また、た易く溶融す
るので、操業か容易になる。
（実験例）
次に本発明の方法により一酸化炭素を製造した結果につ
いて説明する。実験は第１図の構成による装置により実
施し、縦型炉としては炉床径０９ｍ、高さ６ｍの試験用
の高炉を使用した。
いて説明する。実験は第１図の構成による装置により実
施し、縦型炉としては炉床径０９ｍ、高さ６ｍの試験用
の高炉を使用した。
この装置に、第２表に示す組成のコークスおよび転炉ス
ラグをそれぞれ４８８ｋｇ／時および１２７ｋｇ／時の
割合で間欠的に装入し、酸素３１４Ｎｍ３／時、二酸化
炭素１８７Ｎｍ３／時を連続的に供給して反応させた。
ラグをそれぞれ４８８ｋｇ／時および１２７ｋｇ／時の
割合で間欠的に装入し、酸素３１４Ｎｍ３／時、二酸化
炭素１８７Ｎｍ３／時を連続的に供給して反応させた。
この反応による炉内の温度分布は縦型炉下部のスラグ温
度が約１５００℃であり、排出口における生成カスの温
度は約７４０℃であった。このように、生成カスはよく
熱交換されていた。そして、生成カスは１０１００ＯＮ
／時が得られ、その組成は第１表に示すごとく、一酸化
炭素９７％以上の高純度であった。また、表中には記載
していないが、コークス中の硫黄含有量の８０％以上は
スラグ中に移行しており、生成カスの脱硫作用も行われ
た。
度が約１５００℃であり、排出口における生成カスの温
度は約７４０℃であった。このように、生成カスはよく
熱交換されていた。そして、生成カスは１０１００ＯＮ
／時が得られ、その組成は第１表に示すごとく、一酸化
炭素９７％以上の高純度であった。また、表中には記載
していないが、コークス中の硫黄含有量の８０％以上は
スラグ中に移行しており、生成カスの脱硫作用も行われ
た。
第１表 生成ガスの組成（ｖｏ １％）第２表 原料の
組成（％） ［発明の効果］ 以上説明のごとく、本発明によれば、コークスの充填高
が高い縦型炉を使用し、且つコークスおよび媒溶剤は前
記縦型炉の上部から装入し、酸素および二酸化炭素は下
部から供給すると共に、生成ガスは前記縦型炉の上部か
ら排出させるので、ガスの炉内における滞留時間が長く
、コークスと二酸化炭素との反応が十分に進行する。し
たがって、高負荷操業か可能となり、一酸化炭素の生産
効率を高めることができる。さらに、ガスの炉内におけ
る滞留時間が長いので、高温の生成ガスとコークスとの
熱交換が十分に行われ、この熱交換された熱は吸熱反応
であるコークスと二酸化炭素との反応に有効に利用され
る。
組成（％） ［発明の効果］ 以上説明のごとく、本発明によれば、コークスの充填高
が高い縦型炉を使用し、且つコークスおよび媒溶剤は前
記縦型炉の上部から装入し、酸素および二酸化炭素は下
部から供給すると共に、生成ガスは前記縦型炉の上部か
ら排出させるので、ガスの炉内における滞留時間が長く
、コークスと二酸化炭素との反応が十分に進行する。し
たがって、高負荷操業か可能となり、一酸化炭素の生産
効率を高めることができる。さらに、ガスの炉内におけ
る滞留時間が長いので、高温の生成ガスとコークスとの
熱交換が十分に行われ、この熱交換された熱は吸熱反応
であるコークスと二酸化炭素との反応に有効に利用され
る。
第１図は本発明を実施するための装置の一実施例を示す
概略図、第２図は従来技術の方法を実施するための装置
の概略図である。 １・・・縦型炉、２・コークス、３・・・媒溶剤。 ４・・・羽口、５・・・酸素、６・・・二酸化炭素、７
・・・生成ガス、８・・・溶融スラグ、９・・・炉床。
概略図、第２図は従来技術の方法を実施するための装置
の概略図である。 １・・・縦型炉、２・コークス、３・・・媒溶剤。 ４・・・羽口、５・・・酸素、６・・・二酸化炭素、７
・・・生成ガス、８・・・溶融スラグ、９・・・炉床。
Claims (1)
- コークスを原料とする一酸化炭素の製造方法において、
縦型炉の上部からコークスおよび媒溶剤を装入し、前記
縦型炉下部の羽口から酸素および二酸化炭素を供給して
一酸化炭素の生成反応を行わせ、生成した一酸化炭素は
前記縦型炉の上部から排出させ、溶融スラグは前記縦型
炉の炉床から排出させることを特徴とする高純度一酸化
炭素の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62322327A JPH01164713A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 高純度一酸化炭素の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62322327A JPH01164713A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 高純度一酸化炭素の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01164713A true JPH01164713A (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=18142400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62322327A Pending JPH01164713A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 高純度一酸化炭素の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01164713A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008056519A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Kanto Denka Kogyo Co Ltd | Ｃｏｆ２の製造方法及び装置 |
| JP2008536852A (ja) * | 2005-04-15 | 2008-09-11 | ユニヴァーシティー オブ サザン カリフォルニア | 二酸化炭素のメタノール、ジメチルエーテルおよび派生生成物への効率的且つ選択的変換法 |
| JP2008537956A (ja) * | 2005-04-15 | 2008-10-02 | ユニヴァーシティー オブ サザン カリフォルニア | メタンのメタノール、ジメチルエーテルおよび派生生成物への選択的酸化的転換 |
| JP2012055886A (ja) * | 2006-08-10 | 2012-03-22 | Univ Of Southern California | 空気を含む混合ガスからの二酸化炭素の分離のためのナノ構造に担持した固体再生式のポリアミン及びポリオール吸収剤 |
-
1987
- 1987-12-18 JP JP62322327A patent/JPH01164713A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008536852A (ja) * | 2005-04-15 | 2008-09-11 | ユニヴァーシティー オブ サザン カリフォルニア | 二酸化炭素のメタノール、ジメチルエーテルおよび派生生成物への効率的且つ選択的変換法 |
| JP2008537956A (ja) * | 2005-04-15 | 2008-10-02 | ユニヴァーシティー オブ サザン カリフォルニア | メタンのメタノール、ジメチルエーテルおよび派生生成物への選択的酸化的転換 |
| JP2012236847A (ja) * | 2005-04-15 | 2012-12-06 | Univ Of Southern California | 二酸化炭素のメタノール、ジメチルエーテル及び派生生成物への効率的且つ選択的変換法 |
| JP2012055886A (ja) * | 2006-08-10 | 2012-03-22 | Univ Of Southern California | 空気を含む混合ガスからの二酸化炭素の分離のためのナノ構造に担持した固体再生式のポリアミン及びポリオール吸収剤 |
| JP2008056519A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Kanto Denka Kogyo Co Ltd | Ｃｏｆ２の製造方法及び装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5857054B2 (ja) | 水素および一酸化炭素を含有した還元ガスを供給源として用いて直接還元鉄を製造する方法並びに装置 | |
| US4054444A (en) | Method for controlling the carbon content of directly reduced iron | |
| JPS60226596A (ja) | 合成ガスの製法および合成ガス製造用装置 | |
| JPS62267409A (ja) | 集積ミル装置及びその操作方法 | |
| EP1036203A1 (en) | Method and apparatus for controlling dri carburization | |
| US3816101A (en) | Method for reducing iron oxides in a gaseous reduction process | |
| US3236628A (en) | Process and plant for producing molten pig iron | |
| CA1097078A (en) | Method of prducing a gas mixture containing carbon monoxide and hydrogen gas for further processing or combustion | |
| US4131452A (en) | Method for direct manufacture of crude steel | |
| JPS60118619A (ja) | 一酸化炭素の製法 | |
| JPH01164713A (ja) | 高純度一酸化炭素の製造方法 | |
| US2915380A (en) | Refining molten pig iron | |
| JPH0246645B2 (ja) | ||
| JPS5847449B2 (ja) | 直接製鉄法 | |
| SU1609456A3 (ru) | Способ пр мого получени железа | |
| JPS62263910A (ja) | 竪型直接還元炉における高炭素含量還元鉄を製造する方法および装置 | |
| US4439233A (en) | Direct reduction of iron | |
| US4102675A (en) | Method of treating molten slags in steel making process | |
| SU1711677A3 (ru) | Способ получени расплавленного чугуна или промежуточного продукта дл производства стали и устройство дл его осуществлени | |
| US3404957A (en) | Ammonia synthesis | |
| US4434003A (en) | Steel making method | |
| JPH0456081B2 (ja) | ||
| CN101696461A (zh) | 用二氧化碳气热循环制钢液和氢气的方法 | |
| US3615231A (en) | Ocess utilizing the sensible heat of smelter gases to recover sulfur therefrom | |
| JPS5857365B2 (ja) | Ｃｏ↓２ガスの生成回収方法 |