JPH01153542A - ガラス成形体の成形型 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ガラスをプレス成形するための成形型に関し
、特に、プレス成形後に研磨を必要としない高精度のガ
ラス成形体に成形するための成形型に関する。

（従来の技術） 一般に、プレス成形によるガラスの成形では、所定の表
面形状（例えば球面または非球面）に仕上げた表面層を
有する成形型内に、予め軟化させた被成形ガラスを入れ
（または被成形ガラスを成形型に入れてから加熱・軟化
させ）、この成形型に所定の圧力を加えることによって
、成形型の表面層が被成形ガラスに転写される。したが
って、成形型は、その表面層の形状がガラス成形体の表
面形状としてそのまま転写されることから、その表面層
に気孔等の欠陥がなく、緻密で鏡面状に精密加工するこ
とができ、かつ高温において十分な硬度および強度を保
てる等の要件を満たすことが求められる。

このような成形型の材料としては、従来、シリコンカー
バイド（ＳｉＣ）やシリコンナイトライド（ｓｉｉＮ４
）（特開昭５２−４５６１３号公報）、タングステンカ
ーバイド（特開昭５６−５９６４１号公報）、ジルコニ
ウムオキサイド（ＺｒＯ□）を基盤材料とし、その上に
白金−ロジウム（Ｐｔ−Ｒｈ）合金または白金−イリジ
ウム（Ｐｔ−１ｒ）合金のコーテイング膜を形成したも
の（特開昭６０−１７６９３０号公報）が提案されてい
る。

（発明が解決しようとする問題点） しかし、シリコンカーバイドやシリコンナイトライドを
表面層とする成形型は、緻密で、かつ硬度および強度の
点ですぐれているものの、被成形ガラスに鉛を多量に含
有する重フリント系光学ガラスを使用した場合、鉛との
化学反応性が高く、高精度のガラス成形体に成形するこ
とが困難となる。

次に、タングステンカーバイドの成形型は、加工性にす
ぐれるが、高温下で酸化しやすく、型表面が肌荒れを起
こし、光学表面を保持することができない。また、被成
形ガラスと反応しやすい問題もあった。

また、白金−ロジウムまたは白金−イリジウムの合金の
コーテイング膜を形成したものは、被成形ガラスとの化
学作用を起こさないことが利点として挙げられているが
、本発明者らの実験によれば、ガラス成形体との離型性
がプレス成形開始当初から悪いという問題があった。

（問題点を解決するための手段） 本発明によるガラス成形体の成形型は、成形型の表面層
を白金（Ｐｔ）と金（Ａｕ）の少なくとも２成分からな
る物質により成′形したものである。

なお、好ましくは白金（Ｐｔ）と金（Ａｕ）の少なくと
も２成分からなる前記物質が金（Ａｕ）を５〜４５ｗ　
ｔ％含み、さらに表面層と下地の基盤との間に、ニッケ
ル（Ｎｉ）、チタン（Ｔｉ）、クロム（Ｃｒ）、モリブ
デン（ＭＯ）、コバルト（Ｃｏ）、チタンナイトライド
（ＴｉＮ）、チタンカーバイド（ＴｉＣ）、シリコンカ
ーバイド（Ｓ　ｉ　Ｃ）およびこれらの混合物のうちか
ら選択された少なくとも一つを含む中間層を介在させた
ものである。

これらの表面層や中間層は、所定形状に加工された基盤
上にスパッタリング法、イオンブレーティング法などに
より形成される。膜厚は０．０５〜１０μｍ程度が好ま
しい。薄すぎると均一な膜が得に＜＜、厚すぎると成膜
時間を長くするのみならず、プレス成形時に圧力、温度
等のプレス成形条件によっては変形しやすくなる。

なお、表面層材料として、金の他に、イリジウム（Ｉ　
ｒ）　、ロジウム（Ｒｈ）、およびオスミウム（Ｏ３）
、ルテニウム（Ｒｕ）パラジウム（Ｐ　ｄ）などを加え
れば、−層高部のプレスでの使用に耐えるようになる。

成形型の基盤材料については、基盤として一般に要求さ
れる硬度、強度および耐熱性等を満足するものであれば
特に限定されず、ステンレス鋼、タングステンカーバイ
ド（ＷＣ）、ジルコニウムオキサイド（ＺｒＯ□）、サ
ーメット、シリコンカーバイド（Ｓ　ｉ　Ｃ）およびシ
リコンナイトライド（Ｓｊ３Ｎ４）などが使用可能であ
る。また、プレス成形時の圧力が基盤の変形に問題にな
らない程度であれば、この基盤材料は、上述した表面層
や中間層の各物質と同一の合金等を用いてもよい。

（作用） 本発明の成形型の表面層は、緻密性、硬度、強度、加工
性および耐化学反応性のそれぞれにおいて良好であるば
かりでなく、プレス成形されたガラス成形体との離型性
も良好になる。すなわち、主成分（５０ｗｔ％以上）の
白金に対して金を含有させることにより、特にガラス成
形体との離型性を向上させることができる。その含有率
を５〜４５（好ましくは１０〜４０）　ｗｔ％としたの
は、金が５ｗｔ％未満では硬度が低くなり傷が発生しや
すく、またプレス成形後のガラス成形体との離型性を改
善する効果が十分に得られに＜＜、一方、４５ｗｔ％を
越えると、プレス成形時に金がガラス成形体に拡散しや
すくなるためである。

また、中間層は基盤と表面層との親和性を高め、型寿命
を長くする作用を有する。

（実施例） 第１図は本発明の一実施例を示す成形型の断面図である
。成形型は、上型１と下型２とから構成される。上型１
と下型２とは、それぞれその外周面が案内型３の内周面
上を滑動するように、案内型３の内部に配置されている
。これらの上型１および下型２は、それぞれ基盤１ａと
表面層１ｂおよび基盤２ａと表面層２ｂからなり、表面
ＪＷ１ｂ。

２ｂを相互に対向させて配置しである。

基盤１ａ、２ａは、焼結時にＨＩＰ処理を施して緻密に
したタングステンカーバイドを用い、これを円柱状（直
径１８鰭、高さ２８ｆｌ）に加工し、その一端面を凹球
面状に研削し、最終仕上げとしてダイヤモンド砥石によ
り高精度の光学鏡面に研磨し、それぞれ所定の曲率半径
（３２ｎ１）の凹球面に加工した。この凹球面の面粗さ
は１００Å以下であった。

この基盤１ａ、２ａの凹球面に対し、スパッタリング装
置を用い、表に示した実施例１〜ＩＯの物質組成のター
ゲットを使用し、所定の成膜条件で所定の厚さの表面Ｆ
！ｌｂ、２ｂを形成した。なお、その際、基盤１ａ、２
ａと表面層１ｂ、２ｂとの密着性を一層強固にするため
に、表面層１ｂ、２ｂの成膜に先立って、逆スパツタリ
ングにより基盤１ａ、２ａの各表面を清浄化することは
有効である。

例えば、実施例工ではターゲットが白金（９５ｗｔ％）
−金（５−ｔ％）合金、膜厚が０．５μｍであり、その
ときの成膜条件はアルゴンガス圧ｌＸｌ０−’Ｔｏ　ｒ
　ｒ、成膜速度５００人／ｍｉｎであった。成膜条件は
、実施例２〜１０についてもほぼ同様であった。

なお、案内型３は本実施例では上型・下型の基盤１ａ、
２ａと同様のタングステンカーバイドで構成されている
。

第２図は、本発明の他の実施例を示す成形型の断面図で
ある。本実施例の上型１′および下型２′は、それぞれ
基盤１ａと表面層１ｂとの間および基盤２ａと表面層２
ｂとの間に、第１中間層ＩＣと第２中間層１ｄおよび第
１中間層２ｃと第２中間層２ｄが介在させである点で、
第１図の上型１および下型２と相違するが、その他は構
造上同一である。中間層は、２層図示したが、１層のみ
または３層以上にしてもよい。表に、中間層を１層のみ
とした例を実施例１１〜１３．１６〜１９および２１と
して示し、中間層を２層とした例を実施例１４．１５お
よび２０として示した。

これらの中間層および表面層は、例えば実施例１１では
、基盤１ａ、２ａをイオンエツチングした後、イオンブ
レーティング法により、所定の成膜条件（真空度５　ｘ
ｉｏ−”ｒ　ｏ　ｒ　ｒ、成膜速度３００人／ｍｉｎ、
基盤電圧−３００Ｖ　）でチタンからなる第１中間層１
ｃ、２ｃ（膜厚０．０５ｕｍ）を成膜した後、その上に
スパッタリング法により白金（９５ｗｔ％）−金（５ｗ
ｔ％）合金をターゲットとし、所定の成膜条件（アルゴ
ンガス圧１　ｘｔｏ−”ｒ　ｏ　ｒ　ｒ、成膜速度５０
０人／ｍ１ｎ）で表面層１ｂ、２ｂ（膜厚３．０μｍ）
を成膜することにより形成した。

また、実施例２０においては、基盤１ａ、２ａをイオン
エツチングした後、その凹球面上にイオンブレーティン
グ法により、所定の成膜条件（チッ素ガス圧５　ｘｉｏ
−”ｒ　ｏ　ｒ　ｒ、成膜速度３００人／ｍｉｎ、基盤
電圧−３００Ｖ　’Ｉでチタンナイトライドからなる第
２中間層１ｄ、２ｄ（膜厚０．３μｍ）を成膜した。次
いで、スパッタリング法により所定の成膜条件（アルゴ
ンガス圧Ｉ　Ｘｌ０−’Ｔ　ｏ　ｒ　ｒ　、成膜速度４
００人／ｍ１ｎ）でニッケルからなる第１中間層ｌｃ、
２ｃ（膜厚０．０５．ｃｚｍ）を成膜し、引続き同様の
方法により、白金（８０ｗｔ％）−金（１０ｗｔ％）合
金−イリジウム（１０ｗｔ％）合金をターゲットとし、
所定の成膜条件（アルゴンガス圧ｌＸｌ０−’Ｔｏ　ｒ
　ｒ、成膜速度５００人／ｍ１ｎ）で表面層１ｂ。

２ｂ（膜厚１．０μｍ）を成膜した。

その他の実施例もこれらとほぼ同様の方法により中間層
および表面層を形成した。

（以下余白） 次にこのような成形型の使用方法を、第１図の成形型を
例に説明する。

第３図は、プレス成形機の主要部を示す断面図である。

このプレス成形機は上述した上型１．下型２および案内
型３を備え、下型２の上に被成形ガラス４が置かれる。

これらの型１，２．３は、断面Ｈ字状のステンレス鋼か
らなる保持具５を介して、同じくステンレス鋼からなる
支持台６で支持されている。７はステンレス鋼からなる
押し棒で、これらを石英管８の内部に収容し、外周に配
置した誘導加熱コイル９により型１，２．３および被成
形ガラス４を加熱し、押し棒７を上型１の頭部に下降さ
せて、被成形ガラス４をプレス成形する。温度制御は、
下型２の内部に配設した熱電対１０Ｇ供より型温度を測
定して行なう。次に、その具体例を説明する。

被成形ガラス４として、ガラス組成がｗｔ％でＳ　ｉ　
Ｏｚ：２７．８．Ａ　＃ｚＯ３：２．０．ＮａｚＯ：１
．８＋Ｋｚ○：１．２＋　Ｐ　ｂ　Ｏ：６５．２．　Ｔ
　ｉ　０２：２．０である重フリント系光学ガラス（転
移温度４３５℃）を直径１０　＋ｎの球状のガラス塊に
加工したものを使用し、Ｎ２ガス雰囲気中、型温度５０
０℃で圧力４０ｋｇ／ｃｎｌを３０秒間加えた。その後
、圧力を解き、プレス成形されたガラス成形体を、上型
１および下型２と接触させた状態のまま上記転移温度ま
で徐冷し、次いで室温まで急冷して、両凸球面レンズに
成形されたガラス成形体を成形型から取出す。

以上のプレス成形法は、第２図に示した成形型でも同様
に行なわれる。そして、第３図のプレス成形機において
、実施例１〜２１の表面層ないし中間層を有する上・下
型を用いて、上述したと同様の条件で上記重フリント系
ガラスの成形をそれぞれ１００回ずつ繰り返して行なっ
た。その結果、いずれの実施例の型についても、ガラス
成形体は型との離型性が良好で、型との接触面において
化学反応した様子が認められず、ガラス成形体と上・下
型表面層の面精度および鏡面は当初の状態が維持され、
ガラス成形体の面精度は１００Å以下であり、透明度も
良好であった。

比較のため、表面層として白金−ロジウムおよび白金−
イリジウムの各合金のコーテイング膜をそれぞれ形成し
た成形型を使用し、上述した実施例と同様にプレス成形
を行なったところ、最初のプレス成形時からガラス成形
体と成形型との離型性が悪く、相互の接触面において化
学反応した様子が認められた。

以上、成形型の表面層形状が凹球面のものについて示し
たが、本発明はこのような形状に制限を加えるものでは
なく、凸球面、非球面、平面等、何でもよい。

また、中間層は、上述した各実施例において用いた物質
を主成分とするものであれば、その効果を奏し、他の物
質として例えば白金、イリジウム、ロジウム、金、モリ
ブデンもしくはコバルト等を含有したものであってもよ
い。

さらに、被成形ガラスとしては、比較的化学反応を起こ
しやすい重フリント系光学ガラスを使用して良好な結果
が得られたことから、他の光学ガラスについても、本発
明の型を用いた成形が行なえることはいうまでもない。

また、表面層上にさらに何らかの被覆層を形成し、表面
層と被成形ガラスとの間に被覆層を介在させるようにし
てもよい。

（発明の効果） 本発明によれば、成形型の表面層を、白金と金の少なく
とも２成分からなる物質で形成したことにより、緻密性
、硬度および強度ならびに耐化学反応性のそれぞれにお
いて良好な結果が得られるとともに、ガラス成形体との
離型性も向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す成形型の断面図、第２
図は本発明の他の実施例を示す断面図、第３図はプレス
成形機の構成例を示す断面図である。 １．１−・−上型、Ｉａ、２ａ−基盤、ｌｂ、２ｂ−表
面層、ｌｃ、ｌｄ、２ｃ、２ｄ−中間層、２゜２′−下
型。 出願人　　田中貴金属工業株式会社 ホーヤ株式会社 第１図　　　　　　□２□ 第３図

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）基盤および表面層を備え、表面層の形状がプレス
   成形により被成形ガラスに転写されてガラス成形体を成
   形する成形型において、表面層が、白金（Ｐｔ）と金（
   Ａｕ）の少なくとも２成分からなる物質に形成されてい
   ることを特徴とするガラス成形体の成形型。
2. （２）表面層が白金（Ｐｔ）を主成分とし、金（Ａｕ）
   を５〜４５ｗｔ％含有する少なくとも２成分からなる物
   質で形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項に記載の成形型。
3. （３）基盤と表面層との間に中間層を備え、その中間層
   が、ニッケル（Ｎｉ）、チタン（Ｔｉ）、クロム（Ｃｒ
   ）、モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）、チタンナ
   イトライド（ＴｉＮ）、チタンカーバイド（ＴｉＣ）、
   シリコンカーバイド（ＳｉＣ）およびこれらの混合物か
   ら選ばれた少なくとも一つを含む物質で形成されている
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項に
   記載の成形型。