JPH01111738A - ガラス成形体の成形型 - Google Patents
ガラス成形体の成形型Info
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- JPH01111738A JPH01111738A JP27090687A JP27090687A JPH01111738A JP H01111738 A JPH01111738 A JP H01111738A JP 27090687 A JP27090687 A JP 27090687A JP 27090687 A JP27090687 A JP 27090687A JP H01111738 A JPH01111738 A JP H01111738A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、ガラスをプレス成形するための成形型に関し
、特に、プレス成形後に研磨を必要としない高精度のガ
ラス成形体に成形するための成形型に関する。
、特に、プレス成形後に研磨を必要としない高精度のガ
ラス成形体に成形するための成形型に関する。
(従来の技術)
一般に、プレス成形によるガラスの成形では、所定の表
面形状(例えば球面または非球面)に仕上げた表面層を
有する成形型内に、予め軟化させた被成形ガラスを入れ
(または被成形ガラスを成形型に入れてから加熱・軟化
させ)、この成形型に所定の圧力を加えることによって
、成形型の表面層が被成形ガラスに転写される。したが
って、成形型は、その表面層の形状がガラス成形体の表
面形状としてそのまま転写されることから、その表面層
に気孔等の欠陥がなく、緻密で鏡面状に精密加工するこ
とができ、かつ高温において十分な硬度および強度を保
てる等の要件を満たすことが求められる。
面形状(例えば球面または非球面)に仕上げた表面層を
有する成形型内に、予め軟化させた被成形ガラスを入れ
(または被成形ガラスを成形型に入れてから加熱・軟化
させ)、この成形型に所定の圧力を加えることによって
、成形型の表面層が被成形ガラスに転写される。したが
って、成形型は、その表面層の形状がガラス成形体の表
面形状としてそのまま転写されることから、その表面層
に気孔等の欠陥がなく、緻密で鏡面状に精密加工するこ
とができ、かつ高温において十分な硬度および強度を保
てる等の要件を満たすことが求められる。
このような成形型の材料としては、従来、シリコンカー
バイド(S i C)やシリコンナイトライド(Siz
NaX特開昭52−45613号公報)、タングステン
カーバイド(特開昭56−59641号公報)、ジルコ
ニウムオキサイド(ZrO□)を基盤材料とし、その上
に白金−ロジウム(Pt−Rh)合金または白金−イリ
ジウム(Pt−1r)合金のコーテイング膜を形成した
もの(特開昭60−176930号公報)が提案されて
いる。
バイド(S i C)やシリコンナイトライド(Siz
NaX特開昭52−45613号公報)、タングステン
カーバイド(特開昭56−59641号公報)、ジルコ
ニウムオキサイド(ZrO□)を基盤材料とし、その上
に白金−ロジウム(Pt−Rh)合金または白金−イリ
ジウム(Pt−1r)合金のコーテイング膜を形成した
もの(特開昭60−176930号公報)が提案されて
いる。
(発明が解決しようとする問題点)
しかし、シリコンカーバイドやシリコンナイトライドを
表面層とする成形型は、緻密で、かつ硬度および強度の
点ですぐれているものの、被成形ガラスに鉛を多量に含
有する重フリント系光学ガラスを使用した場合、鉛との
化学反応性が高く、高精度のガラス成形体に成形するこ
とが困難となる。
表面層とする成形型は、緻密で、かつ硬度および強度の
点ですぐれているものの、被成形ガラスに鉛を多量に含
有する重フリント系光学ガラスを使用した場合、鉛との
化学反応性が高く、高精度のガラス成形体に成形するこ
とが困難となる。
次に、タングステンカーバイドの成形型は、加工性にす
ぐれるが、高温下で酸化しやすく、型表面が肌荒れを起
こし、光学表面を保持することができない。また、被成
形ガラスと反応しやすい問題もあった。
ぐれるが、高温下で酸化しやすく、型表面が肌荒れを起
こし、光学表面を保持することができない。また、被成
形ガラスと反応しやすい問題もあった。
また、白金−ロジウムまたは白金−イリジウムの合金の
コーテイング膜を形成したものは、被成形ガラスとの化
学作用を起こさないことが利点として挙げられているが
、本発明者らの実験によれば、ガラス成形体との離型性
がプレス成形開始当初から悪いという問題があった。
コーテイング膜を形成したものは、被成形ガラスとの化
学作用を起こさないことが利点として挙げられているが
、本発明者らの実験によれば、ガラス成形体との離型性
がプレス成形開始当初から悪いという問題があった。
(問題点を解決するための手段)
本発明によるガラス成形体の成形型は、成形型の表面層
を白金(pt)とコバルト(Co)の少なくとも2成分
からなる物質により形成したものである。
を白金(pt)とコバルト(Co)の少なくとも2成分
からなる物質により形成したものである。
なお、好ましくは白金(Pt)とコバルト(Co)の少
なくとも2成分から成る前記物質がコバルト(CO)を
5〜45wt%含み、さらに表面層と下地の基盤との間
に、ニッケル(Ni)、チタン(Ti)、クロム(Cr
)、モリブデン(Mo)、コバルト(Co)、チタンナ
イトライド(TiN)、チタンカーバイド(TiC)、
シリコンカーバイド(SiC)およびこれらの混合物の
うちから選択された少なくとも1つを含む中間層を介在
させたものである。
なくとも2成分から成る前記物質がコバルト(CO)を
5〜45wt%含み、さらに表面層と下地の基盤との間
に、ニッケル(Ni)、チタン(Ti)、クロム(Cr
)、モリブデン(Mo)、コバルト(Co)、チタンナ
イトライド(TiN)、チタンカーバイド(TiC)、
シリコンカーバイド(SiC)およびこれらの混合物の
うちから選択された少なくとも1つを含む中間層を介在
させたものである。
これらの表面層や中間層は、所定形状に加工された基盤
上にスパッタリング法、イオンブレーティング法などに
より形成される。膜厚は0.05〜10μm程度が好ま
しい。薄すぎると均一な膜が得にくく、厚すぎると成膜
時間を長くするのみならず、プレス成形時に圧力、温度
等のプレス成形条件によっては変形しやすくなる。
上にスパッタリング法、イオンブレーティング法などに
より形成される。膜厚は0.05〜10μm程度が好ま
しい。薄すぎると均一な膜が得にくく、厚すぎると成膜
時間を長くするのみならず、プレス成形時に圧力、温度
等のプレス成形条件によっては変形しやすくなる。
なお、表面層材料として、コバルトの他に、イリジウム
(I r) 、ロジウム(Rh)、および金(Au)な
どを加えれば、−層高部のプレスでの使用に耐えるよう
になる。
(I r) 、ロジウム(Rh)、および金(Au)な
どを加えれば、−層高部のプレスでの使用に耐えるよう
になる。
成形型の基盤材料については、基盤として一般に要求さ
れる硬度、強度および耐熱性等を満足するものであれば
特に限定されず、ステンレス鋼、タングステンカーバイ
ド(WC)、ジルコニウムオキサイド(ZrCh)、サ
ーメット、シリコンカーバイド(SiC)およびシリコ
ンナイトライド(Si3N4)などが使用可能である。
れる硬度、強度および耐熱性等を満足するものであれば
特に限定されず、ステンレス鋼、タングステンカーバイ
ド(WC)、ジルコニウムオキサイド(ZrCh)、サ
ーメット、シリコンカーバイド(SiC)およびシリコ
ンナイトライド(Si3N4)などが使用可能である。
また、プレス成形時の圧力が基盤の変形に問題にならな
い程度であれば、この基盤材料は、上述した表面層や中
間層の各物質と同一の合金等を用いてもよい。
い程度であれば、この基盤材料は、上述した表面層や中
間層の各物質と同一の合金等を用いてもよい。
(作用)
本発明の成形型の表面層は、緻密性、硬度、強度、加工
性および耐化学反応性のそれぞれにおいて良好であるば
かりでなく、プレス成形されたガラス成形体との離型性
も良好になる。すなわち、主成分(50wt%以上)の
白金に対してコバルトを含有させることにより、特にガ
ラス成形体との離型性を向上させることができる。その
含有率を5〜45(好ましくは10〜40) wt%と
したのは、コバルトが5wt%未満では硬度が低くなり
傷が発生しやすく、またプレス成形後のガラス成形体と
の離型性を改善する効果が十分に得られにクク、一方、
45w t%を越えると、プレス成形時にコバルトがガ
ラス成形体に拡散しやすくなるためである。
性および耐化学反応性のそれぞれにおいて良好であるば
かりでなく、プレス成形されたガラス成形体との離型性
も良好になる。すなわち、主成分(50wt%以上)の
白金に対してコバルトを含有させることにより、特にガ
ラス成形体との離型性を向上させることができる。その
含有率を5〜45(好ましくは10〜40) wt%と
したのは、コバルトが5wt%未満では硬度が低くなり
傷が発生しやすく、またプレス成形後のガラス成形体と
の離型性を改善する効果が十分に得られにクク、一方、
45w t%を越えると、プレス成形時にコバルトがガ
ラス成形体に拡散しやすくなるためである。
また、中間層は基盤と表面層との親和性を高め、型寿命
を長くする作用を有する。
を長くする作用を有する。
(実施例)
第1図は本発明の一実施例を示す成形型の断面図である
。成形型は、上型1と下型2とから構成される。上型1
と下型2とは、それぞれその外周面が案内型3の内周面
上を滑動するように、案内型3の内部に配置されている
。これらの上型1および下型2は、それぞれ基盤1aと
表面層1bおよび基盤2aと表面層2bから存り、表面
層1b。
。成形型は、上型1と下型2とから構成される。上型1
と下型2とは、それぞれその外周面が案内型3の内周面
上を滑動するように、案内型3の内部に配置されている
。これらの上型1および下型2は、それぞれ基盤1aと
表面層1bおよび基盤2aと表面層2bから存り、表面
層1b。
2bを相互に対向させて配置しである。
基盤1a、2aは、焼結時にHI P処理を施して緻密
にしたタングステンカーバイドを用い、これを円柱状(
直径IFl+n、高さ28鶴)に加工し、その一端面を
凹球面状に研削し、最終仕上げとしてダイヤモンド砥石
により高精度の光学鏡面に研磨し、それぞれ所定の曲率
半径(32n)の凹球面に加工した。この凹球面の面粗
さは100Å以下であった。
にしたタングステンカーバイドを用い、これを円柱状(
直径IFl+n、高さ28鶴)に加工し、その一端面を
凹球面状に研削し、最終仕上げとしてダイヤモンド砥石
により高精度の光学鏡面に研磨し、それぞれ所定の曲率
半径(32n)の凹球面に加工した。この凹球面の面粗
さは100Å以下であった。
この基盤1a、2aの凹球面に対し、スパッタリング装
置を用い、表に示した実施例1〜10の物質組成のター
ゲットを使用し、所定の成膜条件で所定の厚さの表面1
i11b、2bを形成した。なお、その際、基盤1a、
2aと表面層1b、2bとの密着性を一層強問にするた
めに、表面F!1b、2bの成膜に先立って、逆スパツ
タリングにより基盤1a、2aの各表面を清浄化するこ
とは有効である。
置を用い、表に示した実施例1〜10の物質組成のター
ゲットを使用し、所定の成膜条件で所定の厚さの表面1
i11b、2bを形成した。なお、その際、基盤1a、
2aと表面層1b、2bとの密着性を一層強問にするた
めに、表面F!1b、2bの成膜に先立って、逆スパツ
タリングにより基盤1a、2aの各表面を清浄化するこ
とは有効である。
例えば、実施例1ではターゲットが白金(95wt%)
−コバルト(5−t%)合金、膜厚が0.5μmであり
、そのときの成膜条件はアルゴンガス圧1xto−”r
o r r 、成膜速度500人/minであった。
−コバルト(5−t%)合金、膜厚が0.5μmであり
、そのときの成膜条件はアルゴンガス圧1xto−”r
o r r 、成膜速度500人/minであった。
成膜条件は、実施例2〜10についてもほぼ同様であっ
た。
た。
なお、案内型3は本実施例では上型・下型の基盤1a、
2aと同様のタングステンカーバイドで構成されている
。
2aと同様のタングステンカーバイドで構成されている
。
第2図は、本発明の他の実施例を示す成形型の断面図で
ある。本実施例の上型l′および下型2′は、それぞれ
基盤1aと表面層1bとの間および基盤2aと表面1i
2bとの間に、第1中間層ICと第2中間層1dおよび
第1中間J?! 2 cと第2中間層2dが介在させで
ある点で、第1図の上型1および下型2と相違するが、
その他は構造上同一である。中間層は、2層図示したが
、1層のみまたは3層以上にしてもよい。表に、中間層
を1層のみとした例を実施例11〜13.16〜19お
よび21として示し、中間層を2層とした例を実施例1
4.15および20として示した。
ある。本実施例の上型l′および下型2′は、それぞれ
基盤1aと表面層1bとの間および基盤2aと表面1i
2bとの間に、第1中間層ICと第2中間層1dおよび
第1中間J?! 2 cと第2中間層2dが介在させで
ある点で、第1図の上型1および下型2と相違するが、
その他は構造上同一である。中間層は、2層図示したが
、1層のみまたは3層以上にしてもよい。表に、中間層
を1層のみとした例を実施例11〜13.16〜19お
よび21として示し、中間層を2層とした例を実施例1
4.15および20として示した。
これらの中間層および表面層は、例えば実施例11では
、基盤1a、2aをイオンエツチングした後、イオンブ
レーティング法により、所定の成膜条件(真空度5 x
to−”r o r r 、成膜速度300人/win
、基盤電圧−300V )でチタンからなる第1中間N
1c、2c (膜厚0.05μm)を成膜した後、そ
の上にスパッタリング法により白金(95wt%)−コ
バルト(5−t%)合金をターゲットとし、所定の成膜
条件(アルゴンガス圧1 xto−”r o r r
。
、基盤1a、2aをイオンエツチングした後、イオンブ
レーティング法により、所定の成膜条件(真空度5 x
to−”r o r r 、成膜速度300人/win
、基盤電圧−300V )でチタンからなる第1中間N
1c、2c (膜厚0.05μm)を成膜した後、そ
の上にスパッタリング法により白金(95wt%)−コ
バルト(5−t%)合金をターゲットとし、所定の成膜
条件(アルゴンガス圧1 xto−”r o r r
。
成膜速度500人/lll1n)で表面層1b、2b(
膜厚3.0μm)を成膜することにより形成した。
膜厚3.0μm)を成膜することにより形成した。
また、実施例20においては、基盤1a、2aをイオン
エツチングした後、その凹球面上にイオンブレーティン
グ法により、所定の成膜条件(チッ素ガス圧5 xto
−”r o r r、成膜速度300人/min。
エツチングした後、その凹球面上にイオンブレーティン
グ法により、所定の成膜条件(チッ素ガス圧5 xto
−”r o r r、成膜速度300人/min。
基盤電圧−300v)でチタンナイトライドからなる第
2中間層1d、2d(膜J!!0.3μm)を成膜した
。次いで、スパッタリング法により所定の成膜条件(ア
ルゴンガス圧1 xto−3To r r、成膜速度4
00人/m1n)でニッケルからなる第1中間層lc、
2c(膜厚0.05μm)を成膜し、引続き同様の方法
により、白金(80wt%)−コバルト(10wt%)
−イリジウム(10wt%)合金をターゲットとし、所
定の成膜条件(アルゴンガス圧lXl0−3TOrr、
成膜速度500人/l1in)で表面層1b。
2中間層1d、2d(膜J!!0.3μm)を成膜した
。次いで、スパッタリング法により所定の成膜条件(ア
ルゴンガス圧1 xto−3To r r、成膜速度4
00人/m1n)でニッケルからなる第1中間層lc、
2c(膜厚0.05μm)を成膜し、引続き同様の方法
により、白金(80wt%)−コバルト(10wt%)
−イリジウム(10wt%)合金をターゲットとし、所
定の成膜条件(アルゴンガス圧lXl0−3TOrr、
成膜速度500人/l1in)で表面層1b。
2b(膜厚1.0μm)を成膜した。
その他の実施例もこれらとほぼ同様の方法により中間層
および表面層を形成した。
および表面層を形成した。
(以下余白)
次にこのような成形型の使用方法を、第1図の成形型を
例に説明する。
例に説明する。
第3図は、プレス成形機の主要部を示す断面図である。
このプレス成形機は上述した上型1.下型2および案内
型3を備え、下型2の上に被成形ガラス4が置かれる。
型3を備え、下型2の上に被成形ガラス4が置かれる。
これらの型1,2.3は、断面H字状のステンレス鋼か
らなる保持具5を介して、同じ(ステンレス鋼からなる
支持台6で支持されている。7はステンレス鋼からなる
押し棒で、これらを石英管8の内部に収容し、外周に配
置した誘導加熱コイル9により型1.2.3および被成
形ガラス4を加熱し、押し棒7を上型1の頭部に下降さ
せて、被成形ガラス4をプレス成形する。温度制御は、
下型2の内部に配設した熱電対10により型温度を測定
して行なう。次に、その具体例を説明する。
らなる保持具5を介して、同じ(ステンレス鋼からなる
支持台6で支持されている。7はステンレス鋼からなる
押し棒で、これらを石英管8の内部に収容し、外周に配
置した誘導加熱コイル9により型1.2.3および被成
形ガラス4を加熱し、押し棒7を上型1の頭部に下降さ
せて、被成形ガラス4をプレス成形する。温度制御は、
下型2の内部に配設した熱電対10により型温度を測定
して行なう。次に、その具体例を説明する。
被成形ガラス4として、ガラス組成が−t%でS i
oz:27.8. A 1 zoz:2.0. N a
20 :1.8. KzO:1.2. P b O:
65.2. T i O□:2.0である重フリント系
光学ガラス(転移温度435℃)を直径10龍の球状の
ガラス塊に加工したものを使用し、NZガス雰囲気中、
型温度500℃で圧力40kg/adを30秒間加えた
。その後、圧力を解き、プレス成形されたガラス成形体
を、上型lおよび下型2と接触させた状態のまま上記転
移温度まで徐冷し、次いで室温まで急冷して、両凸球面
レンズに成形されたガラス成形体を成形型から取出す。
oz:27.8. A 1 zoz:2.0. N a
20 :1.8. KzO:1.2. P b O:
65.2. T i O□:2.0である重フリント系
光学ガラス(転移温度435℃)を直径10龍の球状の
ガラス塊に加工したものを使用し、NZガス雰囲気中、
型温度500℃で圧力40kg/adを30秒間加えた
。その後、圧力を解き、プレス成形されたガラス成形体
を、上型lおよび下型2と接触させた状態のまま上記転
移温度まで徐冷し、次いで室温まで急冷して、両凸球面
レンズに成形されたガラス成形体を成形型から取出す。
以上のプレス成形法は、第2図に示した成形型でも同様
に行なわれる。そして、第3図のプレス成形機において
、実施例1〜21の表面層ないし中間層を有する上・下
型を用いて、上述したと同様の条件で上記重フリント系
ガラスの成形をそれぞれ100回ずつ繰り返して行なっ
た。その結果、いずれの実施例の型についても、ガラス
成形体は型との離型性が良好で、型との接触面において
化学反応した様子が認められず、ガラス成形体と上・下
型表面層の面精度および鏡面は当初の状態が維持され、
ガラス成形体の面精度は100Å以下であり、透明度も
良好であった。
に行なわれる。そして、第3図のプレス成形機において
、実施例1〜21の表面層ないし中間層を有する上・下
型を用いて、上述したと同様の条件で上記重フリント系
ガラスの成形をそれぞれ100回ずつ繰り返して行なっ
た。その結果、いずれの実施例の型についても、ガラス
成形体は型との離型性が良好で、型との接触面において
化学反応した様子が認められず、ガラス成形体と上・下
型表面層の面精度および鏡面は当初の状態が維持され、
ガラス成形体の面精度は100Å以下であり、透明度も
良好であった。
比較のため、表面層として白金−ロジウムおよび白金−
イリジウムの各合金のコーテイング膜をそれぞれ形成し
た成形型を使用し、上述した実施例と同様にプレス成形
を行なったところ、最初のプレス成形時からガラス成形
体と成形型との離型性が悪く、相互の接触面において化
学反応した様子が認められた。
イリジウムの各合金のコーテイング膜をそれぞれ形成し
た成形型を使用し、上述した実施例と同様にプレス成形
を行なったところ、最初のプレス成形時からガラス成形
体と成形型との離型性が悪く、相互の接触面において化
学反応した様子が認められた。
以上、成形型の表面層形状が凹球面のものについて示し
たが、本発明はこのような形状に制限を加えるものでは
なく、凸球面、非球面、平面等、何でもよい。
たが、本発明はこのような形状に制限を加えるものでは
なく、凸球面、非球面、平面等、何でもよい。
また、中間層は、上述した各実施例において用いた物質
を主成分とするものであれば、その効果を奏し、他の物
質として例えば白金、イリジウム、ロジウム、金、モリ
ブデンもしくはコバルト等を含有したものであってもよ
い。
を主成分とするものであれば、その効果を奏し、他の物
質として例えば白金、イリジウム、ロジウム、金、モリ
ブデンもしくはコバルト等を含有したものであってもよ
い。
さらに、被成形ガラスとしては、比較的化学反応を起こ
しやすい重フリント系光学ガラスを使用して良好な結果
が得られたことから、他の光学ガラスについても、本発
明の型を用いた成形が行なえることはいうまでもない。
しやすい重フリント系光学ガラスを使用して良好な結果
が得られたことから、他の光学ガラスについても、本発
明の型を用いた成形が行なえることはいうまでもない。
なお、本発明の型の表面層は成膜およびプレス成形時に
おいて酸化されることがあるが、酸化されても使用に支
障はない。
おいて酸化されることがあるが、酸化されても使用に支
障はない。
また、表面層上にさらに何らかの被覆層を形成し、表面
層と被成形ガラスとの間に被覆層を介在させるようにし
てもよい。
層と被成形ガラスとの間に被覆層を介在させるようにし
てもよい。
(発明の効果)
本発明によれば、成形型の表面層を、白金とコバルトの
少なくとも2成分からなる物質で形成したことにより、
緻密性、硬度および強度ならびに耐化学反応性のそれぞ
れにおいて良好な結果が得られるとともに、ガラス成形
体との離型性も向上する。
少なくとも2成分からなる物質で形成したことにより、
緻密性、硬度および強度ならびに耐化学反応性のそれぞ
れにおいて良好な結果が得られるとともに、ガラス成形
体との離型性も向上する。
第1図は本発明の一実施例を示す成形型の断面図、第2
図は本発明の他の実施例を示す断面図、第3図はプレス
成形機の構成例を示す断面図である。 1 、 1 ’ ・・・・上型、Ia、2a−基盤、1
−b、2b−−・表面層、lc、ld、2 c 、
2 d−中間層、2.2’−m−下型。 出願人 田中貴金属工業株式会社 ホーヤ株式会社
図は本発明の他の実施例を示す断面図、第3図はプレス
成形機の構成例を示す断面図である。 1 、 1 ’ ・・・・上型、Ia、2a−基盤、1
−b、2b−−・表面層、lc、ld、2 c 、
2 d−中間層、2.2’−m−下型。 出願人 田中貴金属工業株式会社 ホーヤ株式会社
Claims (3)
- (1)基盤および表面層を備え、表面層の形状がプレス
成形により被成形ガラスに転写されてガラス成形体を成
形する成形型において、表面層が、白金(Pt)とコバ
ルト(Co)の少なくとも2成分からなる物質で形成さ
れていることを特徴とするガラス成形体の成形型。 - (2)表面層が白金(Pt)を主成分とし、コバルト(
Co)を5〜45wt%含有する少なくとも2成分から
なる物質で形成されていることを特徴とする特許請求の
範囲第1項に記載の成形型。 - (3)基盤と表面層との間に中間層を備え、その中間層
が、ニッケル(Ni)、チタン(Ti)、クロム(Cr
)、モリブデン(Mo)、コバルト(Co)、チタンナ
イトライド(TiN)、チタンカーバイド(TiC)、
シリコンカーバイド(SiC)およびこれらの混合物か
ら選択された少なくとも一つを含む物質で形成されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第1項または第2項
に記載の成形型。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27090687A JPH01111738A (ja) | 1987-10-27 | 1987-10-27 | ガラス成形体の成形型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27090687A JPH01111738A (ja) | 1987-10-27 | 1987-10-27 | ガラス成形体の成形型 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01111738A true JPH01111738A (ja) | 1989-04-28 |
Family
ID=17492633
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27090687A Pending JPH01111738A (ja) | 1987-10-27 | 1987-10-27 | ガラス成形体の成形型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01111738A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5700307A (en) * | 1993-07-28 | 1997-12-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Die for press-molding optical elements |
US5759221A (en) * | 1993-07-28 | 1998-06-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of press molding glass optical elements |
JP2006290700A (ja) * | 2005-04-14 | 2006-10-26 | Hoya Corp | ガラス光学素子用成形型およびガラス光学素子の製造方法 |
-
1987
- 1987-10-27 JP JP27090687A patent/JPH01111738A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5700307A (en) * | 1993-07-28 | 1997-12-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Die for press-molding optical elements |
US5759221A (en) * | 1993-07-28 | 1998-06-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of press molding glass optical elements |
US6009728A (en) * | 1993-07-28 | 2000-01-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Die for press-molding optical elements |
JP2006290700A (ja) * | 2005-04-14 | 2006-10-26 | Hoya Corp | ガラス光学素子用成形型およびガラス光学素子の製造方法 |
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