JPH01149778A - 酸化エチレンプロセスの改良 - Google Patents
酸化エチレンプロセスの改良Info
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- JPH01149778A JPH01149778A JP63271102A JP27110288A JPH01149778A JP H01149778 A JPH01149778 A JP H01149778A JP 63271102 A JP63271102 A JP 63271102A JP 27110288 A JP27110288 A JP 27110288A JP H01149778 A JPH01149778 A JP H01149778A
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- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
- C07D301/00—Preparation of oxiranes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は残留熱がスチーム発生により反応器冷媒から回
収され、運転者の注意を必要としない補助冷媒凝縮系に
より追加のスチームが製造される改善さｎた酸化エチレ
ングミセスに関する。
収され、運転者の注意を必要としない補助冷媒凝縮系に
より追加のスチームが製造される改善さｎた酸化エチレ
ングミセスに関する。
過去２０年間に酸化エチレン触媒に、特に選択性、活性
および安定性の改善に関して、絶え間ない改善がめった
。酸化エチレン／エチレングリコール（ＥＯ／ＥＧ）プ
ラントは通常個々の酸化エチレン触媒に対して設計さｎ
る。改善された触媒がより低い最適操作温度を利用する
と、プラントは改善の利点を充分に利用することができ
ず、例えばより高い活性およびより低い最適操作温度の
触媒はプラントの運転の必要条件に適合するに充分な中
または低圧スチームを発生しえないことがらる。
および安定性の改善に関して、絶え間ない改善がめった
。酸化エチレン／エチレングリコール（ＥＯ／ＥＧ）プ
ラントは通常個々の酸化エチレン触媒に対して設計さｎ
る。改善された触媒がより低い最適操作温度を利用する
と、プラントは改善の利点を充分に利用することができ
ず、例えばより高い活性およびより低い最適操作温度の
触媒はプラントの運転の必要条件に適合するに充分な中
または低圧スチームを発生しえないことがらる。
スチームはＥＯ／ＥＧプラントにおける種々の装置の熱
源として利用さｎる。反応器中の運転温度がより低いと
、冷媒凝縮器中の冷媒の温度もより低くなる。スチーム
発生器中の冷媒と発生スチームの温度差（ΔＴ）は低下
する。冷媒＃縮器の表面積は個々の触媒に対して設計さ
れる慣用のＥＱ／ＥＣプラントでは固定され１いる。従
って、発生する中圧スチームの量はより低いΔＴにより
減少するであろう。
源として利用さｎる。反応器中の運転温度がより低いと
、冷媒凝縮器中の冷媒の温度もより低くなる。スチーム
発生器中の冷媒と発生スチームの温度差（ΔＴ）は低下
する。冷媒＃縮器の表面積は個々の触媒に対して設計さ
れる慣用のＥＱ／ＥＣプラントでは固定され１いる。従
って、発生する中圧スチームの量はより低いΔＴにより
減少するであろう。
プラント設計の対象でめった触媒より低い最】ｊ運転温
度を有する改善された触媒で運転する場合スチーム発生
器を補なうのにスチーム発生器を追加する費用を避ける
ためには、冷媒温度全充分な中圧スチームを発生させる
に足るΔＴ’！−提供する温度に上げるために反応器を
最適運転温度より高い温度で運転しなければならないで
あろう。反応は触媒の最適温度で操作されないでろろう
から選択性低下速度は加速されるでろろう。そのような
加速された低下は結局、触媒寿命の後期に敵化工テレン
製遺址の低下を起しうるであろう。
度を有する改善された触媒で運転する場合スチーム発生
器を補なうのにスチーム発生器を追加する費用を避ける
ためには、冷媒温度全充分な中圧スチームを発生させる
に足るΔＴ’！−提供する温度に上げるために反応器を
最適運転温度より高い温度で運転しなければならないで
あろう。反応は触媒の最適温度で操作されないでろろう
から選択性低下速度は加速されるでろろう。そのような
加速された低下は結局、触媒寿命の後期に敵化工テレン
製遺址の低下を起しうるであろう。
米国特許明細誓≠、０７４ｔ、１．ｌ、０は、シェルが
λつのセクションに分けられている連続管を有するシェ
ル・アンド・チューブ熱交換器中で高温度反応流出物を
冷却することによりそれからの熱回収を増大させる該流
出物の冷却方法を記載している。
λつのセクションに分けられている連続管を有するシェ
ル・アンド・チューブ熱交換器中で高温度反応流出物を
冷却することによりそれからの熱回収を増大させる該流
出物の冷却方法を記載している。
第１のセクションにおいて、流出物は中圧スチーム全発
生する圧力で水で冷却さｎる。第２のセクションにおい
て、流出物は低圧スチームを発生するかまたは蒸発無し
に単に予熱を行なう圧力で水で冷却される。この系はス
チレン製造用エチルベンゼン脱水素反応器からの流出物
のような高温度流出物からの廃熱回収に使用するために
記載されている。該流出物の温度は少なくとも約６００
？、そして一般に約６ＯＯ？ないし約２０００”Ｆのオ
ーダーである。該特許は現在の冷媒凝縮器を備えた現存
の慣用の酸化エチレンプラント中で充分なスチームを発
生させつつ！；００’Ｆより低い温度の冷媒から熱を回
収する問題の解決を提供していない。
生する圧力で水で冷却さｎる。第２のセクションにおい
て、流出物は低圧スチームを発生するかまたは蒸発無し
に単に予熱を行なう圧力で水で冷却される。この系はス
チレン製造用エチルベンゼン脱水素反応器からの流出物
のような高温度流出物からの廃熱回収に使用するために
記載されている。該流出物の温度は少なくとも約６００
？、そして一般に約６ＯＯ？ないし約２０００”Ｆのオ
ーダーである。該特許は現在の冷媒凝縮器を備えた現存
の慣用の酸化エチレンプラント中で充分なスチームを発
生させつつ！；００’Ｆより低い温度の冷媒から熱を回
収する問題の解決を提供していない。
欧州特許明細書／３り、６０７は水蒸気蒸留とそｎに続
く直列に連結された熱交換器での多段階凝縮による酸化
エチレン溶液の＠織方法を記載している。そこに記載さ
ｎた熱交換器は酸化エチレン反応器用冷媒からスチーム
を発生させるためよりも酸化エチレン溶液の凝縮のため
に設計されている。
く直列に連結された熱交換器での多段階凝縮による酸化
エチレン溶液の＠織方法を記載している。そこに記載さ
ｎた熱交換器は酸化エチレン反応器用冷媒からスチーム
を発生させるためよりも酸化エチレン溶液の凝縮のため
に設計されている。
ここに、慣用の触媒に対して設計さｎｆｃがしかし改善
された触媒を使用する慣用のＥＯ／Ｅσプラント中で残
留熱を回収しまたプラントに触媒の改善された活性およ
び選択性の最適利点全利用、すること全可能にする方法
が発明された０本方法の利点は補助冷媒凝縮装置を設け
て第２の低圧スチーム発生系およびより軽い冷媒への変
更を与えることにより行なわれる。低圧スチームが追加
的に発生して低温度で充分であろうｆａミセス使用さｎ
る。
された触媒を使用する慣用のＥＯ／Ｅσプラント中で残
留熱を回収しまたプラントに触媒の改善された活性およ
び選択性の最適利点全利用、すること全可能にする方法
が発明された０本方法の利点は補助冷媒凝縮装置を設け
て第２の低圧スチーム発生系およびより軽い冷媒への変
更を与えることにより行なわれる。低圧スチームが追加
的に発生して低温度で充分であろうｆａミセス使用さｎ
る。
本発明は酸化エチレン反応器からの冷媒により運ばれる
熱からスチーム全発生させると同時に該冷媒を冷却する
グミセスを改善する。冷媒は反応器から少なくとも１つ
の第１の冷媒凝縮器に通されそこで冷媒蒸気の少なくと
も一部はボイラー供給水との熱交換により凝縮し、該水
は中圧スチームに転換される；第１の冷媒凝縮器から出
る蒸気−液体二相流は気液分離器へ流入しそこで冷媒蒸
気は液体冷媒から分離されそして該冷媒蒸気は少なくと
も１つの第一の冷媒凝縮器に通されそこで蒸気はぎイラ
ー供給水との熱交換により凝縮し、該水は第１の凝縮器
により発生するスチームより低い圧力でスチームに転換
される。該第１の冷媒凝縮器または第２の冷媒凝縮器の
各々は単一の凝縮器であるかまたは一部の凝縮器である
ことができる。
熱からスチーム全発生させると同時に該冷媒を冷却する
グミセスを改善する。冷媒は反応器から少なくとも１つ
の第１の冷媒凝縮器に通されそこで冷媒蒸気の少なくと
も一部はボイラー供給水との熱交換により凝縮し、該水
は中圧スチームに転換される；第１の冷媒凝縮器から出
る蒸気−液体二相流は気液分離器へ流入しそこで冷媒蒸
気は液体冷媒から分離されそして該冷媒蒸気は少なくと
も１つの第一の冷媒凝縮器に通されそこで蒸気はぎイラ
ー供給水との熱交換により凝縮し、該水は第１の凝縮器
により発生するスチームより低い圧力でスチームに転換
される。該第１の冷媒凝縮器または第２の冷媒凝縮器の
各々は単一の凝縮器であるかまたは一部の凝縮器である
ことができる。
（以下余白）
本発明の好ましい態様においては、該気液分離器から出
る液体冷媒は冷媒サージドラムに流入する前に′Ｕ”ト
ラップを通る。”Ｕ” ）ラップは冷媒蒸気が第２の冷
媒凝縮器へ流れることを確実にし同時に反応器暴走の場
合反応器内の圧力を急速に解放して装置損Ｓを生ずる過
圧から系を守るに充分な高さを有する。
る液体冷媒は冷媒サージドラムに流入する前に′Ｕ”ト
ラップを通る。”Ｕ” ）ラップは冷媒蒸気が第２の冷
媒凝縮器へ流れることを確実にし同時に反応器暴走の場
合反応器内の圧力を急速に解放して装置損Ｓを生ずる過
圧から系を守るに充分な高さを有する。
特に、本発明は設計の対象となったものよシも活性が高
くそして最適運転温度が低い触媒を使用して運転するこ
とができ、同時にグランドの効率的な運転に必要なスチ
ーム量を満たす追加的（低圧）スチームを発生させる酸
化エチレンプラントの改良を提供する。慣用のプラント
は７個の冷媒凝縮系を使用する。本発明の改良は、低い
温度および圧力で充分であろうプルセスにおいて使用さ
れるべき低圧スチームを提供するために追加的冷媒凝縮
装置を設けることに基く。この二重レベルスチーム発生
系は増大した合計スチームｉを提供しそして冷媒系の蒸
気側計装無しにそうすることができる。
くそして最適運転温度が低い触媒を使用して運転するこ
とができ、同時にグランドの効率的な運転に必要なスチ
ーム量を満たす追加的（低圧）スチームを発生させる酸
化エチレンプラントの改良を提供する。慣用のプラント
は７個の冷媒凝縮系を使用する。本発明の改良は、低い
温度および圧力で充分であろうプルセスにおいて使用さ
れるべき低圧スチームを提供するために追加的冷媒凝縮
装置を設けることに基く。この二重レベルスチーム発生
系は増大した合計スチームｉを提供しそして冷媒系の蒸
気側計装無しにそうすることができる。
本発明は最小冷媒温度をｒ℃も低下させることができ、
同時に触媒低下速度を２倍減少させそして平均ＥＯ生産
速度を！俤増大させることができる。
同時に触媒低下速度を２倍減少させそして平均ＥＯ生産
速度を！俤増大させることができる。
本発明はまた触媒が老化しおよび冷媒温度が増大するに
従い温度変化を自動的に補償する傾向のめる改善された
冷媒凝縮法を提供する。そのような情況では、第１の冷
媒凝縮器はますます多くの負荷を担い始める。斯して冷
媒系蒸気側計装または制御器は不要である。
従い温度変化を自動的に補償する傾向のめる改善された
冷媒凝縮法を提供する。そのような情況では、第１の冷
媒凝縮器はますます多くの負荷を担い始める。斯して冷
媒系蒸気側計装または制御器は不要である。
第１−２図を通して、同じ参照番号は同じ目的に使用さ
れており、そして本発明を理解する目的に必要でない弁
、４ンプおよび制御計器のような付属品は（全部は）示
されてない。
れており、そして本発明を理解する目的に必要でない弁
、４ンプおよび制御計器のような付属品は（全部は）示
されてない。
第１図を参照して、酸化エチレン反応器ｌはＩＯ触媒を
充填した数千の反応器管を含む大きな固定されたチュー
ブシート熱交換器として構成される。適当な触媒はアル
ミナ担持銀触媒を含む。
充填した数千の反応器管を含む大きな固定されたチュー
ブシート熱交換器として構成される。適当な触媒はアル
ミナ担持銀触媒を含む。
エチレンを触媒上で酸素と反応させてＫＯを生成させる
。生成したＥＯの若干はアセトアルデヒド（ＡＣＨ）に
異性化し得、これは急速に二酸化炭素と水に酸化され、
従って反応器生成物中には痕跡のＡＣＨＬか見出されな
い。エチレン酸化において主反応と競合して二酸化炭素
と水も生成する。この反応は塩素含有触媒調節剤の使用
により抑制される。反応の選択性は酸化エチレンを形成
する反応エチレンのモルチとして定義される。反応熱は
シェル側で冷媒を沸騰させることにより除去され、斯し
てシェル中にλ相混合物を維持する。
。生成したＥＯの若干はアセトアルデヒド（ＡＣＨ）に
異性化し得、これは急速に二酸化炭素と水に酸化され、
従って反応器生成物中には痕跡のＡＣＨＬか見出されな
い。エチレン酸化において主反応と競合して二酸化炭素
と水も生成する。この反応は塩素含有触媒調節剤の使用
により抑制される。反応の選択性は酸化エチレンを形成
する反応エチレンのモルチとして定義される。反応熱は
シェル側で冷媒を沸騰させることにより除去され、斯し
てシェル中にλ相混合物を維持する。
ｌ５ＯＰＡＲ＠ Ｈ（ＡＳＴＭ Ｄ Ｉｔ蒸留範囲は／
７４”ＣＩＢＰないし／♂り℃軟点、ＥＸＸＯＮにより
市販されている）のような燈油に似た炭化水素が冷媒と
して通常使用される。
７４”ＣＩＢＰないし／♂り℃軟点、ＥＸＸＯＮにより
市販されている）のような燈油に似た炭化水素が冷媒と
して通常使用される。
シェルを去る蒸発した冷媒はその重量の数倍の液体を連
行しそして冷媒分離器３に流れ、そこで蒸気−液体混合
物は分離装置を通過して連行液体冷媒が分離され、そし
て反応器シェルに戻される。
行しそして冷媒分離器３に流れ、そこで蒸気−液体混合
物は分離装置を通過して連行液体冷媒が分離され、そし
て反応器シェルに戻される。
分離された冷媒蒸気ｊはしかる後筒７の冷媒凝縮器７に
流れる。
流れる。
冷媒蒸気は冷媒凝縮器７中でスチームドラムタから循環
する水により凝縮される。補充水は流れ乙を経て供給さ
れる。斯して中圧スチームＩＯが製造される。このスチ
ームはＫＯ／ＥＧプラント中の種々の装置部分で熱源と
して使用される。熱源としてスチームを必要とする装置
の例はグリコール反応器への予熱器、グリコール脱水器
、モノ−エチレンクリコール、ジーエチレングリコール
オヨびトリーエチレングリコールの精留塔、ＥＯストリ
ッノク、ＥＯ精製塔および二酸化炭素スリツノ々である
。
する水により凝縮される。補充水は流れ乙を経て供給さ
れる。斯して中圧スチームＩＯが製造される。このスチ
ームはＫＯ／ＥＧプラント中の種々の装置部分で熱源と
して使用される。熱源としてスチームを必要とする装置
の例はグリコール反応器への予熱器、グリコール脱水器
、モノ−エチレンクリコール、ジーエチレングリコール
オヨびトリーエチレングリコールの精留塔、ＥＯストリ
ッノク、ＥＯ精製塔および二酸化炭素スリツノ々である
。
慣用のグランドでは、冷媒凝縮器７を去る液体冷媒凝縮
液および存在するなら非凝縮性物／／は冷媒サージドラ
ム／４１−へ流れそこで液体冷媒は非凝縮性物から分離
される。そこからの管路／ｊおよび２／中の液体冷媒は
しかる後冷媒ポンプ２０により冷媒分離器３および反応
器／ＩＣ戻される。
液および存在するなら非凝縮性物／／は冷媒サージドラ
ム／４１−へ流れそこで液体冷媒は非凝縮性物から分離
される。そこからの管路／ｊおよび２／中の液体冷媒は
しかる後冷媒ポンプ２０により冷媒分離器３および反応
器／ＩＣ戻される。
非凝縮性物はベント式凝縮器／７へ流れそしてそこから
の液体冷媒１．ｒはサージドラム／≠へ戻され、そして
非凝縮性蒸気／りは排気される。
の液体冷媒１．ｒはサージドラム／≠へ戻され、そして
非凝縮性蒸気／りは排気される。
特定の触媒に対し設計された慣用のＥＯプラン籠
ト中の反君唾により高い活性およびより低い最適運転温
度を有する改善された触媒が充填された場合、冷媒凝縮
器７中の冷媒の温度は従って該特定の触媒でのそれより
低い。冷媒蒸気夕と発生スチームｒとの温度差（ΔＴ）
は低下する。特定の触媒に対し設計された慣用の酸化エ
チレンプラントでは凝縮器７の凝縮表面積は固定されて
いるから、従って発生する中圧スチーム１０の量は減少
する。
度を有する改善された触媒が充填された場合、冷媒凝縮
器７中の冷媒の温度は従って該特定の触媒でのそれより
低い。冷媒蒸気夕と発生スチームｒとの温度差（ΔＴ）
は低下する。特定の触媒に対し設計された慣用の酸化エ
チレンプラントでは凝縮器７の凝縮表面積は固定されて
いるから、従って発生する中圧スチーム１０の量は減少
する。
スチーム発生器を加える費用を避けるには、冷媒温度を
充分なΔＴを提供するに足るだけ高く上げそれにより充
分な中圧スチームを発生させるために反応器／を改善さ
れた触媒の最適運転温度よシ高い温度で運転しなければ
ならない。反応器が触媒の最適温度で運転され危い場合
、選択性低下速度は加速される。従って触媒の平均選択
率は低下しそして斯して平均酸化エチレン製造速度は有
意に減少する。
充分なΔＴを提供するに足るだけ高く上げそれにより充
分な中圧スチームを発生させるために反応器／を改善さ
れた触媒の最適運転温度よシ高い温度で運転しなければ
ならない。反応器が触媒の最適温度で運転され危い場合
、選択性低下速度は加速される。従って触媒の平均選択
率は低下しそして斯して平均酸化エチレン製造速度は有
意に減少する。
本発明の改善された方法では、前記第１の冷媒凝縮器７
から出る蒸気−液体コ相流／／はセクション１２に配置
された補助冷媒凝縮系に通される。
から出る蒸気−液体コ相流／／はセクション１２に配置
された補助冷媒凝縮系に通される。
第１図中の破線で囲まれたセクション７．２の拡大口で
ある第２図を参照して、蒸気−液体流／／は気液分離器
、２２へ流れる。分離された液体冷媒λｇはＵ” ）ラ
ップを経て冷媒サージタンク／≠へ流れそして冷媒蒸気
２３は第２の冷媒凝縮器謳へ通される。そこからの蒸気
は低圧スチームドラム２乙へ流れる。該第２の冷媒凝縮
器３０からの凝縮液は前記冷媒サージ／４’へ流れる。
ある第２図を参照して、蒸気−液体流／／は気液分離器
、２２へ流れる。分離された液体冷媒λｇはＵ” ）ラ
ップを経て冷媒サージタンク／≠へ流れそして冷媒蒸気
２３は第２の冷媒凝縮器謳へ通される。そこからの蒸気
は低圧スチームドラム２乙へ流れる。該第２の冷媒凝縮
器３０からの凝縮液は前記冷媒サージ／４’へ流れる。
気液分離器２２は液体冷媒を冷媒蒸気から効果的に分離
するいかなる型のノンクアワトドラムであってもよい。
するいかなる型のノンクアワトドラムであってもよい。
それは垂直にまたは水平に位置させうる。それはサイク
ロン、遠心分離器またはデミスタ付分離器であることが
できるが、それらに限定されない。
ロン、遠心分離器またはデミスタ付分離器であることが
できるが、それらに限定されない。
分離器２．２中で圧力降下（ΔＰ）が生ずる。”Ｕ”ト
ランｆ２りは冷媒蒸気を該第２の冷媒凝縮器、２４Ｌへ
上向に流れさせるに充分な底部３２と頂部３７間の高さ
（ΔＨ）を有する。高さ（ΔＨ）は次の関係により決定
される： ΔＨ（フィート）＝ユ３／×ΔＰ÷冷媒の比重ここでユ
３１はヘッド（流れ系中で異なる高さに位置するλ点間
のポテンシャルの差）のｐｌｌをフィートに変換するた
めの換算係数である。
ランｆ２りは冷媒蒸気を該第２の冷媒凝縮器、２４Ｌへ
上向に流れさせるに充分な底部３２と頂部３７間の高さ
（ΔＨ）を有する。高さ（ΔＨ）は次の関係により決定
される： ΔＨ（フィート）＝ユ３／×ΔＰ÷冷媒の比重ここでユ
３１はヘッド（流れ系中で異なる高さに位置するλ点間
のポテンシャルの差）のｐｌｌをフィートに変換するた
めの換算係数である。
補助冷媒系／２の加入で反応器をよシ低いそして最適の
温度で運転しうる。よシ少ない中圧スチームｇが発生す
るが、この方法はよシ低い温度で充分なＥｏ／Ｆ、Ｇプ
ラント中の分別分離装置プロセスの加熱に使用しうる低
圧スチーム２７を提供する。
温度で運転しうる。よシ少ない中圧スチームｇが発生す
るが、この方法はよシ低い温度で充分なＥｏ／Ｆ、Ｇプ
ラント中の分別分離装置プロセスの加熱に使用しうる低
圧スチーム２７を提供する。
よシ低い温度を必要とする分別分離装置の例はＥＯス）
ＩＪツバ、ＥＯ′！ｔＩＩＫ塔および二酸化炭素スト
リン１４等を含む。低圧スチームの補足でＥＯ／’ＥＧ
プラントの全スチーム必要量を満たすことができる。
ＩＪツバ、ＥＯ′！ｔＩＩＫ塔および二酸化炭素スト
リン１４等を含む。低圧スチームの補足でＥＯ／’ＥＧ
プラントの全スチーム必要量を満たすことができる。
第１の凝縮器から発生する中圧スチーム１０の圧力は典
型的には約７７パールＩないし約７７パールｇ、適当に
は約／≠ないし約７７パール９である。発生する中圧ス
チームの対応温度は典型的には／♂ｊ’ｃないし、２ｏ
ｒｃ、適当ニハ／り７℃ないし、２０２℃である。
型的には約７７パールＩないし約７７パールｇ、適当に
は約／≠ないし約７７パール９である。発生する中圧ス
チームの対応温度は典型的には／♂ｊ’ｃないし、２ｏ
ｒｃ、適当ニハ／り７℃ないし、２０２℃である。
第２の冷媒凝縮器から発生する低圧スチーム２７の圧力
は典型的には約≠パール１ないし約／／パール１１適当
には７バール９ないしＩＯバールｇである・発生する低
圧スチームの対応温度は典型的には／≠ｒ℃ないし／♂
ｊ℃、適当には／≠ｇ℃ないし／♂λ℃である。
は典型的には約≠パール１ないし約／／パール１１適当
には７バール９ないしＩＯバールｇである・発生する低
圧スチームの対応温度は典型的には／≠ｒ℃ないし／♂
ｊ℃、適当には／≠ｇ℃ないし／♂λ℃である。
無改良では、冷媒蒸気が冷媒凝縮器７に入った時凝縮し
始める温度である露点温度（ＤＰＴ ）（，２，２，Ｓ
’℃）は典型的には約、２．２／’Ｃないし約、２３ｇ
℃であυ、従ってそれは充分な中圧スチームを発生させ
るに充分なΔＴを提供するであろう。
始める温度である露点温度（ＤＰＴ ）（，２，２，Ｓ
’℃）は典型的には約、２．２／’Ｃないし約、２３ｇ
℃であυ、従ってそれは充分な中圧スチームを発生させ
るに充分なΔＴを提供するであろう。
本発明の改良では、露点温度は典型的には約ｒｏＩＩＬ
℃ないし約、２，２／℃に保たれる。
℃ないし約、２，２／℃に保たれる。
分離器、２２中のΔＰは典型的には約７ ｋＰａないし
約／≠ｋＰａまたは適当には約ざないし／ 、２ ｋＰ
ａである。
約／≠ｋＰａまたは適当には約ざないし／ 、２ ｋＰ
ａである。
″′Ｕ″トラップの高さは典型的には約Ａｊｍないし約
Ｊ”ｍ、適当には約２ｍないし約３ｍである。
Ｊ”ｍ、適当には約２ｍないし約３ｍである。
該改良は最小冷媒温度をｒ℃も下げることをも可能にす
る。使用冷媒はよシ低沸点の炭化水素に変えうる。通常
、ＥＯプラントは冷媒として蒸留範囲が典型的には／７
≠ｕ ＩＢＰないし／♂り℃軟点（ＡＳＴＭ Ｄ ｆｆ
Ａ ）の燈油または・ぐラフイン炭化水素を使用する。
る。使用冷媒はよシ低沸点の炭化水素に変えうる。通常
、ＥＯプラントは冷媒として蒸留範囲が典型的には／７
≠ｕ ＩＢＰないし／♂り℃軟点（ＡＳＴＭ Ｄ ｆｆ
Ａ ）の燈油または・ぐラフイン炭化水素を使用する。
本発明の特定の態様では、冷媒はｌ５ＯＰＡＲ＠ Ｇ
（ＡＳＴＭ Ｄ 、ｒｇ蒸留範囲は／ｊ６℃ＩＢＰない
し／’７１’Ｃ終点： ＥＸＸＯＮによ）市販されてい
る）に変えられる。
（ＡＳＴＭ Ｄ 、ｒｇ蒸留範囲は／ｊ６℃ＩＢＰない
し／’７１’Ｃ終点： ＥＸＸＯＮによ）市販されてい
る）に変えられる。
触媒は最適温度で運転されるので、選択性低下速度の減
少があシ、これは従って平均ＥＯ製造速度がよシ高いこ
とを意味する。
少があシ、これは従って平均ＥＯ製造速度がよシ高いこ
とを意味する。
前述のように、銀に基（ＫＯ触媒は徐々に性能が低下す
る傾向がある。活性低下は収率低下を伴ない、所望のＥ
Ｏ製造速度を維持するために次第に増大する支持体冷媒
温度および圧力を必要とする。支持体冷媒温度は、例え
ば触媒の寿命を通してｌ／ＬＯ′ｃまで増大させなけれ
ばならないことがある。冷媒蒸気温度が増大すると、第
１の冷媒凝縮器はますます多くの負荷を担う。補助冷媒
凝縮器は次第に少ないスチームを発生しそして最後には
無負荷になシ得、新鮮な、触媒に対する条件から老化し
た触媒に対する条件へ移行し、凝縮系の運転は自動的で
大きな注意は必要でない。冷媒系蒸気儒計器または制御
器は不要である。
る傾向がある。活性低下は収率低下を伴ない、所望のＥ
Ｏ製造速度を維持するために次第に増大する支持体冷媒
温度および圧力を必要とする。支持体冷媒温度は、例え
ば触媒の寿命を通してｌ／ＬＯ′ｃまで増大させなけれ
ばならないことがある。冷媒蒸気温度が増大すると、第
１の冷媒凝縮器はますます多くの負荷を担う。補助冷媒
凝縮器は次第に少ないスチームを発生しそして最後には
無負荷になシ得、新鮮な、触媒に対する条件から老化し
た触媒に対する条件へ移行し、凝縮系の運転は自動的で
大きな注意は必要でない。冷媒系蒸気儒計器または制御
器は不要である。
本明細書および特許請求の範囲で定めた範囲および限定
は本発明を特に指摘しそして明瞭に請求すると信じられ
るものである。しかし、実質的に同じ機能を実質的に同
じゃシ方で行なって同じまたは実質的に同じ結果を得る
他の範囲および限定は本明細書および特許請求の範囲に
より定められた本発明の範囲内にあると意図されること
が理解される。
は本発明を特に指摘しそして明瞭に請求すると信じられ
るものである。しかし、実質的に同じ機能を実質的に同
じゃシ方で行なって同じまたは実質的に同じ結果を得る
他の範囲および限定は本明細書および特許請求の範囲に
より定められた本発明の範囲内にあると意図されること
が理解される。
第１図は破線の囲み内に示された本発明の補助冷媒系を
有するＥＯ冷媒系の概略フロー線図、第２図は本発明の
重要な面を含む補助冷媒凝縮系を説明する第１図内の破
線で囲まれたセクションの拡大図である。 ／・・・反応器、３・・・冷媒分離器、７・・・第１冷
媒凝縮器、り・・・スチームドラム、／ｌ・・・サージ
ドラム、１７・・・ベント式凝縮器、２２・・・気液分
離器１．２≠・・・第２冷媒凝縮器、２６・・・低圧ス
チームドラム。
有するＥＯ冷媒系の概略フロー線図、第２図は本発明の
重要な面を含む補助冷媒凝縮系を説明する第１図内の破
線で囲まれたセクションの拡大図である。 ／・・・反応器、３・・・冷媒分離器、７・・・第１冷
媒凝縮器、り・・・スチームドラム、／ｌ・・・サージ
ドラム、１７・・・ベント式凝縮器、２２・・・気液分
離器１．２≠・・・第２冷媒凝縮器、２６・・・低圧ス
チームドラム。
Claims (8)
- （１）エチレンの酸素での接触酸化による酸化エチレン
の製造方法であつて反応器を冷却するための冷媒により
運ばれる熱からスチームを発生させる前記製造方法にお
いて、 ａ）反応器からの冷媒を少なくとも１つの第１の冷媒凝
縮器に通してそこで冷媒蒸気の少なくとも一部をボイラ
ー供給水との熱交換により凝縮させてスチームを発生さ
せ、それにより蒸気−液体冷媒混合物が生じ；そして ｂ）前記第１の冷媒凝縮器からの前記蒸気−液体冷媒混
合物を気液分離器に通しそしてそこから分離された蒸気
を少なくとも１つの第２の凝縮器に通してそこで蒸気の
少なくとも一部をボイラー供給水との熱交換により凝縮
させて前記第１の冷媒凝縮器により発生するスチームよ
り低い圧力でスチームを発生させる、 段階を含む改良された前記製造方法。 - （２）前記反応器がアルミナ担持銀触媒で充填される特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）前記気液分離器からの液体冷媒が“Ｕ”トラップ
を経て冷媒サージタンクに流れ；該“Ｕ”トラップは冷
媒蒸気を第２の冷媒凝縮器へ流れさせ同時に反応器暴走
の場合には反応器中の圧力の急速な開放を可能にするに
充分な高さを有する特許請求の範囲第２項記載の方法。 - （４）前記冷媒が約１５６℃ＩＢＰないし１７４℃終点
のＡＳＴＭＤ８６による蒸留範囲を有するパラフィン炭
化水素である特許請求の範囲第２項記載の方法。 - （５）前記気液分離器がサイクロンを含む特許請求の範
囲第２項記載の方法。 - （６）前記気液分離器がサイクロンを含みそして前記冷
媒が約１５６℃ＩＢＰないし１７４℃終点のＡＳＴＭＤ
８６による蒸留範囲を有するパラフィン炭化水素である
特許請求の範囲第３項記載の方法。 - （７）アルミナ担持銀触媒を使用してエチレンを酸素で
接触酸化することによる酸化エチレンの製造方法であつ
て反応器を冷却するための冷媒により運ばれる熱からス
チームを発生させ、これは反応器からの冷媒を少なくと
も１つの第１の冷媒凝縮器に通してそこで冷媒蒸気の少
なくとも一部をボイラー供給水との熱交換により凝縮さ
せスチームを発生させ、それにより液体−蒸気冷媒混合
物が生ずる段階を含む方法により行なう前記製造方法に
おいて、前記第１の冷媒凝縮器から出る蒸気−液体混合
物を気液分離器に通してそこで液体冷媒を蒸気冷媒から
分離しそして“Ｕ”トラップを経て少なくとも１つの冷
媒サージドラムへ送り、そして蒸気は少なくとも１つの
第２の凝縮器へ通されそこでボイラー供給水との熱交換
により凝縮して前記第１の冷媒凝縮器により発生するも
のよりも低い圧力のスチームを発生し；前記“Ｕ”トラ
ップは冷媒蒸気が前記第２の冷媒凝縮器へ上向きに流れ
ることを確実にするに充分な高さを有する段階を含む改
良された特許請求の範囲第１−３項のいずれか記載の方
法。 - （８）アルミナ担持銀触媒を使用してエチレンを酸素で
接触酸化することによる酸化エチレンの製造方法であつ
て反応器を冷却するための冷媒により運ばれる熱からス
チームを発生させ、これは反応器からの冷媒を少なくと
も１つの第１の冷媒凝縮器に通してそこで冷媒蒸気の少
なくとも一部をボイラー供給水との熱交換により凝縮さ
せスチームを発生させ、それにより液体−蒸気冷媒混合
物が生ずる段階を含む方法により行なう前記製造方法に
おいて、前記第１の冷媒凝縮器から出る蒸気−液体混合
物をサイクロン操作気液分離器に通してそこで液体冷媒
を冷媒蒸気から分離しそして“Ｕ”トラツプを経て少な
くとも１つの冷媒サージドラムへ送り、そして蒸気は第
２の凝縮器へ通されそこでボイラー供給水との熱交換に
より凝縮して前記第１の冷媒凝縮器により発生するスチ
ームのそれよりも低い圧力でスチームを発生し；前記“
Ｕ”トラップは冷媒蒸気が前記第２の冷媒凝縮器へ上向
きに流れることを確実にし同時に反応器暴走の場合には
反応器内の圧力の急速な解放を可能にするに充分な高さ
を有する段階を含む改良（この改良はプラントをその設
計の対象となつたアルミナ担持銀触媒のそれよりも低い
最適運転温度を有する改善された銀ベース触媒を用いて
運転することを冷媒からの残余の熱をスチームの形で回
収することにより可能にする）された特許請求の範囲第
１−３項のいずれか記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US115,685 | 1987-10-30 | ||
| US07/115,685 US4759313A (en) | 1987-10-30 | 1987-10-30 | Ethylene oxide process improvement |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01149778A true JPH01149778A (ja) | 1989-06-12 |
Family
ID=22362848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63271102A Pending JPH01149778A (ja) | 1987-10-30 | 1988-10-28 | 酸化エチレンプロセスの改良 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4759313A (ja) |
| JP (1) | JPH01149778A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012214399A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Nippon Shokubai Co Ltd | エチレンオキシドの製造方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2768740B1 (fr) * | 1997-09-19 | 2001-07-06 | Bp Chem Int Ltd | Procede de polymerisation continue d'un monomere vinylique |
| KR101745737B1 (ko) * | 2009-04-21 | 2017-06-09 | 다우 테크놀로지 인베스트먼츠 엘엘씨. | 고 효율 촉매가 노화될 때 고 효율 촉매를 사용하는 간편화된 알킬렌 옥사이드 생산 방법 |
| WO2010123844A1 (en) * | 2009-04-21 | 2010-10-28 | Dow Technology Investments Llc | Improved method of achieving and maintaining a specified alkylene oxide production parameter with a high efficiency catalyst |
| KR101745736B1 (ko) * | 2009-04-21 | 2017-06-09 | 다우 테크놀로지 인베스트먼츠 엘엘씨. | 에폭시화 반응 및 이의 조작 조건 |
| US8845975B2 (en) * | 2009-12-28 | 2014-09-30 | Dow Technology Investments Llc | Method of controlling the production of silver chloride on a silver catalyst in the production of alkylene oxides |
| KR101919887B1 (ko) * | 2012-05-15 | 2018-11-19 | 엘지전자 주식회사 | 의류건조기 |
| US10105670B2 (en) * | 2013-09-17 | 2018-10-23 | Lg Chem, Ltd. | Heat recovery device |
| CN104819448B (zh) * | 2015-03-04 | 2017-04-05 | 中国天辰工程有限公司 | 一种环氧氯丙烷皂化工艺的能量供应系统 |
| US10703702B2 (en) | 2015-07-31 | 2020-07-07 | Novomer, Inc. | Production system/production process for acrylic acid and precursors thereof |
| WO2020185420A1 (en) | 2019-03-08 | 2020-09-17 | Novomer, Inc. | Integrated methods and systems for producing amide and nitrile compounds |
| CN112361316A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-02-12 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种综合利用反应器汽包蒸汽的节能装置和方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2823650A (en) * | 1951-02-06 | 1958-02-18 | Svenska Maskinverken Ab | Method and means for heat exchange between flowing media, preferably for remote heating systems |
| US4074660A (en) * | 1975-11-24 | 1978-02-21 | The Lummus Company | Waste heat recovery from high temperature reaction effluents |
| US4482004A (en) * | 1977-11-09 | 1984-11-13 | Qdot Corporation | Waste heat boiler |
-
1987
- 1987-10-30 US US07/115,685 patent/US4759313A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-10-28 JP JP63271102A patent/JPH01149778A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012214399A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Nippon Shokubai Co Ltd | エチレンオキシドの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4759313A (en) | 1988-07-26 |
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