JPH01111039A - 耐熱防炎シーツ - Google Patents
耐熱防炎シーツInfo
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- JPH01111039A JPH01111039A JP62269055A JP26905587A JPH01111039A JP H01111039 A JPH01111039 A JP H01111039A JP 62269055 A JP62269055 A JP 62269055A JP 26905587 A JP26905587 A JP 26905587A JP H01111039 A JPH01111039 A JP H01111039A
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Landscapes
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- Artificial Filaments (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の利用分野］
本発明は、耐熱防炎性にすぐれたシーツに関する。
［従来の技術］
従来、シーツ類は天然繊維、化学ａｍ、合成繊維を用い
て作成されていた。天然繊維、化学繊維を用いたものは
、強度□が低く、耐久性に劣るという欠点を有していた
ため、近年→は合成繊維を混用したシーツが主流を占め
るようになっている。
て作成されていた。天然繊維、化学繊維を用いたものは
、強度□が低く、耐久性に劣るという欠点を有していた
ため、近年→は合成繊維を混用したシーツが主流を占め
るようになっている。
しかしながら、合成−雑混より成るシーツも、強度、耐
久性は天然繊維より成るシーツに比して大巾に向上し゛
たものの、火災に被っても安全なシーツとして使用する
ためには耐熱性、耐炎性が劣るものであった。
久性は天然繊維より成るシーツに比して大巾に向上し゛
たものの、火災に被っても安全なシーツとして使用する
ためには耐熱性、耐炎性が劣るものであった。
火炎に対する抵抗性を与える天然繊維に後加工を行うか
、化学繊維あるいは合成繊維にいわゆる防炎剤を混入す
るか、防炎後加工を行い繊維を難燃化する方法があるが
、この方式を用いてもシーツ類に火炎（例えばたばこの
火）が直接触れると燃焼するし、また難燃化した繊維は
その融点が上るわけではないので溶融も同時に起り、問
題解決の手段とはならないものであった。
、化学繊維あるいは合成繊維にいわゆる防炎剤を混入す
るか、防炎後加工を行い繊維を難燃化する方法があるが
、この方式を用いてもシーツ類に火炎（例えばたばこの
火）が直接触れると燃焼するし、また難燃化した繊維は
その融点が上るわけではないので溶融も同時に起り、問
題解決の手段とはならないものであった。
［発明が解決しようとする問題点コ
本発明は従来のシーツが有している上記欠点を改良し、
より安全なシーツ類を作成せんとするものである。即ち
、耐熱性、防炎性にすぐれ、燃焼速度が非常におそく火
炎が接してもより長時間使用可能なシーツ類を得んとす
るものである。
より安全なシーツ類を作成せんとするものである。即ち
、耐熱性、防炎性にすぐれ、燃焼速度が非常におそく火
炎が接してもより長時間使用可能なシーツ類を得んとす
るものである。
［問題点を解決するための手段］
すなわち本発明は、Ｔ−≧３５０℃、Ｔｍ −Ｔｅｘ≧
３０℃、Ｘｃ≧ｌＯ％、ＤＥ≧ｌＯ％、Ｄｓｒ（Ｔｇ＋
）６１５％、Ｄｓｒ（Ｔｍ＋５５℃） □≦３なる特性を有する芳香族 Ｄｓｒ（Ｔｍ） ポリアミド繊維を用いてシーツとすることにより、従来
のシーツに比してきわめて防炎性の高いシーツを得るこ
とが出来ることを見出したものである。
３０℃、Ｘｃ≧ｌＯ％、ＤＥ≧ｌＯ％、Ｄｓｒ（Ｔｇ＋
）６１５％、Ｄｓｒ（Ｔｍ＋５５℃） □≦３なる特性を有する芳香族 Ｄｓｒ（Ｔｍ） ポリアミド繊維を用いてシーツとすることにより、従来
のシーツに比してきわめて防炎性の高いシーツを得るこ
とが出来ることを見出したものである。
なお本発明での芳香族ポリアミド繊維の特性値および物
性値はそれぞれ以下に記す測定機、測定条件で得られた
数値を表わす。
性値はそれぞれ以下に記す測定機、測定条件で得られた
数値を表わす。
Ｔｍ ： 融点（℃）；パーキンエルマー社（株）製
ＤＳＣ−２Ｃにより約１０１ｇの試料をｋＱ製試料皿に
入れ窒素ガス気流中（３０ｍ１２／ｍ１ｎ）で毎分１０
℃で室温から所定温度までのＤＳＣ曲線を得、その吸熱
ピーク温度をＴｍとする。
ＤＳＣ−２Ｃにより約１０１ｇの試料をｋＱ製試料皿に
入れ窒素ガス気流中（３０ｍ１２／ｍ１ｎ）で毎分１０
℃で室温から所定温度までのＤＳＣ曲線を得、その吸熱
ピーク温度をＴｍとする。
Ｔｅｘ ： 発熱開始温度（℃）；パーキンエルマー
社（株）製ＤＳＣ−２Ｃに上り約１０ｍｇの試料をＡＱ
製試料皿に入れ空気気流中（３０−／５ｉｎ）で毎分ｌ
Ｏ℃で室温から所定温度までのＤＳＣ曲線を得、その発
熱開始温度をＴａｘとする。
社（株）製ＤＳＣ−２Ｃに上り約１０ｍｇの試料をＡＱ
製試料皿に入れ空気気流中（３０−／５ｉｎ）で毎分ｌ
Ｏ℃で室温から所定温度までのＤＳＣ曲線を得、その発
熱開始温度をＴａｘとする。
結晶化度 ： Ｘｃ（％）；理学型４ｉＩｍ（株）製
回転対陰極超高強力Ｘ線発生装置ＲＡ Ｄ −ｒＡ （
４０ＫＶ １００ＯＩＡ％ＣｕＫｔ線）を使用し、Ｘ線
ビームに垂直な面内で試料を回転させながら回折角２θ
＝５゛〜３５°の範囲のＸ線回折強度曲線を得、次に回
折曲線を結晶領域 （Ａｃ）と非晶領域（Ａａ）に分離、次式より算出した
値Ｘｃを結晶化度とする。
回転対陰極超高強力Ｘ線発生装置ＲＡ Ｄ −ｒＡ （
４０ＫＶ １００ＯＩＡ％ＣｕＫｔ線）を使用し、Ｘ線
ビームに垂直な面内で試料を回転させながら回折角２θ
＝５゛〜３５°の範囲のＸ線回折強度曲線を得、次に回
折曲線を結晶領域 （Ａｃ）と非晶領域（Ａａ）に分離、次式より算出した
値Ｘｃを結晶化度とする。
Ａｅ！
ＤＥ： 繊維の伸度（％）：インストロン引張り試験
機を用い試料長Ｌｏａｎｓ引張速度引張速度５切 なって求めた。
機を用い試料長Ｌｏａｎｓ引張速度引張速度５切 なって求めた。
Ｄｓｒ ： 乾熱収縮率（％）；繊維材料にＯ．１ｇ
／ｄの加重をかけ厚長Ｑ０を測定した後、所定温度の熱
風乾燥機中で１０分間フリーで処理し、その後３０分後
に再びｏ．ｔｇ／ｄの加重をかけて試料長Ｑ．を測定し
、次式によって乾熱収縮率ＤＳＲを求めた。
／ｄの加重をかけ厚長Ｑ０を測定した後、所定温度の熱
風乾燥機中で１０分間フリーで処理し、その後３０分後
に再びｏ．ｔｇ／ｄの加重をかけて試料長Ｑ．を測定し
、次式によって乾熱収縮率ＤＳＲを求めた。
以下余白
Ｄｓｒ（Ｔａ）は融点における乾熱収縮率であり、Ｄｓ
ｒ（Ｔｍ＋ ５５℃）は、融点＋５５℃における乾熱収
縮率である。
ｒ（Ｔｍ＋ ５５℃）は、融点＋５５℃における乾熱収
縮率である。
本発明で用いる芳香族ポリアミド繊維は、前記特性値お
よび物性値を有していることが必要である。これについ
て説明する。
よび物性値を有していることが必要である。これについ
て説明する。
Ｔｍ（融点）が３５０℃以上であり、Ｔｆｆｉに対して
Ｔｅｘ（発熱開始温度）が３０℃以上低くＸｃ（結晶化
度）ｈｌＱ％以上であるときに融点以上の高温において
も形態安定性に優れた繊維となる。
Ｔｅｘ（発熱開始温度）が３０℃以上低くＸｃ（結晶化
度）ｈｌＱ％以上であるときに融点以上の高温において
も形態安定性に優れた繊維となる。
これは換言すればＴｍ≧３５０℃で且っＸｃ≧１０％で
ある場合においても、Ｔ鳳−Ｔｅｘが３０℃以上とＴｍ
−Ｔｅｘが３０℃未満の繊維を比較すると前者すなわ
ちＴｅｘ （熱分解開始温度）がＴｍ（融点）より３０
℃以上低い方が後者すなわちＴｅｘがＴａより３０℃未
満にあるものよりその繊維のＴａ（融点）以上の高温に
おける形態安定性がよいという事である。これは−見不
合理のように考えられるが全く意外にも、実際にはＴｅ
ｘのより低い方が良好な形態安定性を示すのである。
ある場合においても、Ｔ鳳−Ｔｅｘが３０℃以上とＴｍ
−Ｔｅｘが３０℃未満の繊維を比較すると前者すなわ
ちＴｅｘ （熱分解開始温度）がＴｍ（融点）より３０
℃以上低い方が後者すなわちＴｅｘがＴａより３０℃未
満にあるものよりその繊維のＴａ（融点）以上の高温に
おける形態安定性がよいという事である。これは−見不
合理のように考えられるが全く意外にも、実際にはＴｅ
ｘのより低い方が良好な形態安定性を示すのである。
これについての正確な理由はよく分からないが、Ｔｍ≧
３５０℃、Ｘｃ≧１０％であってかツＴｅｘがＴ１コ対
して３０℃以上低い芳香族ポリアミド繊維では比較的低
いＴｅｘから熱分解が始まるのでそれは緩やかにかつ非
晶領域を中心に起りその際、結晶領域では微結晶が溶融
する事なく存在するため、熱による非晶領域の配向分子
鎖の配向緩和とともに生じる熱収縮に対して微結晶が分
子鎖の拘束点として作用するため、収縮が抑えられつつ
、同時に進行する熱分解反応に伴ない分子鎖間に一種の
架橋が起き、３次元構造が形成されるため融点以上でも
形態安定性が良好になると考えられる。
３５０℃、Ｘｃ≧１０％であってかツＴｅｘがＴ１コ対
して３０℃以上低い芳香族ポリアミド繊維では比較的低
いＴｅｘから熱分解が始まるのでそれは緩やかにかつ非
晶領域を中心に起りその際、結晶領域では微結晶が溶融
する事なく存在するため、熱による非晶領域の配向分子
鎖の配向緩和とともに生じる熱収縮に対して微結晶が分
子鎖の拘束点として作用するため、収縮が抑えられつつ
、同時に進行する熱分解反応に伴ない分子鎖間に一種の
架橋が起き、３次元構造が形成されるため融点以上でも
形態安定性が良好になると考えられる。
それに対してＴｍ≧３５０℃、Ｘｃ≧１０％であっても
ＴｅｘがＴｍに対して３０℃未満でしか低くない時には
充分な分子間の架橋による３次元構造が形成されるまえ
に熱溶融が生じるので、熱収縮や繊維間での融着が大き
くなり形感安定性不良となったものと考えられる。
ＴｅｘがＴｍに対して３０℃未満でしか低くない時には
充分な分子間の架橋による３次元構造が形成されるまえ
に熱溶融が生じるので、熱収縮や繊維間での融着が大き
くなり形感安定性不良となったものと考えられる。
このためＴ■−Ｔｅｘの範囲はＴｍ −Ｔｅｘ５３０℃
でなければならず、好ましくはＴｅａ −Ｔｅｘ５５０
℃さらに好ましくはＴｍ −Ｔｅｘ≧７０℃である。
でなければならず、好ましくはＴｅａ −Ｔｅｘ５５０
℃さらに好ましくはＴｍ −Ｔｅｘ≧７０℃である。
また、Ｔ１１以上では他の繊維物性がある程度低下する
ので、一般の合成繊維より２００℃以上も高い温度でも
実用可能な耐熱性繊維であるためには、Ｔａ上３５０℃
でなければならず、好ましくはＴ＋ｉ≧４００℃以上、
さらに好ましくはＴｍ≧４２０℃以上である。
ので、一般の合成繊維より２００℃以上も高い温度でも
実用可能な耐熱性繊維であるためには、Ｔａ上３５０℃
でなければならず、好ましくはＴ＋ｉ≧４００℃以上、
さらに好ましくはＴｍ≧４２０℃以上である。
また、ＴＩ≧３５０℃、Ｔｅａ −Ｔｅｘ５３０℃であ
ってもＸｃ＜１０％と結晶性が小さい場合、微結晶によ
る分子鎮移動に対する拘束作用がほとんどないため、Ｔ
ｍよりはるか低温のガラス転移点あたりから急激に熱収
縮を増大して形態安定性は不良となる。
ってもＸｃ＜１０％と結晶性が小さい場合、微結晶によ
る分子鎮移動に対する拘束作用がほとんどないため、Ｔ
ｍよりはるか低温のガラス転移点あたりから急激に熱収
縮を増大して形態安定性は不良となる。
これらの理由からＸｃ≧１０％である事が必要であり、
好ましくはＸｃ≧１５％である。
好ましくはＸｃ≧１５％である。
さらに繊維が衣料用、産業資料用等の用途において既存
の有機合成繊維と同様な利用がされるためには、良好な
しなやかさ、加工性を有すると共に染色性が必須の条件
となる。このためには強度と伸度のバランス、とりわけ
伸度が充分にあることが大事でＤＥ（繊維伸度）≧１０
％でなれけばならない。好ましくはＤＢ＞ １５％、さ
らに好ましくはＤＥ＞２０％である。またさらに高温に
おける形態安定性をさらに高める態様としては繊維がＤ
ｓｒ（Ｔｅａ）≦１ればならない。
の有機合成繊維と同様な利用がされるためには、良好な
しなやかさ、加工性を有すると共に染色性が必須の条件
となる。このためには強度と伸度のバランス、とりわけ
伸度が充分にあることが大事でＤＥ（繊維伸度）≧１０
％でなれけばならない。好ましくはＤＢ＞ １５％、さ
らに好ましくはＤＥ＞２０％である。またさらに高温に
おける形態安定性をさらに高める態様としては繊維がＤ
ｓｒ（Ｔｅａ）≦１ればならない。
Ｄｓｒ（Ｔｍ）が１５％を越える場合には融点において
乾熱収縮がすでに大きく形態安定性が良好とはいえない
。Ｄｓｒ（Ｔｅａ）５１５％であってもと急激に熱収縮
が増大するため、本発明の目的に対しては好ましくない
。したがって う融点よりかなり高温でも熱収縮が充分に小さい事が重
要である。
乾熱収縮がすでに大きく形態安定性が良好とはいえない
。Ｄｓｒ（Ｔｅａ）５１５％であってもと急激に熱収縮
が増大するため、本発明の目的に対しては好ましくない
。したがって う融点よりかなり高温でも熱収縮が充分に小さい事が重
要である。
このような特定の物性値で表わされる芳香族ポリアミド
繊維は、例えばアミド結合の窒素原子および／または炭
素原子に直結するフェニレン基のオルソ位に炭素原子ｌ
から４の低級アルキル基、あるいはアミン基、スルホン
基、カルボキシル基、水酸基等から選ばれた官能基、ま
たは、ハロゲン原子を有する芳香族ポリアミドより製造
された繊維である。芳香族ポリアミドのフェニル基のオ
ルソ位に存在する置換基としては繊維の物性値を満足す
るものであれば、いかなるものであっても良いが、好ま
しくは前記に記述のものが良い。さらに好ましくは炭素
原子ｌから４の低級アルキル基のものである。
繊維は、例えばアミド結合の窒素原子および／または炭
素原子に直結するフェニレン基のオルソ位に炭素原子ｌ
から４の低級アルキル基、あるいはアミン基、スルホン
基、カルボキシル基、水酸基等から選ばれた官能基、ま
たは、ハロゲン原子を有する芳香族ポリアミドより製造
された繊維である。芳香族ポリアミドのフェニル基のオ
ルソ位に存在する置換基としては繊維の物性値を満足す
るものであれば、いかなるものであっても良いが、好ま
しくは前記に記述のものが良い。さらに好ましくは炭素
原子ｌから４の低級アルキル基のものである。
このような芳香族ポリアミド並びにその繊維の製造は、
特には限定されないが、例えば特開昭６１−１９２７１
４号公報に記載の方法によれば、トリレン−２，４−ジ
イソシアネートとテレフタル酸とを原料とし、Ｉｔ、Ｎ
’−ジメチルエチレンウレアを溶媒とし、アルカリ金属
化合物を触媒として１００℃以上の温度で加熱重縮合し
て、ポリ（４−メチル−１，３−フェニレンテレフタル
アミド）が得られる。この重合溶液はそのまま、または
場合によっては濃縮して紡糸原液として使用される。繊
維の製造法は、例えば、上記紡糸原液を、原液温度を２
０〜１５０℃、好ましくは４０〜ＩＯＱ’Ｃに保持して
、金属塩、例えばＣａＣＱｔｓ ＺｎＣＱ＊、ＬｉＣ１
２ｔＳＬｉＢｒ等を１０〜５０重量％含有した温度３０
〜沸点温度、好ましくは５０〜１００℃の水溶液中に湿
式紡糸し、ついで、凝固浴とほぼ同一の組成の水性溶液
浴中で１．１〜５倍の湿熱延伸を行ない、次に５ｏ〜ｔ
ｏｏ”ｃ熱水中で水洗を充分に行なった後、１００〜２
００”Ｃで熱風乾燥し、つづいて３００℃〜４５０℃の
空気中または不活性ガス浴中で１．１〜５倍の乾熱延伸
熱処理を行なう事によって製造される。
特には限定されないが、例えば特開昭６１−１９２７１
４号公報に記載の方法によれば、トリレン−２，４−ジ
イソシアネートとテレフタル酸とを原料とし、Ｉｔ、Ｎ
’−ジメチルエチレンウレアを溶媒とし、アルカリ金属
化合物を触媒として１００℃以上の温度で加熱重縮合し
て、ポリ（４−メチル−１，３−フェニレンテレフタル
アミド）が得られる。この重合溶液はそのまま、または
場合によっては濃縮して紡糸原液として使用される。繊
維の製造法は、例えば、上記紡糸原液を、原液温度を２
０〜１５０℃、好ましくは４０〜ＩＯＱ’Ｃに保持して
、金属塩、例えばＣａＣＱｔｓ ＺｎＣＱ＊、ＬｉＣ１
２ｔＳＬｉＢｒ等を１０〜５０重量％含有した温度３０
〜沸点温度、好ましくは５０〜１００℃の水溶液中に湿
式紡糸し、ついで、凝固浴とほぼ同一の組成の水性溶液
浴中で１．１〜５倍の湿熱延伸を行ない、次に５ｏ〜ｔ
ｏｏ”ｃ熱水中で水洗を充分に行なった後、１００〜２
００”Ｃで熱風乾燥し、つづいて３００℃〜４５０℃の
空気中または不活性ガス浴中で１．１〜５倍の乾熱延伸
熱処理を行なう事によって製造される。
本発明による防炎シーツは、前述のＴＩｌ≧３５０’Ｃ
１Ｔｍ −Ｔｅｘ≧３０℃、Ｘｃ≧１０％、ＤＥ≧１０
％、Ｄｓｒ（Ｔｍ）≦する芳香族ポリアミド繊維１ｏｏ
％で構成されたものはもちろん、必要に応じて他の繊維
と混合（混撚、混紡交編織）して用いてもよい。
１Ｔｍ −Ｔｅｘ≧３０℃、Ｘｃ≧１０％、ＤＥ≧１０
％、Ｄｓｒ（Ｔｍ）≦する芳香族ポリアミド繊維１ｏｏ
％で構成されたものはもちろん、必要に応じて他の繊維
と混合（混撚、混紡交編織）して用いてもよい。
本発明の防炎シーツは、第１図に示すように、通常のシ
ーツと同様の構造を有する。例えば、第２図に平織の例
を示すが、織構造は平織に限られるものではない。また
編物であってもよい。第２図中、２．３は本発明で規定
する特定の芳香族ポリアミド繊維を経糸および緯糸とす
る平織物の例である。
ーツと同様の構造を有する。例えば、第２図に平織の例
を示すが、織構造は平織に限られるものではない。また
編物であってもよい。第２図中、２．３は本発明で規定
する特定の芳香族ポリアミド繊維を経糸および緯糸とす
る平織物の例である。
次に本発明の態様を実施例をもって具体的に説明するが
、本発明はこれら記載例によって限定されるものではな
い。
、本発明はこれら記載例によって限定されるものではな
い。
実施例１
香族ポリアミドの製造
攪拌機、温度計、コンデンサー、滴下ロート、窒素導入
管を備えた３Ｑ容量のセパラブルフラスコ中にテレフタ
ル酸１６６、Ｏｇ （０，９９９１モル）、テレフタル
酸モノカリウム塩２．０３８ｇ、無水Ｎ、 Ｎ’−ジメ
チルエチレンウレア１６００＋ａ１２．を窒素雰囲気下
に装入し、油浴上で攪拌しなから２ Ｑ Ｏ”Ｃに加熱
する。内容物を２００℃に維持しながらトリレン−２，
４−ジイソシアネート１７４．０ｇ （０，９９９１モ
ル）を無水１１．Ｎ’−ジメチルエチレンウレア１６Ｇ
＋＊１２に溶解した溶液を滴下ロートより４時間にわた
って滴下し、その後さらに１時間反応を継続した後に加
熱を止め、室温まで冷却した。反応液の一部をとり強攪
拌水中に投入して白色ポリマーを沈澱させ、更に多量の
水で洗浄した後１５０℃で約３時間減圧乾燥して得たポ
リマーの対数粘度（９５％Ｈ＊５Ｏ４０，１％、３０’
Ｃ）は２２であった。また重合液ポリマー濃度は約１１
．０重量％で、この溶液の粘度は４２０ポイズ（Ｂ型粘
度計；５０℃）であった。また得られたポリマーはＩＲ
スペクトル、ＮＭＲスペクトルによりポリ（４−メチル
−１，３−フェニレンテレフタルアミド）であることを
確認した。
管を備えた３Ｑ容量のセパラブルフラスコ中にテレフタ
ル酸１６６、Ｏｇ （０，９９９１モル）、テレフタル
酸モノカリウム塩２．０３８ｇ、無水Ｎ、 Ｎ’−ジメ
チルエチレンウレア１６００＋ａ１２．を窒素雰囲気下
に装入し、油浴上で攪拌しなから２ Ｑ Ｏ”Ｃに加熱
する。内容物を２００℃に維持しながらトリレン−２，
４−ジイソシアネート１７４．０ｇ （０，９９９１モ
ル）を無水１１．Ｎ’−ジメチルエチレンウレア１６Ｇ
＋＊１２に溶解した溶液を滴下ロートより４時間にわた
って滴下し、その後さらに１時間反応を継続した後に加
熱を止め、室温まで冷却した。反応液の一部をとり強攪
拌水中に投入して白色ポリマーを沈澱させ、更に多量の
水で洗浄した後１５０℃で約３時間減圧乾燥して得たポ
リマーの対数粘度（９５％Ｈ＊５Ｏ４０，１％、３０’
Ｃ）は２２であった。また重合液ポリマー濃度は約１１
．０重量％で、この溶液の粘度は４２０ポイズ（Ｂ型粘
度計；５０℃）であった。また得られたポリマーはＩＲ
スペクトル、ＮＭＲスペクトルによりポリ（４−メチル
−１，３−フェニレンテレフタルアミド）であることを
確認した。
上記重合液を５０℃で減圧脱泡して気泡を含まぬ紡糸原
液を調整する。ついで５０”Ｃに保ったまま孔径０．１
１ｍｍ、孔数６００（番孔は円形）のノズルから８０℃
に維持されたＣａＣＱ＊ ４Ｇ％を含む水性凝固浴中へ
５４．５ｇ／分で吐出する。ノズルより吐出された糸状
は凝固浴を通した後凝固浴と同一組成の浴中で湿熱延伸
を約１．６倍で行ない、さらに８０°Ｃ温水からなる水
洗浴で充分に水洗洗浄し、つづいて油剤付与し１５０℃
の熱風槽を通して乾燥を行ない屋熱延伸済紡糸原糸を得
る。
液を調整する。ついで５０”Ｃに保ったまま孔径０．１
１ｍｍ、孔数６００（番孔は円形）のノズルから８０℃
に維持されたＣａＣＱ＊ ４Ｇ％を含む水性凝固浴中へ
５４．５ｇ／分で吐出する。ノズルより吐出された糸状
は凝固浴を通した後凝固浴と同一組成の浴中で湿熱延伸
を約１．６倍で行ない、さらに８０°Ｃ温水からなる水
洗浴で充分に水洗洗浄し、つづいて油剤付与し１５０℃
の熱風槽を通して乾燥を行ない屋熱延伸済紡糸原糸を得
る。
紡糸原糸はだ円形断面であるが均質なもので、２９００
デニール／６００フイラメントであった。次にこの紡糸
原糸を４３０℃に保たれた、窒素気流中空乾熱延伸機に
よって乾熱延伸を延伸倍率的２．４倍で行なうことによ
って本発明のポリ（４−メチルー−１，３−フェニレン
テレフタルアミド）繊維を製造した。
デニール／６００フイラメントであった。次にこの紡糸
原糸を４３０℃に保たれた、窒素気流中空乾熱延伸機に
よって乾熱延伸を延伸倍率的２．４倍で行なうことによ
って本発明のポリ（４−メチルー−１，３−フェニレン
テレフタルアミド）繊維を製造した。
得られた繊維の物性値は単糸デニール＝２、強度＝ ５
．８ｇ／ｄｒ、伸度＝ ２５．４％、ヤング率＝ ８８
ｇ／ｄ。
．８ｇ／ｄｒ、伸度＝ ２５．４％、ヤング率＝ ８８
ｇ／ｄ。
Ｔｍ＝ ４２５℃ 、 Ｔｅｘ＝ ３３０℃、 Ｔ
ｍ−Ｔｅｘ＝９５℃ 、 Ｘｃ＝２４％、Ｄｓ、ｒ（Ｔ
ｍ） ＝ Ｄｓｒ（４２５℃）＝１１％、であり、良好
な一般繊維物性と融点以上の高温における優れた形態安
定性を数値的に示しているのが分かる。
ｍ−Ｔｅｘ＝９５℃ 、 Ｘｃ＝２４％、Ｄｓ、ｒ（Ｔ
ｍ） ＝ Ｄｓｒ（４２５℃）＝１１％、であり、良好
な一般繊維物性と融点以上の高温における優れた形態安
定性を数値的に示しているのが分かる。
この繊維（２ｄｒＸ ５１ｍｍ）を用いて通常のスフ紡
績法により綿番手３０ ” ／Ｌの紡績糸を紡出した。
績法により綿番手３０ ” ／Ｌの紡績糸を紡出した。
得られた紡績糸を経糸、緯糸に使用して平織物を製織し
た。
た。
このようにして得られた平織物をシーツとした。
比較のために綿１００％の紡績糸３０ハを用いてなる平
織物を学備した（第１表参照。） これらのシーツの防炎性能について評価した。
織物を学備した（第１表参照。） これらのシーツの防炎性能について評価した。
防炎性能の評価は「消防予第６９号」に記載の「防炎製
品の性能試験基準」に準拠して実施した。結果を第２表
に示した。
品の性能試験基準」に準拠して実施した。結果を第２表
に示した。
［発明の効果コ
本発明のシーツは、耐熱性、防炎性にすぐれたものであ
る。
る。
第１図は、本発明で規定する特定の芳香族ポリアミド繊
維からなる平織の防炎シーツの斜視図を示し、第２図は
該平織の模式図を示す。図中、１はシーツ、２は平織の
経糸、３は平織の緯糸を示す。
維からなる平織の防炎シーツの斜視図を示し、第２図は
該平織の模式図を示す。図中、１はシーツ、２は平織の
経糸、３は平織の緯糸を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、次式を満足する特性を有する芳香族ポリアミド繊維
を用いてなる耐熱防炎シーツ。 Ｔｍ≧３５０℃ Ｔｍ−Ｔｅｘ≧３０℃ Ｘｃ≧１０％ ＤＥ≧１０％ Ｄｓｒ（Ｔｍ）≦１５％ Ｄｓｒ（Ｔｍ＋５５℃／Ｄｓｒ（Ｔｍ）≦３（ここでＴ
ｍは融点（℃）、Ｔｅｘは発熱開始温度（℃）、Ｘｃは
結晶化度（％）、ＤＥは伸度（％）、Ｄｓｒ（Ｔｍ）は
融点Ｔｍにおける乾熱収縮率（％）、Ｄｓｒ（Ｔｍ＋５
５℃）は融点＋５５℃における乾熱収縮率（％）を表わ
す。） ２、芳香族ポリアミド繊維が、アミド結合の窒素原子お
よび／または炭素原子に直結するフェニレン基のオルソ
位に炭素原子１から４の低級アルキル基、あるいはアミ
ノ基、スルホン基、カルボキシル基、水酸基から選ばれ
た官能基、またはハロゲン原子を有する芳香族ポリアミ
ドより製造されたものであることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の耐熱防炎シーツ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62269055A JPH01111039A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 耐熱防炎シーツ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62269055A JPH01111039A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 耐熱防炎シーツ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111039A true JPH01111039A (ja) | 1989-04-27 |
Family
ID=17467038
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62269055A Pending JPH01111039A (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 耐熱防炎シーツ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01111039A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH077569U (ja) * | 1993-07-05 | 1995-02-03 | 博明 青山 | 布団・マット用シーツ |
-
1987
- 1987-10-23 JP JP62269055A patent/JPH01111039A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH077569U (ja) * | 1993-07-05 | 1995-02-03 | 博明 青山 | 布団・マット用シーツ |
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