JPH01104709A - 溶融還元法 - Google Patents
溶融還元法Info
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は炭材を燃料および還元剤として用い、鉄鉱石
を転炉型製錬炉内において溶融状態で還元する溶融還元
法に関する。
を転炉型製錬炉内において溶融状態で還元する溶融還元
法に関する。
［従来の技術］
溶融還元法は、高炉製銑法に変わるものであり、高炉製
銑法においては高炉の建設費が高く、広大な敷地が必要
であるという高炉製銑法の欠点を解消すべく、近年に至
り開発されたものである。
銑法においては高炉の建設費が高く、広大な敷地が必要
であるという高炉製銑法の欠点を解消すべく、近年に至
り開発されたものである。
この還元法においては、製錬炉内の溶銑中に原料となる
予備還元鉱石又は生鉱石を装入され、また還元剤または
燃料となる炭材及び石灰その他の造滓剤を装入された製
錬炉内に酸素が吹き込まれる。そすると炭材が溶銑中に
溶解するとともに、炭材のＣが酸素ガスによって酸化さ
れる。このときの酸化熱によって鉱石が溶融されるとと
もに、鉱石が炭材中のＣによって還元°される。溶銑か
ら発生するＣＯガスは過剰に欣き込、まれる酸素ガスに
より２次燃焼されてＣＯ２ガスになる。このＣＯ２ガス
の顕熱は、溶銑上を覆っているスラグに伝達され、次い
で溶銑に伝達される。こうして鉄鉱石の還元反応に必要
な熱が鉄鉱石に伝えられ溶銑が効率良く製造される。
予備還元鉱石又は生鉱石を装入され、また還元剤または
燃料となる炭材及び石灰その他の造滓剤を装入された製
錬炉内に酸素が吹き込まれる。そすると炭材が溶銑中に
溶解するとともに、炭材のＣが酸素ガスによって酸化さ
れる。このときの酸化熱によって鉱石が溶融されるとと
もに、鉱石が炭材中のＣによって還元°される。溶銑か
ら発生するＣＯガスは過剰に欣き込、まれる酸素ガスに
より２次燃焼されてＣＯ２ガスになる。このＣＯ２ガス
の顕熱は、溶銑上を覆っているスラグに伝達され、次い
で溶銑に伝達される。こうして鉄鉱石の還元反応に必要
な熱が鉄鉱石に伝えられ溶銑が効率良く製造される。
こうして鉄鉱石が還元されて溶銑が製造されるが、製錬
炉における鉄鉱石の還元工程を軽減するため、製錬炉に
装入される前の鉄鉱石の予備還元率を６０乃至７５％と
とし、従って製錬炉の排出ガスは還元性の高い低酸化度
のガスを大量に使用している。
炉における鉄鉱石の還元工程を軽減するため、製錬炉に
装入される前の鉄鉱石の予備還元率を６０乃至７５％と
とし、従って製錬炉の排出ガスは還元性の高い低酸化度
のガスを大量に使用している。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、予備還元率を３０％以上にする場合には
、製錬炉の排出ガスの酸化度を下げ、また前記ガス量を
多量に必要とするので、ＣＯガスの燃焼度つまり２次燃
焼効率が下がって溶融還元の熱効率が低下する恐れがあ
る。さらに、上記鉄鉱石の還元工程においてスラグの塩
基度が高いと滓化不良となって前記還元反応が阻害され
、またスラグ中の鉄の含有量即ち（Ｔ−Ｆｅ）が高くな
り鉄の歩留りが低下する。逆に前記塩基度が低い場合に
はスラグフォーミングが大きくなって操業が安定せず、
また塩基性耐火物である製錬炉のワーク煉瓦の溶損が黴
しくなる。
、製錬炉の排出ガスの酸化度を下げ、また前記ガス量を
多量に必要とするので、ＣＯガスの燃焼度つまり２次燃
焼効率が下がって溶融還元の熱効率が低下する恐れがあ
る。さらに、上記鉄鉱石の還元工程においてスラグの塩
基度が高いと滓化不良となって前記還元反応が阻害され
、またスラグ中の鉄の含有量即ち（Ｔ−Ｆｅ）が高くな
り鉄の歩留りが低下する。逆に前記塩基度が低い場合に
はスラグフォーミングが大きくなって操業が安定せず、
また塩基性耐火物である製錬炉のワーク煉瓦の溶損が黴
しくなる。
この発明は、かかる問題点を解決するためになされたも
のであって、炉壁または炉底の羽口の溶損もしくは損耗
を軽減し、鉄鉱石の還元速度の促進を図るとともに２次
燃焼効率を向上させる溶融還元法を提供しようとするも
のである。
のであって、炉壁または炉底の羽口の溶損もしくは損耗
を軽減し、鉄鉱石の還元速度の促進を図るとともに２次
燃焼効率を向上させる溶融還元法を提供しようとするも
のである。
［問題点を解決するための手段及び作用］この発明によ
る溶融還元法は鉄鉱石を予熱予備還元炉で予熱、予備還
元して炭材、造滓剤ともに製錬炉に装入し、脱炭用及び
２次燃焼用ノズルを有する上吹き酸素ランスから酸素を
吹き込むとともに、製錬炉の側壁及び炉底に設けられた
羽口から攪拌用ガスを吹き込んで鉄鉱石を溶＃！還元す
る方法であって、還元製錬中に媒溶剤を添加してスラグ
の塩基度を１．２乃至１．８とすることを特徴とする。
る溶融還元法は鉄鉱石を予熱予備還元炉で予熱、予備還
元して炭材、造滓剤ともに製錬炉に装入し、脱炭用及び
２次燃焼用ノズルを有する上吹き酸素ランスから酸素を
吹き込むとともに、製錬炉の側壁及び炉底に設けられた
羽口から攪拌用ガスを吹き込んで鉄鉱石を溶＃！還元す
る方法であって、還元製錬中に媒溶剤を添加してスラグ
の塩基度を１．２乃至１．８とすることを特徴とする。
スラグの塩基度を１．２以上とするのでスラグフォーミ
ングは大き過ぎることはなく、ワークレンガの溶損は軽
減され、また前記塩基度は１．８未満であるので滓化性
は良好で、前記（Ｔ−Ｆｅ）増大による鉄の歩留りの低
下は避けられる。
ングは大き過ぎることはなく、ワークレンガの溶損は軽
減され、また前記塩基度は１．８未満であるので滓化性
は良好で、前記（Ｔ−Ｆｅ）増大による鉄の歩留りの低
下は避けられる。
［実施例コ
本発明の実施例を添付の図面を参照しながら説明する。
第１図は本発明の溶融還元法に用いられるプロセスの説
明図である。製錬炉１０内には鉄浴１１及びスラグ層１
２が形成され、副原料である石炭及び造滓剤が装入され
る第１のシュー ト１３が前記製錬炉炉の上部に設けら
れており、また酸素を吹き込む酸素ランス２１が炉内に
鉛直に挿入されている。前記ランスには脱炭用酸素及び
２次燃焼用酸素を噴出するノズル２２．２３が夫々設け
られ、更にランス先端の中心には主に炭材または石灰等
の副原料を吹き込むノズル２４が設けられている。第１
図で酸素ランス２１の先端に示した矢印は２８．２９は
夫々脱炭用、２次燃焼用の酸素の吹きだし方向を示す。
明図である。製錬炉１０内には鉄浴１１及びスラグ層１
２が形成され、副原料である石炭及び造滓剤が装入され
る第１のシュー ト１３が前記製錬炉炉の上部に設けら
れており、また酸素を吹き込む酸素ランス２１が炉内に
鉛直に挿入されている。前記ランスには脱炭用酸素及び
２次燃焼用酸素を噴出するノズル２２．２３が夫々設け
られ、更にランス先端の中心には主に炭材または石灰等
の副原料を吹き込むノズル２４が設けられている。第１
図で酸素ランス２１の先端に示した矢印は２８．２９は
夫々脱炭用、２次燃焼用の酸素の吹きだし方向を示す。
前記炉の上方には流動層型の反応装置である予熱予備還
元炉３０が設けられ、これに第２のシュート３１から鉄
鉱石が供給され、ここで予熱、予備還元された鉄鉱石は
第３のシュート３２か゛ら前言ご製錬炉１０に挿入され
る。予熱予備還元炉３０に製錬炉１０の発生ガスを供給
する導管３８が設けられている。
元炉３０が設けられ、これに第２のシュート３１から鉄
鉱石が供給され、ここで予熱、予備還元された鉄鉱石は
第３のシュート３２か゛ら前言ご製錬炉１０に挿入され
る。予熱予備還元炉３０に製錬炉１０の発生ガスを供給
する導管３８が設けられている。
また、予熱予備還元炉３０の排ガスからダストを除去す
るホットサイクロン３４、予熱予備還元炉３０の排出ガ
スの顕熱を利用して蒸気を得る熱交換器３５が設けられ
ている。さらに、前記製錬炉１０の側壁及び炉底には攪
拌用のガスを吹き込む羽口２５．２６が夫々設けられて
いる。
るホットサイクロン３４、予熱予備還元炉３０の排出ガ
スの顕熱を利用して蒸気を得る熱交換器３５が設けられ
ている。さらに、前記製錬炉１０の側壁及び炉底には攪
拌用のガスを吹き込む羽口２５．２６が夫々設けられて
いる。
なお、原料事情、設備費用、操業の容易性等を考慮して
予熱予備還元炉として、□熱効率の良いシャフト炉型も
しくは設備費用が低減され、また操業が容易であるロー
タリキルン型のものを設けることは本発明の実施にあた
って全く支障は尋い。
予熱予備還元炉として、□熱効率の良いシャフト炉型も
しくは設備費用が低減され、また操業が容易であるロー
タリキルン型のものを設けることは本発明の実施にあた
って全く支障は尋い。
以上のように構成された本発明の方法に用いる溶融還元
装置の作用について説明する。ｗ、料である鉄鉱石は第
２のシュート８１から予熱予備還元炉３０に挿入されこ
こで製錬炉１０から導管８８を通して発生ガスの供給を
受けて予熱および還元された後、製錬炉１０に第３のシ
ュート３２を通して装入される。副原料である石炭、造
滓剤は装入装置が簡便である通常のホッパー（図示せず
）から第１のシュートを通して製錬炉１０内に装入され
る外、必要に応じて上記酸素ランスに設けたノズル２４
から粉状として装入することも可能である。
装置の作用について説明する。ｗ、料である鉄鉱石は第
２のシュート８１から予熱予備還元炉３０に挿入されこ
こで製錬炉１０から導管８８を通して発生ガスの供給を
受けて予熱および還元された後、製錬炉１０に第３のシ
ュート３２を通して装入される。副原料である石炭、造
滓剤は装入装置が簡便である通常のホッパー（図示せず
）から第１のシュートを通して製錬炉１０内に装入され
る外、必要に応じて上記酸素ランスに設けたノズル２４
から粉状として装入することも可能である。
上記のように製錬炉に装入された原料及び副原料は製錬
炉の側壁及び炉底に設けられた羽口２５．２６から吹き
込まれる撹拌用ガスによって、既に炉内に形成されてい
る鉄浴およびスラグ層とともに十分攪拌される。この撹
拌用ガスはＡｒ％Ｎ２等の不活性ガス及び前記予熱予備
還元炉からの排ガスが用いられる。一方前記酸素ランス
２１の脱炭用及び２次燃焼用ノズル２２．２３から供給
される酸素は前記炭材を酸化させて原料である鉄鉱石を
還元するのに十分な熱源を供給する。また、予熱予備還
元炉３０からの排ガスはホットサイクロン３４でダスト
が除去された後、蒸気発生器３５で熱交換されて系外に
排出されるが、必要に応じて切り換え弁３６により製錬
炉１０の攪拌用ガスとして利用される。なお、前記蒸気
発生器３５に代えて鉄鉱石予熱装置を設け、予熱予備還
元炉８０の排ガスの顕熱を利用することも可能である。
炉の側壁及び炉底に設けられた羽口２５．２６から吹き
込まれる撹拌用ガスによって、既に炉内に形成されてい
る鉄浴およびスラグ層とともに十分攪拌される。この撹
拌用ガスはＡｒ％Ｎ２等の不活性ガス及び前記予熱予備
還元炉からの排ガスが用いられる。一方前記酸素ランス
２１の脱炭用及び２次燃焼用ノズル２２．２３から供給
される酸素は前記炭材を酸化させて原料である鉄鉱石を
還元するのに十分な熱源を供給する。また、予熱予備還
元炉３０からの排ガスはホットサイクロン３４でダスト
が除去された後、蒸気発生器３５で熱交換されて系外に
排出されるが、必要に応じて切り換え弁３６により製錬
炉１０の攪拌用ガスとして利用される。なお、前記蒸気
発生器３５に代えて鉄鉱石予熱装置を設け、予熱予備還
元炉８０の排ガスの顕熱を利用することも可能である。
以上の通り製錬炉内のガスは２＊燃焼用酸素によって酸
化度は高められ２次燃焼効率は向上される。
化度は高められ２次燃焼効率は向上される。
次に塩基度の調整について説明する。第２図は、溶融還
元時のスラグ塩基度とスラグ厚さの関係で、図中Ｌ２は
スラグ厚さ、ＬＭはメタル深さである。
元時のスラグ塩基度とスラグ厚さの関係で、図中Ｌ２は
スラグ厚さ、ＬＭはメタル深さである。
主として鉄鉱石の溶融還元時、装入される石炭に含まれ
る５１０２がスラグに溶解されてスラグの塩基度を低下
させる。第２図に示す通り前記塩基度が１．２未満に低
下するとスラグフォーミングを増大させ、スロッピング
発生の原因となる。このスラグフォーミングまたはスロ
ッピングは何れも製錬炉の操業に重大な支障をきたす。
る５１０２がスラグに溶解されてスラグの塩基度を低下
させる。第２図に示す通り前記塩基度が１．２未満に低
下するとスラグフォーミングを増大させ、スロッピング
発生の原因となる。このスラグフォーミングまたはスロ
ッピングは何れも製錬炉の操業に重大な支障をきたす。
これを防ぐたためＣａＯの多く含まれている造滓剤であ
る石灰、軽焼ドロマイトまたは風滓スラグを前記製錬炉
内のスラグに添加して前記塩基度を増加させる。逆に塩
基度が高くなって１．８を超えるとスラグ中の（Ｔ−Ｆ
ｅ）の増加による歩留りの低下が問題となる。塩基度を
下げる５１０２は上記のように石炭により供給されるが
、速く塩基度を下げたい場合は粉状の石炭は酸素ランス
のノズル２４または精錬炉１０の炉壁に設けた羽口２５
．２６から吹き込まれる。塩基度を高くする造滓剤の添
加についても同様であって、通常は第 １ のシュート
から投入されるが、塩基度の調整を速く行う場合は粉状
のものを酸素ランスのノズル２４または製錬炉の炉壁に
設けた羽口２５．２６から吹き込むことが有効である。
る石灰、軽焼ドロマイトまたは風滓スラグを前記製錬炉
内のスラグに添加して前記塩基度を増加させる。逆に塩
基度が高くなって１．８を超えるとスラグ中の（Ｔ−Ｆ
ｅ）の増加による歩留りの低下が問題となる。塩基度を
下げる５１０２は上記のように石炭により供給されるが
、速く塩基度を下げたい場合は粉状の石炭は酸素ランス
のノズル２４または精錬炉１０の炉壁に設けた羽口２５
．２６から吹き込まれる。塩基度を高くする造滓剤の添
加についても同様であって、通常は第 １ のシュート
から投入されるが、塩基度の調整を速く行う場合は粉状
のものを酸素ランスのノズル２４または製錬炉の炉壁に
設けた羽口２５．２６から吹き込むことが有効である。
［発明の効果］
本発明の溶融還元法によれば、撹拌用ガスにょる鉄浴お
よびスラグ層の撹拌並びに２次燃焼用酸素による製錬炉
内ガスの酸化が行われるので、溶融還元の熱効率が向上
し、また、塩基度を調整する媒溶剤を製錬炉のスラグに
添加して前記塩基度を１．２乃至１．８とするので、ス
ラグフォーミングまたはスロッピングの発生を防ぎ溶融
還元の操業が安定するとともに（Ｔ−Ｆｅ）の増加によ
る歩留りの低下を防ぐことが出来る。
よびスラグ層の撹拌並びに２次燃焼用酸素による製錬炉
内ガスの酸化が行われるので、溶融還元の熱効率が向上
し、また、塩基度を調整する媒溶剤を製錬炉のスラグに
添加して前記塩基度を１．２乃至１．８とするので、ス
ラグフォーミングまたはスロッピングの発生を防ぎ溶融
還元の操業が安定するとともに（Ｔ−Ｆｅ）の増加によ
る歩留りの低下を防ぐことが出来る。
第１図は、この発明の溶融還元法に用いられるプロセス
の説明図、第２図は、溶融還元時のスラ１０・・・製錬
炉、１１・・・鉄浴、１２・・・スラグ層、１３・・・
第１のシュート、２１・・・酸素ランス、２２．２３．
２４・・・ノズル、２５．２６・・・羽口、３０・・・
予熱予備還元炉。
の説明図、第２図は、溶融還元時のスラ１０・・・製錬
炉、１１・・・鉄浴、１２・・・スラグ層、１３・・・
第１のシュート、２１・・・酸素ランス、２２．２３．
２４・・・ノズル、２５．２６・・・羽口、３０・・・
予熱予備還元炉。
Claims (4)
- （１）鉄鉱石を予熱予備還元炉で予熱、予備還元して炭
材、造滓剤とともに製錬炉に装入し、脱炭用及び２次燃
焼用ノズルを有する上吹き酸素ランスから酸素を吹き込
むとともに、製錬炉の側壁及び炉底に設けられた羽口か
ら攪拌用ガスを吹き込んで鉄鉱石を溶融還元する方法で
あって、還元製錬中に媒溶剤を添加してスラグの塩基度
を１．２乃至１．８とすることを特徴とする溶融還元法
。 - （２）媒溶剤は石灰、軽焼ドロマイト及び風砕スラグで
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の溶
融還元法。 - （３）媒溶剤は上吹き酸素ランスに設けたノズルまたは
製錬炉の炉壁に設けた羽口からキャリアガスと共に吹き
込んでスラグに添加することを特徴とする特許請求の範
囲第１項もしくは第２項に記載の溶融還元法。 - （４）前記撹拌用のガスはＡｒ、Ｎ＿２等の不活性のガ
スまたはプロセスガスであることを特徴とする特許請求
の範囲第１項乃至に第３項に記載の溶融還元法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62260606A JP2596003B2 (ja) | 1987-10-15 | 1987-10-15 | 溶融還元法 |
| US07/246,456 US4936908A (en) | 1987-09-25 | 1988-09-19 | Method for smelting and reducing iron ores |
| AU22448/88A AU607807C (en) | 1987-09-25 | 1988-09-20 | Method for smelting and reducing iron ores and apparatus therefor |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114107588A (zh) * | 2021-11-03 | 2022-03-01 | 临沂市钢铁产业协同创新中心 | 一种高纯铁水的制备方法 |
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|---|---|---|---|---|
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Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6164807A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-04-03 | Nippon Steel Corp | 鉄鉱石の溶融還元方法 |
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-
1987
- 1987-10-15 JP JP62260606A patent/JP2596003B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
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| JPS62185812A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-14 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融還元製鉄法 |
| JPS62228410A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶融還元による粉粒状鉱石からの金属の回収方法 |
| JPS63223112A (ja) * | 1987-03-12 | 1988-09-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鉄鉱石の溶融還元方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114107588A (zh) * | 2021-11-03 | 2022-03-01 | 临沂市钢铁产业协同创新中心 | 一种高纯铁水的制备方法 |
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