JP7511864B2 - Single focus lens and its design method - Google Patents
Single focus lens and its design method Download PDFInfo
- Publication number
- JP7511864B2 JP7511864B2 JP2019220947A JP2019220947A JP7511864B2 JP 7511864 B2 JP7511864 B2 JP 7511864B2 JP 2019220947 A JP2019220947 A JP 2019220947A JP 2019220947 A JP2019220947 A JP 2019220947A JP 7511864 B2 JP7511864 B2 JP 7511864B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- power
- astigmatism
- center
- periphery
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000013461 design Methods 0.000 title description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 8
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 claims description 131
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 60
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 9
- 210000005252 bulbus oculi Anatomy 0.000 claims description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 53
- 230000008859 change Effects 0.000 description 34
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 27
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 27
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 18
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 17
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 17
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 15
- 208000003464 asthenopia Diseases 0.000 description 13
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 9
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 230000004438 eyesight Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 208000001491 myopia Diseases 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 230000004305 hyperopia Effects 0.000 description 3
- 201000006318 hyperopia Diseases 0.000 description 3
- 230000004379 myopia Effects 0.000 description 3
- 206010020675 Hypermetropia Diseases 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 210000001508 eye Anatomy 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 241000282461 Canis lupus Species 0.000 description 1
- 206010019233 Headaches Diseases 0.000 description 1
- 208000013521 Visual disease Diseases 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 210000004087 cornea Anatomy 0.000 description 1
- 235000012489 doughnuts Nutrition 0.000 description 1
- 210000005069 ears Anatomy 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 231100000869 headache Toxicity 0.000 description 1
- 238000012905 input function Methods 0.000 description 1
- 238000012886 linear function Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 208000029257 vision disease Diseases 0.000 description 1
- 230000004304 visual acuity Effects 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Eyeglasses (AREA)
Description
本発明は乱視矯正機能のある例えば眼鏡やルーペに使用される単焦点レンズ及びその設計方法に関するものである。 The present invention relates to a single-vision lens with astigmatism correction function, for example, used in spectacles and loupes, and a method for designing the same.
角膜が歪んでいることによって生ずる視覚障害の一つとして乱視がある。乱視とは点光源が、円、楕円あるいは線となって点として結像しないため明視できない状態である。乱視が生じている場合物体が見づらくなったり眼精疲労や頭痛の原因ともなるためごく軽度でない限りこれを矯正することが好ましい。単焦点レンズにおける乱視矯正用レンズを作製する場合の主要な処方データは、S度数とC度数と乱視軸で表される。S度数は球面度数であって、近視や遠視の度合いを示すものである。C度数は乱視の度合いを示すものであり乱視矯正度数となる。乱視は眼球の歪みに起因し、円柱レンズで矯正可能である。実際には円柱レンズを軸方向にカットしたかまぼこ形状のトーリック面として合成されることとなる。また、眼球の歪んでいる方向は人によって区々であるためその歪み方向を示す情報として乱視軸(円柱レンズの軸方向)が設定される。
このような乱視矯正用レンズの一例として特許文献1を示す。
Astigmatism is one of the visual disorders caused by a distorted cornea. Astigmatism is a condition in which a point light source is not focused as a point, but as a circle, ellipse, or line, and thus cannot be clearly seen. When astigmatism occurs, it becomes difficult to see objects and can cause eye strain and headaches, so it is preferable to correct it unless it is very mild. The main prescription data for making a lens for correcting astigmatism in a single-focus lens are represented by the S power, C power, and astigmatism axis. The S power is a spherical power and indicates the degree of myopia or hyperopia. The C power indicates the degree of astigmatism and is the astigmatism correction power. Astigmatism is caused by distortion of the eyeball and can be corrected with a cylindrical lens. In reality, it is synthesized as a toric surface with a semi-cylindrical shape cut in the axial direction of a cylindrical lens. In addition, since the direction in which the eyeball is distorted varies from person to person, the astigmatism axis (the axial direction of the cylindrical lens) is set as information indicating the direction of the distortion.
An example of such a lens for correcting astigmatism is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-233696.
乱視が比較的強度であると眼鏡の装用において、乱視を正しく矯正するとかえって眼の疲れや歩く際にふらつきを感じたりすることがある。これは乱視矯正のトーリック面において軸方向となる弱主注視線方向と強主注視線方向との像倍率差が大きくなりすぎて空間の歪みを感ずるからである。そのため、従来では乱視が比較的強度な装用者では眼鏡店の主観やあるいは装用者側の要請等によって測定値よりも弱い乱視矯正量に調整してしまうことがあった。
例えば、
完全矯正度数S-4.00 C-4.00
である場合に、S-4.00 C-3.00というように、乱視矯正量を間引くことが行われている。あるいは、
完全矯正度数S-4.00 C-4.00
である場合に、S-4.50 C-3.00というように、間引く乱視矯正量の半分の度度数を球面度数に加算すること(いわゆる等価球面処方)が行われている。
しかし、いずれの手法も本来の測定値を使用しない矯正であるため、乱視が比較的強度である装用者にとって最適な視力補正手段といえるものではない。また、眼鏡店側においても、どの程度完全矯正度数からずらせば装用者に無理なくより好適な処方となるかを判断することは難しい。
そのため、当該装用者の完全矯正度数を用い、なおかつ装用者が疲れにくく装用して歩く際にふらつきを感じにくい乱視矯正レンズ及びその設計方法が要望されていた。
If the astigmatism is relatively strong, correcting the astigmatism correctly may cause eye fatigue or make the wearer feel unsteady when walking. This is because the difference in image magnification between the weak and strong gaze directions, which are the axial directions, becomes too large on the toric surface for correcting astigmatism, causing spatial distortion. For this reason, in the past, for wearers with relatively strong astigmatism, the amount of astigmatism correction was sometimes adjusted to be weaker than the measured value, depending on the subjective opinion of the spectacles store or the request of the wearer.
for example,
Fully corrected power S-4.00 C-4.00
In this case, the amount of astigmatism correction is thinned out, for example, S-4.00 C-3.00.
Fully corrected power S-4.00 C-4.00
In this case, half the power of the amount of astigmatism correction to be thinned out is added to the spherical power (so-called equivalent spherical prescription), for example, S-4.50 C-3.00.
However, since neither of these methods uses the original measurement values, they cannot be said to be the optimal vision correction method for wearers with relatively strong astigmatism. In addition, it is difficult for opticians to determine how much deviation from the perfect correction power is necessary to obtain a prescription that is more suitable for the wearer without difficulty.
Therefore, there has been a demand for an astigmatism correcting lens that uses the wearer's perfect correction power, and that does not tire the wearer and makes the wearer feel unsteady when walking while wearing the lens, and a method for designing the same.
上記課題を解決するために手段1では、乱視矯正のための乱視矯正度数が付加された乱視矯正レンズにおいて、レンズ中心を含むレンズ中央領域で所定の乱視矯正度数が設定され、前記レンズ中央領域からレンズ周辺に向かって前記所定の乱視矯正度数が漸減されているようにした。
これによって、中心付近においては所定の乱視矯正度数が維持されるため、処方された完全矯正度数あるいは完全矯正度数に近い度数での目視が可能となり、一方でレンズ周辺においては弱主注視線方向と強主注視線方向との像倍率差が減少あるいは解消されるため、空間の歪みを感じにくくなって使用時の眼の疲れや歩く際のふらつき感が緩和されることとなる。
In order to solve the above problem, in
As a result, a specified astigmatism correction power is maintained near the center, making it possible to view with the prescribed perfect correction power or a power close to the perfect correction power, while at the periphery of the lens, the difference in image magnification between the weak principal gaze direction and the strong principal gaze direction is reduced or eliminated, making it difficult to sense distortion in space and reducing eye fatigue during use and the feeling of unsteadiness when walking.
「乱視矯正度数が付加された乱視矯正レンズ」は、C度数(乱視矯正度数)が設定されていれば必ずしもS度数(球面度数)が設定されていなくともよい。乱視矯正される面はトーリック面とされる。トーリック面は円を中心を通らない直線を軸として回転させたときに描かれる曲面であって、「タル型」と「ドーナツ型」の二種類がある。トーリック面では縦方向と横(周)方向の曲率が異なるため、所定の縦横の曲率とされたトーリック面を設定することで乱視の矯正とするものである。
「レンズ中心を含むレンズ中央領域」は、装用者が遠用視~近用視をする領域であり、少なくとも正面を向いて遠用視する領域が含まれる領域であることがよい。
「中央領域からレンズ周辺に向かって前記所定の乱視矯正度数が漸減され」とあるため、中央領域から外側にいくほど乱視矯正度数が緩和されることとなる。
計算においては、S度数、C度数、AX(乱視軸)とおいてもよく、これらをJCC(ジャクソンクロスシリンダー)の標準化したデータに変換して計算してもよい。
レンズの用途として、視力矯正のための眼鏡に使用することのほかに、ツルを有する眼鏡のように手を離して使用できるルーペとすることもよい。ルーペとする場合にはレンズはプラスレンズとなる。
"Astigmatism correction lenses with added astigmatism correction power" do not necessarily have to have S power (spherical power) set as long as C power (astigmatism correction power) is set. The surface for correcting astigmatism is a toric surface. A toric surface is a curved surface that is drawn when a circle is rotated around an axis of a straight line that does not pass through the center, and there are two types: "barrel type" and "donut type". Since the curvature of the vertical direction and the horizontal (circumferential) direction differs in a toric surface, astigmatism is corrected by setting a toric surface with a specified vertical and horizontal curvature.
The "central region of the lens including the center of the lens" is a region where the wearer has distance vision to near vision, and preferably includes at least the region for distance vision when facing forward.
Since it says that "the predetermined astigmatism correction power is gradually decreased from the central region toward the periphery of the lens," the astigmatism correction power becomes weaker as it moves from the central region toward the periphery.
In the calculation, the S power, C power, and AX (axis of cylinder cylinder) may be used, and these may be converted into standardized data of JCC (Jackson Cross Cylinder) for calculation.
In addition to being used in eyeglasses for vision correction, the lenses can also be used as magnifying glasses that can be used without holding the glasses, like eyeglasses with temples. In the case of magnifying glasses, the lenses are plus lenses.
また、手段2では、レンズ周辺において等価球面となるように前記所定の乱視矯正度数が漸減されているようにした。
これによって、レンズ周辺の全周囲において乱視矯正は低矯正になるものの、球面度数がそれをカバーすることで、比較的良好に屈折補正されることになる。
従来の乱視レンズにおいては、ユーザーの眼の疲れや歩く際のふらつきを防ぐため、乱視を完全矯正せずに等価球面での屈折矯正がなされていた可能性が高い。本発明のレンズにおいては、レンズ中心では乱視を完全矯正するものの、レンズ周辺では、従来の乱視レンズにおける等価球面度数での見え方に近くなり、全体の装用感は保たれ、レンズ中心の視力の向上というメリットのみが享受されることになる。
また、手段3では、前記等価球面は平均度数であるようにした。平均度数についても上記と同様の作用効果が奏される。
In the second aspect, the predetermined astigmatism correction power is gradually decreased so as to form an equivalent spherical surface on the periphery of the lens.
As a result, although astigmatism correction is low around the entire periphery of the lens, this is covered by the spherical power, so that refractive correction is relatively good.
In conventional astigmatism lenses, it is highly likely that refractive correction is performed with a spherical equivalent without completely correcting astigmatism in order to prevent the user's eyes from getting tired or staggering when walking. In the lens of the present invention, although astigmatism is completely corrected at the center of the lens, the vision at the periphery of the lens is close to that of the spherical equivalent of conventional astigmatism lenses, so the overall wearing comfort is maintained and only the benefit of improved visual acuity at the center of the lens is enjoyed.
In the third aspect, the equivalent spherical surface is of mean power. The mean power also provides the same effects as those described above.
また、手段4では、前記レンズ中央領域は中心から半径15mmよりも内側の領域であるようにした。
中央領域を中心から半径15mmよりも外側の領域までとしてもよいが、半径15mmよりも内側の領域は、特に視線が物体を意識的に注視して鮮明に目視するための領域であり、その領域でユーザーは乱視を正しく矯正した状態でレンズを使用することができ、一方半径15mmの外側は視野の周辺領域となって注視しないため、乱視を正しく矯正しなくともそれほど支障のない領域であるため、乱視矯正度数が漸減されることで、眼の疲れや歩く際のふらつきが抑制されることとなる。
また、手段5では、装用者の眼球が回転するときの仮想的な回転中心から、レンズ裏面中心までの距離を25mmとした条件において、前記レンズの中央から前記レンズ周辺に向けて、視線を30°回旋させたとき、視線が通過するレンズ面での実効屈折力における乱視度数が、レンズ中心の当該装用者の処方値における乱視度数よりも0.25D~1.00Dの範囲で少なくなっているようにした。
視線を30°回旋させたときの視線が通過するレンズ面は、おおよそ、レンズ中心から15mm地点であるが、これは、さまざまなメガネフレームのうち、「小さめ」と言えるメガネフレームにおいて、レンズ中心から枠までのおおよその最短距離であり、この範囲で、0.25D以上の補正が加われば、ほぼ全てのユーザーのレンズが本発明の効果を享受できるものと想定している。
また、実装評価において、0.75~1.00D程度の補正でも、度数の変化による違和感はなく、良好な装用状態であることが確認されている。
In the fourth aspect, the lens central region is an area located inside the lens with a radius of 15 mm from the center.
The central region may extend from the center to an area with a radius of more than 15 mm outside, but the area inside the radius of 15 mm is an area where the line of sight is particularly focused on an object to enable the user to see it clearly, and in that area the user can use the lens with the astigmatism correctly corrected. On the other hand, the area outside the radius of 15 mm is a peripheral area of the visual field that is not focused on, and therefore it is an area where there is not much problem even if the astigmatism is not correctly corrected, and therefore by gradually reducing the astigmatism correction power, eye fatigue and unsteadiness when walking are suppressed.
In addition, in Means 5, under the condition that the distance from the virtual center of rotation when the wearer's eyeball rotates to the center of the back surface of the lens is 25 mm, when the line of sight is rotated 30° from the center of the lens to the periphery of the lens, the cylindrical power in the effective refractive power at the lens surface through which the line of sight passes is smaller by 0.25D to 1.00D than the cylindrical power in the prescription value for the wearer at the lens center.
The lens surface through which the line of sight passes when the line of sight is rotated 30° is approximately 15 mm from the center of the lens. This is approximately the shortest distance from the center of the lens to the frame in a "smaller" eyeglass frame among the various eyeglass frames available, and it is anticipated that if a correction of 0.25 D or more is applied within this range, the lenses of almost all users will be able to enjoy the effects of the present invention.
Furthermore, in practical evaluations, it was confirmed that even with corrections of around 0.75 to 1.00 D, there was no discomfort due to changes in power, and the lenses were worn in a good condition.
また、手段6では、球面度数がプラスであるようにした。
球面度数がプラスである場合とは、例えば遠視を矯正したり、眼鏡のようなフレームを有し手を使用せずにつるを耳にかけて使用する眼鏡用ルーペである。
また、手段7では、球面度数がマイナスであるようにした。
球面度数がマイナスである場合とは、例えば近視を矯正する場合である。
また、手段8では、球面度数が0であるようにした。
例えば、近視や遠視の度数がなく、乱視度数のみを有するユーザーを想定している。
In addition, in the sixth aspect, the spherical power is made to be positive.
An example of a magnifying glass with a positive spherical power is a magnifying glass for correcting farsightedness, or a magnifying glass for glasses that has a frame like glasses and is worn by hanging the temples on the ears without using the hands.
In the seventh aspect, the spherical power is negative.
An example of a case where the spherical power is negative is when correcting myopia.
In addition, in the eighth aspect, the spherical power is set to zero.
For example, a user is assumed to have no myopia or hyperopia power, but only astigmatism power.
また、手段9では、レンズ中心を含むレンズ中央領域で所定の乱視矯正度数が設定され、前記レンズ中央領域からレンズ周辺に向かって前記所定の乱視矯正度数が漸減される単焦点レンズの加工方法であって、基準となる球面又は非球面に構成されたベース面に対して、レンズ体の中心を含んでレンズ面に垂直に交わる平面と同レンズ面との交わりによってできる断面曲線の曲率が最大となる方向と最小となる方向が直交又は略直交するような乱視矯正面の曲面と、レンズ中心を含むレンズ中央領域から周縁に向かって前記断面曲線の曲率が均等となる修正面の曲面とを合成するようにした。
これによって、レンズ中心を含むレンズ中央領域で所定の乱視矯正度数が設定され、そのレンズ中央領域からレンズ周辺に向かって、その所定の乱視矯正度数が漸減されるような単焦点レンズを作製することが可能となる。
In addition, Means 9 is a method for processing a single-focus lens in which a predetermined astigmatism correction power is set in a central region of the lens including the lens center, and the predetermined astigmatism correction power gradually decreases from the central region of the lens toward the periphery of the lens, and a curved surface of an astigmatism correction surface is synthesized in which, relative to a base surface configured as a reference spherical or aspherical surface, the direction in which the curvature of the cross-sectional curve formed by the intersection of a plane including the center of the lens body and perpendicular to the lens surface with the lens surface is maximum and minimum, and the curved surface of a correction surface in which the curvature of the cross-sectional curve is uniform from the central region of the lens including the lens center toward the periphery is synthesized.
This makes it possible to produce a single-focus lens in which a predetermined astigmatism correction power is set in the central region of the lens, including the center of the lens, and the predetermined astigmatism correction power gradually decreases from the central region to the periphery of the lens.
この手段9の発想は、球面又は非球面となるレンズ面にトーリック面を組み合わせ、それらの合成された面に更に周縁に向かってトーリック面が緩和される修正面を組み合わせるというものである。但し、合成の順は問わず、加工においても、球面又は非球面→トーリック面→修正面というように順に加工しても、3つのデータを合成した合成データに基づいて同時に加工してもよい。
乱視矯正面において断面曲線の曲率が最小となる方向(つまり乱視軸)と断面曲線の曲率が最大となる方向は直交するよう設計するのが基本である。しかし、実際の装用における乱視矯正能力としては完全に直交していなくとも問題がないため略直交で構わない。より具体的には例えば70~110度の範囲ならば略直交に含まれ実際の装用には問題はない。
また、レンズ中央領域からレンズ周辺に向かって乱視矯正度数を漸減させる際の形状の変化率については、緩やかにトーリック面が修正され周縁部ではトーリック面がない、あるいは大変緩やかである状態がよい。そのため、変化率は急激にならないように関数の関係が急激になりにくい一次式あるいは二次式で設定することがよい。
本願発明は以下の実施の形態に記載の構成に限定されない。各実施の形態や変形例の構成要素は任意に選択して組み合わせて構成するとよい。また各実施の形態や変形例の任意の構成要素と、発明を解決するための手段に記載の任意の構成要素または発明を解決するための手段に記載の任意の構成要素を具体化した構成要素とは任意に組み合わせて構成するとよい。これらについても本願の補正または分割出願等において権利取得する意思を有する。
また、意匠出願への変更出願により、全体意匠または部分意匠について権利取得する意思を有する。図面は本装置の全体を実線で描画しているが、全体意匠のみならず当該装置の一部の部分に対して請求する部分意匠も包含した図面である。例えば当該装置の一部の部材を部分意匠とすることはもちろんのこと、部材と関係なく当該装置の一部の部分を部分意匠として包含した図面である。当該装置の一部の部分としては、装置の一部の部材とてもよいし、その部材の部分としてもよい。
The idea of this means 9 is to combine a toric surface with a lens surface that is to be a spherical or aspherical surface, and further combine the combined surface with a correction surface that reduces the toric surface toward the periphery. However, the order of combination does not matter, and in processing, processing may be performed in the order of spherical or aspherical surface → toric surface → correction surface, or processing may be performed simultaneously based on the combined data obtained by combining the three data.
In the astigmatism correction surface, the direction in which the curvature of the cross-sectional curve is minimum (i.e., the axis of astigmatism) and the direction in which the curvature of the cross-sectional curve is maximum are basically designed to be perpendicular to each other. However, since there is no problem in terms of the astigmatism correction ability in actual wear, it is acceptable for the directions to be approximately perpendicular to each other. More specifically, for example, if the directions are in the range of 70 to 110 degrees, they are included in the range of approximately perpendicular to each other, and there is no problem in actual wear.
In addition, the rate of change in the shape when gradually decreasing the astigmatism correction power from the lens central area to the lens periphery is preferably such that the toric surface is gradually corrected and there is no toric surface or the rate of change is very gradual in the peripheral area. Therefore, it is preferable to set the rate of change as a linear or quadratic expression in which the functional relationship is not likely to become abrupt so that the rate of change is not abrupt.
The present invention is not limited to the configurations described in the following embodiments. The components of each embodiment and modification may be arbitrarily selected and combined. Any component of each embodiment or modification may be arbitrarily combined with any component described in the Summary for Solving the Problems of the Invention or any component that embodies any component described in the Summary for Solving the Problems of the Invention. The present invention also intends to obtain rights to these by amending the present application or filing a divisional application, etc.
In addition, the applicant intends to obtain rights to the overall design or partial design by filing a conversion application to a design application. The drawings show the entire device in solid lines, but they also include partial designs claimed for a portion of the device as well as the overall design. For example, a partial design may include a portion of the device as a partial design, regardless of the portion. A portion of the device may be a portion of the device, or may be a part of that portion.
本願発明では、中心付近においては所定の乱視矯正度数が維持されるため、処方された完全矯正度数あるいは完全矯正度数に近い度数での目視が可能となり、一方でレンズ周辺においては弱主注視線方向と強主注視線方向との像倍率差が減少あるいは解消されるため、空間の歪みを感じにくくなって使用時の眼の疲れや歩く際のふらつき感が緩和されることとなる。 In the present invention, a specified astigmatism correction power is maintained near the center, making it possible to see with the prescribed full correction power or a power close to the full correction power, while at the periphery of the lens, the difference in image magnification between the weak and strong gaze directions is reduced or eliminated, making it difficult to sense distortion in space and reducing eye fatigue during use and the feeling of unsteadiness when walking.
以下、単焦点レンズに特化した具体的な実施の形態の説明をする。
本実施の形態の設計では図示しないレンズ特性算出用コンピュータによって具体的なレンズ設計がなされる。レンズ特性算出用コンピュータはCPU(中央処理装置)及びその周辺装置によって構成される。CPUは各種プログラムや入力されたレンズ特性データ(S度数データ、C度数データ、乱視軸データ、アイポイントデータ、プリズムデータ等)に基づいて所定の度数分布及び非点収差分布のレンズ形状データを設計する。記憶装置にはレンズ形状データを作成するための各種プログラムの他にCPUの動作を制御するためのプログラム、複数のプログラムに共通して適用できる機能を管理するOA処理プログラム(例えば、日本語入力機能や印刷機能等)等の基本プログラムが格納されている。
レンズ特性算出用コンピュータで設計されたレンズ形状データに基づいて「セミフィニッシュ」と呼称される十分な厚みを有する材料ブロックを図示しないCAM(computer aided manufacturing)装置によって加工してレンズを作製する。但し、CAM装置はレンズ特性算出用コンピュータと一体化していてもよい。
A specific embodiment specialized for a single focal length lens will be described below.
In the design of this embodiment, a specific lens design is performed by a lens characteristic calculation computer (not shown). The lens characteristic calculation computer is composed of a CPU (Central Processing Unit) and its peripheral devices. The CPU designs lens shape data with a predetermined power distribution and astigmatism distribution based on various programs and input lens characteristic data (S power data, C power data, astigmatism axis data, eye point data, prism data, etc.). In addition to various programs for creating lens shape data, the storage device stores basic programs such as a program for controlling the operation of the CPU and an office automation processing program for managing functions that can be commonly applied to multiple programs (e.g., Japanese input function, printing function, etc.).
A material block having a sufficient thickness, called "semi-finished," is processed by a computer aided manufacturing (CAM) device (not shown) based on the lens shape data designed by the lens characteristic calculation computer to produce a lens. However, the CAM device may be integrated with the lens characteristic calculation computer.
本実施の形態では材料ブロックの裏面をCAM装置によって加工される。具体的にはレンズ中心を通る光軸に平行な軸方向をZ方向とし、これと交差する直交する2方向をX方向とY方向として三次元的な形状データが決定される。XとYによって裏面の平面的な位置が決定され、各平面位置におけるZ方向が切削量(サグ量)とされる。CAM装置の図示しない切削部は切削部に対して相対的に回転する材料ブロックに接離しながら切削する(加工する)。
本実施の形態では形状データは、ユーザー(装用者)のレンズ情報のS度数データとC度数データに基づいて裏面の基準となる第1のカーブ形状が設計されるとともに、周縁において第1のカーブ形状のC度数がキャンセルされるような第2のカーブ形状が設計され、それらが合成された形状データに基づいてCAM装置は加工を実行する。
In this embodiment, the back surface of the material block is machined by a CAM device. Specifically, the axial direction parallel to the optical axis passing through the lens center is defined as the Z direction, and two directions perpendicular to this are defined as the X and Y directions, and three-dimensional shape data is determined. The planar position of the back surface is determined by X and Y, and the Z direction at each planar position is defined as the cutting amount (sag amount). The cutting part (not shown) of the CAM device cuts (machines) the material block while moving toward and away from the material block that rotates relative to the cutting part.
In this embodiment, the shape data is designed so that a first curve shape that serves as the reference for the back surface is designed based on the S power data and C power data of the user's (wearer's) lens information, and a second curve shape is designed so that the C power of the first curve shape is canceled at the periphery, and the CAM device performs processing based on the combined shape data.
このようにして加工された単焦点レンズの典型的形状は、マイナスレンズ1では、図1(a)(b)に示すような形状となり、プラスレンズ2では、図1(c)(d)に示すような形状となる。これらレンズ1、2の表面カーブ形状はどの方向での断面も同じに現れ、裏面カーブ形状は乱視軸方向においては、処方された球面度数あるいは周縁に向かって等価球面度数に近いカーブとされ、一方、乱視軸と直交する方向においては中心領域に対しては処方された乱視矯正度数での度数とされ、中心領域から周縁に向かって破線で示すように、実線の処方値のカーブよりも緩やかに形成されることなる。つまり乱視度数が減少する方向(マイナスレンズ1ではプラス側、プラスレンズ21ではマイナス側)に漸減されることとなる。破線の修正形状は乱視軸と直交する方向でもっとも大きく与えられ乱視軸方向との間で位相に応じて増減する。修正形状は乱視軸方向まで及ぶような設計でもよく、乱視軸方向では修正しないような設計でもよい。
レンズはもっとも外周位置においては乱視度数のまったくない状態で全周囲で同じ球面度数することがよいが、乱視度数が周縁で軽減されるのであれば全周囲で同じ球面度数である必要はない。例えば乱視軸と直交する方向においては乱視度数が若干残るように設計してもよい。そのほうがレンズ全体としての歪曲収差が軽減できるからである。また、上記のような典型的形状ではない例として、例えばマイナスレンズ1において表面カーブの形状によっては乱視軸方向のマイナス度数を強くすることで乱視度数を軽減するようにする場合もある。
The typical shape of the single-focus lens processed in this way is as shown in Figures 1(a) and 1(b) for the
It is preferable that the lens has the same spherical power all around with no astigmatism power at the outermost position, but if the astigmatism power is reduced at the periphery, it is not necessary to have the same spherical power all around. For example, it may be designed so that some astigmatism power remains in the direction perpendicular to the astigmatism axis. This is because it is better to reduce the distortion aberration of the lens as a whole. Also, as an example of a shape that is not typical as described above, for example, in the case of
また、このように構成されたマイナスレンズ1及びプラスレンズ2では、レンズ中央領域からレンズ周辺に向かって乱視矯正度数が漸減されることによって、図2に示すように装用者の眼球Lが回転するときの仮想的な回転中心Oから、レンズ裏面中心P1までの最短距離(レンズ裏面頂点)を25mmとした条件において、前記レンズの中央から前記レンズ周辺に向けて、視線を30°回旋させたとき、視線が通過するレンズ面での実効屈折力における乱視度数が、レンズ中心の当該装用者の処方値における乱視度数よりも0.25D~1.00Dの範囲で少なくなるような設計とされている。
In addition, in the
以下、本発明の単焦点レンズをシミュレーションした実施例について説明する。
<実施例1>
実施例1は単焦点マイナスレンズの例である。実施例1のレンズのパラメータは表1の通りである。
実施例1のレンズ表面は球面形状とされ、レンズ裏面側に表1に示す度数でS度数、C度数、乱視軸方向、レンズ裏面の曲率半径(0°方向と90°方向)等の処方に基づいた形状が形成されている。
実施例1におけるレンズ裏面の形状は数1の式によって定義される。数1の式について説明する。数1の式は数2の式で示されるAと、数3の式で示されるBの2つのサグ量の式を合成した実施例1のレンズのトータルのサグ量を示す式となる。Aの式は乱視度数を有する装用者のために乱視度数のある球面レンズの裏面形状を定義する一般式である。Bの式はAの式と合成されることでレンズ周縁の乱視度数をキャンセルする式である。
各式において、Xはレンズ面の水平方向(0°方向)の座標を示し、Yはレンズ面の垂直方向(90°方向)の座標を示す。 Cxはレンズ水平方向(0°方向)の曲率であり、Cyはレンズ垂直方向(90°方向)曲率である。CxはRxの逆数であり、CyはRyの逆数である。Bの式において係数は表1に示すS度数とC度数の等価球面(平均度数)であるS-5の曲率とした。これが目標とするレンズ周縁の度数となる。
数1の式において付加されている(- 6.282E-7h2 + 2.699E-10h3 - 1.116E-13h4 + 3.133E-17h5)の定数は、球面レンズの収差を改善した非球面レンズとするためにサグに与える量である。この定数においてhの項の係数は表1に示すレンズ表面曲率半径、レンズ裏面曲率半径Rx(0°方向)Ry(90°方向)とした場合のhについて収差が最小となる条件で、例えば最小二乗法を使用して最適化計算で求めている。
また、h=X2+Y2 である。つまり、実施例1は非球面レンズについて周縁側に向かって乱視度数をキャンセルする設計とされている。
gはレンズ中心からの距離に応じてA式とB式を配分するための係数となる変数である。実施例1では、一例としてg=sqrt(0.01875X2 + 0.0375Y2)としている。Aの式は(1-g)が係数となり、Bの式はgが係数となる。gに関してAとBは一次関数の関係であり変化量は直線的であるため乱視度数は急激に減少することはない。そのため、中心寄りほどAの式が支配し、周縁寄り位置ほどBの式の影響が大きくなる。つまりレンズ周縁に向かって徐々に乱視度数が減少して(漸減して)いく。実施例1ではレンズ径と乱視度数のキャンセル度合いに応じて(1-g)がマイナスにならないように係数が設定される。また、Aの式において厚い側(垂直方向(90°方向))のサグが小さくなるようにX2に対してY2の係数を大きく(ここでは一例として2倍に)している。
An example in which the single focal length lens of the present invention is simulated will now be described.
Example 1
Example 1 is an example of a single-focus minus lens. The lens parameters of Example 1 are as shown in Table 1.
The lens surface of Example 1 is spherical, and the back surface of the lens is shaped based on the prescription for the S power, C power, astigmatism axis direction, and radius of curvature of the back surface of the lens (in the 0° and 90° directions) with the powers shown in Table 1.
The shape of the lens back surface in the first embodiment is defined by the
In each formula, X indicates the horizontal coordinate (0° direction) of the lens surface, and Y indicates the vertical coordinate (90° direction) of the lens surface. Cx is the lens horizontal curvature (0° direction), and Cy is the lens vertical curvature (90° direction). Cx is the reciprocal of Rx, and Cy is the reciprocal of Ry. In formula B, the coefficient is the curvature of S-5, which is the equivalent sphere (average diopter) of S diopter and C diopter shown in Table 1. This is the target diopter of the lens periphery.
The constant (-6.282E- 7h2 + 2.699E- 10h3 - 1.116E- 13h4 + 3.133E- 17h5 ) added to the
Also, h=X 2 +Y 2. That is, the first embodiment is designed so that the aspheric lens cancels the cylindrical power toward the periphery.
g is a variable that is a coefficient for allocating formula A and formula B according to the distance from the lens center. In the first embodiment, g = sqrt(0.01875X 2 + 0.0375Y 2 ) is used as an example. Formula A has a coefficient (1-g), and formula B has a coefficient g. Since A and B have a linear function relationship with respect to g and the amount of change is linear, the astigmatism power does not decrease suddenly. Therefore, the closer to the center, formula A dominates, and the closer to the periphery, the greater the influence of formula B. In other words, the astigmatism power gradually decreases (decreases) toward the lens periphery. In the first embodiment, the coefficient is set so that (1-g) does not become negative according to the lens diameter and the cancellation degree of the astigmatism power. In addition, the coefficient of Y 2 is increased (doubled here as an example) relative to X 2 so that the sag on the thick side (vertical direction (90° direction)) in formula A is reduced.
このような実施例1のレンズの特性をシミュレーションした結果を図3及び図4(a)(b)に基づいて説明する。
図3はレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした乱視度数分布図である。X-Y方向の角度は眼回中心からレンズ裏面中心までのレンズを25mmとした際のレンズ裏面中心方向を原点として視線方向の角度を示している。図3では中心領域はこの実施例1のレンズに設定された-2.00Dとされ、等高線がマイナスである場合にはパワーが減少していることを示す。図3によれば中心領域で水平方向も垂直方向も処方された乱視度数となっているが、周囲に向かって徐々にかつ比較的バランスよく周囲に向かって距離に応じて均等に乱視度数が減少していき、20~30°付近では-0.75D前後、つまり-1.50~-1.25Dに乱視度数が軽減されている。
図4(a)(b)は眼回中心からレンズ裏面中心までのレンズを25mmとした際の視線方向の移動にともなうパワーの変化をシミュレーションしたグラフである。まず乱視軸方向である水平方向の変化を示す図4(a)では、太線で示される垂直方向で乱視が矯正されて中央寄り(0°付近)では-6.00Dのパワーである。この-6.00Dのパワーはマイナスレンズの性質上視線がレンズ周縁ほど増大する傾向となるが、本実施例1ではレンズ周縁に向かって徐々に乱視度数を減少させているため、度数が相殺されて-6.00Dのパワーが維持されていることがわかる。一方、細線で示される水平方向では-6.00Dのパワーであるがレンズの性質に基づいてレンズ周縁方向に向かって増大する傾向となる。
一方、乱視軸と直交する方向である垂直方向の変化を示す図4(b)では、太線で示される垂直方向で、乱視度数が減少している。これは図3をよく反映する結果となっている。細線で示される水平方向では-4.00Dのパワーがほぼ維持されている。
The results of simulating the characteristics of the lens of Example 1 will be described with reference to FIG. 3 and FIGS. 4(a) and (b).
FIG. 3 is a distribution diagram of astigmatism power obtained by simulating the change in power (power) focusing only on the astigmatism power of the lens. The angle in the XY direction indicates the angle of the line of sight with the origin being the center direction of the lens back surface when the lens from the center of the gyrus to the center of the lens back surface is 25 mm. In FIG. 3, the central region is set to -2.00 D set for the lens of this Example 1, and a negative contour line indicates a decrease in power. According to FIG. 3, the central region has the prescribed astigmatism power in both the horizontal and vertical directions, but the astigmatism power decreases gradually and relatively balanced toward the periphery and evenly according to the distance toward the periphery, and the astigmatism power is reduced to around -0.75 D, that is, -1.50 to -1.25 D, in the vicinity of 20 to 30 degrees.
4(a) and (b) are graphs simulating the change in power with the movement of the line of sight when the lens is set to 25 mm from the center of the gyrus to the center of the lens back surface. First, in FIG. 4(a) showing the change in the horizontal direction, which is the astigmatism axis direction, the astigmatism is corrected in the vertical direction indicated by the thick line, and the power is -6.00D near the center (near 0°). Due to the nature of the minus lens, this power of -6.00D tends to increase as the line of sight approaches the lens periphery, but in this
On the other hand, in Fig. 4(b), which shows the change in the vertical direction, which is the direction perpendicular to the axis of astigmatism, the power of astigmatism decreases in the vertical direction indicated by the thick line. This is a result that closely reflects Fig. 3. In the horizontal direction indicated by the thin line, the power of -4.00D is almost maintained.
図5は実施例1の単焦点レンズを通した際の方眼の歪曲度合いから歪曲収差を確認するための図であり、レンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。格子1つのサイズは、60cm×60cmで全体のサイズは600cm×600cmである。この図において、中心の4つの格子(120cm×120cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、1.056である(縦横比が1に近ければ近いほど、空間の歪みの感じ方は小さい)。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、実施例1においては、1.042である。つまり、周辺部における歪みが小さくなっていることになる。これからわかるように中心寄りに対して周縁部分の歪曲が改善されていることがわかる。この改善は乱視度数がキャンセルされたことによる反映である。
このような実施例1の単焦点レンズであれば、装用者が装用した際に中心領域付近で処方に基づいた乱視矯正がなされ、周縁寄りでは全域で処方された乱視度数がキャンセルされるため、眼の疲れや歩く際のふらつき感が軽減されることとなる。
FIG. 5 is a diagram for confirming the distortion aberration from the degree of distortion of the grid when it is passed through the single focus lens of Example 1, and is a simulation of how a grid appears on a plane perpendicular to the front line of sight at a distance of 4 m from the lens surface. The size of one grid is 60 cm x 60 cm, and the overall size is 600 cm x 600 cm. In this figure, the aspect ratio (horizontal / vertical) when the four central grids (120 cm x 120 cm) are viewed through the lens is 1.056 (the closer the aspect ratio is to 1, the smaller the sense of spatial distortion). On the other hand, the aspect ratio when the entire lens, including the peripheral part, is viewed is 1.042 in Example 1. In other words, the distortion in the peripheral part is smaller. As can be seen from this, it can be seen that the distortion of the peripheral part is improved compared to the center. This improvement is a reflection of the cancellation of the astigmatism power.
When a wearer wears the single focus lens of Example 1, astigmatism is corrected based on the prescription near the central area, and the prescribed astigmatism power is canceled across the entire area toward the periphery, thereby reducing eye fatigue and the feeling of unsteadiness when walking.
<実施例2>
実施例2も単焦点マイナスレンズの例である。実施例2のレンズのパラメータも表1の通りである。
実施例2のレンズ表面も球面形状とされ、レンズ裏面側に表1に示す度数でS度数、C度数、乱視軸方向、レンズ裏面の曲率半径(0°方向と90°方向)等の処方に基づいた形状が形成されている。
実施例2におけるレンズ裏面の形状は数4の式によって定義される。数4の式について説明する。数4の式は数1の式と同様、数2の式で示されるAと、数3の式で示されるBの2つのサグ量の式を合成した実施例2のレンズのトータルのサグ量を示す式となる。Aの式とBの式は実施例1と同じであるため説明は省略する。また、数3の付加されている定数も実施例1の数1と同じであるため説明は省略する。gはレンズ中心からの距離に応じてA式とB式を配分するための係数となる変数であり、式としては実施例1と同じであるが、実施例2では実施例1と異なる係数を採用した。すなわち、g=sqrt(0.0125X2 + 0.025Y2)としている。
Example 2
Example 2 is also an example of a single-focus minus lens. The lens parameters of Example 2 are also as shown in Table 1.
The lens surface of Example 2 is also spherical, and the back surface of the lens is shaped based on the prescription for the S power, C power, astigmatism axis direction, and radius of curvature of the back surface of the lens (in the 0° and 90° directions) with the powers shown in Table 1.
The shape of the lens back surface in the second embodiment is defined by the
このような実施例2のレンズの特性をシミュレーションした結果を図6及び図7(a)(b)に基づいて説明する。
図6は実施例1と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした乱視度数分布図である。図6からわかるように実施例2では実施例1よりも中心領域の処方された乱視度数を残した領域を実施例1よりもより広域にしているが、周縁では乱視度数を-0.75減少させた領域を広くとってより緩やかに漸減する設計としている。
図7(a)(b)も実施例1と同様に視線方向の移動にともなうパワーの変化をシミュレーションしたグラフである。実施例1よりもより緩やかに漸減する設計としたことが図7(b)からわかる。
図8は実施例1と同様にレンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。実施例2でも、中心の4つの格子(120cm×120cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、1.056である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、実施例2においては、1.046である。つまり、周辺部における歪みが小さくなっていることになる。実施例2の単焦点レンズでも、装用者が装用した際に中心領域付近で処方に基づいた乱視矯正がなされ、周縁寄りでは全域で処方された乱視度数がキャンセルされるため、眼の疲れや歩く際のふらつき感が軽減されることとなる。
The results of simulating the characteristics of the lens of Example 2 will be described with reference to FIG. 6 and FIGS. 7(a) and 7(b).
Fig. 6 is a distribution diagram of cylindrical power obtained by simulating the change in power (power) focusing only on the cylindrical power of the lens, as in Example 1. As can be seen from Fig. 6, in Example 2, the area in which the prescribed cylindrical power remains in the central area is wider than in Example 1, but in the periphery, the area in which the cylindrical power is reduced by -0.75 is wider and is designed to decrease more gradually.
7(a) and (b) are graphs simulating the change in power with the movement of the line of sight, similar to Example 1. It can be seen from Fig. 7(b) that the design is such that the power gradually decreases more gently than in Example 1.
FIG. 8 is a simulation of the appearance of a lattice on a plane perpendicular to the line of sight 4 m away from the lens surface, as in Example 1. In Example 2, the aspect ratio (horizontal/vertical) of the four central lattices (120 cm x 120 cm) when viewed through the lens is 1.056. On the other hand, the aspect ratio when the lens is viewed as a whole, including the peripheral part, is 1.046 in Example 2. In other words, the distortion in the peripheral part is small. In the single-focus lens of Example 2, astigmatism correction based on the prescription is performed near the central area when the lens is worn by a wearer, and the prescribed astigmatism power is canceled in the entire area near the periphery, so eye fatigue and unsteadiness when walking are reduced.
<実施例3>
実施例3も単焦点マイナスレンズの例である。実施例3のレンズのパラメータも表1の通りである。
実施例3のレンズ表面も球面形状とされ、レンズ裏面側に表1に示す度数でS度数、C度数、乱視軸方向、レンズ裏面の曲率半径(0°方向と90°方向)等の処方に基づいた形状が形成されている。
実施例3におけるレンズ裏面の形状は数5の式によって定義される。数5の式について説明する。数5の式は数2の式で示されるAと、数3の式で示されるBの2つのサグ量の式を合成した実施例3のレンズのトータルのサグ量を示す式となる。Aの式とBの式は実施例1と同じであるため説明は省略する。また、数3の付加されている定数も実施例1の数1と同じであるため説明は省略する。gはレンズ中心からの距離に応じてA式とB式を配分するための係数となる変数であり、式としては実施例1と同じであるが、実施例3では実施例1とも実施例2異なる係数を採用した。すなわち、g=sqrt(0.0214X2 + 0.0357Y2)としている。また、実施例3ではAとBへのgの値を配分する式形式をgの二次式とした。
Example 3
Example 3 is also an example of a single-focus minus lens. The lens parameters of Example 3 are also as shown in Table 1.
The lens surface of Example 3 is also spherical, and the back surface of the lens is shaped based on the prescription for the S power, C power, astigmatism axis direction, and radius of curvature of the back surface of the lens (in the 0° and 90° directions) with the powers shown in Table 1.
The shape of the lens back surface in the third embodiment is defined by the formula 5. The formula 5 will be explained. The formula 5 is a formula that indicates the total sag amount of the lens in the third embodiment, which is a combination of two formulas for the sag amount, A shown in the
このような実施例3のレンズの特性をシミュレーションした結果を図9及び図10(a)(b)に基づいて説明する。
図9は実施例1と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした乱視度数分布図である。図9によれば実施例3では実施例2よりも中心領域の乱視度数を残した領域を更に広域にするとともに、漸減させるためのAの式とBの式に与えるgの式の配分を二次式としているため、周縁で急激に減少量が増えるという設計である。
図10(a)(b)も実施例1と同様に視線方向の移動にともなうパワーの変化をシミュレーションしたグラフである。特に垂直方向パワーでは周縁で乱視度数が急激に減少することがわかる。
図11は実施例1と同様にレンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。実施例3でも、中心の4つの格子(120cm×120cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、1.056である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、実施例2においては、1.054である。つまり、周辺部における歪みが小さくなっていることになる。実施例3の単焦点レンズでも、装用者が装用した際に中心領域付近で処方に基づいた乱視矯正がなされ、周縁寄りでは全域で処方された乱視度数がキャンセルされるため、眼の疲れや歩く際のふらつき感が軽減されることとなる。
The results of simulating the characteristics of the lens of Example 3 will be described with reference to FIG. 9 and FIGS. 10(a) and 10(b).
Fig. 9 is a distribution diagram of cylindrical power obtained by simulating the change in power (power) focusing only on the cylindrical power of the lens, as in Example 1. According to Fig. 9, in Example 3, the area in which the cylindrical power of the central area is left is wider than in Example 2, and the distribution of the formula g given to the formula A and the formula B for gradually decreasing the power is a quadratic formula, so that the amount of decrease increases rapidly at the periphery.
10A and 10B are graphs simulating the change in power with the movement of the line of sight, similar to Example 1. It can be seen that the cylindrical power decreases rapidly at the periphery, particularly in the vertical power.
FIG. 11 is a simulation of the appearance of a lattice on a plane perpendicular to the line of sight 4 m away from the lens surface, as in Example 1. In Example 3, the aspect ratio (horizontal/vertical) of the four central lattices (120 cm x 120 cm) when viewed through the lens is 1.056. On the other hand, the aspect ratio when the lens is viewed as a whole, including the peripheral part, is 1.054 in Example 2. In other words, the distortion in the peripheral part is small. In the single-focus lens of Example 3, astigmatism correction based on the prescription is performed near the central area when the lens is worn by a wearer, and the prescribed astigmatism power is canceled in the entire area near the periphery, so eye fatigue and unsteadiness when walking are reduced.
<比較例1>
実施例1~3の比較として、表1と同じ条件でシミュレーションした比較例1の単焦点マイナスレンズを挙げる。比較例1の単焦点レンズは乱視矯正された球面レンズである。比較例1の単焦点レンズではレンズ裏面の形状は数1の式のAの式のみによって定義されている。
比較例1の単焦点レンズのシミュレーションしたレンズ特性を図12及び図13(a)(b)に基づいて説明する。
図12は実施例1~3と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした比較例1のレンズの乱視度数分布図である。実施例1~3と比べて中央領域の-2.00Dの均等な乱視度数のパワーが広く得られる。レンズの左右方向では20°付近から徐々に乱視度数のパワーが減少する傾向となっているものの、レンズの上下方向では乱視度数のパワーが20°以下の段階ですでに増加するような特性となっており、特に上下方向を目視すると処方以上の乱視度数となってしまっていて好ましくない。
図13(a)(b)では水平方向も垂直方向もいずれも太線で示される垂直方向で、乱視度数が増加している。水平方向はマイナスレンズの性質上視線がレンズ周縁ほど増大することからわずかな増加に留まるものの垂直方向では乱視度数は大きく増加している。そのため、眼の疲れや歩く際のふらつきを感じる設計である。
図14は実施例1と同様にレンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。比較例1でも、中心の4つの格子(120cm×120cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、1.056である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、比較例1においては、1.066となり悪化している。つまり、比較例1のレンズでは中央寄りは例えば実施例1や実施例2よりも中心付近では歪曲度は同じであるが、全体としては実施例1~3に比べて湾曲度合いは大きいといえる。
<Comparative Example 1>
For comparison with Examples 1 to 3, a single-focus minus lens of Comparative Example 1 is presented, which was simulated under the same conditions as those in Table 1. The single-focus lens of Comparative Example 1 is a spherical lens with astigmatism correction. In the single-focus lens of Comparative Example 1, the shape of the lens back surface is defined only by the formula A in
The simulated lens characteristics of the single focal length lens of Comparative Example 1 will be described with reference to FIG. 12 and FIGS. 13(a) and 13(b).
12 is a cylindrical power distribution diagram of the lens of Comparative Example 1, which is a simulation of the change in power (power) focusing only on the cylindrical power of the lens, as in Examples 1 to 3. Compared to Examples 1 to 3, a uniform cylindrical power of -2.00D in the central region is widely obtained. In the left-right direction of the lens, the cylindrical power tends to gradually decrease from about 20°, but in the up-down direction of the lens, the cylindrical power already increases at a stage of 20° or less, and when viewed in the up-down direction in particular, the cylindrical power is greater than the prescribed level, which is not preferable.
In Figures 13(a) and 13(b), the degree of astigmatism increases in both the horizontal and vertical directions, with the vertical direction indicated by the thick line. Due to the nature of minus lenses, the line of sight increases toward the periphery of the lens, so the increase in the degree of astigmatism is slight in the horizontal direction, but in the vertical direction the degree of astigmatism increases significantly. This design causes eye fatigue and makes the wearer feel unsteady when walking.
14 is a simulation of how a lattice appears on a plane perpendicular to the line of sight 4 m away from the lens surface, as in Example 1. In Comparative Example 1, the aspect ratio (horizontal/vertical) of the four central lattices (120 cm x 120 cm) when viewed through the lens is also 1.056. On the other hand, the aspect ratio when the lens is viewed as a whole, including the periphery, is 1.066 in Comparative Example 1, which is worse. In other words, the lens of Comparative Example 1 has the same degree of distortion near the center as, for example, Examples 1 and 2, but the degree of curvature is greater overall than Examples 1 to 3.
<比較例2>
実施例2の比較として、表1と同じ条件でシミュレーションした比較例2の単焦点マイナスレンズを挙げる。比較例2の単焦点レンズは乱視矯正された非球面レンズである。比較例2の単焦点レンズではレンズ裏面の形状は数1の式のAに数1の式の(- 6.282E-7h2 + 2.699E-10h3 - 1.116E-13h4 + 3.133E-17h5)の定数を付加して定義されている。
比較例2の単焦点レンズのシミュレーションしたレンズ特性を図15及び図16(a)(b)に基づいて説明する。
図15は実施例1~3と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした比較例2のレンズの乱視度数分布図である。実施例1~3と比べて中央領域の-2.00Dの均等な乱視度数のパワーが横方向に大きく拡がっており、比較例1と比較した場合に水平方向の収差は大きく改善されているが、上下方向では実施例1~3と異なり乱視度数は増大している。
図16(a)に示すように、比較例2では水平方向パワーは良好であるが、図16(b)のように太線で示される垂直方向では乱視度数は増大している。そのため、上下方向においては眼の疲れや歩く際のふらつきを感じる設計である。
図17は実施例1と同様にレンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。比較例2でも、中心の4つの格子(120cm×120cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、1.056である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、比較例2においては、1.064となり悪化している。つまり、比較例1のレンズでは中央寄りは例えば実施例1や実施例2よりも中心付近では歪曲度は同じであるが、全体としては実施例1~3に比べて湾曲度合いは大きいといえる。
<Comparative Example 2>
For comparison with Example 2, a single-focus minus lens of Comparative Example 2, which was simulated under the same conditions as those in Table 1, is presented. The single-focus lens of Comparative Example 2 is an aspheric lens with astigmatism correction. In the single-focus lens of Comparative Example 2, the shape of the lens back surface is defined by adding the constant (-6.282E- 7h2 + 2.699E- 10h3 - 1.116E- 13h4 + 3.133E- 17h5 ) of
The simulated lens characteristics of the single focal length lens of Comparative Example 2 will be described with reference to FIG. 15 and FIGS. 16(a) and 16(b).
15 is a cylindrical power distribution diagram of the lens of Comparative Example 2, which is a simulation of the change in power focusing only on the cylindrical power of the lens, as in Examples 1 to 3. Compared with Examples 1 to 3, the uniform cylindrical power of -2.00 D in the central region is greatly expanded in the horizontal direction, and the horizontal aberration is greatly improved compared to Comparative Example 1, but the cylindrical power increases in the vertical direction, unlike Examples 1 to 3.
As shown in Fig. 16(a), the horizontal power is good in Comparative Example 2, but the astigmatism power increases in the vertical direction shown by the thick line in Fig. 16(b). Therefore, the design causes eye fatigue in the vertical direction and makes the wearer feel unsteady when walking.
17 is a simulation of how a lattice appears on a plane perpendicular to the line of sight 4 m away from the lens surface, as in Example 1. In Comparative Example 2, the aspect ratio (horizontal/vertical) of the four central lattices (120 cm x 120 cm) when viewed through the lens is also 1.056. On the other hand, the aspect ratio when the lens is viewed as a whole, including the periphery, is 1.064 in Comparative Example 2, which is worse. In other words, the lens of Comparative Example 1 has the same degree of distortion near the center as, for example, Examples 1 and 2, but the degree of curvature is greater overall than Examples 1 to 3.
<実施例4>
実施例4は単焦点プラスレンズである。実施例4のレンズのパラメータは表2の通りである。
実施例4のレンズ表面は球面形状とされ、レンズ裏面側に表2に示す度数でS度数、C度数、乱視軸方向、レンズ裏面の曲率半径(0°方向と90°方向)等の処方に基づいた形状が形成されている。
実施例4におけるレンズ裏面の形状は数6の式によって定義される。数6の式について説明する。数6の式は、数2の式で示されるAと、数7の式で示されるBの2つのサグ量の式を合成した実施例4のレンズのトータルのサグ量を示す式となる。Aの式は実施例1と同じであるため説明は省略する。Bの式はAの式と合成されることでレンズ周縁の乱視度数をキャンセルする式である。
数6の式において付加されている(+ 1.437E-6h2 - 1.370E-9h3 + 9.998E-13h4 - 3.511E-16h5)の定数は、球面レンズの収差を改善した非球面レンズとするためにサグに与える量である。この定数においてhの項の係数は表2に示すレンズ表面曲率半径、レンズ裏面曲率半径Rx(0°方向)Ry(90°方向)とした場合のhについて収差が最小となる条件で、例えば最小二乗法を使用して最適化計算で求めている。尚、実施例4ではh=Y2 とおいた。実施例1~3のような回転対称非球面としてhを設定すると本発明に好適な数値が得られにくいため、Y方向のみの条件で修正を与えるようにした。
Example 4
Example 4 is a single-focus plus lens. The lens parameters of Example 4 are as shown in Table 2.
The lens surface of Example 4 is spherical, and the back surface of the lens is shaped based on the prescription of the S power, C power, astigmatism axis direction, and radius of curvature of the back surface of the lens (0° direction and 90° direction) with the powers shown in Table 2.
The shape of the lens back surface in Example 4 is defined by the
The constant (+1.437E- 6h2 - 1.370E- 9h3 + 9.998E- 13h4 - 3.511E- 16h5 ) added to the
このような実施例4のレンズの特性をシミュレーションした結果を図18及び図19(a)(b)に基づいて説明する。
図18は実施例1と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした乱視度数分布図である。図18からわかるように実施例4では半径10~15mm程度の中心領域に処方の+2.00Dの乱視矯正度数が設けられその周囲に周縁に向かって徐々ににかつ比較的バランスよく周囲に向かって距離に応じて均等に乱視度数が減少していき、30°付近では-0.75D前後、つまり+0.25D程度まで乱視度数が軽減されている。また、更に30°より外側も徐々に乱視度数は軽減されている。
図19(a)(b)では特に、乱視軸と直交する方向である垂直方向の変化を示す図19(b)では、太線で示される垂直方向で、乱視度数が減少している。これは図18をよく反映する結果となっている。
図20は実施例4の単焦点レンズを通した際の方眼の歪曲度合いから歪曲収差を確認するための図であり、レンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。格子1つのサイズは、30cm×30cmで全体のサイズは300cm×300cmである。この図において、中心の4つの格子(60cm×60cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、0.940である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、実施例4においては、0.949である(縦横比が1に近ければ近いほど、空間の歪みの感じ方は小さい)。つまり、周辺部において歪みが小さくなっていることになる。これからわかるように中心寄りに対して周縁部分の歪曲が改善されていることがわかる。この改善は乱視度数がキャンセルされたことによる反映である。
このような実施例4の単焦点レンズであれば、装用者が装用した際に中心領域付近で処方に基づいた乱視矯正がなされ、周縁寄りでは全域で処方された乱視度数がキャンセルされるため、眼の疲れや歩く際のふらつき感が軽減されることとなる。
The results of simulating the characteristics of the lens of Example 4 will be described with reference to FIG. 18 and FIGS. 19(a) and 19(b).
Fig. 18 is an astigmatism power distribution diagram simulating the change in power (power) focusing only on the astigmatism power of the lens, as in Example 1. As can be seen from Fig. 18, in Example 4, the prescribed astigmatism correction power of +2.00D is provided in the central region of a radius of about 10 to 15 mm, and the astigmatism power decreases gradually and relatively balanced toward the periphery according to the distance, and the astigmatism power is reduced to about -0.75D, that is, about +0.25D, at around 30°. Furthermore, the astigmatism power is gradually reduced outside 30°.
19(a) and (b), in particular, in FIG. 19(b), which shows the change in the vertical direction, which is the direction perpendicular to the axis of astigmatism, the degree of astigmatism decreases in the vertical direction indicated by the thick line. This is a result that closely reflects FIG. 18.
FIG. 20 is a diagram for confirming the distortion aberration from the degree of distortion of the grid when it is passed through the single focus lens of Example 4, and is a simulation of how the grid appears on a plane perpendicular to the front line of sight at a distance of 4 m from the lens surface. The size of one grid is 30 cm x 30 cm, and the overall size is 300 cm x 300 cm. In this figure, the aspect ratio (horizontal / vertical) when the four grids (60 cm x 60 cm) in the center are viewed through the lens is 0.940. On the other hand, the aspect ratio when the entire lens including the peripheral part is viewed is 0.949 in Example 4 (the closer the aspect ratio is to 1, the smaller the sense of distortion of space). In other words, the distortion is smaller in the peripheral part. As can be seen from this, it can be seen that the distortion of the peripheral part is improved compared to the center. This improvement is a reflection of the cancellation of the astigmatism power.
When a wearer wears the single focus lens of Example 4, astigmatism is corrected based on the prescription near the central area, and the prescribed astigmatism power is canceled across the entire area toward the periphery, thereby reducing eye fatigue and the feeling of unsteadiness when walking.
<比較例3>
実施例4の比較として、表2と同じ条件でシミュレーションした比較例3の単焦点プラスレンズを挙げる。比較例3の単焦点レンズは乱視矯正された球面レンズである。比較例3の単焦点レンズではレンズ裏面の形状は数1の式のAの式のみによって定義されている。
比較例3の単焦点レンズのシミュレーションしたレンズ特性を図21及び図22(a)(b)に基づいて説明する。
図21は実施例4と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした比較例3のレンズの乱視度数分布図である。実施例4と比べて中央領域の+2.00Dの均等な乱視度数のパワーが広く得られる。レンズの左右方向では20°付近から徐々に乱視度数のパワーが減少する傾向となっているものの、レンズの上下方向では乱視度数のパワーが20°以下の段階ですでに増加するような特性となっており、特に上下方向を目視すると処方以上の乱視度数となってしまっていて好ましくない。
図22(a)(b)では特に垂直方向パワーにおいて太線で示される垂直方向で、乱視度数が増加している。そのため、眼の疲れや歩く際のふらつきを感じる設計である。
図23は実施例4と同様にレンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。比較例3でも、中心の4つの格子(60cm×60cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、0.940である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、比較例2においては、0.923となり悪化している。つまり、比較例1のレンズでは中央寄りは例えば実施例1や実施例2よりも中心付近では歪曲度は同じであるが、全体としては実施例4に比べて湾曲度合いは大きいといえる。
<Comparative Example 3>
For comparison with Example 4, a single-focus plus lens of Comparative Example 3 is presented, which was simulated under the same conditions as those in Table 2. The single-focus lens of Comparative Example 3 is a spherical lens with astigmatism correction. In the single-focus lens of Comparative Example 3, the shape of the lens back surface is defined only by the formula A in
The simulated lens characteristics of the single focal length lens of Comparative Example 3 will be described with reference to FIG. 21 and FIGS. 22(a) and 22(b).
21 is a cylindrical power distribution diagram of the lens of Comparative Example 3, which is a simulation of the change in power focusing only on the cylindrical power of the lens, as in Example 4. Compared to Example 4, a uniform cylindrical power of +2.00D in the central region is widely obtained. Although the cylindrical power tends to gradually decrease from about 20° in the left-right direction of the lens, the cylindrical power in the up-down direction of the lens is already increasing at a stage of 20° or less, and when viewed in the up-down direction in particular, the cylindrical power is more than the prescribed level, which is not preferable.
22(a) and 22(b), the astigmatism increases especially in the vertical direction indicated by the thick line in the vertical power, which results in eye fatigue and unsteadiness when walking.
23 is a simulation of the appearance of a lattice on a plane perpendicular to the line of sight 4 m away from the lens surface, as in Example 4. In Comparative Example 3, the aspect ratio (horizontal/vertical) of the four central lattices (60 cm x 60 cm) when viewed through the lens is also 0.940. On the other hand, the aspect ratio when the lens is viewed as a whole, including the peripheral portion, is 0.923 in Comparative Example 2, which is worse. In other words, in the lens of Comparative Example 1, the degree of distortion near the center is the same as in Examples 1 and 2, for example, but the degree of curvature is greater overall than in Example 4.
<比較例4>
実施例2の比較として、表2と同じ条件でシミュレーションした比較例4の単焦点マイナスレンズを挙げる。比較例4の単焦点レンズは乱視矯正された非球面レンズである。比較例4の単焦点レンズではレンズ裏面の形状は数1の式のAに(4.224E-7h2 - 3.612E-10h3 + 2.1114E-13h4 - 5.828E-17h5)の定数を付加して定義されている。h=X2+Y2である。
比較例4の単焦点レンズのシミュレーションしたレンズ特性を図24及び図25(a)(b)に基づいて説明する。
図24は実施例4と同様にレンズの乱視度数のみに着目した度数(パワー)の変化をシミュレーションした比較例2のレンズの乱視度数分布図である。実施例4や比較例3と比べて中央領域の+2.00Dの均等な乱視度数のパワーは横方向に大きく拡がっており、比較例2と比較した場合に水平方向の収差は大きく改善されているが、上下方向では実施例4と異なり乱視度数は増大している。
図25(a)では比較例3ほどではないものの特に垂直方向パワーにおいて太線で示される垂直方向で、乱視度数が増加している。そのため、上下方向においては眼の疲れや歩く際のふらつきを感じる設計である。
図26は実施例4と同様にレンズ表面から4m離れたところにある正面視線に対して垂直な平面上の格子の見え方をシミュレーションしたものである。比較例4でも、中心の4つの格子(60cm×60cm)を、レンズを通して目視したときの縦横比(横÷縦)は、0.940である。一方、レンズの周辺部を含んで全体を目視したときの縦横比は、比較例2においては、0.921となり悪化している。つまり、比較例1のレンズでは中央寄りは例えば実施例1や実施例2よりも中心付近では歪曲度は同じであるが、全体としては実施例4に比べて湾曲度合いは大きいといえる。
<Comparative Example 4>
For comparison with Example 2, a single-focus minus lens of Comparative Example 4, which was simulated under the same conditions as those in Table 2, is presented. The single-focus lens of Comparative Example 4 is an aspheric lens with astigmatism correction. In the single-focus lens of Comparative Example 4, the shape of the lens back surface is defined by adding a constant (4.224E- 7h2 - 3.612E- 10h3 + 2.1114E- 13h4 - 5.828E- 17h5 ) to A in
The simulated lens characteristics of the single focal length lens of Comparative Example 4 will be described with reference to FIG. 24 and FIGS. 25(a) and 25(b).
24 is a cylindrical power distribution diagram of the lens of Comparative Example 2, which is a simulation of the change in power focusing only on the cylindrical power of the lens, as in Example 4. Compared with Example 4 and Comparative Example 3, the uniform cylindrical power of +2.00D in the central region is greatly expanded in the horizontal direction, and the aberration in the horizontal direction is greatly improved compared to Comparative Example 2, but unlike Example 4, the cylindrical power increases in the vertical direction.
25A, the astigmatism power increases in the vertical direction, as indicated by the thick line, particularly in the vertical power, although not as much as in Comparative Example 3. Therefore, this design causes eye fatigue in the vertical direction and unsteadiness when walking.
26 is a simulation of the appearance of a lattice on a plane perpendicular to the line of sight 4 m away from the lens surface, as in Example 4. In Comparative Example 4, the aspect ratio (horizontal/vertical) of the four central lattices (60 cm x 60 cm) when viewed through the lens is 0.940. On the other hand, the aspect ratio when the lens is viewed as a whole, including the peripheral portion, is 0.921 in Comparative Example 2, which is worse. In other words, in the lens of Comparative Example 1, the degree of distortion near the center is the same as in Examples 1 and 2, for example, but the degree of curvature is greater overall than in Example 4.
上記実施の形態は本発明の原理およびその概念を例示するための具体的な実施の形態として記載したにすぎない。つまり、本発明は上記の実施の形態に限定されるものではない。本発明は、例えば次のように変更した態様で具体化することも可能である。
・上記各実施例において、例えばS度数やC度数や乱視軸方向等の諸条件は任意に変更可能である。
・上記実施例では非球面レンズに対して周縁に向かって乱視度数を軽減する修正を加えるような設計であったが、球面レンズをベースとして周縁の乱視度数を軽減するようにしてもよい。
・上記の非球面設計のために算出された具体的な係数(数値)は一例である。他の計算手法や処方条件によって当然変更される係数である。
・gの式における係数(数値)はシミュレーション結果に応じて適宜変更して好適な係数を与えるようにしてもよい。
本願発明は上述した実施の形態に記載の構成に限定されない。上述した各実施の形態や変形例の構成要素は任意に選択して組み合わせて構成するとよい。また各実施の形態や変形例の任意の構成要素と、発明を解決するための手段に記載の任意の構成要素または発明を解決するための手段に記載の任意の構成要素を具体化した構成要素とは任意に組み合わせて構成するとよい。これらについても本願の補正または分割出願等において権利取得する意思を有する。
また、意匠出願への変更出願により、全体意匠または部分意匠について権利取得する意思を有する。図面は本装置の全体を実線で描画しているが、全体意匠のみならず当該装置の一部の部分に対して請求する部分意匠も包含した図面である。例えば当該装置の一部の部材を部分意匠とすることはもちろんのこと、部材と関係なく当該装置の一部の部分を部分意匠として包含した図面である。当該装置の一部の部分としては、装置の一部の部材としてもよいし、その部材の部分としてもよい。
The above embodiment is merely described as a specific embodiment for illustrating the principle and concept of the present invention. In other words, the present invention is not limited to the above embodiment. The present invention can be embodied in the following modified forms, for example.
In each of the above embodiments, various conditions such as the S power, the C power, and the cylinder axis direction can be changed arbitrarily.
In the above embodiment, the aspheric lens is designed to be modified to reduce the astigmatism power toward the periphery, but it is also possible to use a spherical lens as a base and reduce the astigmatism power at the periphery.
The specific coefficients (values) calculated for the above aspheric design are just an example. Naturally, these coefficients will change depending on other calculation methods and prescription conditions.
The coefficients (values) in the formula for g may be appropriately changed depending on the simulation results to provide suitable coefficients.
The present invention is not limited to the configurations described in the above-mentioned embodiments. The components of each of the above-mentioned embodiments and modifications may be arbitrarily selected and combined. Any component of each of the embodiments and modifications may be arbitrarily combined with any component described in the Summary for Solving the Problems of the Invention or any component that embodies any component described in the Summary for Solving the Problems of the Invention. We intend to obtain rights to these as well through amendments to this application or divisional applications, etc.
In addition, the applicant intends to obtain rights to the overall design or partial design by filing a conversion application to a design application. The drawings show the entire device in solid lines, but they also include partial designs claimed for a portion of the device as well as the overall design. For example, not only can a portion of the device be a partial design, but a portion of the device can also be included as a partial design regardless of the portion. A portion of the device may be a portion of the device, or a part of that portion.
1…単焦点レンズであるマイナスレンズ、2…単焦点レンズであるプラスレンズ。 1... A minus lens that is a single focal length lens, 2... A plus lens that is a single focal length lens.
Claims (7)
レンズ中心を含むレンズ中央領域で所定の乱視矯正度数が設定され、前記レンズ中央領域からレンズ周辺に向かって乱視が低矯正となるように前記所定の乱視矯正度数が漸減するように構成され、装用者の眼球が回転するときの仮想的な回転中心から、レンズ裏面中心までの距離を25mmとした条件で、前記レンズの中央から前記レンズ周辺に向けて、視線を30°回旋させたとき、視線が通過するレンズ面での実効屈折力における乱視度数が、レンズ中心の当該装用者の処方値における乱視度数よりも0.25D~1.00Dの範囲で少なくなるようにしたことを特徴とする眼鏡用単焦点レンズ。 In a single-focus lens for spectacles to which astigmatism correction power for correcting astigmatism has been added,
A single focus lens for spectacles, characterized in that a predetermined astigmatism correction power is set in a lens central region including the lens center, and that the predetermined astigmatism correction power is gradually decreased from the lens central region toward the lens periphery so that astigmatism is less corrected , and that when the line of sight is rotated 30° from the center of the lens toward the lens periphery under the condition that the distance from the virtual center of rotation of the wearer's eyeball to the center of the back surface of the lens is 25 mm, the astigmatism power in the effective refractive power on the lens surface through which the line of sight passes is 0.25D to 1.00D less than the astigmatism power in the prescription value for the wearer at the lens center.
5. The single focus lens for spectacles according to claim 1 , characterized in that the spherical power is zero .
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019220947A JP7511864B2 (en) | 2019-12-06 | 2019-12-06 | Single focus lens and its design method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019220947A JP7511864B2 (en) | 2019-12-06 | 2019-12-06 | Single focus lens and its design method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2021089399A JP2021089399A (en) | 2021-06-10 |
JP7511864B2 true JP7511864B2 (en) | 2024-07-08 |
Family
ID=76220249
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019220947A Active JP7511864B2 (en) | 2019-12-06 | 2019-12-06 | Single focus lens and its design method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7511864B2 (en) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000105357A (en) | 1998-09-29 | 2000-04-11 | Seiko Epson Corp | Both-surface aspherical lens for spectacles |
JP2006505007A (en) | 2002-10-31 | 2006-02-09 | ジョンソン・アンド・ジョンソン・ビジョン・ケア・インコーポレイテッド | Progressive cylindrical power ophthalmic lens |
-
2019
- 2019-12-06 JP JP2019220947A patent/JP7511864B2/en active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000105357A (en) | 1998-09-29 | 2000-04-11 | Seiko Epson Corp | Both-surface aspherical lens for spectacles |
JP2006505007A (en) | 2002-10-31 | 2006-02-09 | ジョンソン・アンド・ジョンソン・ビジョン・ケア・インコーポレイテッド | Progressive cylindrical power ophthalmic lens |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2021089399A (en) | 2021-06-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4971380B2 (en) | Determination method of eyeglass lenses | |
JP3800629B2 (en) | Multifocal lens for spectacles and spectacle lens | |
JP3852116B2 (en) | Progressive multifocal lens and spectacle lens | |
JP5856080B2 (en) | Lens with continuous power gradation | |
KR102042554B1 (en) | A method for determining an ophthalmic lens | |
JP2007241276A (en) | Method for the determination of progressive focus ophthalmic lens | |
US8807746B2 (en) | Spectacle lens, spectacles, and method for manufacturing spectacle lens | |
JP2005512121A (en) | Balanced progressive lens | |
JP2006350381A (en) | Both-sided aspherical varifocal refractive lens and method of designing in | |
JP2010009071A (en) | Progressive spectacle lens comprising two aspherical surfaces, particularly progressive surfaces, and method of calculating the same | |
JP5952541B2 (en) | Optical lens, optical lens design method, and optical lens manufacturing apparatus | |
WO2012119668A1 (en) | A method for determining a progressive ophthalmic lens | |
JP5822483B2 (en) | Eyeglass lenses | |
US20130100398A1 (en) | Progressive addition lens | |
JP2001021846A (en) | Progressive focus lens for spectacles and its production as well as spectacles using this progressive focus lens for spectacles | |
CA3095519C (en) | A method for determining a single vision ophthalmic lens | |
EP3816717A1 (en) | Method for designing progressive power lens, method for manufacturing same, design system, and progressive power lens | |
JP7511864B2 (en) | Single focus lens and its design method | |
JP4219546B2 (en) | Eyeglass lenses | |
EP4078269A1 (en) | Method for determining an optical lens | |
US8092012B2 (en) | Single vision spectacle lens | |
JP2010237402A (en) | Progressive refractive power spectacle lens and method of manufacturing the same | |
JP2018077401A (en) | Design method of progressive refractive power lens | |
JP2010513985A5 (en) | ||
JP3792562B2 (en) | Eyeglass lens design method and apparatus |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20221125 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230724 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230809 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20231006 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20231213 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20240301 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20240308 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240612 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240619 |