JP7492990B2 - プラズマ処理装置およびプラズマ処理方法 - Google Patents
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Description
この場合でも、それぞれの処理において、処理内容に対応した好ましいプラズマ分布(配置)とすることが必要である。
このような要求には、プラズマの空間分布(配置)をそれぞれの処理に対応可能に変化させて制御・設定することにより、対応可能であると考えられる。
しかし、それぞれの処理に対応して充分であると見なせる程度まで、プラズマの空間分布(配置)を変化・設定可能な装置・技術は知られておらず、このような処理を可能とすることが求められている。
1.プラズマの空間分布(配置)を異なる処理においても、それぞれ充分な程度まで変化・設定可能とすること。
2.処理に必要なプラズマの空間分布(配置)と、処理に必要な電子密度等のプラズマ条件とを両立可能とすること。
プラズマ処理装置であって、
内部の減圧が可能で、前記内部で被処理体に対してプラズマ処理されるように構成されるチャンバと、
前記チャンバ内に配され、前記被処理体を載置する平板状の内部電極と、
前記チャンバ外に配置され、前記チャンバの上蓋を形成する誘電体板を挟んで、前記内部電極と対向するように配置された螺旋状の外部電極と、
前記外部電極に対して、所定の周波数の交流電力を印加するプラズマ生成電源と、
前記チャンバ内にプロセスガスを導入するガス導入手段と、
を備え、
前記外部電極が径方向に分割されて、径方向中央部に配置された螺旋状の第一電極と、及び、径方向外周部に配置された螺旋状の第二電極と、径方向で前記第一電極および前記第二電極の間に挟まれて配置された螺旋状の第三電極と、を備え、
前記プラズマ生成電源が、
前記第一電極および前記第二電極に対して、第一の周波数λ1の交流電力を印加する第一の高周波電源と、
前記第三電極に対して、前記第一の周波数λ1との関係が、λ1>λ2の関係にある第二の周波数λ2の交流電力を印加する第二の高周波電源と、
前記第一電極および前記第二電極に対して所定の分配比で分配した交流電力を印加可能とする電力を分配する電力分配器と、
を備える、
ことにより上記課題を解決した。
(2)本発明のプラズマ処理装置は、上記(1)において、
前記第一電極および前記第二電極に分配して印加された前記第一の周波数λ1の交流電力によって空間分布を調節したプラズマを生成し、前記第三電極に印加された前記第二の周波数λ2の交流電力によってプラズマの電子密度を増大する、
ことができる。
(3)本発明のプラズマ処理装置は、上記(1)において、
前記電力分配器は、前記第一電極および前記第二電極により形成された磁場分布が、前記第三電極により形成された磁場分布と略一致するように所定の分配比で分配して印加可能である、
ことができる。
(4)本発明のプラズマ処理装置は、上記(1)において、
前記第一の高周波電源と前記第二の高周波電源とは、前記第一電極および前記第二電極に前記第一の周波数λ1が13.56MHzの交流電力を印加するとともに、前記第三電極に前記第二の周波数λ2が2MHzの交流電力を印加する、
ことができる。
(5)本発明のプラズマ処理装置は、上記(1)において、
前記外部電極は、螺旋の軸線方向に積層された部分を有する、
ことができる。
(6)本発明のプラズマ処理方法は、上記(1)において、
上記(1)から(5)のいずれか記載のプラズマ処理装置によってプラズマ処理をおこなう方法であって、
前記第一の高周波電源によって、前記第一の周波数λ1の交流電力を印加された前記第一電極および前記第二電極によってプラズマを生成するとともに、前記電力分配器によって、印加する前記第一の周波数λ1の交流電力を前記第一電極および前記第二電極に所定の分配比で分配することで、生成するプラズマの空間分布を調節し、
前記第二の高周波電源によって、前記第二の周波数λ2の交流電力を印加された前記第三電極によってプラズマの電子密度を増大する、
ことができる。
(7)本発明のプラズマ処理方法は、上記(6)において、
前記ガス導入手段によって導入される前記プロセスガスに応じて、前記電力分配器により前記第一電極および前記第二電極へ印加する交流電力の分配比を変化させて、生成するプラズマの空間分布を調節する、
ことができる。
(8)本発明のプラズマ処理方法は、上記(7)において、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.5:0.5 ~ 0.1:0.9
の範囲となるように設定する、
ことができる。
(9)本発明のプラズマ処理方法は、上記(8)において、
前記プロセスガスがSiF4/O2ガスの成膜処理である、
ことができる。
(10)本発明のプラズマ処理方法は、上記(6)において、
前記第一の高周波電源によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定する、
ことができる。
(11)本発明のプラズマ処理方法は、上記(10)において、
前記プロセスガスがC4F8ガスの成膜処理であるか、
前記プロセスガスがSF6/SiF4/O2ガスのエッチング処理である、
ことができる。
(12)本発明のプラズマ処理方法は、上記(6)において、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.5:0.5 ~ 0.1:0.9
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがSiF4/O2ガスの成膜処理と、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがC4F8ガスの成膜処理と、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがSF6/SiF4/O2ガスのエッチング処理と、
を続けて真空破壊しないでおこなう、
ことができる。
プラズマ処理装置であって、
内部の減圧が可能で、前記内部で被処理体に対してプラズマ処理されるように構成されるチャンバと、
前記チャンバ内に配され、前記被処理体を載置する平板状の内部電極と、
前記チャンバ外に配置され、前記チャンバの上蓋を形成する誘電体板を挟んで、前記内部電極と対向するように配置された螺旋状の外部電極と、
前記外部電極に対して、所定の周波数の交流電力を印加するプラズマ生成電源と、
前記チャンバ内にプロセスガスを導入するガス導入手段と、
を備え、
前記外部電極が径方向に分割されて、径方向中央部に配置された螺旋状の第一電極と、及び、径方向外周部に配置された螺旋状の第二電極と、径方向で前記第一電極および前記第二電極の間に挟まれて配置された螺旋状の第三電極と、を備え、
前記プラズマ生成電源が、
前記第一電極および前記第二電極に対して、第一の周波数λ1の交流電力を印加する第一の高周波電源と、
前記第三電極に対して、前記第一の周波数λ1との関係が、λ1>λ2の関係にある第二の周波数λ2の交流電力を印加する第二の高周波電源と、
前記第一電極および前記第二電極に対して所定の分配比で分配した交流電力を印加可能とする電力を分配する電力分配器と、
を備える。
したがって、電力分配器により、第一電極および第二電極によりプラズマを発生させて所定の空間分布、つまり、チャンバの径方向において第一電極から第二電極までの位置で規定される範囲に対応して、チャンバの径方向にどの程度のプラズマを発生させるかという分布、および、外部電極と内部電極との間で、どの程度のプラズマを発生させるかという分布を制御することが可能となる。同時に、第三電極によって、電子エネルギー確率関数が所定の状態となるように制御する、つまり、空間領域制御された低電子密度プラズマを加熱することができる。これらにより、プラズマ分布と温度制御とを同時に制御したプラズマを生成して、所定のプラズマ処理をおこなうことが可能となる。
ここで、チャンバの径方向において第一電極から第二電極までの位置で規定される範囲とは、径方向において第一電極から第二電極までの位置、および、径方向において第一電極の内側となる領域、径方向において第二電極の外側となる領域を含むことができる。
さらに、外部電極と内部電極との間とは、対向する外部電極から内部電極へと向かう方向におけるチャンバ内の領域を含むことができる。
前記第一電極および前記第二電極に分配して印加された前記第一の周波数λ1の交流電力によって空間分布を調節したプラズマを生成し、前記第三電極に印加された前記第二の周波数λ2の交流電力によってプラズマの電子密度を増大する。
前記電力分配器は、前記第一電極および前記第二電極により形成された磁場分布が、前記第三電極により形成された磁場分布と略一致するように所定の分配比で分配して印加可能である。
前記第一の高周波電源と前記第二の高周波電源とは、前記第一電極および前記第二電極に前記第一の周波数λ1が13.56MHzの交流電力を印加するとともに、前記第三電極に前記第二の周波数λ2が2MHzの交流電力を印加する。
前記外部電極は、螺旋の軸線方向に積層された部分を有する。
上記(1)から(5)のいずれか記載のプラズマ処理装置によってプラズマ処理をおこなう方法であって、
前記第一の高周波電源によって、前記第一の周波数λ1の交流電力を印加された前記第一電極および前記第二電極によってプラズマを生成するとともに、前記電力分配器によって、印加する前記第一の周波数λ1の交流電力を前記第一電極および前記第二電極に所定の分配比で分配することで、生成するプラズマの空間分布を調節し、
前記第二の高周波電源によって、前記第二の周波数λ2の交流電力を印加された前記第三電極によってプラズマの電子密度を増大する。
これにより、複数段階処理などが必要な基板処理などにおいて、好ましいプラズマ処理の分布、例えば、処理面の面内均一性を維持した状態で複数の処理をおこなうことが可能となる。
前記ガス導入手段によって導入される前記プロセスガスに応じて、前記電力分配器により前記第一電極および前記第二電極へ印加する交流電力の分配比を変化させて、生成するプラズマの空間分布を調節する。
しかも、プラズマ処理における反応性の異なる振る舞いをする複数のガスに対して、それぞれのガスに対応した空間分布を有する磁場強度を形成することが可能となる。これにより、異なるガス種により、必要な磁場強度の空間分布が異なる場合でも、それぞれのガス種に対応して、異なる空間分布を有する磁場強度を形成し、必要な処理特性の面内分布を実現することが可能となる。
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.5:0.5 ~ 0.1:0.9
の範囲となるように設定する。
これにより、例えば、電力分配をおこなわないと基板外周部での処理特性が基板中心部での処理特性よりも小さいガス、たとえば、成膜処理における基板中心での膜厚よりも基板外周での膜厚が小さくなるガスを用いた場合などにおいて、膜厚を基板径方向で均一にする、などの対応をおこなうことが可能となる。
前記プロセスガスがSiF4/O2ガスの成膜処理である。
あるいは、前記チャンバの径方向中心部よりも外周部で電子密度が上がらないガスである場合や、前記チャンバの径方向中心部よりも外周部で解離しにくいガスである場合でも、基板径方向における処理特性の均一性を向上することが可能となる。
前記第一の高周波電源によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定する。
これにより、例えば、電力分配をおこなわない場合、基板外周部での処理特性と基板中心部での処理特性とがばらつくガス、たとえば、成膜処理における基板中心での膜厚と基板外周での膜厚とがばらついてしまうガスを用いた場合などにおいて、膜厚を基板径方向で均一にする、などの対応をおこなうことが可能となる。
前記プロセスガスがC4F8ガスの成膜処理であるか、
前記プロセスガスがSF6/SiF4/O2ガスのエッチング処理である。
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.5:0.5 ~ 0.1:0.9
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがSiF4/O2ガスの成膜処理と、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがC4F8ガスの成膜処理と、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがSF6/SiF4/O2ガスのエッチング処理と、
を続けて真空破壊しないでおこなう。
被処理体をエッチングするエッチング方法であって、前記被処理体に樹脂からなるパターンを有するレジスト層を形成するレジストパターン形成工程と、レジストパターン形成された前記被処理体をエッチングするエッチング工程と、前記レジストパターンにレジスト保護膜を形成するレジスト保護膜形成工程と、を有し、複数回繰り返す前記エッチング工程に対して、所定の頻度で前記レジスト保護膜形成工程を挿入する場合などにおいて、適用することができる。
図1は、本実施形態におけるプラズマ処理装置を示す模式断面図である。図2は、本実施形態におけるプラズマ処理装置の外部電極および電源等を示す模式斜視図である。図2においては、図1の装置で、径方向に内周側である中央部と外周部とに2つのスパイラル状電極を配置し、径方向でこれらの間にさらに3つ目のスパイラル状電極を配置し、これら3つの各電極にそれぞれ電源を接続する位置を示している。図において、符号10は、プラズマ処理装置である。
螺旋状の第一電極E1(外部電極;アンテナAT1)と、螺旋状の第二電極E2(外部電極;アンテナAT2)と螺旋状の第三電極E3(外部電極;アンテナAT3)とは、いずれもチャンバ11の外部に配される。
プラズマ処理装置10では、ガス導入手段100がチャンバ11に接続されている。
第二の高周波電源18は、第三電極E3に対して、第二の周波数λ2の交流電力を印加する。
プラズマ処理装置10においては、第一電極E1と第二電極E2とによって、チャンバ11内の上蓋13側に形成領域が規定された磁場が生じるとともに、チャンバ11内での空間分布が規制された磁場が生じる。また、第三電極E3によってプラズマPを加熱して電子密度を上昇可能な磁場が発生する。
これらの、第一電極E1および第二電極E2と、第三電極E3と、によって周波数の異なる電力により形成されるそれぞれの磁場は重畳される。
第一の高周波電源17が高周波電力を出力すると、第一の高周波電源17の出力した第一の周波数λ1の高周波電力は、2つのアンテナである第一電極E1および第二電極E2からなる並列回路に同時に供給される。この際、アンテナ用のマッチングボックスM/Bは、第1 マッチング回路によって、第一電極E1の出力インピーダンスと、第二電極E2を含む負荷の入力インピーダンスとを整合させる。
同時に、電力分配器16の出力用可変コンデンサーが、第一電極E1側に流れる電流量と、第二電極E2側に流れる電流量とを所定の分配比として設定する。
ここで、電力分配器16が、第一電極E1および第二電極E2によって形成される磁場の空間分布は、三電極E3によって形成された磁場の空間部能と一致するように設定することもできる。あるいは、生成したプラズマPによっておこなうプラズマ処理に求められる特性分布に応じて、電力分配器16が、これらの周波数の異なる磁場の重畳状態を制御することが可能である。
具体的には、図3に示すように、電力分配器16が、第一の高周波電源17から第一電極E1および第二電極E2に印加する交流電力の分配比として、第二電極E2よりも第一電極E1に印加する第一の周波数λ1の交流電力を大きくすると、第二電極E2の下側の空間に比べて、第一電極E1の下側の空間に発生するプラズマPの強度が強くなる。この状態を図3にP1で示す。つまりプラズマP1は、主にチャンバ11の径方向における外周側に発生することになる。
ここで、発生するプラズマPの強度が強くなるとは、プラズマPの密度が増大すること、および/または、プラズマPの発生する領域が大きくなること、を意味する。
これは、プロセスガスGのガス種およびその混合比等によって、ガスの電離の容易性など、といったガス特性などが異なることに起因する。
具体的には、図4にPPで示すように、第二の高周波電源18によって、第三電極E3に第二の周波数λ2の交流電力を印加することで、発生しているプラズマPをさらに加熱して、プラズマの電子密度を増大する。
これにより、前記チャンバの径方向中央部よりも外周側で電子密度が上がらない、解離しにくいプロセスガスといった特性を有するプロセスガスを用いた処理をおこなう場合でも、充分な処理をおこなうことが可能となる。
しかも、プラズマ分布は、電力分配器16が、第一の高周波電源17から第一電極E1および第二電極E2に印加する交流電力の分配比を設定することでプラズマPの発生する空間分布を所定の状態にしているので、電子密度のみを独立に設定することが可能となる。
また、第二の高周波電源18によって、第三電極E3に対して、印加する交流電力において、第二の周波数λ2を0.1MHz~10MHzの範囲とし、特に、2MHzとすることができる。これにより、プラズマのさらなる励起を可能として、電子エネルギー確率関数を増加させて電子密度を上昇させることができる。
しかも、それぞれの工程において、個別にプラズマ温度を設定すること、個別にプラズマ分布を設定することで、深度到達性など、好ましい処理状態を維持することが可能となる。
図5は、本実施例におけるサイクル工程としてのエッチング方法を示すフローチャートである。
凹部パターンVSは、径寸法ΦSを有する。凹部パターンVLは、径寸法ΦLを有する。径寸法ΦLは、径寸法ΦSよりも大きく設定されてもよい。
凹部パターンVSと凹部パターンVLとは、例えば4~8程度、より好ましくは、8~14程度の高アスペクト比である形状に形成される。
なお、凹部パターンVSと凹部パターンVLとは、シリコン基板Sを貫通していることもできる。
6と、レジスト保護膜形成工程S07と、後工程S08と、を有する。
図5に示すレジストパターン形成工程S02では、図6に示すように、シリコン基板Sの表面にパターンを有するレジスト層(マスク層)Mを形成する。
レジスト層(マスク層)Mは、公知の樹脂レジストから形成することができる。ポジ型、ネガ型、露光波長などの選択、塗布方法、成膜方法等、これらの条件を適宜選択して所定の厚さに形成することができる。レジスト層(マスク層)Mを構成する材質は、一例として、感光性絶縁体、その他公知のものを挙げることができる。
具体的には、レジストパターン形成工程S02では、フォトレジストであるレジスト層(マスク層)Mを積層して、露光現像等の処理をおこない、さらに、ウェットエッチング処理、ドライエッチング処理等公知の処理をおこなうことで、開口パターンMSと開口パターンMLとを有するレジスト層(マスク層)Mを形成する。
図5に示すデポ工程S03は、ドライエッチング工程S04において、凹部パターンVSと凹部パターンVLとの側壁をエッチングから保護することができるように、図7に示すように、シリコン基板S全面にフルオロカーボン等のポリマーからなるデポ層D1を異方性プラズマ処理により形成する。
デポ工程S03においては、所定の雰囲気圧力として処理をおこなう。さらに、デポ工程S03においては、Arなどの希ガスを所定量添加してもよい。
これにより、デポ層D1の成膜レートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類および成膜レートのバラツキに応じて設定される。
さらに、底部VSbに積層するデポ層D1に対する均一性および確実性と、底部VLbに積層するデポ層D1に対する均一性および確実性とを、それぞれ向上する。
図5に示すドライエッチング工程S04は、図8に示すように、異方性プラズマエッチングにより、開口パターンMS,MLに対応する底部VSb,VLbを掘り下げて、底部VSb1,VLb1を形成する。
つまり、凹部パターンVS,VLとして均一径寸法となるように底部VSb1,VLb1を形成する。
ドライエッチング工程S04のとき、ドライエッチング工程S04プラズマ処理装置10においては、第一電極E1および第二電極E2に印加する高周波電力の周波数λ1が、第三電極E3に印加する高周波電力の周波数λ3に比べて大きく設定する。具体的には、周波数λ2が13.65MHzとされ、周波数λ3が2MHzとされることができる。
これにより、デポ層D1に対するエッチングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびエッチングレートのバラツキに応じて設定される。
さらに、ドライエッチング工程S04においては、冷媒経路を内部に有した静電チャックを内部電極12に用いて処理中の基板温度を低温にすることで異方性を高めることができる。例えば、冷媒温度は10℃以下に設定される。
図5に示すアッシング工程S05は、図9に示すように、ドライエッチング工程S04の終了後において、残存したデポ層D1を除去する。
特に、アッシング工程S05においては、レジスト層(マスク層)Mの開口パターンMSおよび開口パターンMLの内周付近に残存したデポ層D1を確実に除去するように、その条件が設定される。
すなわち、複数の繰り返しサイクルにおける後工程である、次回以降のサイクルのデポ工程S03において、残存したデポ層D1にさらにデポ層D2が堆積してしまい、レジスト層(マスク層)Mにおける開口パターンMSおよび開口パターンMLの開口径(開口面積)が減少してしまう。
これにより、デポ層D1に対するアッシングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびアッシングのバラツキに応じて設定される。
また、1サイクル目のデポ工程S03~アッシング工程S05のエッチング工程が終了した際に、図5に示すように、深さ判断工程S06aと、レジスト保護判断工程S06を有する。
凹部パターンVS,VLの深さが足りない場合、次サイクルのエッチング工程へとサイクルを重ねるために、まず、後述するレジスト保護膜形成工程S07へと進むか否かを判断するために、レジスト保護判断工程S06へと進む。また、凹部パターンVS,VLの深さが足りている場合、エッチングを終了して、後工程S08へと進む。
ここで、レジスト保護判断工程S06における判断基準は、凹部パターンVS,VLの深さである。
図5に示す2サイクル目のデポ工程S03は、1サイクル目の深さ判断工程S06aおよびレジスト保護判断工程S06による判断後におこなわれる。2サイクル目のデポ工程S03は、2サイクル目における後工程のドライエッチング工程S04において、凹部パターンVSと凹部パターンVLとの側壁をエッチングから保護可能とする。2サイクル目のデポ工程S03は、図10に示すように、シリコン基板S全面にフルオロカーボン等のポリマーからなるデポ層D2を異方性プラズマ処理により形成する。
これにより、デポ層D2に対する成膜レートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類および成膜レートのバラツキに応じて設定される。また、2サイクル目のデポ工程S03においては、1サイクル目のデポ工程S03と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
さらに、2サイクル目のデポ工程S03において、1サイクル目のデポ工程S03に対して、長い時間とすることができる。なお、3サイクル目以降のデポ工程S03においても同様である。
図5に示す2サイクル目のドライエッチング工程S04は、図11に示すように、異方性プラズマエッチングにより、開口パターンMS,MLに対応する底部VSb1,VLb1を掘り下げて、底部VSb2,VLb2を形成する。
つまり、凹部パターンVS,VLとして均一径寸法となるように底部VSb2,VLb2を形成する。
このとき、2サイクル目のドライエッチング工程S04におけるプラズマ処理装置10では、1サイクル目のドライエッチング工程S04と同様の条件とすることができる。
これにより、エッチングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびエッチングレートのバラツキに応じて設定される。また、2サイクル目のドライエッチング工程S04においては、1サイクル目のドライエッチング工程S04と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
さらに、2サイクル目のドライエッチング工程S04においては、1サイクル目のドライエッチング工程S04に対して、長い時間とすることもできる。なお、3サイクル目以降のドライエッチング工程S04においても同様である。
図5に示す2サイクル目のアッシング工程S05は、図12に示すように、2サイクル目のドライエッチング工程S04の終了後において、残存したデポ層D2を除去する。
特に、2サイクル目のアッシング工程S05においては、レジスト層(マスク層)Mの開口パターンMSおよび開口パターンMLの内周付近に残存したデポ層D2を確実に除去するように、その条件が設定される。
さらに、開口パターンMSに対応する底部VSb2に残存したデポ層D2と、開口パターンMLに対応する底部VLb2に残存したデポ層D2と、があればこれを除去する。
これにより、デポ層D2に対するアッシングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびアッシングのバラツキに応じて設定される。また、2サイクル目のアッシング工程S05においては、1サイクル目のアッシング工程S05と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
凹部パターンVS,VLの深さが足りない場合、次サイクルのエッチング工程へとサイクルを重ねるために、まず、後述するレジスト保護膜形成工程S07へと進むか否かを判断するために、レジスト保護判断工程S06へと進む。また、凹部パターンVS,VLの深さが足りている場合、エッチングを終了して、後工程S08へと進む。
つまり、凹部パターンVS,VLの開口面積と、2サイクル目のエッチング工程における底部VSb1,VLb1のエッチング量に基づいて判断をおこなうことになる。
図13は、本実施例におけるシリコンのドライエッチング方法を示す工程断面図である。
図5に示すレジスト保護膜形成工程S07は、図13に示すように、レジスト層(マスク層)Mの表面にレジスト保護膜Mmを異方性プラズマ処理により形成する。
レジスト保護膜Mmは、後工程である3サイクル目以降におけるドライエッチング工程S04およびアッシング工程S05において、レジスト層(マスク層)Mをエッチングから保護することが可能な膜である。
レジスト保護膜形成工程S07におけるプラズマCVDでは、SiF4とO2の混合ガス、または、SiCl4とO2の混合ガス、または、SiH4とO2の混合ガス、あるいは、TEOS(Tetraethyl orthosilicate , Tetraethoxysilane)等のSixOyαzを形成可能なガスによって、プラズマCVDをおこなう。これにより、SiOFの膜構成を有するレジスト保護膜Mmを形成することができる。
つまり、レジスト保護膜Mmは、後工程である3サイクル目以降のデポ工程S03と、ドライエッチング工程S04と、アッシング工程S05と、においてレジスト層(マスク層)Mの減厚を防止することができる。
このとき、2サイクル目でのレジスト保護膜形成工程S07におけるプラズマ処理装置10では、第一電極E1および第二電極E2に印加する交流電力の周波数λ1が、第三電極E3に印加する交流電力の周波数λ2に比べて大きく設定することができる。具体的には、周波数λ1が13.65MHzとされ、周波数λ2が2MHzとされることができる。
これにより、レジスト保護膜Mmに対する成膜レートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類および成膜レートのバラツキに応じて設定される。また、2サイクル目でのレジスト保護膜形成工程S07においては、1サイクル目または2サイクル目のデポ工程S03、ドライエッチング工程S04、アッシング工程S05のいずれかと同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
さらに、所定数のサイクル数が過ぎた場合には、後述するように、消耗したレジスト保護膜Mmの膜厚を回復するために、該当のサイクルにおいて、さらなるレジスト保護膜形成工程S07により、レジスト保護膜Mmをレジスト層(マスク層)Mの表面に再積層する。
レジスト保護膜形成工程S07に続いて、次の3サイクル目となるエッチング工程に進む。
図5に示す3サイクル目のデポ工程S03は、後工程である3サイクル目のドライエッチング工程S04において、凹部パターンVSと凹部パターンVLとの側壁をエッチングから保護することができるように、図14に示すように、レジスト保護膜Mm表面にフルオロカーボン等のポリマーからなるデポ層D3を異方性プラズマ処理により形成する。
このとき、レジスト保護膜Mmの膜厚は多少減厚するが、1サイクル分としてのデポ工程S03において、レジスト保護膜Mmはほぼ残存する。
このとき、1サイクル目、および/または、2サイクル目のデポ工程S03と同等の設定とすることもできる。
これにより、デポ層D2に対する成膜レートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類および成膜レートのバラツキに応じて設定される。また、3サイクル目のデポ工程S03においては、1サイクル目、および/または、2サイクル目のデポ工程S03と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
さらに、3サイクル目のデポ工程S03において、1サイクル目のデポ工程S03、および/または、2サイクル目のデポ工程S03に対して、同様におこなうことができる。
図5に示す3サイクル目のドライエッチング工程S04は、図15に示すように、異方性プラズマエッチングにより、開口パターンMS,MLに対応する底部VSb2,VLb2を掘り下げて、底部VSb3,VLb3を形成する。
このとき、レジスト保護膜Mmの膜厚は多少減厚するが、1サイクル分としての3サイクル目のドライエッチング工程S04において、レジスト保護膜Mmはほぼ残存する。
つまり、凹部パターンVS,VLとして均一径寸法となるように底部VSb3,VLb3を形成する。
このとき、3サイクル目のドライエッチング工程S04におけるプラズマ処理装置10では、2サイクル目のドライエッチング工程S04と同様に、第一電極E1および第二電極E2に印加する交流電力の周波数λ1が、第三電極E3に印加する交流電力の周波数λ2に比べて大きく設定することができる。具体的には、周波数λ1が13.65MHzとされ、周波数λ2が2MHzとされることができる。
これにより、エッチングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびエッチングレートのバラツキに応じて設定される。また、3サイクル目のドライエッチング工程S04においては、1サイクル目または2サイクル目のドライエッチング工程S04と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
さらに、3サイクル目のドライエッチング工程S04においては、1サイクル目のドライエッチング工程S04、および/または、2サイクル目のドライエッチング工程S04に対して、長い時間とすることもできる。
図5に示す3サイクル目のアッシング工程S05は、図16に示すように、3サイクル目のドライエッチング工程S04の終了後において、残存したデポ層D3を除去する。
特に、3サイクル目のアッシング工程S05においては、開口パターンMSおよび開口パターンMLの内周付近に残存したレジスト保護膜Mm表面付近のデポ層D3を確実に除去するように、その条件が設定される。
このとき、レジスト保護膜Mmの膜厚は変化せず、3サイクル目のアッシング工程S05において、レジスト保護膜Mmはほぼ残存する。
これにより、デポ層D3に対するアッシングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびアッシングのバラツキに応じて設定される。また、3サイクル目のアッシング工程S05においては、1サイクル目および/または2サイクル目のアッシング工程S05と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
3サイクル目のデポ工程S03~アッシング工程S05のエッチング工程が終了した際に、図5に示すように、深さ判断工程S06aおよびレジスト保護判断工程S06を有する。
凹部パターンVS,VLの深さが足りない場合、次サイクルのエッチング工程へとサイクルを重ねるために、まず、後述するレジスト保護膜形成工程S07へと進むか否かを判断するために、レジスト保護判断工程S06へと進む。また、凹部パターンVS,VLの深さが足りている場合、エッチングサイクルを終了して、後工程S08へと進む。
ここで、3サイクル目のレジスト保護判断工程S06における判断基準としては、凹部パターンVS,VLの深さに加えて、レジスト保護膜Mmのエッチング程度、つまり、レジスト保護膜Mmの減厚程度とされる。
図5に示す4サイクル目のデポ工程S03は、後工程である4サイクル目のドライエッチング工程S04において、凹部パターンVSと凹部パターンVLとの側壁をエッチングから保護することができるように、図17に示すように、レジスト保護膜Mmの表面にフルオロカーボン等のポリマーからなるデポ層D4を異方性プラズマ処理により形成する。
このとき、レジスト保護膜Mmの膜厚は多少減厚するが、1サイクル分としてのデポ工程S03において、レジスト保護膜Mmはほぼ残存する。
このとき、1サイクル目~3サイクル目におけるいずれかのデポ工程S03と同等の設定とすることもできる。
4サイクル目のデポ工程S03においては、所定の雰囲気圧力として処理をおこなう。さらに、4サイクル目のデポ工程S03においては、1サイクル目~3サイクル目におけるいずれかのデポ工程S03と同等の設定とすることもできる。
これにより、デポ層D2に対する成膜レートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類および成膜レートのバラツキに応じて設定される。また、4サイクル目のデポ工程S03においては、1サイクル目~3サイクル目のデポ工程S03のいずれかと同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
このとき、レジスト保護膜Mmの膜厚は多少減厚するが、1サイクル分として、4サイクル目のドライエッチング工程S04において、レジスト保護膜Mmはほぼ残存する。
これにより、エッチングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびエッチングレートのバラツキに応じて設定される。また、4サイクル目のドライエッチング工程S04においては、1サイクル目~3サイクル目におけるいずれかのと同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
このとき、レジスト保護膜Mmの膜厚は多少減厚するが、アッシング工程S05において、レジスト保護膜Mmは減厚しない。
これにより、デポ層D3に対するアッシングレートが径方向でばらつかないようにすることができる。ここで、電力分配器16による第一電極E1と第二電極E2との分配比は、処理ガスの種類およびアッシングのバラツキに応じて設定される。また、4サイクル目のアッシング工程S05においては、1サイクル目~3サイクル目におけるいずれかのアッシング工程S05と同じ分配比とすることもできるし、異なる分配比とすることもできる。
なお、本実施例に係るシリコンのドライエッチング方法では、50サイクル程度のサイクル数を適応することができる。
上述したように、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、電力分配器16によって第一電極E1と第二電極E2との間で分配される交流電力の分配比を変化させた際における処理特性の径方向分布の変化を調べた。また、2周波ICPによる処理特性の径方向分布の変化を調べた。なお、以下の工程から適宜選択してプラズマ処理の評価をおこなった。
・エッチング工程: 炭素含有膜をマスクとしたTSV底部絶縁層エッチS04
・アッシング工程: 炭素含有膜アッシングS05
・デポ工程: 炭素含有薄膜デポジションS07
図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、ガス導入手段からのチャンバ11内へのガス供給を、中央Gasであるガス導入口15とした。また、基板の支持手段(基板ステージ)である内部電極12の直径D[mm]は400に固定し、第二電極(アンテナ2)の直径d[mm]を400に固定した。
供給ガス; SiF4/O2
供給ガス流量;SiF4/O2=160/150sccm
第一の周波数λ1;13.56MHz
第一の周波数λ1の供給電力; 1800W
第一の周波数λ1の供給電力分配比;IN:OUT=999:0~0:999(分配比0.9:0.1~0.1~0.9に相当)
第二の周波数λ2の供給電力;0W
成膜処理時間;120sec
内側電極温度;-10℃
図18~図22は、実施例におけるスプリットによる径方向の膜厚分布変化を示すグラフである。図において、X,Yは、直交する基板の径方向において、それぞれ膜厚を調べた方向を示している。なお、分配比は、図18でIN:OUT=999:0(分配比0.9:0.1)、図19でIN:OUT=750:253(分配比0.75:0.25)、図20でIN:OUT=500:503(分配比0.5:0.5)、図21でIN:OUT=250:753(分配比0.25:0.75)、図22でIN:OUT=0:999(分配比0.1:0.9)、である。
次に、RF分布(分配比)と、ガス導入との影響を検証した。
ここでは、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、ガス導入手段からのチャンバ11内へのガス供給を、ガス導入口14とガス導入口15とで切り替えた。また、供給するガス種を変えて、RFスプリッタによる径方向における膜厚分布(成膜レートの変化)への影響を調べた。
図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、基板の支持手段(基板ステージ)である内部電極12の直径D[mm]は400に固定し、第二電極(アンテナ2)の直径d[mm]を400に固定した。
供給ガス流量; C4F8;200sccm
供給ガス流量;SiF4/O2=160/150sccm
第一の周波数λ1;13.56MHz
第一の周波数λ1の供給電力; 2000W
第二の周波数λ2の供給電力;0W
成膜処理時間;120sec
内側電極温度;-10℃
図23は、実施例におけるC4F8ガスでの径方向の膜厚分布変化を示すグラフである。図24は、実施例におけるSiF4/O2ガスでの径方向の膜厚分布変化を示すグラフである。
図23,図24において、中央Gasは、ガス導入口15からのガス供給であり、外周Gasは、ガス導入口14からのガス供給である。
また、Depo1は、SiF4/O2ガスでの成膜結果を示し、Depo2は、C4F8ガスでの成膜結果を示している。
また、SiF4/O2ガスによるDepo1の膜厚は13.56MHzのRFが分布に影響していることがわかる。つまり、SiF4/O2ガスによるDepo1の膜厚は、電力分配器によるプラズマ分布の調整をしなければ他のステップにおける面内分布とあわせられないことがわかる。
次に、RF分布(分配比)とエッチング深さとの影響を検証した。
ここでは、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、ガス導入手段からのチャンバ11内へのガス供給を、中央Gasであるガス導入口15とした。また、供給する電力分配比を変化させて、RFスプリッタによる径方向におけるエッチング深さ分布(エッチングレートの変化)への影響を調べた。
図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、基板の支持手段(基板ステージ)である内部電極12の直径D[mm]は400に固定し、第二電極(アンテナ2)の直径d[mm]を400に固定した。
供給ガス流量;SiF6/SiF4/O2=275/50/40sccm
第一の周波数λ1;13.56MHz
第一の周波数λ1の供給電力; 1800W
第一の周波数λ1の供給電力分配比;IN:OUT=999:0、750:250、図500:500、250:550、0:999
第二の周波数λ2の供給電力;0W
成膜処理時間;135sec
内側電極温度;-10℃
ガス導入位置;中央(ガス導入口15)
図25は、実施例における径方向のエッチング深さ分布変化を示すグラフである。
次に、周波数重畳とエッチング深さとの影響を検証した。
ここでは、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、ガス導入手段からのチャンバ11内へのガス供給を、中央Gasであるガス導入口15とした。また、第二の周波数λ2である交流電力を供給して、重畳による径方向におけるエッチング深さ分布(エッチングレートの変化)への影響を調べた。
図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、基板の支持手段(基板ステージ)である内部電極12の直径D[mm]は400に固定し、第二電極(アンテナ2)の直径d[mm]を400に固定した。
供給ガス流量;SiF6/SiF4/O2=275/50/40sccm
第一の周波数λ1;13.56MHz
第一の周波数λ1の供給電力; 1800W
第一の周波数λ1の供給電力分配比;IN:OUT=999:0
第二の周波数λ2;2MHz
第二の周波数λ2の供給電力;200W
成膜処理時間;135sec
内側電極温度;-10℃
ガス導入位置;中央(ガス導入口15)
エッチング径;Φ5μm
図26は、実施例における径方向のエッチング深さ分布変化を示すグラフである。同時に、各測定箇所における基板厚さ方向のSEM画像を配置する。なお、図において、SEM画像の左右方向の位置は、グラフの測定点の位置に対応して配置されている。また、SEM画像は、X方向の結果のみを示す。
次に、周波数重畳の有無とエッチング深さとの影響を検証した。
ここでは、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、ガス導入手段からのチャンバ11内へのガス供給を、中央Gasであるガス導入口15とした。また、第二の周波数λ2である交流電力の供給を切り替えて、重畳の有無による径方向におけるエッチング深さ分布(エッチングレートの変化)への影響を調べた。
図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、基板の支持手段(基板ステージ)である内部電極12の直径D[mm]は400に固定し、第二電極(アンテナ2)の直径d[mm]を400に固定した。
供給ガス流量;SiF6/SiF4/O2=275/50/40sccm
第一の周波数λ1;13.56MHz
第一の周波数λ1の供給電力; 1800W
第一の周波数λ1の供給電力分配比RFS;IN:OUT=999:0
第二の周波数λ2;2MHz
第二の周波数λ2の供給電力;200W、0W
成膜処理時間;135sec
内側電極温度;-10℃
ガス導入位置;中央(ガス導入口15)
エッチング径;Φ5μm
バイアス電力;100~200W
バイアス電力周波数λ3;400kHz
図27は、実施例における周波数重畳の有無による径方向のエッチング深さ分布変化を示すグラフである。
次に、周波数重畳の有無と膜厚変化との影響を検証した。
ここでは、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、ガス導入手段からのチャンバ11内へのガス供給を、中央Gasであるガス導入口15とした。また、第二の周波数λ2である交流電力の供給を切り替えて、重畳の有無による径方向における膜厚分布(デポレートの変化)への影響を調べた。
供給ガス; SiF4/O2
供給ガス流量;SiF4/O2=160/150sccm
第一の周波数λ1;13.56MHz
第一の周波数λ1の供給電力; 1800W
第一の周波数λ1の供給電力分配比RFS;IN:OUT=999:0(分配比0.9:0.1に相当)
第二の周波数λ2;2MHz
第二の周波数λ2の供給電力;200W、0W
成膜処理時間;120sec
内側電極温度;-10℃
図28は、実施例における周波数重畳の有無による径方向のデポ膜厚分布変化を示すグラフである。
エッチング深さ:Center fast ⇒ Edge fast 2MHzの影響大
デポ膜厚:Center fast ⇒ Center fast 2MHzの影響小
エッチング工程とでお歩デポ工程との面内分布を合わせて、基板面内の加工均一性を高めるには、電力分配器によりデポ分布およびエッチング分布を調整する必要がある。
次に、電力分配器と周波数重畳との磁場形成状態への影響を検証した。
ここでは、図1,図2に示すプラズマ処理装置10において、第一電極E1および第二電極E2に印加する周波数λ1の交流電力を分配できるスプリッタおよび2周波ICPを備えたプラズマ処理装置と、スプリッタを備えていないプラズマ処理装置との間で、形成される磁場の空間分布をシミュレーションした。
その結果を図29~図32に示す。
図29は、スプリッタを備えていないプラズマ処理装置において形成される磁場のうち、周波数λ1の交流電力によって第一電極E1のみで形成される磁場の空間分布をシミュレーションにより示すものである。
図30は、スプリッタを備えていないプラズマ処理装置において形成される磁場のうち、周波数λ2の交流電力によって第三電極E3のみで形成される磁場の空間分布をシミュレーションにより示すものである。
図31は、図1,図2に示すスプリッタを備えたプラズマ処理装置において形成される磁場のうち、周波数λ1の交流電力によって第一電極E1のみで形成される磁場の空間分布をシミュレーションにより示すものである。
図32は、図1,図2に示すスプリッタを備えたプラズマ処理装置において形成される磁場のうち、周波数λ2の交流電力によって第三電極E3のみで形成される磁場の空間分布をシミュレーションにより示すものである。
図29~図32において、点線で囲った部分は、プラズマ処理装置において基板へのプラズマ処理に直接寄与する空間の範囲を示している。
つまり、従来型アンテナでは13.56MHzと2MHzの磁場は一致しないが、2周波ICP 電力分配器用アンテナでは磁場が一致することを確認することができた。
供給ガス; O2
ガス流量; O2;450sccm,
処理雰囲気圧力; 9Pa
第一の周波数λ1の供給電力; 2000W
第一の周波数λ1;13.56MHz
第二の周波数λ2の供給電力; 2000W
第二の周波数λ2;2MHz
バイアス電力;200W
バイアス電力周波数λ3;400kHz
アッシング工程S07においても面内均一性を実現することができた。
・13.56MHz: プラズマ生成 (電子密度低温)
・2MHz: 13.56MHzで生成されたプラズマボリューム深層まで加熱する(低周波磁場が奥深くまで浸透するため)
・ 13Mに2M重畳で電子密度を制御⇒Gas解離制御性margin広くなる
という効果を確認できた。
これらにより、プラズマ密度分布に対するエッチングレートおよび成膜レートは、使用するガス種によって異なるが、異なるガスを供給する別の処理工程において、使用するガスの特性による面内分布の変化に対応することができることがわかる。
つまり、サイクルエッチングでは、デポ工程において、特性分布が13.56MHzのプラズマの空間分布が特に強く影響するガスを使用しており、また、エッチング工程において、2MHzと13.56MHz両方のプラズマの空間分布が影響するガスを使用している。しかもこれらの工程を繰り返しておこなうことが必要である。
本発明ではこの問題を解決するため、電力分配技術と2周波ICPとによって、2周波ICPの空間分布制御が可能となるプラズマ源を実現した。これにより、Depo1膜(SiF4/O2ガス)とエッチング(SF6/SiF4/O2ガス)との分布をあわせ込み、ウェハ面内の加工均一性を向上することができる。電力分配器による分配比の調整で膜厚分布が変化することを確認でき、この電力分配器の制御により、2MHz+13.56MHzで形成されるエッチング面内分布にあわせ込むことが可能となる。
・サイクルエッチング処理における側壁保護膜形成ステップ(C4F8ガスによるデポ工程)において、電力分配比をアンテナの内側と外側で内:外=0.75:0.25~0.25:0.75となるように設定することが好ましい。
・サイクルエッチング処理におけるエッチングステップ(SF6/SiF4/O2ガスによるドライエッチング工程)において、電力分配比をアンテナの内側と外側で内:外=0.75:0.25~0.25:0.75となるように設定することが好ましい。
さらに、第二電極E2の径方向外側に、プラズマ加熱用の第二の周波数λ2が印加される電極(アンテナ)を設けることもできる。
さらに、これらを組み合わせた配置とすることもできる。
これらにより、プラズマの効率的な加熱を可能とすることができる。また、大面積の基板に対する処理において、プラズマの効率的な空間分布制御を可能とできる。
さらに、これらの構成を個々に取りだして任意に組み合わせた配置とすることもできる。
11…チャンバ
12…内部電極(支持手段)
13…上蓋
15…ガス導入口
100…ガス導入手段
G…プロセスガス
S…被処理体(基板)
TMP…排気手段(減圧手段)
17…第一の高周波電源(プラズマ生成電源)
18…第二の高周波電源(プラズマ加熱電源)
19…高周波電源(第三の高周波電源)
E1…第一電極(アンテナAT1)
E2…第二電極(アンテナAT2)
E3…第三電極(アンテナAT3)
G…プロセスガス
M/B…マッチングボックス
Claims (12)
- プラズマ処理装置であって、
内部の減圧が可能で、前記内部で被処理体に対してプラズマ処理されるように構成されるチャンバと、
前記チャンバ内に配され、前記被処理体を載置する平板状の内部電極と、
前記チャンバ外に配置され、前記チャンバの上蓋を形成する誘電体板を挟んで、前記内部電極と対向するように配置された螺旋状の外部電極と、
前記外部電極に対して、所定の周波数の交流電力を印加するプラズマ生成電源と、
前記チャンバ内にプロセスガスを導入するガス導入手段と、
を備え、
前記外部電極が径方向に分割されて、径方向中央側に配置された螺旋状の第一電極と、径方向外周部に配置された螺旋状の第二電極と、径方向で前記第一電極および前記第二電極の間に挟まれて配置された螺旋状の第三電極と、を備え、
前記プラズマ生成電源が、
前記第一電極および前記第二電極に対して、第一の周波数λ1の交流電力を印加する第一の高周波電源と、
前記第三電極に対して、前記第一の周波数λ1との関係が、λ1>λ2の関係にある第二の周波数λ2の交流電力を印加する第二の高周波電源と、
前記第一電極および前記第二電極に対して所定の分配比で分配した交流電力を印加可能とする電力を分配する電力分配器と、
を備える、
ことを特徴とするプラズマ処理装置。 - 前記第一電極および前記第二電極に分配して印加された前記第一の周波数λ1の交流電力によって空間分布を調節したプラズマを生成し、前記第三電極に印加された前記第二の周波数λ2の交流電力によってプラズマの電子密度を増大する、
ことを特徴とする請求項1記載のプラズマ処理装置。 - 前記電力分配器は、前記第一電極および前記第二電極により形成された磁場分布が、前記第三電極により形成された磁場分布と略一致するように所定の分配比で分配して印加可能である、
ことを特徴とする請求項1記載のプラズマ処理装置。 - 前記第一の高周波電源と前記第二の高周波電源とは、前記第一電極および前記第二電極に前記第一の周波数λ1が13.56MHzの交流電力を印加するとともに、前記第三電極に前記第二の周波数λ2が2MHzの交流電力を印加する、
ことを特徴とする請求項1記載のプラズマ処理装置。 - 前記外部電極は、螺旋の軸線方向に積層された部分を有する、
ことを特徴とする請求項1記載のプラズマ処理装置。 - 請求項1から5のいずれか記載のプラズマ処理装置によってプラズマ処理をおこなう方法であって、
前記第一の高周波電源によって、前記第一の周波数λ1の交流電力を印加された前記第一電極および前記第二電極によってプラズマを生成するとともに、前記電力分配器によって、印加する前記第一の周波数λ1の交流電力を前記第一電極および前記第二電極に所定の分配比で分配することで、生成するプラズマの空間分布を調節し、
前記第二の高周波電源によって、前記第二の周波数λ2の交流電力を印加された前記第三電極によってプラズマの電子密度を増大する、
ことを特徴とするプラズマ処理方法。 - 前記ガス導入手段によって導入される前記プロセスガスに応じて、前記電力分配器により前記第一電極および前記第二電極へ印加する交流電力の分配比を変化させて、生成するプラズマの空間分布を調節する、
ことを特徴とする請求項6記載のプラズマ処理方法。 - 前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.5:0.5 ~ 0.1:0.9
の範囲となるように設定する、
ことを特徴とする請求項7記載のプラズマ処理方法。 - 前記プロセスガスがSiF4/O2ガスの成膜処理である、
ことを特徴とする請求項8記載のプラズマ処理方法。 - 前記第一の高周波電源によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定する、
ことを特徴とする請求項6記載のプラズマ処理方法。 - 前記プロセスガスがC4F8ガスの成膜処理であるか、
前記プロセスガスがSF6/SiF4/O2ガスのエッチング処理である、
ことを特徴とする請求項10記載のプラズマ処理方法。 - 前記電力分配器によって、前前記第一電極に
分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.5:0.5 ~ 0.1:0.9
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがSiF4/O2ガスの成膜処理と、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがC4F8ガスの成膜処理と、
前記電力分配器によって、前前記第一電極に分配する交流電力Winnerと前記第二電極に分配する交流電力Wouterとの分配比を、
Winner:Wouter = 0.75:0.25 ~ 0.25:0.75
の範囲となるように設定し、前記プロセスガスがSF6/SiF4/O2ガスのエッチング処理と、
を続けて真空破壊しないでおこなう、
ことを特徴とする請求項6記載のプラズマ処理方法。
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