JP7443087B2 - 軸流圧縮機 - Google Patents

Description

本開示は、環流通路を備えた軸流圧縮機に関する。

ガスタービンの軸流圧縮機の静翼列（固定翼列）は、巡航運転時等の定格作動時の流入空気量に適するように設計される。そのため、アイドリング時やタキシング時等の非定格作動時における低流量作動状況下では、流入条件は定格のものと異なり、動翼列が安定に作動しない。動翼列の作動が不安定になると、サージング現象が生じることから、運転領域を拡大するためにサージング限界を低流量側に寄せたいという要求がある。

このような要求に応えるべく、循環型のケーシングトリートメントを行い、失速を制御してサージング限界を低流量側に移動させる発明が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２００３－３１４４９６号公報

しかしながら、サージング限界を低流量側に寄せることについては改善の余地がある。また、ケーシングトリートメントを設けることは、非定格作動時（低流量作動時）のサージング限界を拡大する一方で、定格作動時（巡航運転時等）の不必要なエネルギー損失を発生させる要因となる。

本発明は、このような背景に鑑み、非定格作動時のサージング限界を拡大できる軸流圧縮機を提供することを主な課題とする。また本発明は、定格作動時のエネルギー損失を低減することを二次的な課題とする。

このような課題を解決するために、本発明のある実施形態は、軸流圧縮機（４２）であって、円筒状のケーシング（１４）と、前記ケーシングの内側に回転可能に設けられ、前記ケーシングとの間に環状の流体通路（３２）を画定する回転軸（２６）と、前記回転軸の軸線（Ｘ）周りに所定のピッチをもって前記回転軸の外周面（２６Ａ）に設けられた複数の動翼（４５）を含む動翼列（４４）と、前記回転軸の軸線方向について対応する前記動翼の後側に隣接するように、前記ケーシングの内周面（１４Ｂ）に設けられた複数の静翼（４７）を含む静翼列（４６）と、前記流体通路の下流側に設けられた吸入口（７２）及び前記流体通路の上流側に設けられた噴出口（７４）を有し、前記ケーシングに設けられた環流通路（７０）とを備え、前記吸入口が前記静翼の基端縁（４７Ａ）の前端（４７Ｂ）よりも後方に配置され、前記噴出口が前記動翼の遊端縁（４５Ａ）における中心（４５Ｘ）よりも前側且つ少なくとも部分的に前記動翼の前記遊端縁に対向する位置に配置される。

この構成によれば、環流通路が設けられることにより、非定格作動時における低流量作動状況下においても空気流量が増大するため、サージング限界を拡大することができる。また、噴出口が動翼列の中心よりも前側且つ少なくとも部分的に前記動翼列に重なる位置に配置されることにより、噴出口が動翼列よりも前方に配置される場合に比べ、サージング限界をより拡大することができる。

好ましくは、前記噴出口の中心（７４Ｘ）が前記動翼の前記遊端縁の前端（４５Ｂ）よりも後方に位置する。より好ましくは、前記噴出口の前縁（７４Ａ）が前記動翼の前記遊端縁の前記前端よりも後方に位置する。

これらの構成によれば、サージング限界をより拡大することができる。

好ましくは、前記噴出口の中心が、前記動翼の前記遊端縁について０％コード位置から３０％コード位置の範囲内に位置する。より好ましくは、前記噴出口の中心が、前記動翼の前記遊端縁について０％コード位置から２０％コード位置の範囲内に位置する。更に好ましくは、前記噴出口の中心が、前記動翼の前記遊端縁について０％コード位置から１０％コード位置の範囲内に位置する。

これらの構成によれば、サージング限界をより拡大することができる。

好ましくは、前記吸入口の中心（７２Ｘ）が前記静翼の前記基端縁の後端（４７Ｃ）よりも後方に配置される。

この構成によれば、吸入口の中心が静翼の基端縁の後端よりも前方にある場合に比べ、効果的に空気流量を増大させてサージング限界を拡大することができる。

好ましくは、前記軸流圧縮機は、前記環流通路を流れる環流空気の流量を調整可能な流量調整装置（８２）を更に備える。

この構成によれば、環流空気の流量を調整することによって定格作動時のエネルギー損失を低減することができる。

好ましくは、前記環流通路が、前記流体通路を取り囲むように前記ケーシングに形成された環状チャンバ（７６）と、前記環状チャンバと前記吸入口とを接続する吸入通路（７８）と、前記環状チャンバと前記噴出口とを接続する噴出通路（８０）とを有し、前記流量調整装置が、前記環状チャンバを前記吸入通路側の上流部と前記噴出通路側の下流部とに区画する隔壁（８４）と、前記隔壁に設けられた流量制御弁（８８）とを含む。

この構成によれば、流量調整装置を簡単な構成でケーシングに設けることができる。また、流量制御弁によって環流空気の流量を正確に調整することができる。

このように本発明によれば、非定格作動時のサージング限界を拡大できる軸流圧縮機を提供することができる。

実施形態に係る軸流圧縮機が用いられる航空機用のガスタービンエンジンの概要を示す断面図 図１中のII部拡大図（高圧軸流圧縮機の部分拡大断面図） 図２に示される吸入通路の拡大断面図 図２に示される噴出通路の拡大断面図 図４中のＶ－Ｖ線に沿うインナケーシングの内周面の要部展開図 実施形態に係る軸流圧縮機の圧力特性を示すグラフ

以下、図面を参照して、本発明の実施形態について詳細に説明する。

先ず、本実施形態の軸流圧縮機が用いられる航空機用のガスタービンエンジン１０（ターボファンエンジン）の概要を、図１を参照して説明する。

ガスタービンエンジン１０は、互いに同心に配置された略円筒状のアウタケーシング１２及びインナケーシング１４を有する。インナケーシング１４は前部第１ベアリング１６及び後部第１ベアリング１８によって低圧系回転軸２０（ロータ）を内部に回転自在に支持している。低圧系回転軸２０は前部第２ベアリング２２及び後部第２ベアリング２４によって中空軸による高圧系回転軸２６を外周に回転自在に支持している。低圧系回転軸２０と高圧系回転軸２６とは共通の軸線Ｘ上に同心に配置されている。

低圧系回転軸２０はインナケーシング１４より前方に突出した略円錐形状の先端部２０Ａを含む。先端部２０Ａの外周には周方向に間隔を空けて配置された複数のファンブレード２９を含むフロントファン２８が設けられている。フロントファン２８の下流側には、アウタケーシング１２とインナケーシング１４との間に形成された円環状断面形状のバイパスダクト３０と、インナケーシング１４内に同心（軸線Ｘに同心）に形成された円環状断面形状の空気圧縮用ダクト３２（流体通路）とが並列に設けられている。バイパスダクト３０には、アウタケーシング１２の内周面１２Ａに接合された外端及びインナケーシング１４の外周面１４Ａに接合された内端を有する複数のステータベーン３４が周方向に所定の間隔をおいて設けられている。

空気圧縮用ダクト３２の入口部には低圧軸流圧縮機３６が設けられている。低圧軸流圧縮機３６は、低圧系回転軸２０の外周に設けられた前後２列の低圧動翼列３８と、低圧動翼列３８の後側にてインナケーシング１４に設けられた前後２列の低圧静翼列４０とを軸線方向に互いに隣接して交互に有している。

低圧動翼列３８は、低圧系回転軸２０の軸線Ｘ周りに所定のピッチをもって低圧系回転軸２０の先端部２０Ａの外周面２０Ｂから径方向外方に延出した片持ち梁による複数の低圧動翼３９を含む。低圧静翼列４０は、低圧系回転軸２０の軸線方向について低圧動翼列３８の後側に隣接するように、低圧系回転軸２０の軸線Ｘ周りに所定のピッチをもってインナケーシング１４の内周面１４Ｂから径方向内方に延出した片持ち梁による複数の低圧静翼４１を含む。

空気圧縮用ダクト３２の出口部には高圧軸流圧縮機４２が設けられている。図２は、図１中のII部拡大図であり、高圧軸流圧縮機４２の部分拡大断面図である。図２に併せて示すように、高圧軸流圧縮機４２は、高圧系回転軸２６の外周面２６Ａに設けられた前後２列の高圧動翼列４４と、高圧動翼列４４の後側にてインナケーシング１４に設けられた前後２列の高圧静翼列４６とを軸線方向に互いに隣接して交互に有している。

高圧動翼列４４は、低圧系回転軸２０の軸線Ｘ周りに所定のピッチをもって低圧系回転軸２０の外周面２０Ｂから径方向外方に延出した片持ち梁による複数の高圧動翼４５を含む。高圧静翼列４６は、低圧系回転軸２０の軸線方向について高圧動翼列４４の後側に隣接するように、低圧系回転軸２０の軸線Ｘ周りに所定のピッチをもってインナケーシング１４の内周面１４Ｂから径方向内方に延出した片持ち梁による複数の高圧静翼４７を含む。

図１に示すように、高圧軸流圧縮機４２の下流側には高圧軸流圧縮機４２から圧縮空気を供給される燃焼室５２を画定する燃焼室部材５４が設けられている。インナケーシング１４には燃焼室５２に燃料を噴射する複数の燃料噴射ノズル（図示せず）が設けられている。燃焼室５２は燃料と空気との混合気の燃焼によって高圧の燃焼ガスを生成する。

燃焼室５２の下流側には燃焼室５２にて生成された燃焼ガスを噴き付けられる高圧タービン６０及び低圧タービン６２が設けられている。高圧タービン６０は高圧系回転軸２６の外周に固定された高圧タービンホイール６４を含む。低圧タービン６２は、高圧タービン６０の下流側にあり、低圧系回転軸２０の外周に設けられた低圧タービンホイール６６と、インナケーシング１４に固定されたノズルガイドベーン列６８とを軸線方向に少なくとも１つずつ有している。

ガスタービンエンジン１０の始動に際しては、スタータモータ（不図示）によって高圧系回転軸２６を回転駆動することが行われる。高圧系回転軸２６が回転駆動されると、高圧軸流圧縮機４２によって圧縮された空気が燃焼室５２に供給され、燃焼室５２における空気と燃料との混合気の燃焼によって燃焼ガスが発生する。燃焼ガスは高圧タービンホイール６４及び低圧タービンホイール６６に噴き付けられ、これら高圧タービンホイール６４及び低圧タービンホイール６６を回転させる。

これにより、低圧系回転軸２０及び高圧系回転軸２６が回転し、フロントファン２８が回転すると共に低圧軸流圧縮機３６及び高圧軸流圧縮機４２が運転され、圧縮空気が燃焼室５２に供給される。これにより、ガスタービンエンジン１０はスタータモータの停止後も運転を継続する。

ガスタービンエンジン１０の運転中に、フロントファン２８が吸い込んだ空気の一部は、バイパスダクト３０を通過して後方に噴出し、特に低速飛行時に主たる推力を発生する。フロントファン２８が吸い込んだ空気の残部は、燃焼室５２に供給されて燃料との混合気として燃焼し、燃焼ガスは低圧系回転軸２０及び高圧系回転軸２６の回転駆動に寄与した後に後方に噴出し、推力を発生する。

次に、図２を参照して、高圧軸流圧縮機４２に設けられる環流構造を説明する。

高圧軸流圧縮機４２には、空気圧縮用ダクト３２（流体通路）を流れる空気を下流側から上流側へ環流させる環流通路７０が設けられている。環流通路７０は空気圧縮用ダクト３２の外周側、すなわちインナケーシング１４に設けられており、環流通路７０の上流端である吸入口７２及び下流端である噴出口７４は、インナケーシング１４の内周面１４Ｂに開口している。吸入口７２及び噴出口７４はスリット形状とされ、インナケーシング１４の内周面１４Ｂに円環状に形成される。したがって、インナケーシング１４の内周面１４Ｂは、噴出口７４よりも前方の前部１４Ｃ、噴出口７４と吸入口７２との間の中間部１４Ｄ及び、吸入口７２よりも後方の後部１４Ｅに分割されている。

環流通路７０は、空気圧縮用ダクト３２を取り囲むようにインナケーシング１４に形成された環状チャンバ７６と、環状チャンバ７６と吸入口７２とを接続する吸入通路７８と、環状チャンバ７６と噴出口７４とを接続する噴出通路８０とを有している。吸入通路７８及び噴出通路８０は、吸入口７２及び噴出口７４から径方向外側に延びる略円盤状をなしている。

吸入口７２は最後列の高圧静翼列４６の後端近傍に形成されており、噴出口７４は最前列の高圧動翼列４４の前端近傍に形成されている。高圧軸流圧縮機４２の運転時、空気圧縮用ダクト３２の圧力は吸入口７２が設けられた下流側部分において噴出口７４が設けられた上流側部分よりも高くなる。したがって、空気圧縮用ダクト３２内の空気は環流通路７０を通って空気圧縮用ダクト３２の下流側から上流側に環流する。

これにより、空気圧縮用ダクト３２の高圧軸流圧縮機４２が設けられた部分を流れる空気の流量（質量流用）が増大するため、非定格作動時における低流量作動状況下におけるサージング限界が拡大される。

環状チャンバ７６の内部には、環流通路７０を流れる環流空気の流量を調整するための流量調整装置８２が設けられている。具体的には、環状チャンバ７６の内部には、環状チャンバ７６を吸入通路７８側の上流部と噴出通路８０側の下流部とに区画する隔壁８４が設けられている。隔壁８４には、上流部と下流部と連通する連通管８６が一体に設けられており、連通管８６に流量制御弁８８が取り付けられている。

ガスタービンエンジン１０の運転状態に応じ、流量制御弁８８が連通管８６の流路を絞って環流空気の流量を調整することにより、定格作動時のエネルギー損失の低減が可能である。

図３は図２に示される吸入通路７８の拡大断面図である。図３に示すように、吸入通路７８は、上流端である吸入口７２が形成されたインナケーシング１４の内周面１４Ｂから前後方向に一定の幅を有して径方向外側に延びている。吸入通路７８の中心７８Ｘは、吸入口７２から、インナケーシング１４の内周面１４Ｂに対して第１角度θ１をもって後方（空気圧縮用ダクト３２の下流側）に向けて傾斜している。これにより、環流通路７０を流通する空気が小さな抵抗をもって吸入通路７８に流入する。

上記のように噴出口７４は最後列の高圧静翼列４６の後端近傍に形成されている。具体的には、吸入口７２は、前縁が高圧静翼４７の基端縁４７Ａの後端４７Ｃに整合するかそれよりも若干後方となる位置に形成されている。吸入口７２の中心７２Ｘは、最後列の高圧静翼４７の基端縁４７Ａの後端４７Ｃよりも後方に配置されている。噴出口７４がこのような位置に設けられることにより、環流通路７０の入口と出口との圧力差が大きくなり、環流空気の流量が増大する。ただし、吸入口７２は高圧静翼４７の基端縁４７Ａの前端４７Ｂよりも後方に配置されていればよい。これにより、空気圧縮用ダクト３２を流れる空気が吸入通路７８に流入し、環流通路７０を通って上流側に環流する。

図４は図２に示される噴出通路８０の拡大断面図であり、図５は図４中のＶ－Ｖ線に沿うインナケーシング１４の内周面１４Ｂの要部展開図である。図４及び図５に示すように、噴出通路８０は、下流端の噴出口７４に向けて先細形状をなしている。これにより、環流通路７０を流通する空気が噴出口７４から勢いよく噴出される。噴出通路８０の中心８０Ｘは、噴出口７４から、インナケーシング１４の内周面１４Ｂに対して第２角度θ２をもって前方（空気圧縮用ダクト３２の上流側）に向けて傾斜している。これにより、環流通路７０を流通する空気は噴出口７４から後方（空気圧縮用ダクト３２の下流側）に向けて噴出される。

上記のように噴出口７４は最前列の高圧動翼列４４の前端近傍に形成されている。具体的には、噴出口７４の前縁７４Ａは高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂよりも後方に位置しており、噴出口７４の中心７４Ｘは高圧動翼４５の遊端縁４５Ａについて０％コード位置から１０％コード位置の範囲内に位置している。本実施形態では、噴出口７４の全体が高圧動翼４５の遊端縁４５Ａについて０％コード位置から１０％コード位置の範囲内に位置している。噴出口７４がこのような位置に設けられることで、非定格作動時におけるエネルギー損失が低減され、ガスタービンエンジン１０のストールが抑制される。

詳しく説明すると、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａとインナケーシング１４の内周面１４Ｂとの間に隙間Ｇがある。そのため、高圧軸流圧縮機４２の運転時にはこの隙間Ｇから空気が漏れ、漏れた空気が渦を形成する。この渦は高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂにて生成され、後方に向けて発達する。噴出口７４が高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂ近傍に形成され、噴出口７４から環流空気が噴出されることにより、漏れ流れによって生成される渦の発生が抑制されため、エネルギー損失が低減される。

ただし、噴出口７４は、環流空気の噴出によって渦の発生又は発達を抑制し得れば実施形態の位置に限られない。具体的には、噴出口７４は、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａにおける中心４５Ｘよりも前側且つ少なくとも部分的に高圧動翼４５の遊端縁４５Ａに対向する位置に配置されればよい。

ここで、漏れ流れによって生成される渦の発生を抑制するためには、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂに環流空気が噴出されることが好ましい。したがって、噴出口７４の中心７４Ｘが高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂよりも後方に位置することが好ましい。また、噴出口７４の前縁７４Ａが高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂよりも後方に位置することがより好ましい。

一方、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂに環流空気が噴出されない場合であっても、発生直後（直後方）の渦に対して環流空気が噴射されることにより、渦を乱れさせて渦の発達を抑制することができる。ただし、環流空気が噴射される位置が後方になるほど、発達した渦に対して環流空気の噴射が与える影響は小さくなる。したがって、噴出口７４は、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂに近い位置に設けられることが好ましい。

具体的には、噴出口７４の中心７４Ｘが、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａについて０％コード位置から３０％コード位置の範囲内に位置することが好ましい。コード位置は、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂを基準（０％）とする。０％コード位置から３０％コード位置の範囲は、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａのコード長をＬＣとすると、０～０．３ＬＣである。また、噴出口７４の中心７４Ｘは、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａについて０％コード位置から２０％コード位置の範囲内（０～０．２ＬＣ）に位置することがより好ましい。更に、噴出口７４の中心７４Ｘは、高圧動翼４５の遊端縁４５Ａについて０％コード位置から１０％コード位置の範囲内（０～０．１ＬＣ）に位置することがより一層好ましい。

図６は、実施形態に係る軸流圧縮機の圧力特性を示すグラフである。図６には、環流通路７０が設けられていない場合及び、環流通路７０の噴出口７４が高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂよりも前方に設けられた場合の各比較例の圧力特性も示されている。グラフの横軸は空気圧縮用ダクト３２の流量（質量流量）を示し、グラフの縦軸は空気圧縮用ダクト３２における最前列の高圧動翼４５の前方と最後列の高圧静翼４７の後方との圧力比を示している。

このグラフから、環流通路７０が設けられない場合には、流量が小さくなると圧力比が急激に大きくなるのに対し、環流通路７０が設けられた場合には、流量が小さくなった時の圧力比の上昇が抑制されることがわかる。各線分の左上端の点は、ガスタービンエンジン１０がストールする直前に得られた値を示しており、本発明ではガスタービンエンジン１０のストールマージンが、環流通路７０が設けられない場合に比べて４１％改善した。

また、環流通路７０が設けられた場合でも、噴出口７４が高圧動翼４５の０％コード位置から１０％コード位置の範囲内（０～０．１ＬＣ）に設けられた本発明では、噴出口７４が高圧動翼４５の遊端縁４５Ａの前端４５Ｂよりも前方に設けられた場合に比べ、より低流量までエンジンストールが発生しないことわかる。

以上で具体的実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されることなく幅広く変形実施することができる。例えば、上記実施形態では、本発明に係る軸流圧縮機が航空機用のガスタービンエンジン１０の高圧軸流圧縮機４２に適用されているが、低圧軸流圧縮機３６に適用されてもよい。或いは軸流圧縮機が、船舶や車両、定置型発電機、ポンプ等に用いられるタービンエンジンに用いられる軸流圧縮機、気液分離装置や集塵機、真空ポンプ等の産業機械に用いられる軸流圧縮機に適用されてもよい。

上記実施形態では、環流通路７０が最後列の高圧静翼列４６の後端近傍に吸入口７２を有し、最前列の高圧動翼列４４の前端近傍に噴出口７４を有しているが、吸入口７２及び噴出口７４の位置がこれに限られない。例えば、吸入口７２が最後列よりも前列の高圧静翼列４６の後端近傍に設けられてもよい。また、噴出口７４が最前列よりも後列の高圧動翼列４４の前端近傍に設けられてもよい。或いは、各対の高圧静翼列４６及び高圧動翼列４４に環流通路７０が設けられてもよい。

上記実施形態では、連通管８６及び流量制御弁８８がそれぞれ１つずつ設けられているが、連通管８６が２本以上設けられてもよく、流量制御弁８８が２つ以上設けられてもよい。或いは、流量調整装置８２は、隔壁８４に設けられる流量制御弁８８に限られず、例えば、環流空気の流量を調整し得る可動式隔壁であってもよい。

この他、各部材や部位の具体的構成や配置、数量、角度など、本発明の趣旨を逸脱しない範囲であれば適宜変更することができる。一方、上記実施形態に示した各構成要素は必ずしも全てが必須ではなく、適宜選択することができる。

１０ ガスタービンエンジン
１４ インナケーシング
１４Ｂ 内周面
２６ 高圧系回転軸
２６Ａ 外周面
３２ 空気圧縮用ダクト（流体通路）
４２ 高圧軸流圧縮機
４４ 高圧動翼列
４５ 高圧動翼
４５Ａ 遊端縁
４５Ｂ 前端
４５Ｘ 中心
４６ 高圧静翼列
４７ 高圧静翼
４７Ａ 基端縁
４７Ｂ 前端
４７Ｃ 後端
７０ 環流通路
７２ 吸入口
７２Ｘ 中心
７４ 噴出口
７４Ａ 前縁
７４Ｘ 中心
７６ 環状チャンバ
７８ 吸入通路
８０ 噴出通路
８２ 流量調整装置
８４ 隔壁
８８ 流量制御弁
Ｘ 軸線

Claims (9)

1. 軸流圧縮機であって、
   円筒状のケーシングと、
   前記ケーシングの内側に回転可能に設けられ、前記ケーシングとの間に環状の流体通路を画定する回転軸と、
   前記回転軸の軸線周りに所定のピッチをもって前記回転軸の外周面に設けられた複数の動翼を含む動翼列と、
   前記回転軸の軸線方向について対応する前記動翼の後側に隣接するように、前記ケーシングの内周面に設けられた複数の静翼を含む静翼列と、
   前記流体通路の下流側に設けられた吸入口及び前記流体通路の上流側に設けられた噴出口を有し、前記ケーシングに設けられた環流通路とを備え、
   前記吸入口が前記静翼の基端縁の前端よりも後方に配置され、前記噴出口が前記動翼の遊端縁における中心よりも前側且つ少なくとも部分的に前記動翼の前記遊端縁に対向する位置に配置され、
   前記環流通路が、前記流体通路を取り囲むように前記ケーシングに形成された環状チャンバと、前記環状チャンバと前記吸入口とを接続する吸入通路と、前記環状チャンバと前記噴出口とを接続する噴出通路とを有し、
   前記ケーシングの前記内周面をなす部分が３つに分割され、分割された前記ケーシングの部分を前から順に第１ケーシング、第２ケーシング、第３ケーシングとしたときに、前記第１ケーシングの後端と、前記第２ケーシングの前端及び後端と、前記第３ケーシングの前端とが円錐形状に形成され、
   前記第１ケーシングの後端の円錐形状外周面と前記第２ケーシングの前端の円周形状内周面とを所定の間隔を空けて前記回転軸の前記軸線方向に対向させて前記噴出通路が形成され、
   前記第２ケーシングの後端の円錐形状内周面と前記第３ケーシングの前端の円周形状外周面とを所定の間隔を空けて前記回転軸の前記軸線方向に対向させて前記吸入通路が形成され、
   前記吸入口が前記第１ケーシングの後端の円錐形状小径部と前記第２ケーシングの前端の円錐形状小径部との間で形成され、前記噴出口が前記第３ケーシングの前端の円錐形状小径部と前記第２ケーシングの後端の円錐形状小径部との間で形成され、
   前記噴出通路は、前記回転軸の軸線を通る断面において前記噴出口に向けて直線状に延在する部分を有し、当該直線状に延在する部分が前記噴出口に向けて先細形状をなしていることを特徴とする軸流圧縮機。
2. 前記噴出口の中心が前記動翼の前記遊端縁の前端よりも後方に位置することを特徴とする請求項１に記載の軸流圧縮機。
3. 前記噴出口の前縁が前記動翼の前記遊端縁の前記前端よりも後方に位置することを特徴とする請求項２に記載の軸流圧縮機。
4. 前記噴出口の中心が、前記動翼の前記遊端縁について０％コード位置から３０％コード位置の範囲内に位置することを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の軸流圧縮機。
5. 前記噴出口の中心が、前記動翼の前記遊端縁について０％コード位置から２０％コード位置の範囲内に位置することを特徴とする請求項４に記載の軸流圧縮機。
6. 前記噴出口の中心が、前記動翼の前記遊端縁について０％コード位置から１０％コード位置の範囲内に位置することを特徴とする請求項５に記載の軸流圧縮機。
7. 前記吸入口の中心が前記静翼の前記基端縁の後端よりも後方に配置されたことを特徴とする請求項１～請求項６のいずれかに記載の軸流圧縮機。
8. 前記環流通路を流れる環流空気の流量を調整可能な流量調整装置を更に備えることを特徴とする請求項１～請求項７のいずれかに記載の軸流圧縮機。
9. 前記流量調整装置が、前記環状チャンバを前記吸入通路側の上流部と前記噴出通路側の下流部とに区画する隔壁と、前記隔壁に設けられた流量制御弁とを含むことを特徴とする請求項８に記載の軸流圧縮機。

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