JP7441009B2 - 太陽電池モジュール - Google Patents

Description

本発明は、太陽電池モジュールに関する。

太陽電池モジュールは、一般的に、１又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、複数のセル群がそれぞれ電極配線（バスバー）によって接続されている。また、複数のセル群のそれぞれにおいて太陽電池セルが所定の列設方向にそれぞれ列設されている。また、太陽電池モジュールとして、例えば、太陽電池モジュール本体が直角の角部及び直角以外の角度の角部を有する多角形状（例えば五角形状、台形状や三角形状）に形成されているものもある（特許文献１参照）。

国際公開第２０１８／１７３２１６号

図２７は、従来の五角形状の太陽電池モジュールＭｘを概略的に示す平面図である。

従来の太陽電池モジュールＭｘは、図２７に示すように、複数のストリングＳ（１）～Ｓ（ｎ）（ｎは２以上の整数、ｎ＝３）が直列に接続されている。

第１ストリングＳ（１）～第ｎストリングＳ（ｎ）は、それぞれ、複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）を備えている。複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）は、１又は複数の太陽電池セルＣ（１，１）～Ｃ（１，ｊｍ）～Ｃ（ｍ，１）～Ｃ（ｍ，ｊｍ）（ｊ１～ｊｍは１以上の整数、ｍ＝２）が直列に接続されたものである。ｊ１～ｊｍの数は、それぞれのストリングＳ（１）～ストリングＳ（ｎ）において異なっている。この例では、ストリングＳ（１）では、ｊ１、ｊｍ（＝ｊ２）が共に５であり、ストリングＳ（２）では、ｊ１が４、ｊｍ（＝ｊ２）が３であり、ストリングＳ（ｎ）〔＝Ｓ（３）〕では、ｊ１が２、ｊｍ（＝ｊ２）が１である。そして、太陽電池モジュールＭｘは、マージン部を構成するカバー部ＣＶを設けることで、五角形状の外形を構成している。

太陽電池モジュールＭｘでは、複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）のそれぞれにおいて太陽電池セルＣ（１，１）～Ｃ（ｍ，ｊｍ）が所定の列設方向Ｘに列設されている。第１ストリングＳ（１）～第ｎストリングＳ（ｎ）は、列設方向Ｘに直交する直交方向Ｙに並設されている。

第１ストリングＳ（１）において、第１セル群ＣＧ（１）の一端部は第１電極配線Ｌ１に、他端部は第２電極配線Ｌ２に接続されている。第２セル群ＣＧ（２）の一端部は第２電極配線Ｌ２に、他端部は第３電極配線Ｌ３に接続されている。

第２ストリングＳ（２）において、第１セル群ＣＧ（１）の一端部は第３電極配線Ｌ３に、他端部は第４電極配線Ｌ４に接続されている。第４電極配線Ｌ４は、列設方向Ｘに平行に設けられた接続用電極配線Ｌｗを介して第５電極配線Ｌ５に接続されている。第２セル群ＣＧ（２）の一端部は第５電極配線Ｌ５に、他端部は第６電極配線Ｌ６に接続されている。

また、第ｎストリングＳ（ｎ）〔＝第３ストリングＳ（２）〕において、第１セル群ＣＧ（１）の一端部は第６電極配線Ｌ６に、他端部は第７電極配線Ｌ７に接続されている。第７電極配線Ｌ７は、列設方向Ｘに平行に設けられた接続用電極配線Ｌｗを介して第８電極配線Ｌ８に接続されている。第ｍセル群ＣＧ（ｍ）〔＝第２セル群ＣＧ（２）〕の一端部は第８電極配線Ｌ８に、他端部は第９電極配線Ｌ９に接続されている。

第１電極配線Ｌ１から第９電極配線Ｌ９は、何れも直交方向Ｙに沿うように設けられている。

このような従来の太陽電池モジュールＭｘにおいては、列設方向Ｘに平行に設けられた接続用電極配線Ｌｗの抵抗が大きくなり、それだけ出力損失（出力ロス）が大きくなる。

この点に関し、特許文献１には、出力損失を低減させることについて何ら示されていない。

そこで、本発明は、出力損失を低減させることができる太陽電池モジュールを提供することを目的とする。

前記課題を解決するために、本発明は、次の第１態様及び第２態様の太陽電池モジュールを提供する。

（１）第１態様の太陽電池モジュール
本発明に係る第１態様の太陽電池モジュールは、１又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、前記複数のセル群がそれぞれ電極配線によって接続された太陽電池モジュールであって、前記複数のセル群のそれぞれにおいて前記複数の太陽電池セルが所定の列設方向に列設されており、前記複数のセル群の隣り合う２つのセル群における前記電極配線間が導電性シート部材を介して接続され、さらに、前記導電性シート部材上に、前記隣り合う２つセル群における前記電極配線間を接続する接続用電極配線が設けられており、前記接続用電極配線は、前記列設方向に対して所定の傾斜角度で斜めに設けられていることを特徴とする。

（２）第２態様の太陽電池モジュール
本発明に係る第２態様の太陽電池モジュールは、１又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、前記複数のセル群がそれぞれ電極配線によって接続された太陽電池モジュールであって、前記複数のセル群のそれぞれにおいて前記太陽電池セルが所定の列設方向に列設されており、前記複数のセル群の隣り合う２つのセル群における前記電極配線間が前記列設方向に対して所定の傾斜角度で斜めに設けられた接続用電極配線を介して接続され、前記接続用電極配線は、一端部が前記隣り合う２つのセル群のうちの一方のセル群における前記電極配線に接続され、かつ、他端部が前記隣り合う２つのセル群のうちの他方のセル群における前記電極配線に接続され、前記接続用電極配線の前記他端部は、前記他方のセル群における前記電極配線の前記列設方向に直交する直交方向における前記一方のセル群側の一端と前記一端とは反対側の他端との間において前記一端及び前記他端から離れた位置であって前記一端から前記他端側に１２０ｍｍ以上離れない位置に接続されていることを特徴とする。

本発明によると、出力損失を低減させることが可能となる。

第１実施形態に係る太陽電池モジュールを示す正面図である。 第１実施形態に係る太陽電池モジュールの図１に示すＡ－Ａ線に沿った断面図である。 第１実施形態に係る太陽電池モジュールにおける配線シートにおいて電極配線に接続される非配線パターニング部部分を抜き出して示す概略平面図である。 接続用電極配線を列設方向に平行に設けた従来例１に基づき出力例を設定して太陽電池モジュールにおける接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールにおける配線シートの非配線パターニング部での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第４電極配線、第７電極配線及び配線シートにおける非配線パターニング部での出力損失を求めた概略算出図表である。 第２実施形態に係る太陽電池モジュールを示す正面図である。 第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおける配線シートにおいて電極配線に接続される非配線パターニング部部分及び接続用電極配線を抜き出して示す概略平面図である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、接続用電極配線を設けた非配線パターニング部及びでの出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第４電極配線、第７電極配線及び接続用電極配線を設けた非配線パターニング部での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、配線シートにおける非配線パターニング部及び接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 表４に示す従来例１の太陽電池モジュールにおける接続用電極配線の出力損失と第５電極配線、第８電極配線の出力損失とを合計した出力損失合計を表した概略算出図表である。 図１１Ａから図１１Ｄ、図９、図１１Ｅから図１１Ｈに示す出力損失合計を第２実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。 始点位置及び第１位置から第８位置での出力損失合計を表したグラフである。 始点位置及び第１位置から第８位置での出力損失改善率を表したグラフである。 第３実施形態に係る太陽電池モジュールを示す正面図である。 第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおける内部構造を示す縦断面図である。 第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて接続用電極配線部分を抜き出して示す概略平面図である。 接続用電極配線を列設方向に平行に設けた従来例２の太陽電池モジュールにおける接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおける接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第４電極配線、第７電極配線並びに接続用電極配線、第５電極配線、第８電極配線の右半分及び左半分での出力損失を求めた概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、接続用電極配線での出力損失を求めた概略算出図表である。 表１９に示す従来例２の太陽電池モジュールにおける接続用電極配線の出力損失と第５電極配線、第８電極配線の出力損失合計とを合計した出力損失合計を表した概略算出図表である。 図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールにおいて、第５電極配線、第８電極配線での出力損失、及び、第３実施形態の出力損失合計を第３実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。 第８電極配線の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失合計を表したグラフである。 第８電極配線の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失改善率を表したグラフである。 従来の五角形状の太陽電池モジュールを概略的に示す平面図である。

以下、本発明に係る実施の形態について図面を参照しながら説明する。以下の説明では、同一の部品には同一の符号を付してある。それらの名称及び機能も同じである。従って、それらについての詳細な説明は繰り返さない。

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１を示す正面図である。

太陽電池モジュールＭ１の基本構成は、配線シート１３が設けられている一方、接続用電極配線Ｌｗが設けられていないことを除いて図２７に示す従来の太陽電池モジュールＭｘと同様であり、詳しい説明を省略する。

本実施の形態では、太陽電池モジュールＭ１における太陽電池セルＣ（１，１）～Ｃ（ｍ，ｊｍ）は、１６０ｍｍ角程度の大きさのものである。

太陽電池モジュールＭ１は、受光面の反対側の裏面にｐ型電極及びｎ型電極が形成された裏面電極型太陽電池モジュール（いわゆるバックコンタクト型太陽電池モジュール）である。太陽電池モジュールＭ１は、太陽電池モジュール本体３０及びフレーム枠（図示省略）を備えている。

図２は、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１の図１に示すＡ－Ａ線に沿った断面図である。太陽電池セルＣ（１，１）～Ｃ（ｍ，ｊｍ）は、以下の図２の説明において、単に太陽電池セルＣという。

太陽電池モジュール本体３０は、バックシート１１、接着層１２、配線シート１３（導電性シート部材）、太陽電池セルＣ、受光面側封止材１４及びカバーガラス１５を備えている。

バックシート１１は、ＰＥＴ樹脂などのみを用いる場合やアルミニウム箔の両面をＰＥＴ樹脂などでラミネートしたものを用いることができる。また、バックシート１１上には接着層１２が形成されている。接着層１２を形成したバックシート１１上には配線シート１３が設けられている。配線シート１３上には複数の太陽電池セルＣが設けられている。配線シート１３は、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）などの樹脂シート上に金属箔（銅箔）をパターニングした配線を配置したものである。非配線パターニング部１３ａ（図１参照）は、パターニング部とは絶縁された状態で金属箔（銅箔）が全面的に形成されている。ここで、非配線パターニング部１３ａは、配線シート１３における配線をパターニングした部分である配線パターニング部の以外の（外側の）部分である。

太陽電池セルＣは、シリコン基板の受光面と反対側にｎ電極及びｐ電極を配置した裏面電極型の太陽電池セルである。ｎ電極及びｐ電極は、配線シート１３の金属配線（銅配線）と半田などで接続されている。

配線シート１３及び太陽電池セルＣ上には、樹脂シートで形成された受光面側封止材１４が設けられている。さらに、受光面側封止材１４上には、太陽電池モジュールＭ１の受光面を形成する透明受光面基板であるカバーガラス１５が設けられている。

太陽電池モジュール本体３０は、フレーム枠に支持されて封止樹脂（図示せず）によって封止されている。

図３は、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１における配線シート１３において電極配線（Ｌ４，Ｌ７），（Ｌ５，Ｌ８）に接続される非配線パターニング部１３ａ部分を抜き出して示す概略平面図である。

図３に示すように、太陽電池モジュールＭ１の第２ストリング（２）及び第ｎストリング（ｎ）において、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）の他端部における第４電極配線Ｌ４及び第７電極配線Ｌ７が配線シート１３の非配線パターニング部１３ａに接続されている。第４電極配線Ｌ４及び第７電極配線Ｌ７と非配線パターニング部１３ａとは、半田等の導電性接続材１６を介して接続されている。導電性接続材１６は、第４電極配線Ｌ４及び第７電極配線Ｌ７の直交方向Ｙにおけるセル群ＣＧ（ｍ）に対応する領域の全体又は略全体に亘って設けられている。

同様に、太陽電池モジュールＭ１の第２ストリング（２）及び第ｎストリング（ｎ）において、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、他方のセル群ＣＧ（２）の一端部における第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８が配線シート１３の非配線パターニング部１３ａに接続されている。第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８と非配線パターニング部１３ａとは、半田等の導電性接続材１６を介して接続されている。導電性接続材１６は、第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８の直交方向Ｙにおけるセル群ＣＧ（ｍ）に対応する領域の全体又は略全体に亘って設けられている。

このように、複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）の隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）が配線シート１３を介して接続されていることで、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）における第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７からの電流ｉｙが、配線シート１３において他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８に向けて分散されて移動し、他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５及び第８電極配線Ｌ８に至る。そうすると、配線シート１３における電流ｉｙが流れる部分の抵抗値を下げることができる。これにより、出力損失を軽減させることができる。

第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、配線シート１３は、基材シート上に配線をパターニングした配線シートである。そして、複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）の隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）が配線シート１３における配線パターニング部の以外の非配線パターニング部１３ａを介して接続されている。こうすることで、受光面の反対側の裏面にｐ型電極及びｎ型電極が形成された裏面電極型太陽電池モジュール（いわゆるバックコンタクト型太陽電池モジュール）に好適に適用することができる。

第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、配線シート１３は、所定の列設方向Ｘに対して斜めに切り欠かれている（図３に示す切り欠き部α参照）。こうすることで、配線シート１３において、配線シート１３における電流ｉｙが流れる部分以外の不要な部分を除去することができる。これにより、太陽電池モジュールＭ１の多角形状を効率良く形成することができる。また、太陽電池モジュールＭ１の製造コストを低減させることができる。

＜第１実施形態の具体例＞
次に、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１について、第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間の出力損失Ｑを求めたので、それについて以下に説明する。なお、図２７に示す太陽電池モジュールＭｘの従来例１として、配線シート１３を備えたバックコンタクト型太陽電池モジュールＭｘとした。

以下の例では、第４電極配線Ｌ４及び第５電極配線Ｌ５、第７電極配線Ｌ７及び第８電極配線Ｌ８の長さを何れも１５７ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を２ｍｍとした。配線シート１３の金属箔を銅箔（体積抵抗率ρ＝１．８×１０^－５Ωｍ）とし、銅箔の厚みを０．０３５ｍｍとした。また、太陽電池モジュールＭ１，Ｍｘの最大出力動作電流（Ｉｐｍ）を９Ａとした。また、従来例１の太陽電池モジュールＭｘでは、接続用電極配線Ｌｗの長さを１６０ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を６ｍｍとした。

図４は、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設けた従来例１に基づき出力例を設定して太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗでの出力損失を概略算出で求めた図表である。

図４において、抵抗値Ｒ（Ω）の計算は、長さをｌ、厚みをｄ、幅ｈとした場合、抵抗値Ｒ（Ω）は、Ｒ＝体積抵抗率ρ×長さｌ／（厚みｄ×幅ｈ）で算出した。また、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７部分及び第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８部分の出力損失Ｑ（Ｗ）は、Ｒ×（Ｉｐｍ／２）^２で算出し、接続用電極配線Ｌｗ部分の出力損失Ｑ（Ｗ）は、Ｒ×Ｉｐｍ^２で算出した。

図５は、図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１における配線シート１３の非配線パターニング部１３ａでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。

配線シート１３における非配線パターニング部１３ａでの出力損失Ｑｙは、図３に示すように、非配線パターニング部１３ａの第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８側の端部を２０ｍｍずつ第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８で８分割して出力損失を計算した。非配線パターニング部１３ａの列設方向Ｘの長さをｌｙ、直交方向Ｙの長さをｌｘ、始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での個々の斜め方向の長さをｌｚ〔＝（ｌｘ^２＋ｌｙ^２）^１／２〕とした。非配線パターニング部１３ａを概略９分割された個々の領域に流れる電流ｉｙは概略に均等とする。これに基づき、図５に示すように、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７から第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８までに流れる電流ｉｙは、何れも１（Ａ）となる。

図５において、出力損失Ｑｙ（Ｗ）は、銅箔の厚みをｄ（＝０．０３５ｍｍ）、非配線パターニング部１３ａの９分割された個々の幅ｈｙ（＝２０ｍｍ）とした場合、出力損失Ｑｙ（Ｗ）は、〔ρ×ｌｚ／（ｄ×ｈｙ）〕×ｉｙ^２で算出した。出力損失合計Ｑｔ（Ｗ）は、個々の出力損失Ｑｙ（Ｗ）を合計したものである。

図６は、図４の例１の出力損失量に基づき第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７及び配線シート１３における非配線パターニング部１３ａでの出力損失を概略算出で求めた図表である。

図６において、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」は、図４に示す「出力損失」と同じである。「図５の非配線パターニング部の出力損失合計」は、図５に示す「出力損失合計」と同じである。「第１実施形態の出力損失合計」は、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」と「図５の非配線パターニング部の出力損失合計」とを合計した値である。「図４の従来例１の出力損失合計」は、図４に示す「出力損失合計」と同じである。「第１実施形態の出力損失の従来との差」は、「図４の従来例１の出力損失合計」から「第１実施形態の出力損失合計」を差し引いた値である。「第１実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、「第１実施形態の出力損失合計」を「図４の従来例１の出力損失合計」で割った比率である。

図６に示すように、第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１において、「第１実施形態の出力損失の従来との差」は、２．３４×１０^－１（Ｗ）となり、「第１実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、３９％となった。

（第２実施形態）
図７は、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２を示す正面図である。また、図８は、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２における配線シート１３において電極配線に接続される非配線パターニング部１３ａ部分及び接続用電極配線Ｌｗを抜き出して示す概略平面図である。

太陽電池モジュールＭ２の基本構成は、接続用電極配線Ｌｗを設けたことを除いて第１実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１と同様であり、詳しい説明を省略する。

図７及び図８に示すように、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、配線シート１３上に接続用電極配線Ｌｗ（接続用バスバー）が設けられている。接続用電極配線Ｌｗは、隣り合う２つセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）を接続するものである。

詳しくは、接続用電極配線Ｌｗは、一方の電極配線（第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７）と半田等の導電性接続材を介して接続されている。接続用電極配線Ｌｗは、他方の電極配線（第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８）と半田等の導電性接続材を介して接続されている。同様に、接続用電極配線Ｌｗは、配線シート１３における非配線パターニング部１３ａと半田等の導電性接続材を介して接続されている。

第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、接続用電極配線Ｌｗは、列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられている。こうすることで、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）における第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７からの電流ｉｙが、配線シート１３において他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に向けて分散されて移動するのに加えて、列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられた接続用電極配線Ｌｗにおいて他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に向けて移動し、他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に至る。そうすると、配線シート１３及び接続用電極配線Ｌｗにおける電流ｉｙが流れる部分の抵抗値をさらに下げることができる。すなわち、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設ける場合に比べて接続用電極配線Ｌｗにおける電流ｉｙが流れる部分の抵抗値を下げることができる。これにより、出力損失をさらに軽減させることができる。しかも、太陽電池モジュールＭ２をカバー部ＣＶで覆う際に、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設ける場合には接続用電極配線Ｌｗをカバー部ＣＶで覆うためのスペースに余裕がなく、それだけ作業性が悪化するところ、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに対して斜めに設けることで、接続用電極配線Ｌｗをカバー部ＣＶで覆うためのスペースに余裕ができ、それだけ作業性を向上させることができる。

＜第２実施形態の具体例＞
次に、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２について、第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間の出力損失Ｑを求めたので、それについて以下に説明する。

以下の例では、第２実施形態の具体例の各値は、＜第１実施形態の具体例＞の場合と同じとし、接続用電極配線Ｌｗの第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７側の一端部を支点として接続用電極配線Ｌｗを傾斜させた。接続用電極配線Ｌｗは、銅（体積抵抗率ρ＝１．８×１０^－５Ωｍ）で形成したものとした。

図９は、図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、接続用電極配線Ｌｗを設けた非配線パターニング部１３ａ及びでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。図９の例では、接続用電極配線Ｌｗの第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８側の他端部を第４位置Ｐ４に設けた。

配線シート１３における非配線パターニング部１３ａ及び接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑｙは、図８に示すように、第１実施形態と同様にして、９分割して出力損失を計算した。非配線パターニング部１３ａの９分割された個々の領域に流れる電流ｉｙは、接続用電極配線Ｌｗに対応する領域以外の領域で均等であり、接続用電極配線Ｌｗに対応する領域で集中する。従って、図９に示すように、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７から第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１、第２位置Ｐ２、第６位置Ｐ６、第７位置Ｐ７及び第８位置Ｐ８に流れる電流ｉｙは、何れも１（Ａ）となり、第３位置Ｐ３及び第５位置Ｐ５分の電流ｉｙは、第４位置Ｐ４を中心に電流が流れると考え第４位置Ｐ４の電流ｉｙは、３（Ａ）とし、第３位置Ｐ３及び第５位置Ｐ５の電流ｉｙは０（Ａ）と考える。図９において、各値の計算の仕方は、図５に示す各値の計算の仕方と同じであり、ここでは説明を省略する。

図１０は、図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７及び接続用電極配線Ｌｗを設けた非配線パターニング部１３ａでの出力損失を概略算出で求めた図表である。

図１０において、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」は、図４に示す「出力損失」と同じである。「図９の非配線パターニング部の出力損失合計」は、図９に示す「出力損失合計」と同じである。「第２実施形態の出力損失合計」は、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」と「図９の非配線パターニング部の出力損失合計」とを合計した値である。「図４の従来例１の出力損失合計」は、図４に示す「出力損失合計」と同じである。「第２実施形態の出力損失の従来との差」は、「図４の従来例１の出力損失合計」から「第２実施形態の出力損失合計」を差し引いた値である。「第２実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、「第２実施形態の出力損失合計」を「図４の従来例１の出力損失合計」で割った比率である。

図１０に示すように、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、「第２実施形態の出力損失の従来との差」は、２．３８×１０^－１（Ｗ）となり、「第２実施形態の出力損失の従来に対する比率」は、３８％となった。

次に、第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２について、接続用電極配線Ｌｗの他端部の位置（傾斜角度θ）を変更して出力損失が最小或いは略最小になる値を求めたので、それについて以下に説明する。

図１１Ａから図１１Ｈは、それぞれ、図４の例１の出力損失量に基づき第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２において、配線シート１３における非配線パターニング部１３ａ及び接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。図１１Ａから図１１Ｈにおいて、接続用電極配線Ｌｗの他端部を始点位置Ｐ０、第１位置Ｐ１から第３位置Ｐ３、第５位置Ｐ５から第８位置Ｐ８に設けた例を示している。なお、接続用電極配線Ｌｗの他端部を第４位置Ｐ４に設けた場合は、図９に表している。

この例では、表４に示す従来例１の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失Ｑとを合計した出力損失合計Ｑｔに対する出力損失改善率を求めた。
図１２は、表４に示す従来例１の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失Ｑとを合計した出力損失合計Ｑｔを表した概略算出図表である。図１３は、図１１Ａから図１１Ｄ、図９、図１１Ｅから図１１Ｈに示す出力損失合計を第２実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。図１４は、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での出力損失合計を表したグラフである。また、図１５は、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での出力損失改善率を表したグラフである。

図１３において、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での「第２実施形態の出力損失合計」は、図１１Ａから図１１Ｄ、図９、図１１Ｅから図１１Ｈに示す「出力損失合計」である。「第２実施形態の出力損失改善率」は、始点位置Ｐ０及び第１位置Ｐ１から第８位置Ｐ８での（１－「第２実施形態の出力損失合計」／「図１２の従来例１の出力損失合計Ｑｔ」）×１００の計算式でそれぞれ算出したものである。

図１３から図１５に示すように、「第２実施形態の出力損失合計」は、第７位置Ｐ７で３．８２×１０^－２（Ｗ）と最小或いは略最小となった。また、「第２実施形態の出力損失改善率」は、８６．２１％となった。このときの接続用電極配線Ｌｗの傾斜角度θは３６．９°となった。

（第３実施形態）
図１６は、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３を示す正面図である。

太陽電池モジュールＭ３の基本構成は、配線シート１３がないこと、及び、太陽電池セル（１，１）～Ｃ（４，ｊｍ）の構造が異なることを除いて図７に示す第２実施形態に係る太陽電池モジュールＭ２と同様であり、詳しい説明を省略する。

太陽電池モジュールＭ３は、受光面及び受光面の反対側の裏面の双方に電極が形成された単結晶型太陽電池モジュールである。

図１７は、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３における内部構造を示す縦断面図である。太陽電池セルＣ（１，１）～Ｃ（ｍ，ｊｍ）は、以下の図１７の説明において、単に太陽電池セルＣという。

太陽電池セルＣは、図１７に示すように、表面電極３１と裏面電極３２とを備えている。表面電極３１は、バスバー電極３１ａと、図示を省略したフィンガー電極とから構成されている。バスバー電極３１ａは、帯状のものであり、太陽電池セルＣの表面において列設方向Ｘに直線的に形成されている。フィンガー電極は、バスバー電極３１ａの両側縁から直交方向Ｙに櫛歯状に延びて多数に形成されている。フィンガー電極は、互いに一定の間隔をあけて、太陽電池セルＣの受光面全体を網羅するようにパターン形成されている。また、裏面電極３２は、太陽電池セルＣの裏面において列設方向Ｘに直線的に帯状となるように形成されており、バスバー電極３１ａと表裏対向するように設けられている。

太陽電池モジュールＭ３は、太陽電池セルＣと、配線材３３（インターコネクタ）と、透光性基板３４と、保護部材３５とを備えている。太陽電池セルＣは、表面電極３１と裏面電極３２とを備えている。配線材３３は、一の太陽電池セルＣの表面電極３１のバスバー電極３１ａと他の太陽電池セルＣの裏面電極３２とに接続されて隣り合う太陽電池セルＣ，Ｃ同士を直列に接続する配線材である。透光性基板３４は、太陽電池セルＣの表面側（図１７では上側）に対向するように設けられている。保護部材３５は、太陽電池セルＣの裏面側（図１７では下側）に対向するように設けられている。

太陽電池モジュールＭ３は、太陽電池セルＣと配線材３３とが透光性の封止材３６によって透光性基板３４と保護部材３５との間に封止された構造となっている。配線材３３は、細長い短冊状に形成された基材の外表面に半田がコーティング（半田メッキ処理）された構成となっている。基材の材質としては特に限定されないが、例えば銅等の金属を用いることができる。

そして、配線材３３の一方側（図１７では左側）が太陽電池セルＣの表面のバスバー電極３１ａに半田接続されている。配線材３３の他方側（図１７では右側）が隣接する太陽電池セルＣ裏面の裏面電極３２に半田接続されている。なお、本実施の形態では、太陽電池セルＣにバスバー電極３１ａを２本形成しているが、１本又は平行に２本以上形成される場合もある。この場合には、裏面電極３２も１本又は平行に３本以上形成され、配線材３３～３３も、１本又は３本以上使用される。

図１８は、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において接続用電極配線Ｌｗ部分を抜き出して示す概略平面図である。

第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３は、図１６及び図１８に示すように、複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）の隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）における電極配線間（第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間）が列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられた接続用電極配線Ｌｗを介して接続されている。

こうすることで、隣り合う２つのセル群ＣＧ（１），ＣＧ（ｍ）のうち、一方のセル群ＣＧ（１）における第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７からの電流ｉｙが、列設方向Ｘに対して所定の傾斜角度θで斜めに設けられた接続用電極配線Ｌｗにおいて他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８に向けて移動し、他方のセル群ＣＧ（ｍ）における第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８において、直交方向Ｙの両側に流れる。また、そうすると、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設ける場合に比べて接続用電極配線Ｌｗの抵抗値を下げることができる。これにより、出力損失を軽減させることができる。かかる構成では、この例のように、受光面及び受光面の反対側の裏面の双方に電極が形成された単結晶型太陽電池モジュールに好適に適用することができる。

＜第３実施形態の具体例＞
次に、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３について、第４電極配線Ｌ４と第５電極配線Ｌ５との間、第７電極配線Ｌ７と第８電極配線Ｌ８との間の出力損失Ｑを求めたので、それについて以下に説明する。図２７に示す太陽電池モジュールＭｘの従来例２として、受光面及び受光面の反対側の裏面の双方に電極が形成された単結晶型太陽電池モジュールＭｘとした。

以下の例では、第４電極配線Ｌ４及び第５電極配線Ｌ５、第７電極配線Ｌ７及び第８電極配線Ｌ８の長さを何れも１５７ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を２ｍｍとした。また、太陽電池モジュールＭ３，Ｍｘの最大出力動作電流（Ｉｐｍ）を９Ａとした。また、従来例１の太陽電池モジュールＭｘでは、接続用電極配線Ｌｗの長さを１６０ｍｍ、厚みを０．２３ｍｍ、幅を３．５ｍｍとした。接続用電極配線Ｌｗは、銅（体積抵抗率ρ＝１．８×１０^－５Ωｍ）で形成したものとした。

図１９は、接続用電極配線Ｌｗを列設方向Ｘに平行に設けた従来例２の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗでの出力損失を概略算出で求めた図表である。

図１９において、各値の計算の仕方は、図４に示す各値の計算の仕方と同じであり、ここでは説明を省略する。

図２０は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３における接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑｗを概略算出で求めた図表である。図２０の例では、接続用電極配線Ｌｗの他端部を第４位置Ｐ４に設けた。

図２０において、出力損失Ｑｗ（Ｗ）は、接続用電極配線Ｌｗの列設方向Ｘの距離をｆｘ（＝１６０ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗの直交方向Ｙの距離をｆｙ（＝８０ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗの長さｌｗ（＝１７８．９ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗに流れる電流をｉｗ（＝９Ａ）、接続用電極配線Ｌｗの厚みをｄ（＝０．２３ｍｍ）、接続用電極配線Ｌｗの幅をｈ（＝３．５ｍｍ）とした場合、出力損失Ｑｗ（Ｗ）は、〔ρ×ｌｗ／（ｄ×ｈ）〕×ｉｗ^２で算出した。

図２１は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７並びに接続用電極配線Ｌｗ、第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の右半分及び左半分での出力損失を概略算出で求めた図表である。

図２１において、各値の計算の仕方は、図４に示す各値の計算の仕方と同じであり、ここでは説明を省略する。「第３実施形態の出力損失合計」は、「第４電極配線Ｌ４、第７電極配線Ｌ７」の「出力損失」と、「図２０の接続用電極配線Ｌｗ」の「出力損失Ｑｗ」と、「第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の右半分及び左半分」の「出力損失」とを合計した値である。「図１９の従来例２の出力損失合計Ｑｔ」は、図１９に示す「出力損失合計Ｑｔ」と同じである。「第３実施形態の出力損失の従来との差」は、「図１９の従来例２の出力損失合計Ｑｔ」から「第３実施形態の出力損失合計」を差し引いた値である。「第３実施形態の出力損失改善比率」は、（１－「第３実施形態の出力損失合計」／「図１９の従来例２の出力損失合計」）×１００の計算式で算出した。

図２１に示すように、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、「第３実施形態の出力損失の従来との差」は、５．９１×１０^－２（Ｗ）となり、「第３実施形態の出力損失改善率」は、８９％となった。

次に、第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３について、接続用電極配線Ｌｗの他端部の位置（傾斜角度θ）を変更して出力損失が最小或いは略最小になる値を求めたので、それについて以下に説明する。

図２２は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、接続用電極配線Ｌｗでの出力損失Ｑを概略算出で求めた図表である。図２２において、接続用電極配線Ｌｗの一端部を支点として他端部を第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けて２０ｍｍずつ移動させた例を示している。

この例では、表１９に示す従来例２の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失Ｑとを合計した出力損失合計Ｑｔに対する出力損失改善率を求めた。

図２３は、表１９に示す従来例２の太陽電池モジュールＭｘにおける接続用電極配線Ｌｗの出力損失Ｑと第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の出力損失合計とを合計した出力損失合計Ｑｔを表した概略算出図表である。図２４は、図４の例１の出力損失量に基づき第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ３において、第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８での出力損失Ｑ（Ｗ）、及び、第３実施形態の出力損失合計（Ｗ）を第３実施形態の出力損失改善率と共に示す概略算出図表である。図２４において、接続用電極配線Ｌｗの一端部を支点として他端部を第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８の左端から右端及び右端から左端に向けて２０ｍｍずつ移動させた例を示している。図２５は、第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失合計を表したグラフである。また、図２６は、第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎の第３実施形態の出力損失改善率を表したグラフである。

図２４において、「第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８」での「出力損失Ｑ」は、「接続用電極配線Ｌｗから左端まで」の「出力損失Ｑｗ１」と「接続用電極配線Ｌｗから右端まで」の「出力損失Ｑｗ２」とを第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎に合計した値である。「第３実施形態の出力損失合計」は、「第５電極配線Ｌ５、第８電極配線Ｌ８」での「出力損失Ｑ」と図２２の「出力損失Ｑ」とを第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎に合計した値である。「出力損失改善率」は、（１－「第３実施形態の出力損失合計」／「図２２の従来例２の出力損失合計Ｑｔ」）×１００の計算式で第８電極配線Ｌ８の左端から右端に向けた２０ｍｍ毎に算出したものである。

図２４から図２６に示すように、「第３実施形態の出力損失合計」は、第８電極配線Ｌ８の左端から６０ｍｍの位置で３．４６×１０^－１（Ｗ）と最小或いは略最小となった。また、「第３実施形態の出力損失改善率」は、１７％となった。このときの接続用電極配線Ｌｗの傾斜角度θは２０．６°となった。

（その他の実施形態）
第１実施形態から第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１～Ｍ３において、複数のセル群ＣＧ（１）～ＣＧ（ｍ）以外の部分が色塗り（一般的には黒塗り）されている。こうすることで、見栄え良く太陽電池モジュールＭ１～Ｍ３を形成することができ、意匠性を向上させることができる。

また、第１実施形態から第３実施形態に係る太陽電池モジュールＭ１～Ｍ３は、太陽電池モジュール本体３０が直角の角部及び直角以外の角度の角部を有する多角形状に形成されている。多角形状としては、例えば３つの直角の角部を有する五角形状、２つの直角の角部を有する四角形状又は直角三角形状を例示でき、この例では、多角形状は、３つの直角の角部を有する五角形状とされている。こうすることで、太陽電池モジュールＭ１～Ｍ３を適用する用途を広げることができる。

また、第１実施形態から第３実施形態では、太陽電池セルＣ（１，１）～Ｃ（ｍ，ｊｍ）として、標準サイズのセル（フルセル）のものを用いたが、標準サイズのセルを分割した分割セルであってもよい。分割セルとは、標準サイズのセル（太陽電池用ウェハ１枚分のセル、フルセルともいう。）を分割した小型のセルをいう。分割セルとしては、標準サイズのセルを半分に分割したもの（ハーフセル）、１／４に分割したものを例示できる。従って、セル１枚当たりの電流の電流値を減少（ハーフセルの場合、半減）させることができ、それだけ、太陽電池モジュールＭ１～Ｍ３の電力損失を減少させることができる。

本発明は、以上説明した実施の形態に限定されるものではなく、他のいろいろな形で実施することができる。そのため、係る実施の形態はあらゆる点で単なる例示にすぎず、限定的に解釈してはならない。本発明の範囲は請求の範囲によって示すものであって、明細書本文には、なんら拘束されない。さらに、請求の範囲の均等範囲に属する変形や変更は、全て本発明の範囲内のものである。

１０ 太陽電池モジュール本体
１１ バックシート
１２ 接着層
１３ 配線シート
１３ａ 非配線パターニング部
１４ 受光面側封止材
１５ カバーガラス
１６ 導電性接続材
３１ 表面電極
３１ａ バスバー電極
３２ 裏面電極
３３ 配線材
３４ 透光性基板
３４ａ 受光面
３５ 保護部材
３６ 封止材
３７ 遮光材
Ｃ 太陽電池セル
ＣＧ セル群
ＣＶ カバー部
Ｌ１ 第１電極配線
Ｌ２ 第２電極配線
Ｌ３ 第３電極配線
Ｌ４ 第４電極配線
Ｌ５ 第５電極配線
Ｌ６ 第６電極配線
Ｌ７ 第７電極配線
Ｌ８ 第８電極配線
Ｌ９ 第９電極配線
Ｌｗ 接続用電極配線
Ｍ１ 太陽電池モジュール
Ｍ２ 太陽電池モジュール
Ｍ３ 太陽電池モジュール
Ｍｘ 太陽電池モジュール
Ｐ０ 始点位置
Ｐ１ 第１位置
Ｐ２ 第２位置
Ｐ３ 第３位置
Ｐ４ 第４位置
Ｐ５ 第５位置
Ｐ６ 第６位置
Ｐ７ 第７位置
Ｐ８ 第８位置
Ｓ ストリング
Ｘ 列設方向
Ｙ 直交方向
θ 傾斜角度

Claims (4)

1. １又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、前記複数のセル群がそれぞれ電極配線によって接続された太陽電池モジュールであって、
   前記複数のセル群のそれぞれにおいて前記複数の太陽電池セルが所定の列設方向に列設されており、
   前記複数のセル群の隣り合う２つのセル群における前記電極配線間が導電性シート部材を介して接続され、
   さらに、前記導電性シート部材上に、前記隣り合う２つセル群における前記電極配線間を接続する接続用電極配線が設けられており、
   前記接続用電極配線は、前記列設方向に対して所定の傾斜角度で斜めに設けられていることを特徴とする太陽電池モジュール。
2. 請求項１に記載の太陽電池モジュールであって、
   前記導電性シート部材は、前記列設方向に対して斜めに切り欠かれていることを特徴とする太陽電池モジュール。
3. １又は複数の太陽電池セルでそれぞれ構成された複数のセル群を備え、前記複数のセル群がそれぞれ電極配線によって接続された太陽電池モジュールであって、
   前記複数のセル群のそれぞれにおいて前記太陽電池セルが所定の列設方向に列設されており、
   前記複数のセル群の隣り合う２つのセル群における前記電極配線間が前記列設方向に対して所定の傾斜角度で斜めに設けられた接続用電極配線を介して接続され、
   前記接続用電極配線は、一端部が前記隣り合う２つのセル群のうちの一方のセル群における前記電極配線に接続され、かつ、他端部が前記隣り合う２つのセル群のうちの他方のセル群における前記電極配線に接続され、
   前記接続用電極配線の前記他端部は、前記他方のセル群における前記電極配線の前記列設方向に直交する直交方向における前記一方のセル群側の一端と前記一端とは反対側の他端との間において前記一端及び前記他端から離れた位置であって前記一端から前記他端側に１２０ｍｍ以上離れない位置に接続されていることを特徴とする太陽電池モジュール。
4. 請求項１から請求項３までの何れか１つに記載の太陽電池モジュールであって、
   太陽電池モジュール本体が直角の角部及び直角以外の角度の角部を有する多角形状に形成されていることを特徴とする太陽電池モジュール。

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