JP7421453B2

JP7421453B2 - 硝化脱窒装置

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Publication number: JP7421453B2
Application number: JP2020154957A
Authority: JP
Inventors: 圭介舩石; 覚俊館野; 佑輔田邊; 紗季金本
Original assignee: Hitachi Zosen Corp
Current assignee: Hitachi Zosen Corp
Priority date: 2020-09-15
Filing date: 2020-09-15
Publication date: 2024-01-24
Anticipated expiration: 2040-09-15
Also published as: JP2022048901A

Description

本発明は、硝化脱窒装置に関する。

し尿などの汚水を生物学的硝化脱窒法により処理することが知られている。このような生物学的硝化脱窒法は、硝化工程と脱窒素工程とを含む。硝化工程において、活性汚泥（微生物）が、汚水中のアンモニア性窒素を亜硝酸または硝酸性窒素まで酸化する。脱窒素工程において、活性汚泥が、亜硝酸または硝酸性窒素を窒素に還元する。

このような硝化工程および脱窒素工程を単一槽内において同時に実施可能な硝化脱窒装置が実用化されている。

例えば、硝化脱窒素槽と、循環ラインと、エジェクターと、酸化還元電位（ＯＲＰ）計とを備える硝化脱窒装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。循環ラインは、硝化脱窒素槽の内液を、循環液として硝化脱窒素槽から引き出して硝化脱窒素槽に返送する。これによって、硝化脱窒素槽の内液は、循環ラインを介して循環される。エジェクターは、循環ラインに設けられ、循環ラインを通過する循環液と空気とを混合する。ＯＲＰ計は、硝化脱窒素槽の内液のＯＲＰを測定する。

このような硝化脱窒装置では、循環ラインを通過する循環液の流量を調整することで、エジェクターにおいて循環液に混合される空気量を調整し、ひいては、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を調整する。

循環ラインを通過する循環液の流量が小さくなると、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が低下する。これによって、硝化脱窒素槽の内液において、溶存酸素濃度が比較的低い嫌気領域が広がり、脱窒素工程が優位となる。

一方、循環ラインを通過する循環液の流量が大きくなると、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が増加する。これによって、硝化脱窒素槽の内液において、溶存酸素濃度が比較的高い好気領域が広がり、硝化工程が優位となる。

そして、特許文献１に記載の硝化脱窒装置では、ＯＲＰ計の測定結果に基づいて、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を増減させて、脱窒素工程が優位な第１処理と、硝化工程が優位な第２処理とを交互に実施している。

特開２００１－１７９９２号公報

しかるに、ＯＲＰは、硝化脱窒素槽の内液の性状に影響を受ける。内液の性状として、例えば、アンモニア濃度、有機物量、溶存酸素量、液温およびｐＨが挙げられる。また、ＯＲＰの波形は、一様ではなく、不安定である。

そのため、ＯＲＰを測定しても、硝化工程および／または脱窒素工程の進行の度合いを精度よく判断することは困難である。その結果、特許文献１に記載の硝化脱窒装置のように、ＯＲＰ計の測定結果に基づいて第１処理と第２処理とを切り替えても、汚水の処理効率の向上を図るには限度がある。

本発明は、効率よく汚水を処理できる硝化脱窒装置を提供する。

本発明［１］は、硝化脱窒素槽と、前記硝化脱窒素槽に汚水を供給する汚水供給ラインと、前記硝化脱窒素槽内において前記汚水が活性汚泥により処理されている内液を、前記硝化脱窒素槽から引き出して送出する循環ポンプと、前記内液と空気とを混合して、前記硝化脱窒素槽内に噴射する噴射部と、前記硝化脱窒素槽から引き出された前記内液を前記噴射部を介して前記硝化脱窒素槽へと循環させる循環ラインと、前記内液におけるアンモニア濃度を測定するアンモニアセンサと、前記循環ポンプを制御可能な制御部であって、前記循環ポンプを第１出力で駆動させる第１制御と、前記循環ポンプを、前記第１出力よりも大きな第２出力で駆動させる第２制御とを交互に実行可能な制御部と、を備え、前記制御部は、前記アンモニアセンサの測定結果に基づいて、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値および／または前記第２出力の出力値を変更可能である、硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、第１制御において、循環ポンプは、比較的小さな第１出力で駆動する。そのため、噴射部を介して硝化脱窒素槽に供給される酸素量は、比較的少なくなる。その結果、第１制御では、硝化脱窒素槽の内液において脱窒素工程が優位となり、亜硝酸または硝酸性窒素が窒素に還元される。

また、第２制御において、循環ポンプは、比較的大きな第２出力で駆動する。そのため、噴射部を介して硝化脱窒素槽に供給される酸素量は、比較的多くなる。その結果、第２制御では、硝化脱窒素槽の内液において硝化工程が優位となり、アンモニア性窒素が亜硝酸または硝酸性窒素に酸化される。

アンモニアセンサは、内液におけるアンモニア濃度を測定する。アンモニア性窒素は硝化工程において消費されるため、アンモニア濃度を測定することにより、硝化工程の進行の度合いを直接的に確認することができる。

そして、制御部は、アンモニアセンサの測定結果に基づいて、循環ポンプの第１出力の出力値および／または第２出力の出力値を変更する。つまり、制御部は、硝化工程の進行の度合いに基づいて、循環ポンプの第１出力の出力値および／または第２出力の出力値を調整できる。

そのため、第１制御および第２制御において、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を精度よく調整でき、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく、効率的に実施できる。その結果、効率よく汚水を処理できる。

本発明［２］は、前記制御部は、前記アンモニアセンサの測定結果から、前記第２制御開始から所定時間経過までのアンモニア濃度の減少速度を算出し、前記アンモニア濃度の減少速度から、前記第２制御終了時における前記内液のアンモニア濃度の予測値を算出し、前記予測値が所定範囲内である場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を維持し、前記予測値が所定範囲未満である場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させ、前記予測値が所定範囲を超過する場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させる、上記［１］に記載の硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、制御部は、第２制御終了時における内液のアンモニア濃度の予測値を算出し、そのアンモニア濃度の予測値に基づいて、循環ポンプの第２出力の出力値を調整する。

第２制御終了時のアンモニア濃度の予測値が所定範囲内である場合、第２制御において硝化工程が適度に進行しており、アンモニア性窒素が適度に消費されている。そのため、制御部は、循環ポンプの第２出力の出力値を維持する。

また、第２制御終了時のアンモニア濃度の予測値が所定範囲未満である場合、第２制御においてアンモニア性窒素が過度に消費されており、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が過剰である。この場合、脱窒素工程が不十分となるおそれがある。そのため、制御部は、循環ポンプの第２出力の出力値を低下させて、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を低下させる。

また、第２制御終了時のアンモニア濃度の予測値が所定範囲を超過する場合、第２制御においてアンモニア性窒素の消費が不十分であり、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部は循環ポンプの第２出力の出力値を上昇させて、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を上昇させる。

その結果、制御部は、アンモニアセンサの測定結果に基づいて、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を適切に調整できる。これによって、硝化脱窒装置は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより効率よく処理することができる。

本発明［３］は、前記汚水供給ラインに設けられる供給ポンプをさらに備え、前記制御部は、前記供給ポンプを制御可能であり、前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が設定値以下である場合、次の前記第１制御において、前記供給ポンプを第３出力で駆動させ、前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が設定値を超過する場合、次の前記第１制御において、前記供給ポンプを前記第３出力よりも小さな第４出力で駆動させる、上記［２］に記載の硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、第２制御開始時における内液のアンモニア濃度が設定値以下である場合、制御部は、次の第１制御において、供給ポンプを第３出力で駆動させる。そのため、脱窒素工程が優位な第１制御の間に、汚水が、硝化脱窒素槽に供給される。その結果、汚水に含まれる有機物を脱窒素工程に有効に利用できる。

また、第１制御において硝化脱窒素槽に供給される汚水のアンモニア濃度が比較的高いと、第２制御開始時における内液のアンモニア濃度が設定値を超過する場合がある。この場合、制御部は、次の第１制御において、供給ポンプを第３出力よりも小さな第４出力で駆動させる。これによって、次の第１制御における硝化脱窒素槽に対する汚水供給量を低下させる。その結果、硝化脱窒素槽の内液におけるアンモニア濃度が、過度に上昇することを抑制でき、硝化工程を安定して進行させることができる。

本発明［４］は、前記アンモニアセンサの測定結果の移動平均が所定範囲を超えて上昇している場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させ、前記アンモニアセンサの測定結果の移動平均が所定範囲を超えて下降している場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させる、上記［１］に記載の硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、制御部は、アンモニアセンサの測定結果の移動平均に基づいて、循環ポンプの第２出力の出力値を調整する。

アンモニアセンサの測定結果の移動平均が所定範囲を超えて上昇している場合、第２制御におけるアンモニア性窒素の消費が不十分であり、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部は、循環ポンプの第２出力の出力値を上昇させて、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を上昇させる。

また、アンモニアセンサの測定結果の移動平均が所定範囲を超えて下降している場合、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部は、循環ポンプの第２出力の出力値を低下させて、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を低下させる。

その結果、硝化脱窒装置は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより効率よく処理することができる。

本発明［５］は、前記制御部は、前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲未満である場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を低下させ、前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲を超過する場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を上昇させる、上記［１］から［４］のいずれか一項に記載の硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、制御部は、第２制御開始時における内液のアンモニア濃度に基づいて、循環ポンプの第１出力の出力値を調整する。

第２制御開始時における内液のアンモニア濃度が所定範囲未満である場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部は、次の第１制御において、循環ポンプの第１出力の出力値を低下させて、第１制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を低下させる。

また、第２制御開始時における内液のアンモニア濃度が所定範囲を超過する場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部は、次の第１制御において、循環ポンプの第１出力の出力値を上昇させて、第１制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を上昇させる。

その結果、硝化脱窒装置は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより一層効率よく処理することができる。

本発明［６］は、前記制御部は、前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲未満である場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させ、前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲を超過する場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させる、上記［１］に記載の硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、制御部は、第２制御開始時における内液のアンモニア濃度に基づいて、循環ポンプの第２出力の出力値を調整する。

第２制御開始時における内液のアンモニア濃度が所定範囲未満である場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部は、次の第２制御において、循環ポンプの第２出力の出力値を低下させて、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を低下させる。

また、第２制御開始時における内液のアンモニア濃度が所定範囲を超過する場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部は、次の第２制御において、循環ポンプの第２出力の出力値を上昇させて、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を上昇させる。

本発明［７］は、前記制御部は、前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲未満である場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させ、前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲を超過する場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させ、前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲未満である場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を低下させ、前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲を超過する場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を上昇させる、上記［１］に記載の硝化脱窒装置を含む。

このような構成によれば、制御部は、内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値および最大値に基づいて、循環ポンプの第１出力と第２出力との出力値を調整する。

内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲未満である場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部は、次の第２制御において、循環ポンプの第２出力の出力値を低下させて、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を低下させる。

また、内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲を超過する場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部は、次の第２制御において、循環ポンプの第２出力の出力値を上昇させて、第２制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を上昇させる。

さらに、内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲未満である場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部は、次の第１制御において、循環ポンプの第１出力の出力値を低下させて、第１制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を低下させる。

また、内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲を超過する場合、硝化脱窒素槽に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部は、次の第１制御において、循環ポンプの第１出力の出力値を上昇させて、第１制御における硝化脱窒素槽に対する酸素供給量を上昇させる。

本発明の硝化脱窒装置では、効率よく汚水を処理できる。

図１は、本発明の硝化脱窒装置の一実施形態の概略構成図である。図２は、図１に示す硝化脱窒装置による汚水の硝化脱窒方法の第１実施形態を説明するためのタイミング図である。図３は、図２に示す硝化脱窒方法を説明するためのフロー図である。図４は、図３に示す第１制御を説明するためのフロー図である。図５は、図３に示す第２制御を説明するためのフロー図である。図６は、汚水の硝化脱窒方法の第２実施形態を説明するためのタイミング図であって、アンモニア濃度の移動平均（破線）が所定範囲を超えて上昇している状態を示す。図７は、汚水の硝化脱窒方法の第２実施形態を説明するためのタイミング図であって、アンモニア濃度の移動平均（破線）が所定範囲を超えて下降している状態を示す。図８は、汚水の硝化脱窒方法の第２実施形態を説明するためのタイミング図であって、アンモニア濃度の移動平均（破線）が所定範囲内である状態を示す。図９は、汚水の硝化脱窒方法の第３実施形態を説明するためのタイミング図である。

１．硝化脱窒装置
本発明の硝化脱窒装置の一実施形態としての硝化脱窒装置１を、図１を参照して説明する。

硝化脱窒装置１は、供給された汚水を活性汚泥により生物学的に硝化および脱窒素して、処理水を排出する。汚水および活性汚泥については、後で説明する。

硝化脱窒装置１は、硝化脱窒素槽２と、汚水供給ユニット３と、循環ユニット４と、アンモニアセンサ７と、処理液排出ユニット５と、制御部６とを備える。

硝化脱窒素槽２は、活性汚泥を収容する。活性汚泥は、硝化細菌と、脱窒細菌とを少なくとも含む。活性汚泥は、好ましくは、従属栄養細菌をさらに含む。

硝化細菌は、好気条件下で、アンモニア性窒素を亜硝酸または硝酸性窒素まで酸化する。脱窒細菌は、嫌気条件下で、亜硝酸または硝酸性窒素を窒素に還元する。従属栄養細菌は、好気条件および／または嫌気条件下で、汚水中の有機物を分解する。

硝化脱窒素槽２は、密閉される中空形状を有する。硝化脱窒素槽２は、側壁２１と、上壁２２と、底壁２３とを備える。

側壁２１は、角筒形状または円筒形状を有する。側壁２１は、上下方向に延びる。上壁２２は、側壁２１の上端を閉鎖する。底壁２３は、側壁２１の下端を閉鎖する。底壁２３の内面は、上壁２２と上下方向に向かい合う。底壁２３の内面は、角錐状または円錐状に凹む。

汚水供給ユニット３は、硝化脱窒素槽２に汚水を供給する。汚水供給ユニット３は、汚水供給ライン３１と、供給ポンプ３２とを備える。

汚水供給ライン３１は、硝化脱窒素槽２に汚水を供給するための配管である。汚水供給ライン３１の供給方向の上流端は、図示しない汚水貯留槽に接続される。汚水供給ライン３１の供給方向の下流端は、側壁２１の下端に接続される。汚水供給ライン３１の供給方向の下流端における内部空間は、硝化脱窒素槽２の内部空間における下方部分と通じる。

供給ポンプ３２は、供給ポンプ３２が駆動したときに、図示しない汚水貯留槽内の汚水を、汚水供給ライン３１を通じて硝化脱窒素槽２に供給する。供給ポンプ３２は、汚水供給ライン３１に設けられる。供給ポンプ３２は、例えば、公知の送液ポンプである。

循環ユニット４は、硝化脱窒素槽２の内液の一部を、硝化脱窒素槽２から引き出して循環させる。硝化脱窒素槽２の内液は、硝化脱窒素槽２内において活性汚泥により処理されている汚水である。循環ユニット４は、循環ライン４１と、循環ポンプ４２と、噴射部の一例としてのオーバーフローシャフト４３とを備える。

循環ライン４１は、硝化脱窒素槽２の内液の一部を、硝化脱窒素槽２から引き出して、オーバーフローシャフト４３に供給するための配管である。循環ライン４１は、硝化脱窒素槽２から引き出された内液をオーバーフローシャフト４３を介して硝化脱窒素槽２へと循環させる。なお、以下では、循環ライン４１を通過する内液を循環液として、硝化脱窒素槽２に収容される内液と区別する。循環ライン４１は、中間部４１１と、上流部４１２と、下流部４１３とを有する。

中間部４１１は、上下方向に延びる。上流部４１２は、中間部４１１の下端と連続する。上流部４１２は、中間部４１１の下端から水平方向に延びた後、下方に向かって屈曲する。上流部４１２における水平方向に延びる部分は、側壁２１を貫通する。上流部４１２は、上流端４１Ａを有する。上流端４１Ａは、循環ライン４１の循環方向の上流端であって、開放されている。上流端４１Ａは、側壁２１に対して、中間部４１１と上流部４１２との連続部分の反対側に位置する。上流端４１Ａは、硝化脱窒素槽２の内部空間における下方部分に位置する。上流端４１Ａは、底壁２３の内面と向かい合う。

下流部４１３は、中間部４１１の上端と連続する。下流部４１３は、中間部４１１の上端から水平方向に延びる。下流部４１３は、下流端４１Ｂを有する。下流端４１Ｂは、循環ライン４１の循環方向の下流端である。下流端４１Ｂは、オーバーフローシャフト４３に接続される。

循環ポンプ４２は、循環ポンプ４２が駆動したときに、硝化脱窒素槽２の内液を、硝化脱窒素槽２から引き出して、循環ライン４１を介してオーバーフローシャフト４３に送出する。循環ポンプ４２は、循環ライン４１に設けられる。詳しくは、循環ポンプ４２は、硝化脱窒素槽２外に位置し、中間部４１１と上流部４１２との連続部分に設けられる。循環ポンプ４２は、例えば、公知の送液ポンプである。

オーバーフローシャフト４３は、循環液と空気とを混合して、硝化脱窒素槽２内に噴射する。オーバーフローシャフト４３は、上壁２２に支持される。オーバーフローシャフト４３は、例えば、エジェクター構造を有する。オーバーフローシャフト４３は、ボディ４３１と、ディフューザ４３２とを有する。

ボディ４３１は、上壁２２に対して底壁２３の反対側に位置する。ボディ４３１は、円筒形状を有する。ボディ４３１は、上下方向に延びる。循環ライン４１の下流端４１Ｂは、ボディ４３１の側壁に接続される。ボディ４３１の内部空間は、循環ライン４１の下流端４１Ｂにおける内部空間と通じる。

ディフューザ４３２は、円筒形状を有する。ディフューザ４３２の内径は、ボディ４３１の内径よりも小径である。ディフューザ４３２は、上下方向に延びる。ディフューザ４３２は、上壁２２を貫通する。ディフューザ４３２の上端４３２Ａは、ボディ４３１の下端に接続される。ディフューザ４３２の内部空間は、ボディ４３１の内部空間と通じる。ディフューザ４３２の下端４３２Ｂは、硝化脱窒素槽２の内部空間における上方部分に位置する。ディフューザ４３２の下端４３２Ｂは、循環ライン４１の上流端４１Ａに対して、底壁２３の反対側に位置する。ディフューザ４３２の下端４３２Ｂは、上流端４１Ａから上方に離れて位置する。ディフューザ４３２の下端４３２Ｂは、上下方向において、硝化脱窒素槽２の上壁２２と、上流端４１Ａとの間に位置する。

アンモニアセンサ７は、硝化脱窒素槽２の内液におけるアンモニア濃度を測定可能である。本実施形態では、アンモニアセンサ７は、循環ライン４１内を通過する循環液におけるアンモニア濃度を測定する。アンモニアセンサ７は、循環ライン４１の下流部４１３に接続される。アンモニアセンサ７として、例えば、公知のアンモニア検出器が挙げられる。アンモニアセンサ７は、制御部６と電気的に接続される。アンモニアセンサ７は、測定結果を制御部６に出力可能である。

また、アンモニアセンサ７は、硝化脱窒素槽２の内液をサンプリングポンプで抜き出した内液のアンモニア濃度を測定してもよい。この場合、循環ライン４１とは別に硝化脱窒素槽２の内液を、硝化脱窒素槽２から引き出してサンプリングタンクに送液し、アンモニアセンサ７を、サンプリングタンク、または、硝化脱窒素槽２に内液を返送するサンプリングラインに設置する。

処理液排出ユニット５は、硝化脱窒素槽２から処理液を排出する。処理液は、硝化脱窒素槽２において生物学的硝化脱窒処理が実施され、硝化脱窒素槽２から排出される内液である。処理液排出ユニット５は、排出ライン５１を有する。

排出ライン５１は、硝化脱窒素槽２から処理液を排出するための配管である。排出ライン５１の排出方向の上流端は、側壁２１に接続される。排出ライン５１の排出方向の上流端における内部空間は、硝化脱窒素槽２の内部空間と通じる。排出ライン５１の排出方向の下流端は、図示しない水槽に接続される。なお、図示しない水槽では、処理液に含まれる活性汚泥を、沈殿や膜分離、機械分離などにより固液分離する。

制御部６は、中央処理装置（ＣＰＵ）、ＲＯＭおよびＲＡＭなどを備える。制御部６は、循環ポンプ４２と、供給ポンプ３２と、アンモニアセンサ７とを制御可能である。制御部６は、循環ポンプ４２と、供給ポンプ３２と、アンモニアセンサ７とに電気的に接続される。

詳しくは、制御部６は、循環ポンプ４２を制御することで、硝化脱窒素槽２の内液の溶存酸素濃度の調整が可能である。特に、好ましくは、制御部６は、循環ポンプ４２を制御して、硝化脱窒素槽２の内液の溶存酸素濃度が比較的低い嫌気状態に調整する第１制御と、硝化脱窒素槽２の内液の溶存酸素濃度が比較的高い好気状態に調整する第２制御とを交互に実施可能である。

制御部６が硝化脱窒素槽２の内液の溶存酸素濃度が比較的低い嫌気状態に調整する第１制御を実行したときに、制御部６は、循環ポンプ４２を第１出力で駆動させる。第１制御において、硝化脱窒素槽２から引き出され循環液は、比較的小さい流量でオーバーフローシャフト４３に導かれる。嫌気状態に調整することで、脱窒素細菌が、硝化脱窒素槽２の内液に含まれる亜硝酸または硝酸性窒素を窒素に還元する（脱窒素工程）。

また、制御部６が硝化脱窒素槽２の内液の溶存酸素濃度が比較的高い好気状態に調整する第２制御を実行したときに、制御部６は、循環ポンプ４２を第２出力で駆動させる。循環ポンプ４２の第２出力は、循環ポンプ４２の第１出力よりも大きい。第２制御において、硝化脱窒素槽２から引き出され循環液は、比較的大きい流量でオーバーフローシャフト４３に導かれる。好気状態に調整することで、硝化細菌が、酸素を消費して、硝化脱窒素槽２の内液に含まれるアンモニア性窒素を亜硝酸または硝酸性窒素に酸化する（硝化工程）。

詳しくは後述するが、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果に基づいて、循環ポンプ４２の第１出力および第２出力の出力値を変更可能である。制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値の変更基準となるアンモニア濃度の所定範囲を、予め記憶している（図２参照）。制御部６に記憶されるアンモニアの濃度の所定範囲は、第２制御終了時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の許容範囲であって、硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の上限値Ｘと、硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の下限値Ｙとを有する。アンモニア濃度の所定範囲は、汚水の性状に応じて適宜変更される。

また、制御部６は、供給ポンプ３２の駆動状態と駆動停止状態とを切り替え可能である。詳しくは後述するが、制御部６は、供給ポンプ３２の出力の出力値を変更可能である。制御部６は、供給ポンプ３２の出力の出力値の変更基準となるアンモニア濃度の設定値Ｚを、予め記憶している（図２参照）。アンモニア濃度の設定値Ｚは、第２制御開始時におけるアンモニアの濃度の上限値であって、汚水の性状に応じて適宜変更される。

２．汚水処理方法
次に、硝化脱窒装置１を用いた汚水処理方法について説明する。

図１に示すように、汚水処理方法では、予め、所定量の汚水が、硝化脱窒素槽２に供給されて収容される。

汚水として、例えば、下水汚泥、し尿系汚水などが挙げられる。

下水汚泥は、下水道により回収された汚水を処理したときに出来る汚泥であり、水洗式便所からのし尿排水、生活に伴ない発生する生活排水、雨水などを処理対象として含む。し尿系汚水は、下水とは別途回収される汚水であり、汲み取り式便所の便壺に貯留されるし尿や、し尿や生活排水などを処理する浄化槽において生じる浄化槽汚泥などを含む。

汚水は、１種類からなってもよく、２種類以上が混合されていてもよい。汚水は、好ましくは、し尿系汚水を含む。

汚水の総窒素量（Ｔ－Ｎ）は、例えば、９２ｍｇ／Ｌ以上５０００ｍｇ／Ｌ以下である。なお、Ｔ－Ｎは、例えば、汚水をケルダール法により前処理して、中和滴定法や総和法により測定できる。

汚水のアンモニア性窒素濃度は、例えば、２０ｍｇ／Ｌ以上３０００ｍｇ／Ｌ以下である。なお、アンモニア性窒素濃度は、例えば、中和滴定法やイオン電極法により測定することができる。

汚水の硝酸態窒素濃度は、例えば、０．０ｍｇ／Ｌ以上１．０ｍｇ／Ｌ以下である。なお、硝酸態窒素濃度は、例えば、比色法やイオンクロマトグラフ法により測定できる。

汚水の生物学的酸素要求量（ＢＯＤ）は、例えば、２００ｍｇ／Ｌ以上２１０００ｍｇ／Ｌ以下である。なお、ＢＯＤは、例えば、よう素滴定法や隔膜電極法により測定できる。

汚水のＳＳ濃度は、例えば、６４０ｍｇ／Ｌ以上３５０００ｍｇ／Ｌ以下である。なお、ＳＳ濃度は、例えば、ガラス繊維ろ紙法や遠心分離法により測定できる。

次いで、図２および図３に示すように、制御部６は、内液を嫌気状態に調整する第１制御（Ｓ１）、および、内液を好気状態に調整する第２制御（Ｓ２）を、停止信号を受信するまで交互に実行する。なお、本実施形態では、制御部６は、第１制御を第１の設定時間維持した後、第２制御に切り替えて第２の設定時間維持する。制御部６は、第１の設定時間および第２の設定時間を予め記憶している。第１の設定時間および第２の設定時間は、汚水の性状に応じて適宜変更される。なお、本実施形態では、内液を嫌気状態に調整する第１制御後に内液を好気状態に調整する第２制御が実施されるが、第１制御と第２制御との順序は特に制限されない。制御部６は、第２制御後に第１制御を実施してもよい。

図２では、便宜上、第１制御の開始から第２制御の終了までを１サイクルとして、第１サイクルから第５サイクルにおける、循環ポンプ４２の出力、供給ポンプ３２の出力およびアンモニア濃度を示す。

図４に示すように、内液を嫌気状態に調整する第１制御において、制御部６は、まず、予め記憶している循環ポンプ４２の第１出力の出力値を読み出して、循環ポンプ４２を第１出力で駆動する（Ｓ１－１）。これによって、図１に示すように、硝化脱窒素槽２の内液が、循環液として、循環ライン４１の上流端４１Ａに吸い込まれる。そして、循環液が、循環ライン４１を通過してオーバーフローシャフト４３に流入する。

そして、循環液が、循環ライン４１からディフューザ４３２に向かってボディ４３１を通過するときに、ボディ４３１の内部に負圧を生じる。これによって、ボディ４３１の上端近傍の空気が、ボディ４３１の内部に吸引される。そして、オーバーフローシャフト４３内において、循環液と空気とが混合され、ディフューザ４３２の下端４３２Ｂから、循環液と空気とが噴射される。

内液を嫌気状態に調整する第１制御では、内液を好気状態に調整する第２制御と比較して、循環ポンプ４２の出力が小さい。そのため、第１制御では、第２制御と比較して、循環液の循環速度が小さい。第１制御における循環液の循環速度は、例えば、３３ｍ^３／ｈ以上３０００ｍ^３／ｈ以下である。

第１制御における循環液の循環速度が上記下限以上であれば、硝化脱窒素槽２に収容される内液を安定して攪拌できる。第１制御における循環液の循環速度が上記上限以下であれば、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低減できる。

その結果、内液を嫌気状態に調整する第１制御では、硝化脱窒素槽２の内液のうち、ディフューザ４３２の下端４３２Ｂの近傍領域が好気状態となる一方、それ以外の大部分が嫌気状態となる。第１制御において、硝化脱窒素槽２の内液における溶存酸素濃度は、例えば、０．５ｍｇ／Ｌ未満に維持される。

好気状態である領域において、硝化細菌が、酸素を消費して、アンモニア性窒素を亜硝酸または硝酸性窒素まで酸化する（硝化工程）。

また、嫌気状態である領域において、脱窒素細菌が、亜硝酸または硝酸性窒素を窒素に還元する（脱窒素工程）。なお、生成した窒素は、図示しない排気管を介して、硝化脱窒素槽２から排出される。

そして、嫌気状態である内液は、循環ライン４１の上流端４１Ａに吸い込まれ、循環液として循環ライン４１を通過し、オーバーフローシャフト４３に流入する。その後、オーバーフローシャフト４３は、循環液を空気とともに硝化脱窒素槽２内に噴射する。このような循環液の循環は、循環ポンプ４２の駆動が停止するまで継続される。

また、上記のように処理された汚水は、処理水として、第１制御および第２制御の間に、オーバーフローにより、硝化脱窒素槽２から排出ライン５１を介して排出される。

処理液の溶解性全窒素量（Ｓ－Ｔ－Ｎ）は、例えば、１ｍｇ／Ｌ以上２０ｍｇ／Ｌ以下である。処理液のアンモニア性窒素濃度は、例えば、０．１ｍｇ／Ｌ以上２０ｍｇ／Ｌ以下である。処理液の硝酸態窒素濃度は、例えば、０．１ｍｇ／Ｌ以上２０ｍｇ／Ｌ以下である。

次いで、図２および図４に示すように、制御部６は、第１制御の期間中に、硝化脱窒素槽２へ汚水を供給する。詳しくは、循環ポンプ４２の第１出力での駆動開始から所定時間経過後に、制御部６は、予め記憶している供給ポンプ３２の出力値を読み出して、供給ポンプ３２を第３出力または第４出力で駆動させる（Ｓ１－２）。なお、供給ポンプ３２の第３出力および第４出力については、後で詳述する。

その後、制御部６は、供給ポンプ３２を所定時間駆動させた後、第１制御が終了する前に、供給ポンプ３２の駆動を停止する（Ｓ１－３）。第１制御の期間中における汚水の供給量は、汚水の性状に応じて適宜変更されるが、硝化脱窒素槽２の容積に対して、例えば、１／１００以上１／５００以下である。

そして、制御部６は、循環ポンプ４２の第１出力での駆動時間が第１の設定時間を経過するまで、循環ポンプ４２の第１出力での駆動を継続した後、第１制御を第２制御に切り替える（図３参照）。

図２および図５に示すように、第２制御において、制御部６は、予め記憶している循環ポンプ４２の第２出力の出力値を読み出して、循環ポンプ４２を第２出力で駆動する（Ｓ２－１）。

第２出力は、第１出力よりも大きい。そのため、第２制御では、第１制御と比較して、循環液の循環速度が大きい。第２制御における循環液の循環速度は、例えば、１００ｍ^３／ｈ以上３０００ｍ^３／ｈ以下である。

第２制御における循環液の循環速度が上記下限以上であれば、硝化脱窒素槽２に対して、十分な酸素を供給できる。

その結果、第２制御では、硝化脱窒素槽２の内液のうち、大部分が好気状態となる一方、それ以外の一部（下部）が嫌気状態となる。第２制御において、硝化脱窒素槽２の内液における溶存酸素濃度は、例えば、０．５ｍｇ／Ｌ以上に維持される。これによって、第２制御では、第１制御と比較して、硝化工程が優位に進行する。

第２制御では、生育環境に適したｐＨや温度が維持される。第２制御における硝化脱窒素槽２の内液のｐＨは、例えば、５．０以上、好ましくは、６．０以上、また、例えば、９．０以下、好ましくは、８．０以下である。第２制御における硝化脱窒素槽２の内液の温度は、例えば、１５℃以上３８℃以下である。

また、制御部６は、循環ポンプ４２を第２出力で駆動開始させるとともに、アンモニアセンサ７に循環液のアンモニア濃度を測定させる。これによって、制御部６は、第２制御開始時における循環液のアンモニア濃度Ｃ_１を取得する。そして、制御部６は、第２制御開始時における循環液のアンモニア濃度Ｃ_１が、第２制御開始時におけるアンモニア濃度の設定値Ｚ以下であるか否かを判断する（Ｓ２－２）。

第２制御開始時における循環液のアンモニア濃度Ｃ_１が設定値Ｚ以下である場合（Ｓ２－２のＹｅｓ）、制御部６は、予め記憶している第３出力に対応する出力値を読み出す（Ｓ２－３）。そして、制御部６は、次の第１制御において、供給ポンプ３２を第３出力で駆動させる（図２の第１サイクルから第３サイクル参照）。言い換えれば、第２制御開始時における循環液のアンモニア濃度Ｃ_１が設定値Ｚ以下である場合、制御部６は、次の第１制御において、供給ポンプ３２を第３出力で駆動させる。

第２制御開始時における循環液のアンモニア濃度Ｃ_１が設定値Ｚを超過する場合（Ｓ２－２のＮｏ）、制御部６は、予め記憶している第４出力に対応する出力値を読み出す（Ｓ２－４）。そして、制御部６は、次の第１制御において、供給ポンプ３２を第４出力で駆動させる（図２の第４サイクルおよび第５サイクル参照）。言い換えれば、第２制御開始時における循環液のアンモニア濃度Ｃ_１が設定値Ｚを超過する場合、制御部６は、次の第１制御において、供給ポンプ３２を第４出力で駆動させる。第４出力は、第３出力よりも小さい。第４出力の出力値は、第３出力の出力値に対して、例えば、７０％以上９０％以下である。

次いで、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力での駆動開始から所定時間経過時に、アンモニアセンサ７に循環液のアンモニア濃度を測定させる（Ｓ２－５）。これによって、制御部６は、第２制御開始から所定時間経過したときの循環液のアンモニア濃度Ｃ_２を取得する。そして、制御部６は、第２制御開始時のアンモニア濃度Ｃ_１と所定時間経過時のアンモニア濃度Ｃ_２とに基づいて、第２制御開始から所定時間経過までのアンモニア濃度の減少速度を算出する（Ｓ２－６）。

次いで、制御部６は、アンモニア濃度の減少速度と、第２の設定時間とから、第２制御終了時における汚水のアンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐを算出する（Ｓ２－７）。

次いで、制御部６は、アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが、第２制御終了時におけるアンモニアの濃度の下限値Ｙ未満であるか否かを判断する（Ｓ２－８）。

アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが第２制御終了時におけるアンモニア濃度の下限値Ｙ未満である場合（Ｓ２－８のＹｅｓ）、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させる（Ｓ２－９、図２の第２サイクル参照）。言い換えれば、アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが所定範囲未満である場合、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させる。第２出力の出力値を低下割合は、例えば、現状の循環ポンプ４２の第２出力の出力値１００％に対して、例えば、７０％以上９０％以下である。そして、制御部６は、記憶している第２出力の出力値を更新する。

アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが第２制御終了時におけるアンモニアの濃度の下限値Ｙ以上である場合（Ｓ２－８のＮｏ）、制御部６は、アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが、第２制御終了時におけるアンモニアの濃度の上限値Ｘを超過するか否かを判断する（Ｓ２－１０）。

アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが第２制御終了時におけるアンモニアの濃度の上限値Ｘを超過する場合（Ｓ２－１０のＹｅｓ）、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させる（Ｓ２－１１、図２の第３サイクルおよび第４サイクル参照）。言い換えれば、アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが所定範囲を超過する場合、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させる。第２出力の出力値を上昇割合は、例えば、現状の循環ポンプ４２の第２出力の出力値１００％に対して、例えば、１１０％以上１３０％以下である。そして、制御部６は、記憶している第２出力の出力値を更新する。

アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが第２制御終了時におけるアンモニアの濃度の上限値Ｘ以下である場合（Ｓ２－１０のＮｏ）、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を維持する（図２の第５サイクル参照）。言い換えれば、制御部６は、アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが、第２制御終了時におけるアンモニアの濃度の下限値Ｙ以上上限値Ｘ以下、すなわち、所定範囲内である場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を維持する。

そして、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力での駆動時間が第２の設定時間を経過するまで、循環ポンプ４２の第２出力での駆動を継続した後、図３に示すように、停止信号を受信しているか否かを判断する（Ｓ－３）。制御部６が停止信号を受信している場合（Ｓ－３のＹｅｓ）、硝化脱窒装置１は、汚水の処理動作を終了する。一方、制御部６が停止信号を受信していない場合（Ｓ－３のＮｏ）、制御部６は、再度、第１制御および第２制御を繰り返す。

３．作用効果
硝化脱窒装置１では、第１制御において、循環ポンプ４２が、比較的小さな第１出力で駆動する。そのため、オーバーフローシャフト４３を介して硝化脱窒素槽２に供給される酸素量は、比較的少なくなる。その結果、第１制御では、硝化脱窒素槽２の内液において脱窒素工程が優位となり、亜硝酸または硝酸性窒素が窒素に還元される。

また、第２制御において、循環ポンプ４２は、比較的大きな第２出力で駆動する。そのため、オーバーフローシャフト４３を介して硝化脱窒素槽２に供給される酸素量は、比較的多くなる。その結果、第２制御では、硝化脱窒素槽２の内液において硝化工程が優位となり、アンモニア性窒素が亜硝酸または硝酸性窒素に酸化される。

アンモニアセンサ７は、硝化脱窒素槽２の内液におけるアンモニア濃度を測定する。アンモニア性窒素は硝化工程において消費されるため、アンモニア濃度を測定することにより、硝化工程の進行の度合いを直接的に確認することができる。

そして、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果に基づいて、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を変更する。つまり、制御部６は、硝化工程の進行の度合いに基づいて、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を調整でき、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を調整できる。

そのため、第１制御および第２制御において、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を精度よく調整でき、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく、効率的に実施できる。その結果、効率よく汚水を処理できる。

また、アンモニア濃度の絶対値は、互いに異なる複数の硝化脱窒装置１間においても直接比較することができる。そのため、複数の硝化脱窒装置１において、同じアンモニア濃度の基準値を採用することが可能であり、硝化脱窒装置１の制御が容易である。さらに、アンモニアセンサ７の測定結果を、処理水の水質評価に利用することができる。

また、制御部６は、第２制御開始から所定時間経過までのアンモニア濃度の減少速度を算出し、アンモニア濃度の減少速度から、第２制御終了時における汚水のアンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐを算出する。

第２制御終了時のアンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが所定範囲内である場合、第２制御において硝化工程が適度に進行しており、アンモニア性窒素が効率よく酸化される。そのため、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を維持する。

また、第２制御終了時のアンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが所定範囲未満である場合、第２制御においてアンモニア性窒素が過度に消費されており、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が過剰である。この場合、脱窒素工程が不十分となるおそれがある。そのため、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させて、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低下させる。

また、第２制御終了時のアンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐが所定範囲を超過する場合、第２制御においてアンモニア性窒素の消費が不十分であり、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部６は循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させて、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を上昇させる。

その結果、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果に基づいて、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を適切に調整できる。これによって、硝化脱窒装置１は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより効率よく処理することができる。

また、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が設定値Ｚ以下である場合、制御部６は、次の第１制御において、供給ポンプを第３出力で駆動させる。そのため、脱窒素工程が優位な第１制御の間に、有機物を含む汚水が、硝化脱窒素槽２に供給される。その結果、汚水中の有機物を脱窒素工程に有効に利用できる。

また、第１制御において硝化脱窒素槽２に供給される汚水のアンモニア濃度が比較的高いと、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が設定値Ｚを超過する場合がある。この場合、制御部６は、次の第１制御において、供給ポンプを第３出力よりも小さな第４出力で駆動させる。これによって、次の第１制御における硝化脱窒素槽２に対する汚水供給量を低下させる。その結果、硝化脱窒素槽２の内液におけるアンモニア濃度が、過度に上昇することを抑制でき、硝化工程を安定して進行させることができる。

４．第２実施形態
次に、本発明の第２実施形態について説明する。

第１実施形態では、制御部６は、第２制御において、アンモニア濃度の予測値Ｃ_ｐに基づいて、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を変更させるが、本発明はこれに限定されない。

図６および図７に示すように、第２実施形態では、制御部６は、第２制御において、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均に基づいて、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を変更する。

第２実施形態では、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均を算出する。制御部６は、第１制御および第２制御において、アンモニアセンサ７に、循環液のアンモニア濃度を単位時間毎（例えば、毎秒）に測定させる。そして、制御部６は、第１制御の開始から第２制御の終了までを１サイクルとして、１サイクル中のアンモニア濃度の平均値を算出する。次いで、制御部６は、少なくとも２サイクルのアンモニア濃度の平均値から、アンモニア濃度の移動平均を算出する。そして、制御部６は、今回算出したアンモニア濃度の移動平均と、前回算出したアンモニア濃度の移動平均とから、アンモニア濃度の移動平均の変動量を算出する。

図６に示すように、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均の変動量が所定範囲を超えて上昇する場合、第２制御におけるアンモニア性窒素の消費が不十分であり、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させて、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を上昇させる。言い換えれば、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均が所定範囲を超えて上昇する場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させる。

また、図７に示すように、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均の変動量が所定範囲を超えて下降する場合、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が過剰である。この場合、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させて、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低下させる。言い換えれば、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均が所定範囲を超えて下降する場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させる。

また、図８に示すように、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均の変動量が所定範囲内である場合、第２制御において硝化工程が適度に進行しており、アンモニア性窒素が効率よく酸化される。そのため、制御部６は、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を維持する。言い換えれば、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果の移動平均の変動量が所定範囲内である場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を維持する。

その結果、硝化脱窒装置１は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより効率よく処理することができる。このような第２実施形態においても、第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

５．第３実施形態
次に、本発明の第３実施形態について説明する。

第１実施形態では、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果に基づいて、第２制御において循環ポンプ４２の第２出力の出力値を変更するが、本発明はこれに限定されない。

第３実施形態では、制御部６は、アンモニアセンサ７の測定結果に基づいて、第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を変更する。また、制御部６は、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度を基準として、第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を変更してもよい。

図９に示すように、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が、第２制御開始時におけるアンモニア濃度の許容下限値Ｚ１未満（所定範囲未満）である場合、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が過剰である（図９の第２サイクルおよび第３サイクル参照）。そのため、制御部６は、次の第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を低下させて、第１制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低下させる。また、制御部６は、次の第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させて、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低下させる。

言い換えれば、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が所定範囲未満である場合、制御部６は、次の第１制御において循環ポンプ４２の第１出力の出力値を低下させ、次の第２制御において循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させる。

また、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が、第２制御開始時におけるアンモニア濃度の許容上限値Ｚ２を超過（所定範囲を超過）する場合、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が不足している（図９の第４サイクルおよび第５サイクル参照）。そのため、制御部６は、次の第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を上昇させて、第１制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を上昇させる。また、制御部６は、次の第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させて、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を上昇させる。

言い換えれば、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が所定範囲を超過する場合、制御部６は、次の第１制御において循環ポンプ４２の第１出力の出力値を上昇させ、次の第２制御において循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させる。

また、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が、第２制御開始時におけるアンモニア濃度の許容下限値Ｚ１以上許容上限値Ｚ２以下（所定範囲内）である場合、制御部６は、次の第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を、前回の第１制御と同じに維持する（図９の第１サイクルおよび第２サイクル参照）。この場合、制御部６は、次の第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を、前回の第２制御と同じに維持する。

言い換えれば、第２制御開始時における硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度Ｃ_１が所定範囲内である場合、制御部６は、次の第１制御において循環ポンプ４２の第１出力の出力値を前回の第１制御と同じに維持し、次の第２制御において循環ポンプ４２の第２出力の出力値を前回の第２制御と同じに維持する。

その結果、硝化脱窒装置１は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより一層効率よく処理することができる。このような第３実施形態においても、第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

また、循環ポンプ４２の出力値の過剰変動を抑制するため、複数サイクル分の第２制御開始時のアンモニア濃度Ｃ_１の平均値を算出して、その平均値に基づいて、循環ポンプ４２の第１出力および／または第２出力の出力値を変更してもよい。

６．第４実施形態
次に、本発明の第４実施形態について説明する。

第４実施形態では、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値および最大値を基準として、次のサイクルの循環ポンプ４２の第１出力および第２出力の出力値を変更する。

一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が、サイクルにおけるアンモニア濃度の許容下限範囲未満（所定範囲未満）である場合、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部６は、次の第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させて、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低下させる。言い換えれば、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲未満である場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を低下させる。

また、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が、サイクルにおけるアンモニア濃度の許容下限範囲を超過（所定範囲を超過）する場合、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部６は、次の第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させて、第２制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を上昇させる。言い換えれば、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲を超過する場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を上昇させる。

また、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が、サイクルにおけるアンモニア濃度の許容下限範囲内（所定範囲内）である場合、制御部６は、次の第２制御において、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を、前回の第２制御と同じに維持する。言い換えれば、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲内である場合、循環ポンプ４２の第２出力の出力値を、前回の第２制御と同じに維持する。

また、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が、サイクルにおけるアンモニア濃度の許容上限範囲未満（所定範囲未満）である場合、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が過剰である。そのため、制御部６は、次の第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を低下させて、第１制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を低下させる。言い換えれば、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲未満である場合、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を低下させる。

また、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が、サイクルにおけるアンモニア濃度の許容上限範囲を超過（所定範囲を超過）する場合、硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量が不足している。そのため、制御部６は、次の第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を上昇させて、第１制御における硝化脱窒素槽２に対する酸素供給量を上昇させる。言い換えれば、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲を超過する場合、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を上昇させる。

また、サイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が、サイクルにおけるアンモニア濃度の許容上限範囲内（所定範囲内）である場合、制御部６は、次の第１制御において、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を、前回の第１制御と同じに維持する。言い換えれば、制御部６は、一のサイクルにおける硝化脱窒素槽２の内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲内である場合、循環ポンプ４２の第１出力の出力値を、前回の第１制御と同じに維持する。

その結果、硝化脱窒装置１は、硝化工程および脱窒素工程をバランスよく安定して実施でき、汚水をより一層効率よく処理することができる。このような第４実施形態においても、第１実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

上記した第１実施形態から第４実施形態および変形例は、適宜組み合わせることができる。

１硝化脱窒装置
２硝化脱窒素槽
３１汚水供給ライン
４１循環ライン
４２循環ポンプ
４３オーバーフローシャフト
６制御部
７アンモニアセンサ

Claims

硝化脱窒素槽と、
前記硝化脱窒素槽に汚水を供給する汚水供給ラインと、
前記硝化脱窒素槽内において前記汚水が活性汚泥により処理されている内液を、前記硝化脱窒素槽から引き出して送出する循環ポンプと、
前記内液と空気とを混合して、前記硝化脱窒素槽内に噴射する噴射部と、
前記硝化脱窒素槽から引き出された前記内液を前記噴射部を介して前記硝化脱窒素槽へと循環させる循環ラインと、
前記内液におけるアンモニア濃度を測定するアンモニアセンサと、
前記循環ポンプを制御可能な制御部であって、前記循環ポンプを第１出力で駆動させる第１制御と、前記循環ポンプを、前記第１出力よりも大きな第２出力で駆動させる第２制御とを交互に実行可能な制御部と、を備え、
前記制御部は、前記アンモニアセンサの測定結果に基づいて、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値および／または前記第２出力の出力値を変更可能であり、
前記制御部は、
前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲未満である場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を低下させ、
前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲を超過する場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を上昇させることを特徴とする、硝化脱窒装置。
前記制御部は、
前記アンモニアセンサの測定結果から、前記第２制御開始から所定時間経過までのアンモニア濃度の減少速度を算出し、
前記アンモニア濃度の減少速度から、前記第２制御終了時における前記内液のアンモニア濃度の予測値を算出し、
前記予測値が所定範囲内である場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を維持し、
前記予測値が所定範囲未満である場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させ、
前記予測値が所定範囲を超過する場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させることを特徴とする、請求項１に記載の硝化脱窒装置。
前記汚水供給ラインに設けられる供給ポンプをさらに備え、
前記制御部は、
前記供給ポンプを制御可能であり、
前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が設定値以下である場合、次の前記第１制御において、前記供給ポンプを第３出力で駆動させ、
前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が設定値を超過する場合、次の前記第１制御において、前記供給ポンプを前記第３出力よりも小さな第４出力で駆動させることを特徴とする、請求項２に記載の硝化脱窒装置。
前記制御部は、
前記アンモニアセンサの測定結果の移動平均が所定範囲を超えて上昇する場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させ、
前記アンモニアセンサの測定結果の移動平均が所定範囲を超えて下降する場合、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させることを特徴とする、請求項１に記載の硝化脱窒装置。
前記制御部は、
前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲未満である場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させ、
前記第２制御開始時における前記内液のアンモニア濃度が所定範囲を超過する場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させることを特徴とする、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の硝化脱窒装置。
硝化脱窒素槽と、
前記硝化脱窒素槽に汚水を供給する汚水供給ラインと、
前記硝化脱窒素槽内において前記汚水が活性汚泥により処理されている内液を、前記硝化脱窒素槽から引き出して送出する循環ポンプと、
前記内液と空気とを混合して、前記硝化脱窒素槽内に噴射する噴射部と、
前記硝化脱窒素槽から引き出された前記内液を前記噴射部を介して前記硝化脱窒素槽へと循環させる循環ラインと、
前記内液におけるアンモニア濃度を測定するアンモニアセンサと、
前記循環ポンプを制御可能な制御部であって、前記循環ポンプを第１出力で駆動させる第１制御と、前記循環ポンプを、前記第１出力よりも大きな第２出力で駆動させる第２制御とを交互に実行可能な制御部と、を備え、
前記制御部は、前記アンモニアセンサの測定結果に基づいて、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値および／または前記第２出力の出力値を変更可能であり、
前記制御部は、
前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲未満である場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を低下させ、
前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最小値が所定範囲を超過する場合、次の前記第２制御において、前記循環ポンプの前記第２出力の出力値を上昇させ、
前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲未満である場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を低下させ、
前記内液のアンモニア濃度の単位時間あたりの最大値が所定範囲を超過する場合、次の前記第１制御において、前記循環ポンプの前記第１出力の出力値を上昇させることを特徴とする、硝化脱窒装置。