JP7397278B2 - チタン合金板及び自動車用排気系部品 - Google Patents
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Description
また、特許文献2には、質量基準でAl:0.30~1.50%と、Si:0.10~1.0%を含有することを特徴とする耐高温酸化性および耐食性に優れたチタン合金が記載されている。
また、特許文献3には、質量%で、Cu:2.1%超~4.5%、酸素:0.04%以下、Fe:0.06%以下を含有し、残部Tiおよび不可避的不純物からなる、冷間加工性に優れる排気装置部材用耐熱チタン合金が記載されている。
また、特許文献4には、質量%で、Si:0.1~0.6%、Fe:0.04~0.2%、O:0.02~0.15%であり、FeとOの含有量の合計が、0.1%以上、0.3%以下、残部Tiおよび、単独の含有量が0.04%未満の不可避的不純物からなる、耐酸化性に優れた排気系部品用チタン合金材が記載されている。
また、排気系部品では、高温酸化が抑制されることも望まれる。
[1] 質量%で、
Cu:0.7%以上1.5%以下、
Sn:0.5%以上1.5%以下、
Si:0.15%以上0.35%以下、
Nb:0.25%以上1.0%以下、
Al:0%以上1.0%以下を含有し、
更に、Cr、Moの一方または両方を合計で0.05~0.30%含有し、
Feを0.06%以下、Oを0.07%以下にそれぞれ制限し、
Ni、V、Mn、Zr、Co、Ta、W、C、Nの1種または2種以上を各々0~0.05%かつ合計で0.3%以下含有し、
残部がTi及び不純物であり、
金属組織がα相と第二相からなり、
前記α相の平均結晶粒径が10~50μmであり、
断面において一辺が10μmの正方形の測定領域100ヶ所を任意に選定し、その100ヶ所の測定領域のうち、少なくとも1個以上の前記第二相が観察される測定領域の数が全測定領域の80%以上であることを特徴とするチタン合金板。
[2] 前記第二相の面積率が0.5%以上であることを特徴とする[1]に記載のチタン合金板。
[3] 上記[1]または[2]に記載のチタン合金板からなる、自動車用排気系部品。
以上の観点から鋭意検討したところ、本実施形態のチタン合金板を完成させるに至った。
本実施形態のチタン合金板は、質量%で、Cu:0.7%以上1.5%以下、Sn:0.5%以上1.5%以下、Si:0.15%以上0.35%以下、Nb:0.25%以上1.0%以下、Al:0%以上1.0%以下を含有し、更に、Cr,Moの一方または両方を合計で0.05~0.30%含有し、Feを0.06%以下、Oを0.07%以下にそれぞれ制限し、Ni、V、Mn、Zr、Co、Ta、W、C、Nの1種または2種以上を各々0~0.05%かつ合計で0.3%以下含有し、残部がTi及び不純物であり、金属組織がα相と第二相からなり、α相の平均結晶粒径が10~50μmであり、断面において任意に選択した100箇所の測定領域毎に第二相の個数密度を求めた場合に、個数密度が0.01個/μm2以上の測定領域の数が全測定領域の80%以上のチタン合金板である。
また、本実施形態のチタン合金板は、第二相の面積率が0.5%以上であることが好ましい。
次に、本実施形態の自動車用排気系部品は、上記のチタン合金板からなることが好ましい。
十分な高温強度を確保するためにはCuを0.7%以上含有させる必要がある。一方、Cu量が1.5%を超えると、鋳塊製造時にCuが偏析する可能性が高くなる。そのため、Cu量の上限を1.5%以下とする。より好ましいCu量は0.8~1.3%の範囲である。
十分な高温強度を確保するためには、Snを0.5%以上含有させる必要がある。一方、Snは金属間化合物を形成しがたいため、多量に含有させることもできるが、α相中のCu及びSi固溶限度が低下するため、Sn量は1.5%以下にしておく必要がある。また、Snは比重が大きな元素であり、多量に加えても原子数比率で比較するとさほど多くないため、固容強化への寄与が小さいことも、含有量の上限を制限する理由である。より好ましいSn量は0.8~1.3%の範囲である。
耐酸化性及び高温強度を確保するためには、Siを0.15%以上含有させる必要がある。一方、Si量が0.35%を超えるとシリサイドが形成され、粒成長を著しく阻害してしまう。よって、Si量を0.35%以下とする。より好ましいSi量は0.15~0.25%の範囲である。
耐酸化性を確保するためには、Nbを0.25%以上含有させる必要がある。Nbを多く含有するほど耐酸化性は向上するが、原料コストが上昇することに加えて、耐酸化性の向上効果が頭打ちになってくるため、Nbの上限を1.0%以下とする。より好ましいNb量は0.3~0.5%の範囲である。
Alは任意選択元素であり、高温強度を確保するために含有させてもよいが、Al量が多くなると、α相を安定化させてβ相の形成を抑制してしまう。また、冷延性も大きく低下してしまう。そのため、Alを含有させる場合は最大で1.0%以下とする必要がある。Alは任意選択元素であるため下限を0%とするが、高温強度を確保するためにAl量を0.1%以上含有させてもよい。
Cr及びMoを含有させることでβ相が形成され始める温度が低下する。そのため、高温環境下での使用によりβ相が析出しやすくなり、このβ相が、高温でのα相の粒成長を抑制するようになる。そのためにはCr及びMoの一方または両方の合計量を0.05%以上にする必要がある。一方、CrやMoが過剰に含有すると、チタン合金板の製造時のα相の平均結晶粒径の調整時に粒成長を阻害するようになる。また、CrやMoの過剰な含有によって室温での強度が高くなり、スプリングバックによる成形狙い形状とのずれが生じやすくなる。そのため、Cr及びMoの一方または両方の上限を0.30%以下とする。
Fe量が多すぎると、低温域からβ相が生じやすくなるため、粒成長が阻害されるようになる。また、Cr及びMoの適正な含有量の範囲が狭くなることで、制御を難しくする。そのため、Feは少ないほどよく、多くても0.06%以下に制限する必要がある。
Oは室温強度を増加させるが、高温強度はほとんど向上させない。そのため、スプリングバック量が大きくなるだけであり、少ないことに越したことはない。ただし、工業的に酸素(O)を低減させることは難しく、極端に低減すると原料コストが上昇するため、0.04%程度は含有され、ばらつきを考慮すると0.07%程度になることもある。そのため、Oの上限を0.07%以下に制限する。
Ni,V,Mn,Zr,Co,Ta,Wはいずれもβ相を安定化する効果を少なからず有する。そのため、本実施形態のように、Nb、Cr、Moでα相およびβ相を制御するにあたっては、これらの元素は少ないほうがよい。また、N及びCが過剰に含有されると、α相を安定化するとともに、室温での強度を高めるために、加工性が劣化する。そのため、N及びCも少ないほうがよい。従って、これらの元素の上限をそれぞれ0.05%以下とするとともに、これらの元素の合計量を0.3%以下にする。
本実施形態のチタン合金板は、組織中に、平均結晶粒径10μm以上50μm以下のα相と、第二相とが含有される。第二相はα相以外の組織であり、主に金属間化合物である。α相は金属組織の大部分を占める組織であり、金属組織の残部が第二相となる。
α相の平均結晶粒径が小さいと、耐力が増加してスプリングバック量が多くなるため、狙いの成形形状を得難くなる上、加工性(加工限界)も低下する。そのため、平均結晶粒径を10μm以上にする必要がある。一方、平均結晶粒径が大きすぎると成形加工時に表面にしわなどの模様が発生するため、外観上望ましくなく、加工性の向上も頭打ちになってくる。そのため、結晶粒径は50μm以下とする必要がある。なお、平均結晶粒径は切断法で求めた値とする。具体的には、α相の平均結晶粒径は、チタン合金板のL断面上に、一辺が100μm以上の正方形の領域を設け、この領域において圧延方向に平行な長さ100μm以上(上限は前記正方形領域の一辺の長さ)の線分を等間隔に5本以上引いて、その線分が切断する結晶粒の平均個数から算出する。α相の判別は、測定領域を走査型電子顕微鏡(SEM)により観察し、反射電子像からα相を判別する。第二相は母相であるα相に比べて白色もしくは黒色であるため、これらを除いた領域をα相とする。
金属組織における第二相の面積分率は、0.01%以上が好ましく、0.05%以上がより好ましく、0.1%以上が更に好ましく、0.5%以上であることがより好ましい。第二相が0.01%以上の面積率で存在すると、α相の固溶元素量が減少することで固溶強化量が減少する。それによって0.2%耐力を大きく減少させることが可能となり、その結果、スプリングバックを抑制することが可能となる。特に、第二相の面積分率を0.5%以上とすることで、0.2%耐力を大きく減少させ、加工性を高めることができる。第二相の面積率の上限は、3%以下が好ましく、2%以下がより好ましい。
成形加工後の部品形状にもよるが、少なくともチタン合金板を管形状に成形・溶接できることが必要である。また、その後は管の曲げ加工が必要になる。従って、本実施形態のチタン合金板は、加工性を向上するために、少なくとも全伸びが25%以上であることが好ましい。
本実施形態のチタン合金板は、化学組成の違いによるヤング率の差が非常に小さいので、0.2%耐力がスプリングバック量に大きく影響する。ヤング率は100~110GPaであるため、0.2%耐力の10MPaの増加分が、スプリングバック量の約0.01%に対応する。0.2%耐力が低い場合は280MPa程度になるため、スプリングバック量が大きく異なることが無いように0.1%の差を許容するとし、本実施形態のチタン合金板の0.2%耐力は380MPa以下とすることが好ましい。これにより、加工性が向上する。
エリクセン試験は深絞りと張出の要素を評価するため、管形状以外への成形では重要である。純チタン(ASTM Grade2)のエリクセン値が10~11mmであるため、本実施形態のチタン合金板は、エリクセン値が10.0mm以上であることが加工性向上のために好ましい。
排気系部品における酸化増量は5mg/cm2以下がほとんどであり、これを達成することが望ましい。そのため、耐酸化性の指標として、本実施形態のチタン合金板の酸化増量は5.0mg/cm2以下を満たすことが好ましい。
高温での結晶粒の粗大化を防止したとみなすには、おおむね70μm以下にしておく必要がある。これよりも高温である800℃ではさらにβ相が増加するため、必然と細粒となる。したがって、750℃での評価を行うことで、高温での粗粒化の指標とすることができる。
材料として、高温強度が確保される必要がある。本実施形態においては、粗粒化を生じやすい温度域での高温強度が重要と考えており、700~750℃が粗粒化しやすい温度域となる。これ以上ではβ相が多量に生成することで粗粒化はむしろ抑制される方向である。そこで、本実施形態のチタン合金板は、組織変化が生じやすい750℃での0.2%耐力で比較評価を行う。その結果、0.2%耐力が30MPa以上であることが好ましい。
排気系部品の実環境では、室温から800℃近傍まで様々なパターンで温度変動しており、600℃以下で使用される時間が長い。600℃以下の温度域では、高温域に保持された場合の組織粗大化に伴って強度低下が著しくなる。高温強度の評価において、試験温度のばらつきを考慮すると、400℃で試験を行うことが望ましい。これは、500℃近傍では重要な変形機構要素であるすべり変形において、すべり系の変化がはじまることや、引張変形中の応力ひずみ曲線にセレーションが生じるなど組織因子以外の要素が関係してくるため、正しく評価するためには500℃よりも低温でかつ、温度が高い領域で試験する方がよい。したがって、400℃での試験で評価することとし、高温に曝された後でも250MPa以上の強度が得られることが好ましい。
一般に、等軸粒で構成された金属組織が強度と加工性のバランスに優れ、また、冷延性に優れるため、熱間圧延以降では焼鈍がβ変態点未満で行われている。しかし、β変態点未満で焼鈍したチタン合金は、α相と第二相が混在する状態であり、α相と第二相との間での元素分配が生じる。元素分配が生じると、第二相の分布が不均一となり、目的とする金属組織が得られなくなる。
以下、製造条件について説明する。
No.9及び12は、MoとCrの合計量が過剰であり、細粒となったために0.2%耐力が高くなり、エリクセン値も低下し、加工性が低下した。
No.19は、Si量が少なく、酸化増量が増大し、耐酸化性が低下した。
No.20は、Si量が過剰であり、α相の平均結晶粒径が小さくなりすぎたため、0.2%耐力が高くなり、エリクセン値も低下し、加工性が低下した。
No.24は、Al量が過剰であり、エリクセン値が低下し、加工性が低下した。
No.26は、β変態点以上で焼鈍を行わなかったため、第二相の分散が不十分になり、750℃で粗粒化が起きた。
No.29は、熱延板焼鈍及び中間焼鈍の焼鈍温度がβ変態点未満であったため、元素分配が生じて750℃で粗粒化が起きた。
No.30は、熱延板焼鈍後の冷却速度が低く、元素分配が生じて第二相の分散が不十分になり、750℃で粗粒化が起きた。
No.35は、最終焼鈍温度が820℃を超えたため、元素分配が生じて第二相の分散が不十分になり、750℃で粗粒化が起きた。
Claims (3)
- 質量%で、
Cu:0.7%以上1.5%以下、
Sn:0.5%以上1.5%以下、
Si:0.15%以上0.35%以下、
Nb:0.25%以上1.0%以下、
Al:0%以上1.0%以下を含有し、
更に、Cr,Moの一方または両方を合計で0.05~0.30%含有し、
Feを0.06%以下、Oを0.07%以下にそれぞれ制限し、
Ni、V、Mn、Zr、Co、Ta、W、C、Nの1種または2種以上を各々0~0.05%かつ合計で0.3%以下含有し、
残部がTi及び不純物であり、
金属組織がα相と第二相からなり、
前記α相の平均結晶粒径が10~50μmであり、
断面において一辺が10μmの正方形の測定領域100ヶ所を任意に選定し、その100ヶ所の測定領域のうち、少なくとも1個以上の前記第二相が観察される測定領域の数が全測定領域の80%以上であることを特徴とするチタン合金板。 - 前記第二相の面積率が0.5%以上であることを特徴とする請求項1に記載のチタン合金板。
- 請求項1または請求項2に記載のチタン合金板からなる、自動車用排気系部品。
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JP2005298970A (ja) | 2004-03-19 | 2005-10-27 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性に優れる耐熱チタン合金板およびその製造方法 |
JP2010255026A (ja) | 2009-04-22 | 2010-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | α+β型チタン合金薄板の製造方法及びα+β型チタン合金薄板コイルの製造方法 |
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