JP7396226B2 - rotating electric machine - Google Patents
rotating electric machine Download PDFInfo
- Publication number
- JP7396226B2 JP7396226B2 JP2020131114A JP2020131114A JP7396226B2 JP 7396226 B2 JP7396226 B2 JP 7396226B2 JP 2020131114 A JP2020131114 A JP 2020131114A JP 2020131114 A JP2020131114 A JP 2020131114A JP 7396226 B2 JP7396226 B2 JP 7396226B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- resin
- stator core
- radial direction
- gap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 94
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 94
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 20
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 9
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims description 5
- 238000010030 laminating Methods 0.000 claims description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 5
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 5
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 4
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Description
本発明は、回転電機に関する。 The present invention relates to a rotating electric machine.
特許文献１に記載の回転電機は、ハウジングの内部に設けられたステータ及びロータを備えている。ステータは、筒状のステータコアを有している。ロータは、ステータコアの内側に配置されている。 The rotating electric machine described in Patent Document 1 includes a stator and a rotor provided inside a housing. The stator has a cylindrical stator core. The rotor is arranged inside the stator core.
また、ロータは、回転に伴って発熱することにより温度が上昇する。そのため、回転電機としては、ロータの冷却を目的として、ハウジングの内部にて冷媒が流れる冷媒回路を備えるものも知られている。 Further, the temperature of the rotor increases as it generates heat as it rotates. Therefore, some rotating electrical machines are known to include a refrigerant circuit in which a refrigerant flows inside a housing for the purpose of cooling the rotor.
ところで、高回転の回転電機においては、ロータの損失を低減する目的で、ステータコアの径方向においてロータとステータコアとの離間距離を大きく設定することが望ましい場合がある。しかしながら、離間距離を大きくすることでロータとステータコアとの隙間が大きくなると、その隙間を流れる冷媒の流速が低くなってしまう。そのため、冷媒によるロータの冷却効果が低下してしまうおそれがある。 Incidentally, in a high-speed rotating electric machine, it may be desirable to set a large distance between the rotor and the stator core in the radial direction of the stator core in order to reduce rotor loss. However, if the gap between the rotor and the stator core becomes large by increasing the separation distance, the flow rate of the refrigerant flowing through the gap becomes low. Therefore, there is a possibility that the effect of cooling the rotor by the refrigerant may be reduced.
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、ロータの損失を低減しつつ、ロータの冷却を好適に行うことができる回転電機を提供することにある。 The present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to provide a rotating electrical machine that can suitably cool the rotor while reducing rotor loss.
上記課題を解決する回転電機は、ハウジングの内部に設けられるとともに、筒状のステータコアを有するステータと、前記ハウジングの内部に設けられるロータと、前記ハウジングの内部で冷媒を流す冷媒回路と、を備える回転電機であって、前記ステータコアの軸線が延びる方向を軸方向とし、前記軸方向に直交する方向を径方向とするとき、前記ロータは、前記径方向における前記ステータコアの内側に配置されており、前記径方向における前記ロータとの間に前記冷媒回路を構成する隙間を形成する状態で、前記径方向における前記ロータと前記ステータコアとの間に設けられる樹脂部材を備えることを特徴とする。 A rotating electrical machine that solves the above problem includes a stator provided inside a housing and having a cylindrical stator core, a rotor provided inside the housing, and a refrigerant circuit that flows a refrigerant inside the housing. In a rotating electric machine, when the direction in which the axis of the stator core extends is defined as an axial direction, and the direction orthogonal to the axial direction is defined as a radial direction, the rotor is disposed inside the stator core in the radial direction, The stator core is characterized by comprising a resin member provided between the rotor and the stator core in the radial direction so as to form a gap constituting the refrigerant circuit between the stator core and the rotor in the radial direction.
上記構成によれば、ロータと樹脂部材との間に形成される隙間を冷媒が流れることにより、ロータが冷却される。ロータとステータコアとは、ロータと樹脂部材との隙間と、樹脂部材の径方向の寸法と、の分だけ離間する。そのため、樹脂部材を設けることで、冷媒が流れる隙間を大きくしなくても、ロータとステータコアとの離間距離を大きくできる。したがって、ロータの損失を低減しつつ、ロータの冷却を好適に行うことができる。 According to the above configuration, the rotor is cooled by the refrigerant flowing through the gap formed between the rotor and the resin member. The rotor and the stator core are spaced apart by a gap between the rotor and the resin member and a radial dimension of the resin member. Therefore, by providing the resin member, the distance between the rotor and the stator core can be increased without increasing the gap through which the refrigerant flows. Therefore, the rotor can be suitably cooled while reducing rotor loss.
回転電機において、前記樹脂部材は、前記軸方向に沿った断面をみたときに前記ロータに対して傾斜する傾斜面を有することが好ましい。
仮にロータと樹脂部材との隙間の寸法が軸方向において一様の大きさである場合、以下の不都合が生じる場合がある。すなわち、軸方向においてロータに温度のむらが生じる場合、ロータにおける高温部分が冷媒による十分な冷却効果が得られないおそれがある。また、ロータと樹脂部材との間の隙間を冷媒が流れる間に、ロータからの熱を受けて冷媒の温度が大きく上昇する場合、隙間における冷媒が流入する流入部から軸方向に離間したロータの部分ほど、冷媒による十分な冷却効果を得られないおそれがある。
In the rotating electric machine, it is preferable that the resin member has an inclined surface that is inclined with respect to the rotor when viewed in a cross section along the axial direction.
If the size of the gap between the rotor and the resin member is uniform in the axial direction, the following problems may occur. That is, if temperature unevenness occurs in the rotor in the axial direction, there is a possibility that the high temperature portion of the rotor will not be sufficiently cooled by the refrigerant. In addition, if the temperature of the refrigerant increases significantly due to heat from the rotor while flowing through the gap between the rotor and the resin member, it is necessary to There is a possibility that a sufficient cooling effect by the refrigerant cannot be obtained as the area increases.
上記構成によれば、ロータと樹脂部材との隙間について、径方向における寸法が軸方向に徐々に小さくなる箇所を有している。これにより、上記のように、隙間の寸法を一様にした場合に十分な冷却効果が得られないおそれのあるロータの箇所の周りで、隙間の寸法を小さく設定することができるため、ロータの全体で十分な冷却効果を得ることができる。 According to the above configuration, the gap between the rotor and the resin member has a portion where the dimension in the radial direction gradually decreases in the axial direction. As a result, as mentioned above, the gap size can be set smaller around the parts of the rotor where a sufficient cooling effect may not be obtained if the gap size is made uniform, so the rotor A sufficient cooling effect can be obtained as a whole.
回転電機において、前記ステータコアは、複数の電磁鋼板を積層したものであり、前記樹脂部材は、前記電磁鋼板の積層方向に延びる第１樹脂部と、前記積層方向における前記ステータコアの両端面に沿って延びる第２樹脂部と、を有することが好ましい。 In the rotating electrical machine, the stator core is formed by laminating a plurality of electromagnetic steel plates, and the resin member includes a first resin portion extending in the lamination direction of the electromagnetic steel plates, and a first resin portion extending along both end surfaces of the stator core in the lamination direction. It is preferable to have an extending second resin part.
ステータコアが複数の電磁鋼板を積層したものからなる場合、仮に電磁鋼板同士が離間すると、ステータコアの密度が低下することにより、回転電機の出力が低下するおそれがある。上記構成によれば、第２樹脂部によって複数の電磁鋼板を積層方向にて支持できるため、電磁鋼板同士の離間を抑制できる。 In the case where the stator core is made of a plurality of laminated electromagnetic steel plates, if the electromagnetic steel plates are separated from each other, the density of the stator core decreases, which may reduce the output of the rotating electric machine. According to the above configuration, since the second resin portion can support the plurality of electromagnetic steel plates in the stacking direction, separation of the electromagnetic steel plates from each other can be suppressed.
この発明によれば、ロータの損失を低減しつつ、ロータの冷却を好適に行うことができる。 According to this invention, the rotor can be suitably cooled while reducing rotor loss.
以下、回転電機の一実施形態について、図１～図３を用いて説明する。
図１に示すように、回転電機１０は、内部空間を有する筒状のハウジング１１と、ハウジング１１内に収容された電動モータ２０と、を備えている。ハウジング１１は、板状の第１ハウジング構成体１２と、第１ハウジング構成体１２に連結される有底筒状の第２ハウジング構成体１３と、を備えている。第１ハウジング構成体１２及び第２ハウジング構成体１３は金属材料製であり、例えば、アルミニウム製である。第２ハウジング構成体１３は、板状の底壁１３ａと、底壁１３ａの外周部から筒状に延びる周壁１３ｂと、を有している。第１ハウジング構成体１２は、周壁１３ｂにおける底壁１３ａとは反対側の開口を閉塞した状態で第２ハウジング構成体１３に連結されている。
Hereinafter, one embodiment of a rotating electric machine will be described using FIGS. 1 to 3.
As shown in FIG. 1, the rotating electrical machine 10 includes a cylindrical housing 11 having an internal space and an electric motor 20 housed within the housing 11. The housing 11 includes a plate-shaped first housing component 12 and a bottomed cylindrical second housing component 13 connected to the first housing component 12 . The first housing structure 12 and the second housing structure 13 are made of a metal material, for example, aluminum. The second housing structure 13 has a plate-shaped bottom wall 13a and a peripheral wall 13b extending in a cylindrical shape from the outer peripheral portion of the bottom wall 13a. The first housing component 12 is connected to the second housing component 13 in a state where an opening on the side opposite to the bottom wall 13a in the peripheral wall 13b is closed.
第１ハウジング構成体１２には、ハウジング孔１２ｈが厚み方向に貫通して形成されている。ハウジング孔１２ｈは円孔である。また、第１ハウジング構成体１２の内面には、円筒状の第１ボス部１２ｃが突設されている。第２ハウジング構成体１３の底壁１３ａの内面には、円筒状の第２ボス部１３ｃが突設されている。ハウジング孔１２ｈ、第１ボス部１２ｃ、及び第２ボス部１３ｃは、互いに軸線が一致している。 A housing hole 12h is formed through the first housing structure 12 in the thickness direction. The housing hole 12h is a circular hole. Further, on the inner surface of the first housing structure 12, a cylindrical first boss portion 12c is provided to protrude. A cylindrical second boss portion 13c is provided protruding from the inner surface of the bottom wall 13a of the second housing structure 13. The axes of the housing hole 12h, the first boss portion 12c, and the second boss portion 13c are aligned with each other.
電動モータ２０は、ステータ２１と、ロータ２２と、を備えている。ステータ２１及びロータ２２はいずれもハウジング１１の内部に設けられる。ステータ２１は、第２ハウジング構成体１３の周壁１３ｂの内周面に固定される円筒状のステータコア３１と、ステータコア３１に巻回されるコイル３０と、を有している。ステータコア３１は、複数の電磁鋼板３１ｃを積層することで構成されている。ロータ２２は、ステータ２１の径方向におけるステータコア３１の内側に配置されている。そして、コイル３０に電流が流れることで、ロータ２２は回転可能となっている。なお、以下では、ステータコア３１の軸線が延びる方向を軸方向といい、軸方向に直交する方向を径方向という。 The electric motor 20 includes a stator 21 and a rotor 22. Both the stator 21 and the rotor 22 are provided inside the housing 11. The stator 21 includes a cylindrical stator core 31 fixed to the inner peripheral surface of the peripheral wall 13b of the second housing component 13, and a coil 30 wound around the stator core 31. The stator core 31 is constructed by laminating a plurality of electromagnetic steel plates 31c. The rotor 22 is arranged inside the stator core 31 in the radial direction of the stator 21. The rotor 22 is rotatable by the current flowing through the coil 30. Note that hereinafter, the direction in which the axis of the stator core 31 extends will be referred to as the axial direction, and the direction orthogonal to the axial direction will be referred to as the radial direction.
ロータ２２は、筒部材２３と、磁性体である永久磁石２４と、回転軸２５と、を備えている。筒部材２３は、軸線が直線状に延びる円筒状である。筒部材２３の軸線は、ハウジング孔１２ｈ、第１ボス部１２ｃ、及び第２ボス部１３ｃの軸線と一致しているとともに、軸方向に延びている。筒部材２３は、軸方向の一方端部に第１開口２３ａを有し、軸方向の他方端部に第２開口２３ｂを有している。筒部材２３は、金属材料からなり、例えばチタン製である。 The rotor 22 includes a cylindrical member 23, a permanent magnet 24 that is a magnetic material, and a rotating shaft 25. The cylindrical member 23 has a cylindrical shape with an axis extending linearly. The axis of the cylindrical member 23 coincides with the axes of the housing hole 12h, the first boss portion 12c, and the second boss portion 13c, and extends in the axial direction. The cylindrical member 23 has a first opening 23a at one end in the axial direction, and a second opening 23b at the other end in the axial direction. The cylindrical member 23 is made of a metal material, for example titanium.
永久磁石２４は、中実円柱状であり、径方向に着磁されている。永久磁石２４は、筒部材２３の内周面に圧入されることにより筒部材２３内に固定されている。永久磁石２４の軸線は、筒部材２３の軸線と一致している。永久磁石２４の軸方向の長さは、筒部材２３の軸方向の長さより短い。 The permanent magnet 24 has a solid cylindrical shape and is magnetized in the radial direction. The permanent magnet 24 is fixed within the cylindrical member 23 by being press-fitted into the inner peripheral surface of the cylindrical member 23 . The axis of the permanent magnet 24 coincides with the axis of the cylindrical member 23. The axial length of the permanent magnet 24 is shorter than the axial length of the cylindrical member 23 .
回転軸２５は、永久磁石２４よりも軸方向の一方側に位置する円柱状の第１軸部２６と、永久磁石２４よりも軸方向の他方側に位置する円柱状の第２軸部２７と、を有する。第１軸部２６及び第２軸部２７は例えば金属製である。第１軸部２６は、第１小径軸部２６ａと、第１小径軸部２６ａと軸方向で並ぶとともに第１小径軸部２６ａよりも直径の大きい第１大径軸部２６ｂと、を有する。第１小径軸部２６ａ及び第１大径軸部２６ｂは軸方向に沿って軸線が延びている。第２軸部２７は、第２小径軸部２７ａと、第２小径軸部２７ａと軸方向で並ぶとともに第２小径軸部２７ａよりも直径の大きい第２大径軸部２７ｂと、を有する。第２小径軸部２７ａ及び第２大径軸部２７ｂは軸方向に沿って軸線が延びている。第１小径軸部２６ａと第２小径軸部２７ａとは直径が同じ寸法を有している。第１大径軸部２６ｂと第２大径軸部２７ｂとは直径が同じ寸法を有している。 The rotating shaft 25 includes a cylindrical first shaft portion 26 located on one side of the axial direction than the permanent magnet 24, and a cylindrical second shaft portion 27 located on the other side of the axial direction than the permanent magnet 24. , has. The first shaft portion 26 and the second shaft portion 27 are made of metal, for example. The first shaft portion 26 has a first small diameter shaft portion 26a and a first large diameter shaft portion 26b that is aligned with the first small diameter shaft portion 26a in the axial direction and has a larger diameter than the first small diameter shaft portion 26a. The axes of the first small-diameter shaft portion 26a and the first large-diameter shaft portion 26b extend in the axial direction. The second shaft portion 27 includes a second small diameter shaft portion 27a and a second large diameter shaft portion 27b that is aligned with the second small diameter shaft portion 27a in the axial direction and has a larger diameter than the second small diameter shaft portion 27a. The axes of the second small diameter shaft portion 27a and the second large diameter shaft portion 27b extend in the axial direction. The first small diameter shaft portion 26a and the second small diameter shaft portion 27a have the same diameter. The first large diameter shaft portion 26b and the second large diameter shaft portion 27b have the same diameter.
第１大径軸部２６ｂは、第１ハウジング構成体１２におけるハウジング孔１２ｈに挿通されているとともに、第１ボス部１２ｃの内部に位置している。第２大径軸部２７ｂは、第２ボス部１３ｃの内部に位置している。また、第１小径軸部２６ａは、筒部材２３の第１開口２３ａに挿通されることにより、第１開口２３ａを閉塞した状態で筒部材２３に固定されている。第２小径軸部２７ａは、筒部材２３の第２開口２３ｂに挿通されることにより、第２開口２３ｂを閉塞した状態で筒部材２３に固定されている。これにより、第１軸部２６及び第２軸部２７は、筒部材２３及び永久磁石２４と一体回転可能である。第１軸部２６及び第２軸部２７の軸線、すなわち回転軸２５の軸線は、筒部材２３の軸線と一致している。なお、回転軸２５の軸線を軸線Ｌとして図示している。 The first large-diameter shaft portion 26b is inserted into the housing hole 12h in the first housing component 12, and is located inside the first boss portion 12c. The second large diameter shaft portion 27b is located inside the second boss portion 13c. Further, the first small diameter shaft portion 26a is inserted into the first opening 23a of the cylindrical member 23, and thereby is fixed to the cylindrical member 23 in a state in which the first opening 23a is closed. The second small-diameter shaft portion 27a is inserted into the second opening 23b of the cylindrical member 23, and thereby is fixed to the cylindrical member 23 while closing the second opening 23b. Thereby, the first shaft portion 26 and the second shaft portion 27 can rotate integrally with the cylindrical member 23 and the permanent magnet 24. The axes of the first shaft portion 26 and the second shaft portion 27 , that is, the axis of the rotating shaft 25 coincide with the axis of the cylindrical member 23 . Note that the axis of the rotating shaft 25 is shown as an axis L.
ロータ２２は、一対の空気軸受２９によってハウジング１１に対して回転可能に支持されている。一対の空気軸受２９は、第１ボス部１２ｃの内周面と第１大径軸部２６ｂの外周面との間と、第２ボス部１３ｃの内周面と第２大径軸部２７ｂの外周面との間と、にそれぞれ設けられている。 The rotor 22 is rotatably supported with respect to the housing 11 by a pair of air bearings 29 . A pair of air bearings 29 are provided between the inner circumferential surface of the first boss portion 12c and the outer circumferential surface of the first large diameter shaft portion 26b, and between the inner circumferential surface of the second boss portion 13c and the second large diameter shaft portion 27b. They are provided between the outer peripheral surface and the outer circumferential surface, respectively.
回転電機１０は、冷媒を圧縮する圧縮部６３を備える。ハウジング１１は、冷媒が供給される供給口６０と、圧縮した冷媒を吐出する吐出口６１と、を備える。供給口６０は、ハウジング１１の内部に開口する孔である。圧縮部６３は、ロータ２２の回転に伴って生じる回転力によって冷媒を吸入し、圧縮した後、吐出口６１から冷媒を吐出する。回転電機１０は、ハウジング１１の内部で冷媒を流す冷媒回路６２を備える。冷媒回路６２は、供給口６０、ハウジング１１の内部空間、吐出口６１、及び吐出口６１と供給口６０とを繋ぐようにハウジング１１の外部に位置する外部冷媒回路６５と、を含んでいる。外部冷媒回路６５は、例えば熱交換器及び膨張弁等を有している。本実施形態では、圧縮部６３によって冷媒が圧縮され、且つ外部冷媒回路６５によって冷媒の熱交換及び膨張が行われることによって、車内の冷暖房が行われている。なお、圧縮部６３としては、スクロールタイプ、ピストンタイプ、ベーンタイプ等、任意のタイプの圧縮部を用いることができる。 The rotating electric machine 10 includes a compression section 63 that compresses refrigerant. The housing 11 includes a supply port 60 through which refrigerant is supplied, and a discharge port 61 through which compressed refrigerant is discharged. The supply port 60 is a hole that opens inside the housing 11. The compression unit 63 sucks in refrigerant by the rotational force generated as the rotor 22 rotates, compresses it, and then discharges the refrigerant from the discharge port 61 . The rotating electrical machine 10 includes a refrigerant circuit 62 that allows refrigerant to flow inside the housing 11 . The refrigerant circuit 62 includes a supply port 60, an internal space of the housing 11, a discharge port 61, and an external refrigerant circuit 65 located outside the housing 11 so as to connect the discharge port 61 and the supply port 60. The external refrigerant circuit 65 includes, for example, a heat exchanger and an expansion valve. In this embodiment, the compressor 63 compresses the refrigerant, and the external refrigerant circuit 65 performs heat exchange and expansion of the refrigerant, thereby heating and cooling the interior of the vehicle. Note that as the compression section 63, any type of compression section such as a scroll type, a piston type, a vane type, etc. can be used.
次に、ステータコア３１についてさらに詳細に説明する。
図２に示すように、ステータコア３１は、円筒状のヨーク３２と、ヨーク３２からヨーク３２の径方向の内側に延びる複数のティース３３と、を備える。各電磁鋼板３１ｃの外周端は、互いのヨーク３２の外周端が溶接されることで互いに固定されている。ヨーク３２の軸線が延びる方向はステータコア３１の軸方向と一致する。すなわち、ステータコア３１の軸線が延びる方向はヨーク３２の軸線が延びる方向でもある。ステータコア３１の径方向はヨーク３２の径方向でもある。また、複数の電磁鋼板３１ｃの積層方向は、軸方向に沿っている。
Next, the stator core 31 will be explained in more detail.
As shown in FIG. 2, the stator core 31 includes a cylindrical yoke 32 and a plurality of teeth 33 extending from the yoke 32 inward in the radial direction of the yoke 32. The outer peripheral ends of the respective electromagnetic steel plates 31c are fixed to each other by welding the outer peripheral ends of the respective yokes 32. The direction in which the axial line of the yoke 32 extends coincides with the axial direction of the stator core 31. That is, the direction in which the axis of stator core 31 extends is also the direction in which the axis of yoke 32 extends. The radial direction of stator core 31 is also the radial direction of yoke 32. Further, the stacking direction of the plurality of electromagnetic steel sheets 31c is along the axial direction.
ティース３３は、コイル３０が巻回される巻回部３４と、巻回部３４よりも径方向の内側に位置している先端部３５と、を備える。巻回部３４には、図示しない絶縁性材料製のインシュレータを介してそれぞれコイル３０が巻回されている。インシュレータによって、ステータコア３１とコイル３０とが絶縁されている。先端部３５は、ティース３３においてインシュレータから露出した部分であって、コイル３０が巻回されていない部分である。 The teeth 33 include a winding part 34 around which the coil 30 is wound, and a tip part 35 located inside the winding part 34 in the radial direction. Each coil 30 is wound around the winding portion 34 via an insulator made of an insulating material (not shown). Stator core 31 and coil 30 are insulated by the insulator. The tip portion 35 is a portion of the teeth 33 that is exposed from the insulator, and is a portion around which the coil 30 is not wound.
先端部３５は、軸方向に延びる略矩形柱状をなす。また、先端部３５は、巻回部３４の径方向の内側の端部から、ヨーク３２の周方向の両側に延びている。さらに、先端部３５は、ヨーク３２の周方向において隣り合うティース３３同士で、ヨーク３２の周方向にて互いに離間している。 The tip portion 35 has a substantially rectangular columnar shape extending in the axial direction. Further, the tip portion 35 extends from the radially inner end of the winding portion 34 to both sides of the yoke 32 in the circumferential direction. Further, in the tip portions 35 , the teeth 33 adjacent to each other in the circumferential direction of the yoke 32 are spaced apart from each other in the circumferential direction of the yoke 32 .
図１及び図３に示すように、複数の電磁鋼板３１ｃの積層方向である軸方向において、ステータコア３１の先端部３５の端面を第１端面３５ａ及び第２端面３５ｂとする。ステータコア３１の先端部３５の両端面のうち、第１端面３５ａは、軸方向において最も第１ハウジング構成体１２側に位置する電磁鋼板３１ｃの端面である。第２端面３５ｂは、軸方向において最も第２ハウジング構成体１３の底壁１３ａ側に位置する電磁鋼板３１ｃの端面である。第１端面３５ａと第２端面３５ｂとの間には、ティース３３の内周面でもある先端面３５ｃが設けられている。先端面３５ｃは、複数の電磁鋼板３１ｃの内周端面からなる先端部３５の内周端面である。本実施形態において、先端面３５ｃは、筒部材２３の外周面から径方向外側に第１寸法Ｌ１だけ離間した位置にて、筒部材２３の外周面に沿って延びている。 As shown in FIGS. 1 and 3, the end surfaces of the tip portion 35 of the stator core 31 are defined as a first end surface 35a and a second end surface 35b in the axial direction, which is the lamination direction of the plurality of electromagnetic steel plates 31c. Among both end faces of the tip portion 35 of the stator core 31, the first end face 35a is the end face of the electromagnetic steel plate 31c located closest to the first housing structure 12 in the axial direction. The second end surface 35b is the end surface of the electromagnetic steel plate 31c located closest to the bottom wall 13a of the second housing structure 13 in the axial direction. A tip end surface 35c, which is also an inner peripheral surface of the teeth 33, is provided between the first end surface 35a and the second end surface 35b. The distal end surface 35c is an inner circumferential end surface of the distal end portion 35 made up of inner circumferential end surfaces of a plurality of electromagnetic steel sheets 31c. In this embodiment, the distal end surface 35c extends along the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 at a position spaced radially outward from the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 by the first dimension L1.
次に、ロータ２２とステータコア３１との間に設けられる樹脂部材４０について説明する。
図２及び図３に示すように、回転電機１０は、径方向におけるロータ２２とステータコア３１との間に樹脂部材４０を備えている。より詳細には、樹脂部材４０は、径方向における筒部材２３と各ティース３３の先端部３５との間に設けられている。樹脂部材４０は、円筒状の第１樹脂部４１と、第１樹脂部４１の軸方向の両端部から第１樹脂部４１の外側に円板状に延びる一対の第２樹脂部４２と、を有する。
Next, the resin member 40 provided between the rotor 22 and the stator core 31 will be explained.
As shown in FIGS. 2 and 3, the rotating electric machine 10 includes a resin member 40 between the rotor 22 and the stator core 31 in the radial direction. More specifically, the resin member 40 is provided between the cylindrical member 23 and the tip portion 35 of each tooth 33 in the radial direction. The resin member 40 includes a cylindrical first resin part 41 and a pair of second resin parts 42 that extend in a disc shape from both ends of the first resin part 41 in the axial direction to the outside of the first resin part 41. have
第１樹脂部４１の軸線は、複数の電磁鋼板３１ｃの積層方向に延びており、ヨーク３２の軸線と一致する。また、第１樹脂部４１は、各ティース３３の先端面３５ｃに沿って延びる樹脂外周面４１ｂと、樹脂外周面４１ｂよりも径方向の内側にて筒部材２３の外周面と対向して位置する樹脂内周面４１ａと、を有する。一対の第２樹脂部４２は、ステータコア３１の先端部３５における第１端面３５ａ及び第２端面３５ｂに沿ってそれぞれ延びている。また、第１樹脂部４１の樹脂外周面４１ｂは、ティース３３の先端面３５ｃに固定されている。一対の第２樹脂部４２は、ステータコア３１の先端部３５における第１端面３５ａ及び第２端面３５ｂにそれぞれ固定されている。これにより、本実施形態の樹脂部材４０は、ステータコア３１に固定されている。 The axis of the first resin portion 41 extends in the stacking direction of the plurality of electromagnetic steel plates 31c, and coincides with the axis of the yoke 32. Further, the first resin portion 41 is located opposite to a resin outer circumferential surface 41b extending along the distal end surface 35c of each tooth 33 and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 on the inside of the resin outer circumferential surface 41b in the radial direction. It has a resin inner peripheral surface 41a. The pair of second resin portions 42 extend along the first end surface 35a and the second end surface 35b of the tip portion 35 of the stator core 31, respectively. Further, the resin outer circumferential surface 41b of the first resin portion 41 is fixed to the tip surface 35c of the teeth 33. The pair of second resin portions 42 are fixed to the first end surface 35a and the second end surface 35b of the tip portion 35 of the stator core 31, respectively. Thereby, the resin member 40 of this embodiment is fixed to the stator core 31.
図３に示すように、軸方向に沿った樹脂部材４０の断面を見たとき、第１樹脂部４１の樹脂内周面４１ａは、筒部材２３の外周面に対して傾斜している。具体的には、軸方向に沿った樹脂部材４０の断面を見たとき、樹脂内周面４１ａは、軸方向における樹脂内周面４１ａの端部位置４１ｄから中間位置４１ｃに近づくにつれて、筒部材２３の外周面に近づくように傾斜している。これにより、樹脂内周面４１ａは、径方向の内側に凸状となるように湾曲している。本実施形態では、樹脂内周面４１ａがロータ２２に対して傾斜する傾斜面に相当する。 As shown in FIG. 3, when looking at the cross section of the resin member 40 along the axial direction, the resin inner peripheral surface 41a of the first resin part 41 is inclined with respect to the outer peripheral surface of the cylindrical member 23. Specifically, when looking at the cross section of the resin member 40 along the axial direction, the resin inner peripheral surface 41a becomes closer to the cylindrical member as it approaches the intermediate position 41c from the end position 41d of the resin inner peripheral surface 41a in the axial direction. It is inclined so as to approach the outer peripheral surface of 23. Thereby, the resin inner circumferential surface 41a is curved so as to be convex inward in the radial direction. In this embodiment, the resin inner circumferential surface 41a corresponds to an inclined surface that is inclined with respect to the rotor 22.
中間位置４１ｃにおいては、樹脂外周面４１ｂと樹脂内周面４１ａとの間の径方向における寸法が第２寸法Ｌ２となっている。端部位置４１ｄにおいては、樹脂外周面４１ｂと樹脂内周面４１ａとの間の径方向における寸法が第３寸法Ｌ３となっている。第２寸法Ｌ２は第３寸法Ｌ３よりも大きい。樹脂部材４０の径方向における寸法は、軸方向において端部位置４１ｄから中間位置４１ｃに近づくにつれて、第２寸法Ｌ２から第３寸法Ｌ３に徐変している。 At the intermediate position 41c, the dimension in the radial direction between the resin outer peripheral surface 41b and the resin inner peripheral surface 41a is the second dimension L2. At the end position 41d, the dimension in the radial direction between the resin outer peripheral surface 41b and the resin inner peripheral surface 41a is the third dimension L3. The second dimension L2 is larger than the third dimension L3. The radial dimension of the resin member 40 gradually changes from the second dimension L2 to the third dimension L3 as it approaches the intermediate position 41c from the end position 41d in the axial direction.
また、第２寸法Ｌ２及び第３寸法Ｌ３は、径方向における筒部材２３の外周面とティース３３の先端面３５ｃとの離間距離である第１寸法Ｌ１よりも小さい。これにより、樹脂部材４０は、径方向におけるロータ２２の筒部材２３の外周面との間に隙間Ｇを形成している。端部位置４１ｄにおいて、樹脂内周面４１ａと筒部材２３の外周面との隙間Ｇは、径方向に最も大きくなっている。中間位置４１ｃにおいて、樹脂内周面４１ａと筒部材２３の外周面との隙間Ｇは、径方向に最も小さくなっている。軸方向において端部位置４１ｄから中間位置４１ｃに近づくにつれて、隙間Ｇの径方向における寸法は小さくなるように徐変している。すなわち、樹脂部材４０は、軸方向に沿った断面をみたときに、径方向における隙間Ｇの寸法が軸方向に徐変している。 Further, the second dimension L2 and the third dimension L3 are smaller than the first dimension L1, which is the distance between the outer peripheral surface of the cylindrical member 23 and the tip surface 35c of the teeth 33 in the radial direction. Thereby, a gap G is formed between the resin member 40 and the outer peripheral surface of the cylindrical member 23 of the rotor 22 in the radial direction. At the end position 41d, the gap G between the resin inner circumferential surface 41a and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 is the largest in the radial direction. At the intermediate position 41c, the gap G between the resin inner circumferential surface 41a and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 is the smallest in the radial direction. As the distance from the end position 41d approaches the intermediate position 41c in the axial direction, the dimension of the gap G in the radial direction gradually changes to become smaller. That is, when the resin member 40 is viewed in a cross section along the axial direction, the size of the gap G in the radial direction gradually changes in the axial direction.
次に、本実施形態の作用について説明する。
回転電機１０が駆動すると、ロータ２２が回転することにより、圧縮部６３によって冷媒が圧縮される。そして、ハウジング１１の内部では、供給口６０から吐出口６１に向けて冷媒が流れるようになる。このとき、樹脂部材４０とロータ２２との隙間Ｇも冷媒回路６２の一部として機能する。具体的には、ティース３３の先端部３５における第２端面３５ｂ側において、端部位置４１ｄでの樹脂内周面４１ａと筒部材２３の外周面との間の隙間Ｇが冷媒の流入部Ｇ１として機能するようになる。ティース３３の先端部３５における第１端面３５ａ側において、端部位置４１ｄでの樹脂内周面４１ａと筒部材２３の外周面との間の隙間Ｇが冷媒の流出部Ｇ２として機能するようになる。隙間Ｇにおいては、流入部Ｇ１から流出部Ｇ２に向けて、図３に白抜き矢印で示すように冷媒が流れる。
Next, the operation of this embodiment will be explained.
When the rotating electrical machine 10 is driven, the rotor 22 rotates and the refrigerant is compressed by the compression section 63. Then, inside the housing 11, the refrigerant flows from the supply port 60 toward the discharge port 61. At this time, the gap G between the resin member 40 and the rotor 22 also functions as a part of the refrigerant circuit 62. Specifically, on the second end surface 35b side of the tip portion 35 of the tooth 33, the gap G between the resin inner circumferential surface 41a and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 at the end position 41d serves as the refrigerant inflow portion G1. It becomes functional. On the first end surface 35a side of the tip portion 35 of the teeth 33, the gap G between the resin inner circumferential surface 41a and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 at the end position 41d functions as a refrigerant outflow portion G2. . In the gap G, the refrigerant flows from the inflow portion G1 toward the outflow portion G2 as shown by the white arrow in FIG.
ここで、回転軸２５の回転に伴って、図１に示す永久磁石２４の中央位置Ｃが最も高温になりやすい。そのため、軸方向において、永久磁石２４及び筒部材２３の中間位置に近い位置ほど高温になりやすい。 Here, as the rotating shaft 25 rotates, the center position C of the permanent magnet 24 shown in FIG. 1 tends to reach the highest temperature. Therefore, in the axial direction, the position closer to the intermediate position between the permanent magnet 24 and the cylindrical member 23 tends to become hotter.
本実施形態では、軸方向において第１樹脂部４１の端部位置４１ｄから中間位置４１ｃに近づくにつれて、隙間Ｇの径方向における寸法を小さくなるように徐変させている。隙間Ｇの径方向における寸法は、中間位置４１ｃで最も小さくなっている。そのため、軸方向における中間位置４１ｃにおいて、隙間Ｇを流れる冷媒の流速を最も高くできるため、高温になりやすい永久磁石２４及び筒部材２３の部分の周りに高い流速の冷媒を流すことができる。 In this embodiment, the dimension of the gap G in the radial direction is gradually changed to become smaller as the first resin part 41 approaches the intermediate position 41c from the end position 41d in the axial direction. The dimension of the gap G in the radial direction is smallest at the intermediate position 41c. Therefore, the flow rate of the refrigerant flowing through the gap G can be made highest at the intermediate position 41c in the axial direction, so that the refrigerant can flow at a high flow rate around the parts of the permanent magnet 24 and the cylindrical member 23 that tend to reach high temperatures.
また、ロータ２２における筒部材２３の外周面と、ステータコア３１におけるティース３３の先端面３５ｃとは、隙間Ｇと樹脂部材４０の径方向の寸法と、の分だけ離間する。そのため、冷媒が流れる隙間Ｇを大きくしなくても、ロータ２２とステータコア３１との離間距離を大きくできる。 Further, the outer peripheral surface of the cylindrical member 23 in the rotor 22 and the tip end surface 35c of the teeth 33 in the stator core 31 are spaced apart by the gap G and the radial dimension of the resin member 40. Therefore, the distance between the rotor 22 and the stator core 31 can be increased without increasing the gap G through which the refrigerant flows.
本実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（１）ロータ２２とステータコア３１とは、ロータ２２と樹脂部材４０との隙間Ｇと、樹脂部材４０の径方向の寸法と、の分だけ離間する。そのため、樹脂部材４０を設けることで、冷媒が流れる隙間Ｇを大きくしなくても、ロータ２２とステータコア３１との離間距離を大きくできる。したがって、ロータ２２の損失を低減しつつ、ロータ２２の冷却を好適に行うことができる。
According to this embodiment, the following effects can be obtained.
(1) The rotor 22 and the stator core 31 are spaced apart by the gap G between the rotor 22 and the resin member 40 and the radial dimension of the resin member 40. Therefore, by providing the resin member 40, the distance between the rotor 22 and the stator core 31 can be increased without increasing the gap G through which the refrigerant flows. Therefore, the rotor 22 can be suitably cooled while reducing the loss of the rotor 22.
（２）樹脂部材４０は、軸方向に沿った断面をみたときに、径方向における隙間Ｇの寸法が軸方向に沿って徐々に小さくなる箇所を有している。これにより、軸方向の全体で径方向における隙間Ｇの寸法を一様にした場合に十分な冷却効果が得られないおそれのあるロータ２２の箇所の周りで、隙間Ｇの寸法を小さく設定することができるため、ロータ２２の全体で十分な冷却効果を得ることができる。 (2) The resin member 40 has a portion where the size of the gap G in the radial direction gradually decreases along the axial direction when viewed in a cross section along the axial direction. As a result, the size of the gap G can be set small around parts of the rotor 22 where a sufficient cooling effect may not be obtained if the size of the gap G in the radial direction is made uniform throughout the axial direction. Therefore, a sufficient cooling effect can be obtained for the entire rotor 22.
（３）第２樹脂部４２によって複数の電磁鋼板３１ｃを積層方向にて支持できるため、電磁鋼板３１ｃ同士の離間を抑制できる。
なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施することができる。上記実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。
(3) Since the second resin portion 42 can support the plurality of electromagnetic steel plates 31c in the stacking direction, separation of the electromagnetic steel plates 31c from each other can be suppressed.
Note that the above embodiment can be modified and implemented as follows. The above embodiment and the following modification examples can be implemented in combination with each other within a technically consistent range.
○ 図４に示すように、樹脂部材４０の軸方向の全体で、径方向における隙間Ｇの寸法が、軸方向に徐々に小さくなるように徐変していてもよい。具体的には、ティース３３の先端部３５の第２端面３５ｂ側での端部位置４１ｄにおいては、樹脂外周面４１ｂと樹脂内周面４１ａとの間の径方向における寸法が第４寸法Ｌ４となっている。ティース３３の先端部３５の第１端面３５ａ側での端部位置４１ｄにおいては、樹脂外周面４１ｂと樹脂内周面４１ａとの間の径方向における寸法が第５寸法Ｌ５となっている。第４寸法Ｌ４は第５寸法Ｌ５よりも小さい。樹脂部材４０の径方向における寸法は、軸方向において第２端面３５ｂ側での端部位置４１ｄから第１端面３５ａ側での端部位置４１ｄに近づくにつれて、第４寸法Ｌ４から第５寸法Ｌ５に大きくなるように徐変している。 As shown in FIG. 4, the size of the gap G in the radial direction may gradually change in the entire resin member 40 in the axial direction so as to gradually become smaller in the axial direction. Specifically, at the end position 41d of the tip 35 of the tooth 33 on the second end surface 35b side, the dimension in the radial direction between the resin outer peripheral surface 41b and the resin inner peripheral surface 41a is the fourth dimension L4. It has become. At the end position 41d of the tip portion 35 of the tooth 33 on the first end surface 35a side, the dimension in the radial direction between the resin outer peripheral surface 41b and the resin inner peripheral surface 41a is the fifth dimension L5. The fourth dimension L4 is smaller than the fifth dimension L5. The radial dimension of the resin member 40 changes from the fourth dimension L4 to the fifth dimension L5 as it approaches the end position 41d on the first end surface 35a side from the end position 41d on the second end surface 35b side in the axial direction. It is gradually changing as it grows larger.
また、第４寸法Ｌ４及び第５寸法Ｌ５は、径方向における筒部材２３の外周面とティース３３の先端面３５ｃとの離間距離である第１寸法Ｌ１よりも小さい。これにより、この変更例での樹脂部材４０によっても、径方向におけるロータ２２の筒部材２３の外周面との間に隙間Ｇが形成されている。第２端面３５ｂ側での端部位置４１ｄにおいて、樹脂内周面４１ａと筒部材２３の外周面との隙間Ｇは、径方向に最も大きくなっている。第１端面３５ａ側での端部位置４１ｄにおいて、樹脂内周面４１ａと筒部材２３の外周面との隙間Ｇは、径方向に最も小さくなっている。軸方向において第２端面３５ｂ側での端部位置４１ｄから第１端面３５ａ側での端部位置４１ｄに近づくにつれて、隙間Ｇの径方向における寸法は小さくなるように徐変している。すなわち、この形態での樹脂部材４０も、軸方向に沿った断面をみたときに、径方向における隙間Ｇの寸法が軸方向に沿って徐々に小さくなる箇所を有するように、ロータ２２に対して傾斜する傾斜面を有している。この変更例においては、樹脂内周面４１ａが上記傾斜面に相当する。 Further, the fourth dimension L4 and the fifth dimension L5 are smaller than the first dimension L1, which is the distance between the outer peripheral surface of the cylindrical member 23 and the tip surface 35c of the teeth 33 in the radial direction. As a result, the resin member 40 in this modification also forms a gap G between the rotor 22 and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 in the radial direction. At the end position 41d on the second end surface 35b side, the gap G between the resin inner circumferential surface 41a and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 is the largest in the radial direction. At the end position 41d on the first end surface 35a side, the gap G between the resin inner circumferential surface 41a and the outer circumferential surface of the cylindrical member 23 is smallest in the radial direction. The dimension of the gap G in the radial direction gradually changes to become smaller as the end position 41d on the second end surface 35b side approaches the end position 41d on the first end surface 35a side in the axial direction. That is, the resin member 40 in this form is also shaped relative to the rotor 22 so that, when viewed in a cross section along the axial direction, the size of the gap G in the radial direction gradually decreases along the axial direction. It has an inclined surface. In this modification, the resin inner circumferential surface 41a corresponds to the above-mentioned inclined surface.
冷媒は、第２端面３５ｂ側での端部位置４１ｄにおける流入部Ｇ１から隙間Ｇに流入し、第１端面３５ａ側での端部位置４１ｄにおける流出部Ｇ２に向けて流れ、流出部Ｇ２から隙間Ｇの外部に流出する。そのため、冷媒が隙間Ｇを流れる間に、ロータ２２からの熱を受けて冷媒の温度が大きく上昇する場合、流入部Ｇ１での冷媒温度が最も低く、流出部Ｇ２に近づくほど冷媒温度が高くなる。 The refrigerant flows into the gap G from the inflow part G1 at the end position 41d on the second end face 35b side, flows toward the outflow part G2 at the end position 41d on the first end face 35a side, and flows from the outflow part G2 into the gap G. It flows out of G. Therefore, when the temperature of the refrigerant increases greatly due to the heat from the rotor 22 while flowing through the gap G, the refrigerant temperature at the inlet G1 is the lowest, and the closer it gets to the outlet G2, the higher the refrigerant temperature becomes. .
本変更例では、冷媒温度が高くなる流出部Ｇ２に近づくほど、径方向における隙間Ｇの寸法が小さくなっている。これにより、流出部Ｇ２に近づくほど、隙間Ｇを流れる冷媒の流速を高めることができる。したがって、軸方向の全体で径方向における隙間Ｇの寸法を一様にした場合に十分な冷却効果が得られないおそれのあるロータ２２の箇所の周りで、隙間Ｇの寸法を小さく設定することができるため、ロータ２２の全体で十分な冷却効果を得ることができる。 In this modification, the size of the gap G in the radial direction becomes smaller as the temperature of the refrigerant increases closer to the outflow portion G2. Thereby, the flow velocity of the refrigerant flowing through the gap G can be increased as it approaches the outflow portion G2. Therefore, it is recommended to set the size of the gap G small around the parts of the rotor 22 where a sufficient cooling effect may not be obtained if the size of the gap G in the radial direction is made uniform throughout the axial direction. Therefore, a sufficient cooling effect can be obtained for the entire rotor 22.
○ 上記実施形態や上記変更例で示した態様以外の樹脂部材４０の形状を採用することにより、樹脂部材４０の軸方向に沿った断面をみたときに、樹脂部材４０が、径方向における隙間Ｇの寸法が軸方向に沿って徐々に小さくなる箇所を有するようにロータ２２に対して傾斜する傾斜面を有するようにしてもよい。例えば、径方向における隙間Ｇの寸法が軸方向に沿って徐々に小さくなる箇所が、樹脂部材４０の軸方向での一部分にのみ位置し、それ以外の部分では径方向における隙間Ｇの寸法が一様であってもよい。 ○ By adopting a shape of the resin member 40 other than that shown in the above embodiment and the above modification example, the resin member 40 has a gap G in the radial direction when looking at a cross section along the axial direction of the resin member 40. The rotor 22 may have an inclined surface that is inclined with respect to the rotor 22 so that the size thereof gradually decreases along the axial direction. For example, a portion where the size of the gap G in the radial direction gradually decreases along the axial direction is located only in a part of the resin member 40 in the axial direction, and the size of the gap G in the radial direction is constant in other parts. It may be the same.
○ ステータコア３１は、軸方向にて積層せず、単体の電磁鋼板３１ｃからなるものであってもよい。
○ ステータコア３１は、ティース３３を有する分割コアを周方向に複数連結することにより構成されてもよい。
The stator core 31 may be made of a single electromagnetic steel plate 31c without being laminated in the axial direction.
The stator core 31 may be configured by connecting a plurality of split cores having teeth 33 in the circumferential direction.
○ 一対の第２樹脂部４２のうち、一方又は両方を樹脂部材４０から省略してもよい。
○ 樹脂部材４０の固定対象はステータコア３１でなくてもよい。例えば、樹脂部材４０はハウジング１１に固定されてもよい。
○ One or both of the pair of second resin parts 42 may be omitted from the resin member 40.
○ The object to which the resin member 40 is fixed does not have to be the stator core 31. For example, the resin member 40 may be fixed to the housing 11.
Ｇ…隙間、Ｌ…軸線、１０…回転電機、１１…ハウジング、２１…ステータ、２２…ロータ、３０…コイル、３１…ステータコア、３１ｃ…電磁鋼板、４０…樹脂部材、４１…第１樹脂部、４２…第２樹脂部、６２…冷媒回路。 G... Gap, L... Axis, 10... Rotating electric machine, 11... Housing, 21... Stator, 22... Rotor, 30... Coil, 31... Stator core, 31c... Electromagnetic steel plate, 40... Resin member, 41... First resin part, 42...Second resin part, 62...Refrigerant circuit.
Claims (2)
前記ハウジングの内部に設けられるロータと、
前記ハウジングの内部で冷媒を流す冷媒回路と、を備える回転電機であって、
前記ステータコアの軸線が延びる方向を軸方向とし、前記軸方向に直交する方向を径方向とするとき、
前記ロータは、前記径方向における前記ステータコアの内側に配置されており、
前記回転電機は、前記径方向における前記ロータとの間に前記冷媒回路を構成する隙間を形成する状態で、前記径方向における前記ロータと前記ステータコアとの間に設けられる円筒状の樹脂部材を備え、
前記ステータコアは、円筒状のヨークと、前記ヨークから前記径方向における前記ヨークの内側に延びる複数のティースと、を有し、
前記樹脂部材は、前記複数のティースの先端面に沿って延びる樹脂外周面と、前記樹脂外周面よりも前記径方向の内側に位置する樹脂内周面と、を有し、
前記樹脂内周面は、前記ロータに対して傾斜する傾斜面を有し、
前記ロータと前記傾斜面との間の前記隙間の前記径方向における寸法が、前記軸方向における前記樹脂内周面の両側の端部位置のうち少なくとも一方の前記端部位置から中間位置に近づくにつれて小さくなるように徐変することを特徴とする回転電機。 a stator provided inside the housing and having a cylindrical stator core;
a rotor provided inside the housing;
A rotating electric machine comprising: a refrigerant circuit for flowing a refrigerant inside the housing,
When the direction in which the axis of the stator core extends is defined as the axial direction, and the direction orthogonal to the axial direction is defined as the radial direction,
The rotor is arranged inside the stator core in the radial direction,
The rotating electric machine includes a cylindrical resin member provided between the rotor and the stator core in the radial direction, forming a gap forming the refrigerant circuit between the rotor and the rotor in the radial direction. ,
The stator core includes a cylindrical yoke and a plurality of teeth extending from the yoke to the inside of the yoke in the radial direction,
The resin member has a resin outer circumferential surface extending along the tip surfaces of the plurality of teeth, and a resin inner circumferential surface located inside the resin outer circumferential surface in the radial direction,
The resin inner circumferential surface has an inclined surface inclined with respect to the rotor,
As the dimension in the radial direction of the gap between the rotor and the inclined surface approaches an intermediate position from at least one of the end positions on both sides of the inner circumferential surface of the resin in the axial direction. A rotating electrical machine characterized by a gradual change in size .
前記樹脂部材は、前記電磁鋼板の積層方向に延びる第１樹脂部と、前記積層方向における前記ステータコアの両端面に沿って延びる第２樹脂部と、を有する請求項１に記載の回転電機。 The stator core is made by laminating a plurality of electromagnetic steel plates,
The rotating electric machine according to claim 1 , wherein the resin member includes a first resin part extending in the lamination direction of the electromagnetic steel sheets, and a second resin part extending along both end surfaces of the stator core in the lamination direction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020131114A JP7396226B2 (en) | 2020-07-31 | 2020-07-31 | rotating electric machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2020131114A JP7396226B2 (en) | 2020-07-31 | 2020-07-31 | rotating electric machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022027230A JP2022027230A (en) | 2022-02-10 |
| JP7396226B2 true JP7396226B2 (en) | 2023-12-12 |
Family
ID=80264243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020131114A Active JP7396226B2 (en) | 2020-07-31 | 2020-07-31 | rotating electric machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7396226B2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010213412A (en) | 2009-03-09 | 2010-09-24 | Honda Motor Co Ltd | Rotating electric machine |
| JP2016185032A (en) | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 株式会社豊田自動織機 | Compressor |
| JP2019068702A (en) | 2017-10-05 | 2019-04-25 | 株式会社荏原製作所 | Canned electric rotating machine |
| JP2020058194A (en) | 2018-10-04 | 2020-04-09 | トヨタ自動車株式会社 | Rotary electric machine |
-
2020
- 2020-07-31 JP JP2020131114A patent/JP7396226B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010213412A (en) | 2009-03-09 | 2010-09-24 | Honda Motor Co Ltd | Rotating electric machine |
| JP2016185032A (en) | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 株式会社豊田自動織機 | Compressor |
| JP2019068702A (en) | 2017-10-05 | 2019-04-25 | 株式会社荏原製作所 | Canned electric rotating machine |
| JP2020058194A (en) | 2018-10-04 | 2020-04-09 | トヨタ自動車株式会社 | Rotary electric machine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2022027230A (en) | 2022-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107925314B (en) | Cooling structure for rotating electric machine | |
| JP6676668B2 (en) | Rotor of rotating electric machine and rotating electric machine | |
| US7504753B2 (en) | Motor | |
| JP4457785B2 (en) | Stator structure of disk type rotating electrical machine | |
| CN107093933B (en) | Motor for a motor vehicle, coil former for a motor vehicle and motor vehicle | |
| JP2015122936A (en) | Magnet embedded-type motor and method for using magnet embedded-type motor | |
| JP6305535B2 (en) | Rotor, electric motor, compressor, and blower | |
| WO2019163021A1 (en) | Stator, electric motor, compressor, and air conditioning device | |
| CN110247485A (en) | The stator of rotating electric machine | |
| JP2012161134A (en) | Rotary electric machine | |
| WO2019073509A1 (en) | Stator, electric motor, compressor, air conditioning device, and stator manufacturing method | |
| JP7396226B2 (en) | rotating electric machine | |
| JP5710886B2 (en) | Rotating electric machine | |
| JP2004208463A (en) | Cooling structure for rotary electric machine | |
| JP3594007B2 (en) | Rotating electric machine | |
| JP2011114986A (en) | Cooling structure of electric motor | |
| JP7271946B2 (en) | rotor | |
| JP4355555B2 (en) | Rotating electric machine | |
| JP2016197991A (en) | Neodymium permanent magnet motor, and hermetic compressor including neodymium permanent magnet motor | |
| WO2020121485A1 (en) | Electric motor, compressor, and refrigeration cycle device | |
| JP2006174550A (en) | Stator structure of disk-type rotating electric machine | |
| JP2019134573A (en) | Stator of rotary electric machine | |
| JP7192488B2 (en) | motor | |
| JPH07241059A (en) | Electric rotating machine | |
| JP2019022257A (en) | Rotary electric machine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20221117 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230815 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230829 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20231025 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20231031 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20231113 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7396226 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |