JP7376052B2 - 形状測定システム及び形状測定方法 - Google Patents
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Description
(1)OFDRは、数10mmオーダーの高分解能を実現できるが、測定距離が数10m程度に限定され、長距離の3次元形状を導出することが困難である。
(2)光ファイバにFBGを付与すれば、その光ファイバの製造容易性や経済性を向上させることが困難となる。
(3)FBGの付与など準分布測定により形状同定を行う技術は、測定点数に制約があり、長距離にわたる形状同定が困難である。
(4)FBGを付与した光ファイバを非線形材料の被測定対象に埋め込んだ形態の場合、温度や応力でFBGによる反射の中心周波数が変化し、計測する光ファイバの歪と曲率にも非線形性が生じるため、被測定物の形状変化を特定することが困難である。
断面の中心に配置される中心コア、及び前記中心コアの外側かつ同心円状に等間隔で配置される3個以上の外周コアを有するマルチコア光ファイバと、
前記マルチコア光ファイバの各コアの伝搬方向における後方ブリルアン散乱光分布を計測する計測装置と、
3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバと3次元形状が既知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバの前記後方ブリルアン散乱光分布から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出し、その時間変化を同定する解析装置と、
を備える。
断面の中心に配置される中心コア、及び前記中心コアの外側かつ同心円状に等間隔で配置される3個以上6個以下の外周コアを有するマルチコア光ファイバを線状構造物に沿って配置すること、
前記マルチコア光ファイバの各コアの伝搬方向における後方ブリルアン散乱光分布を計測すること、及び
3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバと3次元形状が既知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバの前記後方ブリルアン散乱光分布から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出し、その時間変化を同定すること、
を行う。
前記マルチコア光ファイバの長手方向の位置をzとすると、
前記解析装置は、
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εを計算すること、
関係式(1)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算し、曲げ角度βを弧長で微分して捩率を計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと捩率から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出し、その時間変化を同定すること、
を行うことを特徴とする。
尚、曲げ角度βはMCF断面において、MCF中心と曲率中心を結ぶベクトルと基準方向ベクトル、例えば、MCF中心とある特定の一つのコアを結ぶベクトルのなす角度を表す。
[関係式(1)]
ε=r・κ・cos(α-β)
ただし、rは前記中心コアと前記外周コアとの中心間距離、αは前記マルチコア光ファイバの断面における前記外周コアの位置を表す角度である。
前記マルチコア光ファイバには、既知の捩じりが与えられていること、及び
前記解析装置は、前記位置座標を算出するときに、前記マルチコア光ファイバに生じている捩じり歪と前記既知の捩じりによる歪とに基づいて前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置するときに発生した意図しない捩じりを推定し、前記意図しない捩じりによる影響を除外すること、
が好ましい。
前記マルチコア光ファイバの長手方向の位置をzとすると、
前記解析装置は、
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εbending,iを計算すること、
前記意図しない捩じりによる影響を除外する関係式(2)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εbending,iから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと曲げ角度βから前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること、
を行うことを特徴とする。
また、前記マルチコア光ファイバは、前記中心コアと前記外周コアとの中心間距離が120μm以上であることが好ましい。
既存のシングルモードファイバ(クラッド直径が125μm)をバンドルすることでファンイン/ファンアウト(FIFO)デバイスを容易に実現できる。また、中心コアと外周コアの中心間の間隔が広いほど外周コアに生じる歪が大きくなり、高ダイナミックレンジ化することができる。
図1は、本実施形態の形状測定システムを説明する図である。本形状測定システムは、
断面の中心に配置される中心コア11、及び中心コア11の外側かつ同心円状に等間隔で配置される3個以上の外周コア12を有するマルチコア光ファイバ10と、
マルチコア光ファイバ10の各コアの伝搬方向における後方ブリルアン散乱光分布を計測する計測装置20と、
3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置されたマルチコア光ファイバ10と3次元形状が既知である線状構造物に沿って配置されたマルチコア光ファイバ10の前記後方ブリルアン散乱光分布から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出し、その時間変化を同定する解析装置30と、
を備える。
尚、図1では、マルチコア光ファイバ10の特定の1コアと、後方ブリルアン散乱光分布を計測する計測装置20とが接続される例を示している。他の構成として、マルチコア光ファイバの各コアを単一コア光ファイバに分離するファンアウト機構、および光スイッチを介してマルチコア光ファイバ10と計測装置20とを接続する形態でも構わない。
また、ある半径の円は、それに接する同じ半径の6個の円で取り囲むことができる。この場合、円の数はトータルで7個である。つまり、同じ直径のシングルコアの光ファイバを7本を最密で配置したときのコア位置のマルチコア光ファイバとすることができ、FIFOを容易に作ることができる。
一方、外周の円が7個以上(円の数はトータルで8個以上)になると、1つの円の周りに7つ以上の円を配置すると中心の円と外周の円との間に隙間が生まれる。つまり、同じ直径のシングルコアの光ファイバを8本以上では最密で配置することができず、マルチコア光ファイバのクラッド径が大きくなり、ファンイン/ファンアウト(FIFO)の作成が難しくなる。
従って、マルチコア光ファイバの外周コア数は3個以上6個以下が望ましい。
マルチコア光ファイバ10を線状構造物に沿って配置すること(ステップS01)、
マルチコア光ファイバ10の各コアの伝搬方向における後方ブリルアン散乱光分布を計測すること(ステップS02)、及び
3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置されたマルチコア光ファイバ10と3次元形状が既知である線状構造物に沿って配置されたマルチコア光ファイバ10の後方ブリルアン散乱光分布から3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出し、時間変化を同定すること(ステップS03)、
を行う。なお、計測装置20がステップS02を行い、解析装置30がステップS03を行う。ステップS02では、ブリルアン周波数シフトの温度依存性を補正することが望ましい。
ステップS03では、
3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること(ステップS31)、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εを計算すること(ステップS32)、
関係式(1)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること(ステップS33)、曲げ角度βを弧長で微分して捩率を計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと捩率から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出し、時間変化を同定すること(ステップS34)、
を行う。
[Step A]
まず、3次元形状が既知である線状構造物(例えば、すでに敷設されている水道管等)に沿ってマルチコア光ファイバ10を敷設し、定常状態(基準状態)における各コアの後方ブリルアン散乱光の分布特性を取得する。これを基準データとする。
[Step B]
次に、線状構造物の3次元形状が変化した状態(例えば、地震などで変形が想定される水道管等)で、改めて各コアの後方ブリルアン散乱光の分布特性を取得する。これを比較データとする。
[Step C]
次に、コア毎且つ位置z毎に比較データと基準データの差分を計算して差分歪を導出する。
[Step D]
次に、それぞれの外周コアの差分歪から中心コアの差分歪を減算し、外周コア毎に位置zにおける曲げ歪εを導出する。
[Step E]
外周コアの曲げ歪εと、マルチコア光ファイバ10の曲率κと曲げ角度βの関係式(1)に、Step Dで導出したεを代入する。
[関係式(1)]
ε=r・κ・cos(α-β)
ただし、rは中心コア11と外周コア12との中心間距離、αはマルチコア光ファイバ10の断面における外周コア12の位置を表す角度である。例えば、rは125μm、αは外周コア毎に0°、120°、240°である。
本実施形態では、外周コアが3つあるので3元連立方程式が得られる。この式により位置zにおける曲率κと曲げ角度βを算出する。ここで、曲げ歪εはコアごとに異なるが、曲率κと曲げ角度βはいずれのコアにおいても等しいため、最小二乗法で位置zにおける曲率κと曲げ角度βを決定する。
[Step F]
フレネ・セレの公式を用い、Step Eで決定した距離z毎の曲率κと曲げ角度βから、マルチコア光ファイバ10の位置ベクトル(3次元形状)を決定する。なお、位置精度を向上するために、既知の終点を用いて3次元形状を補正することが好ましい。
図6は、形状測定方法でマルチコア光ファイバ10の3次元形状を測定した第1の例を説明する図である。図6(a)~(e)では、マルチコア光ファイバ10の長手方向の距離(上で説明した位置z)をs[m]で表している。図6(f)では、マルチコア光ファイバ10が配置された3次元空間をx軸、y軸、z軸で表している。ここでのz軸は上で説明した位置zと異なることに注意する。
図7は、形状測定方法でマルチコア光ファイバ10の3次元形状を測定した第2の例を説明する図である。図7(a)~(e)でも、マルチコア光ファイバ10の長手方向の距離(上で説明した位置z)をs[m]で表している。図7(f)でも、マルチコア光ファイバ10が配置された3次元空間をx軸、y軸、z軸で表している。ここでのz軸は上で説明した位置zと異なることに注意する。
センシング媒体として線状構造物にマルチコア光ファイバを沿わせる際に、意図しない捩じりが生じ、計測結果に誤差が生じる可能性がある。そこで、本実施形態では、センシング媒体に使用するマルチコア光ファイバに意図的に捩じりを加えることとした。線状構造物の形状同定の際にその捩じり歪以下の意図しない捩じりによる歪分を計算で排除することができ、形状同定の精度を向上させることができる。
なお、曲げ歪が無い場合、曲げ歪は捩じれの有無によらず全てのコアでゼロとなり重なる。また、中心コアについては捩じれの有無によらず、曲げ歪はゼロとなる。捩じれが無い状態のマルチコア光ファイバ10の場合、曲率が一定の曲げが付与されると測定される曲げ歪は図8(A)の軸方向の位置z=2mからz=12mの間のようにコアごとに異なる歪量であるが一定の歪量が観測される。
また、図8(B)は、軸方向の位置z=2mからz=12mの間で捩じれを付与したマルチコア光ファイバ10の曲げ歪を説明している。図8(B)では、図8(A)と同様に曲率が一定の曲げを付与しているが、曲げが付与された区間において、外周コアの位置が捻じれによって入れ替わるため、歪量の正負が反転していることが確認できる。マルチコア光ファイバ10をセンシング媒体として線状構造物に配置する場合、線状構造物に配置する区間全てに捩じりが必要である。
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること(ステップS31)、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εbending,iを計算すること(ステップS32)、
前記意図しない捩じりによる影響を除外する関係式(2)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εbending,iから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること(ステップS33)、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと曲げ角度βから前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること(ステップS34)、
を行う。
[Step A]
まず、3次元形状が既知である線状構造物(例えば、すでに敷設されている水道管等)に沿ってマルチコア光ファイバ10を敷設し、定常状態(基準状態)における各コアの後方ブリルアン散乱光の分布特性を取得する。これを基準データとする。
[Step B]
次に、線状構造物の3次元形状が変化した状態(例えば、地震などで変形が想定される水道管等)で、改めて各コアの後方ブリルアン散乱光の分布特性を取得する。これを比較データとする。
[Step C]
次に、コア毎且つ位置z毎に比較データと基準データの差分を計算して差分歪を導出する。
[Step D]
次に、それぞれの外周コアの差分歪から中心コアの差分歪を減算し、外周コア毎に位置zにおける歪εmix,iを導出する(ここのiは1以上)。
[Step D-α]
歪εmix,iには、曲げ歪εbending,iと捩じり歪εtwistingが含まれる(ここのiは1以上)。外周コアの相対的な位置関係は変化しないので、全ての外周コアiの曲げ歪εbending,iを加算するとゼロになることを利用し、次式のように位置zにおける捩じり歪εtwistingを算出する。max{i}は最大のコア番号を意味する。
各外周コアの歪εmix,iからStep D-αで導出したεtwistingを減算して外周コアiの曲げ歪εbending,iを算出する。
そして、式(4)に式(5)で算出した比捩じり角φ(z)を代入し、位置zにおける外周コアiの位置を表わす角度ωiを算出する。aiは外周コアiの初期角度である。
本実施形態では、外周コアが3つあるので3元連立方程式が得られる。関係式(2)により位置zにおける曲率κと曲げ角度βを算出する。ここで、曲げ歪εはコアごとに異なるが、曲率κと曲げ角度βはいずれのコアにおいても等しいため、最小二乗法で位置zにおける曲率κと曲げ角度βを決定する。
なお、図10は、外周コアが3であるマルチコア光ファイバの半径r、曲げ方向(曲率κ)、曲げ角度βを説明するイメージ図である。図10(A)はマルチコア光ファイバの側面から見た図、図10(B)はマルチコア光ファイバの断面図である。
[Step F]
フレネ・セレの公式を用い、Step Eで決定した距離z毎の曲率κと曲げ角度βから、マルチコア光ファイバ10の位置ベクトル(3次元形状)を決定する。なお、位置精度を向上するために、既知の終点を用いて3次元形状を補正することが好ましい。
ここで、スピンレートを実測する方法について説明する。
図12は、捩じりを加えたマルチコア光ファイバの各コアの歪をz方向に測定した結果を示す図である。マルチコア光ファイバを捩じった場合、製造誤差などにより捩じり回数(スピンレート)に設計値との誤差が生じる。このため、各コアとも、歪の周期が変動する。そこで、STFT(short-time Fourier transform)により周期的な歪の変動から捩じり回数(スピンレート)を算出する。上述したステップD-αでは、この実測した歪の周期から算出したスピンレートpの値を利用することができる。
本発明に係る形状測定システムは、線状構造物の形状同定に後方ブリルアン散乱光を用いることで、数kmから数10kmの測定ダイナミックレンジを実現できる。また、形状変化の検出に用いるマルチコア光ファイバの中心コアと外周コアの中心間距離を120μm以上としたことで、曲率0.5[1/m]以下の微小変化を検出できる。
11:中心コア
12:外周コア
20:計測装置
30:解析装置
Claims (14)
- 断面の中心に配置される中心コア、及び前記中心コアの外側かつ同心円状に等間隔で配置される3個以上の外周コアを有するマルチコア光ファイバと、
前記マルチコア光ファイバの各コアの伝搬方向における後方ブリルアン散乱光分布を計測する計測装置と、
3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバと3次元形状が既知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバの前記後方ブリルアン散乱光分布から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出する解析装置と、
を備える形状測定システム。 - 前記マルチコア光ファイバの長手方向の位置をzとすると、
前記解析装置は、
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εを計算すること、
関係式(1)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと曲げ角度βから前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること、
を行うことを特徴とする請求項1に記載の形状測定システム。
[関係式(1)]
ε=r・κ・cos(α-β)
ただし、rは前記中心コアと前記外周コアとの中心間距離、αは前記マルチコア光ファイバの断面における前記外周コアの位置を表す角度である。 - 前記マルチコア光ファイバは、既知の捩じりが与えられていること、及び
前記解析装置は、前記位置座標を算出するときに、前記マルチコア光ファイバに生じている捩じり歪と前記既知の捩じりによる歪とに基づいて前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置するときに発生した意図しない捩じりを推定し、前記意図しない捩じりによる影響を除外すること、
を特徴とする請求項1に記載の形状測定システム。 - 前記マルチコア光ファイバの長手方向の位置をzとすると、
前記解析装置は、
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εbending,iを計算すること、
前記意図しない捩じりによる影響を除外する関係式(2)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εbending,iから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと曲げ角度βから前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること、
を行うことを特徴とする請求項3に記載の形状測定システム。
- 前記解析装置は、前記外周コアそれぞれの曲げ歪εbending,iの周期的な変動から前記外周コアのスピンレートpを算出することを特徴とする請求項4に記載の形状測定システム。
- 前記マルチコア光ファイバは、前記外周コアの数は3であり、クラッド直径が375μm以上であることを特徴とする請求項1から5のいずれかに記載の測定システム。
- 前記マルチコア光ファイバは、前記中心コアと前記外周コアとの中心間距離が120μm以上であることを特徴とする請求項1から6のいずれかに記載の測定システム。
- 断面の中心に配置される中心コア、及び前記中心コアの外側かつ同心円状に等間隔で配置される3個以上の外周コアを有するマルチコア光ファイバを線状構造物に沿って配置すること、
前記マルチコア光ファイバの各コアの伝搬方向における後方ブリルアン散乱光分布を計測すること、及び
3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバと3次元形状が既知である線状構造物に沿って配置された前記マルチコア光ファイバの前記後方ブリルアン散乱光分布から前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること、
を行う形状測定方法。 - 前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出するときに、前記マルチコア光ファイバの長手方向の位置をzとし、
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εを計算すること、
関係式(1)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと曲げ角度βから前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること、
を行うことを特徴とする請求項8に記載の形状測定方法。
[関係式(1)]
ε=r・κ・cos(α-β)
ただし、rは前記中心コアと前記外周コアとの中心間距離、αは前記マルチコア光ファイバの断面における前記外周コアの位置を表す角度である。 - 前記マルチコア光ファイバには、既知の捩じりが与えられていること、及び
前記位置座標を算出するときに、前記マルチコア光ファイバに生じている捩じり歪と前記既知の捩じりによる歪とに基づいて前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って配置するときに発生した意図しない捩じりを推定し、前記意図しない捩じりによる影響を除外すること、
を特徴とする請求項8に記載の形状測定方法。 - 前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出するときに、前記マルチコア光ファイバの長手方向の位置をzとし、
前記3次元形状が未知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量と、前記3次元形状が既知である線状構造物に沿って前記マルチコア光ファイバを配置したときの前記後方ブリルアン散乱光分布から得られた前記マルチコア光ファイバの各コアの位置zの歪量との差分である位置zの差分歪を計算すること、
前記外周コアそれぞれの前記差分歪から前記中心コアの前記差分歪を減算して前記外周コアそれぞれの曲げ歪εbending,iを計算すること、
前記意図しない捩じりによる影響を除外する関係式(2)を用い、前記外周コア毎の前記曲げ歪εbending,iから前記マルチコア光ファイバの位置zにおける曲率κと曲げ角度βを計算すること、及び
フレネ・セレの公式を用い、位置zにおける曲率κと曲げ角度βから前記3次元形状が未知である線状構造物の3次元空間における位置座標を算出すること、
を行うことを特徴とする請求項10に記載の形状測定方法。
- 前記外周コアそれぞれの曲げ歪εbending,iの周期的な変動から前記外周コアのスピンレートpを算出することを特徴とする請求項11に記載の形状測定方法。
- 前記マルチコア光ファイバは、前記外周コアの数は3であり、クラッド直径が375μm以上であることを特徴とする請求項8から12のいずれかに記載の形状測定方法。
- 前記マルチコア光ファイバは、前記中心コアと前記外周コアとの中心間距離が120μm以上であることを特徴とする請求項8から13のいずれかに記載の形状測定方法。
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