JP7370648B1 - 設備の省エネ構造 - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、これらの問題を解決する為になされたものである。
地球温暖化に伴い気温は年々上昇し、夏日や真夏日そして猛暑日が年間200日以上になっている。今後、気温は40℃を超え、屋外の設備の外装材も80℃から85℃にもなる超高温時代になる可能性が高い。屋外の設備にとっては、非常に過酷な環境に置かれているが、これ迄の考え方では冷房等で膨大なエネルギーを必要とするだけでなく、設備の機能も失う可能性もある。例えば、電気設備で言えば、電気の部品は30℃を基本としている。気温が、30℃を超えると電気部品の寿命が大幅に減少するだけでなく、10℃上昇すると故障も2倍に増える、所謂、10℃の2倍則の状況となる。又、配管やタンク等表面積が大きいものは大きな熱量を受ける事になり、大幅な省エネルギー工法が必要となる。この様な背景から、現在、夏型の熱移動を基本とした省エネルギーシステムの構築が重要になってきている。
本発明は、上記の問題に対処できる設備の省エネ構造(省エネシステム)である。
配管に適用した設備の省エネ構造10は、外側外装材11の内側にスペーサー17を設け、このスペーサー17の内側に、フランジ16で接続された配管15が設けられている。また、外側外装材11の内側には高反射率素材13が設けられている。配管15の外壁が内側部材12を構成し、内側部材12と外側外装材11との間には、通気層14が形成されている。なお、矢印は、空気の流れを示している(以下の図2から図5において同じ)。
一方、配管15内に流れる流体の温度が高温域である場合は、施工は同じであるが吸気口、排気口は設けず、封止状態で使用すればいい。但し、何れの吸気口や排気口の開口部には、防虫、防鳥対策の為の網を施工する事が好ましい。
設備の省エネ構造20は、内側に高反射率素材23が設けられた外側外装材21と、この外側外装材21の内部に設置されたタンク本体25と、外側外装材21とタンク本体25との間に形成された通気層24とを備えている。
垂直型の円筒形のタンク本体25はドラフトが利用できるので、タンク本体25の下側全周の吸気口27Aから吸気し、頂部付近全周の排気口27Bから排気する。天端部には、タンク本体25の上部を傘の様に覆い、タンク本体25の頂部の上側の約20mmから30mmの位置に、高反射率素材23を取り付けた金属製の外側外装材21を設ける。こちらも、全周大気開放でいいが、風や雨の影響は考慮する必要がある。通気層24は、タンク本体25の大きさにもよるが20mmから50mm位で問題はない。厳密に温度をコントロールする場合は、上下の通気層24に吸気口27Aや排気口27Bに通気量調整装置(開閉装置)を取り付ける事も可能である。水平型の円筒形のタンク本体25の場合、水平方向の底部に吸気口、上部に排気口を設けるのが好ましい。
配電盤は、扉36が取り付けられた配電盤本体35と、配電盤本体35の周囲を取り囲む金属製外装材(外側部材)31と、金属製外装材31の内側に設けられた高反射率素材33と、配電盤本体35と外側部材31との間に設けられたスペーサー37とを備えている。この場合、配電盤本体35の外側側面(壁面)が内側部材32を構成する。
鉄道車両本体45は、外側外装材(外側部材)41と、外側部材41の内側に形成される内側部材42と、外側外装材41の内側に設けられた高反射率素材43とを備えている。外側外装材41と内側外装材42との間には、通気層44が形成される。この通気層44を流れる空気は、車両本体45の前方の排気口から排出される。排気口には、図4(b)に示すように、湾曲したU字型のガイド47が設けられ、このガイド47により、空気の排気される方向が後方(進行方向と反対方向)に変更される。なお、ガイド47の形状は、U字型に限定されず、コの字型やくの字型とすることもできる。
保冷庫は、保冷庫本体55と、保冷庫本体55を外側から囲む外側外装材(外側部材)51と、外側外装材51の内側に設けられた高反射率素材53とを備えている。この場合、保冷庫本体55の外壁が内側部材(内側外装材)52を構成する。
屋外設備は太陽からの輻射熱を、室内の設備は屋根や壁からの二次輻射熱を受ける。何れの場合も、輻射熱が最も大きな熱の要因で、これを阻止する事が最も重要である。先ず、考え方の基本は以下の通りである。この輻射熱を阻止するには、アルミホイル等輻射熱に対して高反射率の素材が有効である。高反射率素材は、反射率プラス放射率は100%である。
これ迄、高反射率素材の反射率が重要と考え、反射側の環境を重要視してきた。しかしながら、人間や製品等目的の必要とする良好な環境とは、放射側の性能の方が重要であり省エネルギー効果も大きいのである。
もう一つ、日本では夏冬の季節があり、これ迄この両季節における温度を考えなければならなかった。しかし、温暖化が急速に進んでいる現状では、冬より夏対策が必須である事も周知の事実である。
本発明は、この様な環境を鑑み、輻射熱の阻止と低放射を中心に考えた従来と全く異なる考え方の設備の省エネ構造である。更に、具体的な方法は以下の通りである。
内側には5%の輻射熱が放射されるが、その熱量は極わずかである。ところが、このわずかな熱を放置しておくと大変な事になる。放射量は、絶対温度の四乗に比例し増加するため、放射側の温度を急激に上昇させる。その結果、放射量が増加すると反射率はその分低下する訳で、高反射率だった高反射率素材の効果が大きく低下する、即ち大幅に遮熱効果が低下する。
2枚のガルバリウム鋼板(登録商標)製角波材の凹部を合わせ、鋼板間25mm、幅35mm、長さ200mmの空間を持つ試験体を2個作製した。試験体は、空間の内側が素地のままである試験体A、もう一方は反射率98%の遮熱材THB-X(日本遮熱製)を熱源側の内側のみに貼った試験体Bである。これらの試験体を、1KWの遠赤外線ヒーターの前に空間が上下になる様に、しかもこの空間の両端を密封状態にして設置した。温度測定の為、以下のようにサーモレコーダーを取り付け、試験体の温度が徐々に上昇する様に放射量を増やした。室温は、概ね20から22℃であった。
(1)遠赤外線ヒーター側の表面温度
(2)空間の内側が素地のままの空間内温度
(3)空間内側にTHB-Xを貼った空間内の温度
(4)空間の内側が素地のままの試験体の熱源と反対側表面温度
(5)空間内側にTHB-Xを貼った試験体の熱源と反対側表面温度
(イ)熱源側表面温度(1)が79.7℃の時、空間内温度が素地のままの(2)は76.7℃、遮熱した(3)は64.1℃とその差は12.6℃と遮熱の効果は明確である。
(ロ)更に、同温度での熱源と反対側温度(4)は57.3℃、遮熱した(5)は51.3℃とその差は6℃でこちらも遮熱効果は明確である。
(ハ)本来、(5)はもう少し低温になると予想されるが、狭小空間でしかも密封空間で放射量が増えている為と思われる。
(ニ)熱源側温度(1)が90.7℃でも同様の傾向であることが解る。
2枚のガルバリウム鋼板(登録商標)製角波材の凹部を合わせ、鋼板間25mm、幅35mm、長さ200mmの空間を持つ試験体を2個作製した。試験体は、空間の内側が素地のままである試験体A、もう一方は反射率98%の遮熱材THB-X(日本遮熱製)を熱源側の内側のみに貼った試験体Bである。これらの試験体を、1KWの遠赤外線ヒーターの前に、空間が上下になる様に、しかもこの空間の両端を開放状態、即ち通気状態にして設置した。温度測定の為、以下のようにサーモレコーダーを取り付け、試験体の温度が徐々に上昇する様に放射量を増やしていった。室温は、概ね19℃から21℃であった。
(1)遠赤外線ヒーター側の表面温度
(2)空間の内側が素地のままの空間内温度
(3)空間内側にTHB-Xを貼った空間内の温度
(4)空間の内側が素地のままの試験体の熱源と反対側表面温度
(5)空間内側にTHB-Xを貼った試験体の熱源と反対側表面温度
(イ)熱源側表面温度(1)が80.1℃の時、空間内温度が素地のままの(2)は57.6℃、遮熱した(3)は46.3℃とその差は11.3℃と遮熱の効果は明確である。
(ロ)更に、同温度での熱源と反対側温度(4)は52.6℃、遮熱した(5)は46.9℃とその差は5.7℃でこちらも遮熱効果は明確である。
(ハ)熱源側温度(1)が90.7℃でも同様の傾向であることが解る。
(ニ)何れの温度も、試験1とは明らかに低温で通気の効果は非常に大きい事が解る。
(ホ)最終的には、試験1の熱源側温度約80℃の時の(4)密封空間の熱源と反対側温度57.3℃と試験2の通気空間の(5)遮熱した熱源の反対側温度46.9℃の差10.4℃が、二重構造並びに通気の差になると考えれば非常に大きな差となる。
11,21,31,41,51 外側部材(外側外装材)
12,22,32,42,52 内側部材(内側外装材又は内装材)
13,23,33,43,53 アルミホイル等輻射熱に対して高反射率の素材(高反射率素材)
14,24,34,44,54 通気層
15 配管
16 フランジ
17 スペーサー
18 リング部材
18A 切断部
18B 凸部
19 棒部材
25 タンク本体
26 スペーサー
27A,56A 吸気口
27B,56B 排気口
35 配電盤本体
36 扉
37 スペーサー
45 車両本体
47 ガイド
55 保冷庫本体
Claims (4)
- 外側部材と、この外側部材の内側に設けられた内側部材とにより二重構造が形成された設備に構築される設備の省エネ構造であって、
前記外側部材の内側に、遮熱材が直接設けられ、
前記遮熱材の放射側に通気層が形成され、前記内側部材が前記通気層に露出し、
前記設備が前記通気層の吸気口及び排気口を有し、前記吸気口から前記通気層に流入した空気が前記通気層を流れ、前記排気口から前記外側部材の外部に排出されることで、前記遮熱材に発生する放射熱を排出し、前記設備の温度を下げる、
ことを特徴とする設備の省エネ構造。 - 前記遮熱材が前記外側部材の内側にのみ設けられ、
前記設備が、電気設備、自動車、鉄道車両、保冷庫の何れかである、
ことを特徴とする請求項1に記載の設備の省エネ構造。 - 前記設備が、高速で移動する自動車や鉄道車両であって、
前記設備の前方に形成された前記通気層の排気口は前記設備の進行方向と反対方向に開口し、
前記設備の移動速度が速まると、前記通気層の内部の空気が前記進行方向に流れ、前記排気口から外部に排気される、
ことを特徴とする請求項1に記載の設備の省エネ構造。 - 前記設備が、保冷庫や保冷車の低温の設備であり、
前記外側部材と前記内側部材との間に形成された前記通気層を流れる空気の温度が、前記内側部材の温度と略同じである、
ことを特徴とする請求項1に記載の設備の省エネ構造。
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001336692A (ja) | 2000-05-29 | 2001-12-07 | Cd Technos Kk | 断熱構造 |
JP2003053887A (ja) | 2001-08-22 | 2003-02-26 | Kobe Steel Ltd | 複合パネル |
JP2009203655A (ja) | 2008-02-26 | 2009-09-10 | Tomiyama Reinetsu Kogyo:Kk | 建築物 |
JP2015140060A (ja) | 2014-01-28 | 2015-08-03 | 林化学工業株式会社 | サイドバイザー用モールディング及びその取付構造並びにこのモールディングを有する自動車用サイドバイザー |
JP2016070456A (ja) | 2014-10-01 | 2016-05-09 | 川崎重工業株式会社 | 液化水素用二重管 |
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2023
- 2023-02-03 JP JP2023015389A patent/JP7370648B1/ja active Active
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