JP7368102B2

JP7368102B2 - ポリウレタンフォームとその製造方法

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Publication number: JP7368102B2
Application number: JP2019085620A
Authority: JP
Inventors: 伸夫竹内
Original assignee: Inoac Corp
Current assignee: Inoac Corp
Priority date: 2018-04-27
Filing date: 2019-04-26
Publication date: 2023-10-24
Anticipated expiration: 2039-04-26
Also published as: JP2019194321A

Description

本発明は、ポリウレタンフォームとその製造方法に関する。

車両用シートクッションには、ポリオール、イソシアネート、発泡剤、整泡剤、触媒を含むポリウレタンフォーム原料から得られたポリウレタンフォームが多用されている（特許文献１）。

シートクッション用ポリウレタンフォームは、近年、車内空間を増大させるため、ポリウレタンフォームの厚みを薄くする傾向がある。
しかし、従来のシートクッション用ポリウレタンフォームは、ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数（６５％圧縮硬度／２５％圧縮硬度）が２．８～２．９程度であり、たわみ量が５０％を超えると急に荷重－ひずみ曲線（Ｆ－Ｓ曲線）が立ち上がるようになり、たわみ量が７０％を超えると底に当たる底突き状態になる。そのため、ポリウレタンフォームの厚みを薄くすると、悪路走行等の際に底突きを生じてクッション性を損なうおそれがある。

また、シートクッション用ポリウレタンフォームは、通気性が小さいと、着座した際の初期圧縮時の感触が硬く、クッション感が悪いため、通気性が大きいものが望まれる。

特許第５８７８４０７号公報

本発明は前記の点に鑑みなされたものであって、従来よりも厚みを薄くしても底突きを生じ難く、かつ通気性が大きいポリウレタンフォームとその製造方法の提供を目的とする。

請求項１の発明は、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、整泡剤を含むポリウレタンフォーム原料から得られたポリウレタンフォームにおいて、前記整泡剤が、粘度９００ｍＰａ・ｓ（２５℃）以上、表面張力２４ｍＮ／ｍ以下のシリコーン系整泡剤であることを特徴とする。

請求項２の発明は、請求項１において、前記シリコーン系整泡剤が直鎖状シリコーンであることを特徴とする。

請求項３の発明は、請求項１又は２において、ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数が２．２～２．６であり、ＪＩＳＫ６４００Ｂ法に基づく通気性が１８～６０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）であることを特徴とする。

請求項４の発明は、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、整泡剤を含むポリウレタンフォーム原料を発泡、硬化させるポリウレタンフォームの製造方法において、前記整泡剤が、粘度９００ｍＰａ・ｓ（２５℃）以上、表面張力２４ｍＮ／ｍ以下のシリコーン系整泡剤であることを特徴とする。

本発明によれば、従来よりも厚みを薄くしても底突きを生じ難く、かつ通気性が大きいポリウレタンフォームを得ることができる。

実施例及び比較例の配合及び物性値等を示す表である。

以下、本発明の実施形態について説明する。本発明のポリウレタンフォームは、ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、整泡剤を含むポリウレタンフォーム原料から得られる。

ポリオールは、ポリウレタンフォームの製造に用いられているものを使用することができ、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリエーテルエステルポリオールの何れでもよく、それらの一種類に限られず、二種類以上を使用してもよい。ポリオールの分子量は、２５００～８０００、官能基数３～４が好ましい。

ポリエーテルポリオールとしては、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ブチレングリコール、ネオペンチルグリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパン、ソルビトール、シュークロース等の多価アルコールにエチレンオキサイド（ＥＯ）、プロピレンオキサイド（ＰＯ）等のアルキレンオキサイドを付加したポリエーテルポリオールを挙げることができる。

ポリエステルポリオールとしては、例えば、マロン酸、コハク酸、アジピン酸等の脂肪族カルボン酸やフタル酸等の芳香族カルボン酸と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール等の脂肪族グリコール等とから重縮合して得られたポリエステルポリオールを挙げることできる。
また、ポリエーテルエステルポリオールとしては、前記ポリエーテルポリオールと多塩基酸を反応させてポリエステル化したもの、あるいは１分子内にポリエーテルとポリエステルの両セグメントを有するものを挙げることができる。

イソシアネートは、ウレタンフォームの製造に用いられているものを使用することができる。例えば、芳香族イソシアネート、脂肪族イソシアネート、脂環族イソシアネート等が挙げられ、それらは一種類に限られず、二種類以上を使用してもよい。

芳香族イソシアネートとしては、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ（クルードＭＤＩ）、キシリレンジイソシアネート、１，５－ナフタレンジイソシアネート等が挙げられる。なお、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）には、２，４－ＴＤＩと２，６－ＴＤＩの異性体が存在し、２，４’－ＴＤＩ／２，６’－ＴＤＩの比が８０／２０からなるＴ－８０や２，４’－ＴＤＩ／２，６’－ＴＤＩの比が６５／３５からなるＴ－６５もある。また、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）と４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）の混合物は、本発明において好適なイソシアネートの一つである。

脂肪族イソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソプロピレンジイソシアネート、メチレンジイソシアネート等が挙げられる。
脂環族イソシアネートとしては、シロヘキサン－１，４－ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水添ＭＤＩ等が挙げられる。

イソシアネートインデックスは７５～１２０が好ましい。イソシアネートインデックスが７５未満では、十分な硬さが得られなくなり、また通気性が低下して、着座した際の初期圧縮性の感触が硬く、クッション感が悪くなる。一方、イソシアネートインデックスが１２０を超えると２５％硬さが硬くなりすぎて、ポリウレタンフォーム自体の反発弾性が悪くなって、クッション感が悪くなったりする。イソシアネートインデックスは、イソシアネートにおけるイソシアネート基のモル数をポリオールの水酸基などの活性水素基の合計モル数で割った値に１００を掛けた値であり、［ポリイソシアネートのＮＣＯ当量／活性水素当量×１００］で計算される。

触媒は、ポリウレタンフォームの製造に用いられているものを使用することができる。例えば、アミン系触媒、有機金属系触媒等が挙げられる。アミン系触媒としては、例えば、トリエチレンジアミン、ジエタノールアミン、ジメチルアミノモルホリン、Ｎ-エチルモルホリン等が挙げられる。有機金属系触媒としては、例えば、スターナスオクトエート、ジブチルチンジラウレート、オクテン酸鉛、オクチル酸カリウム等が挙げられる。それらの触媒のうちの一種類に限られず、二種類以上を併用してもよい。触媒の量は、ポリオールを１００重量部とした場合に、０．３～１．０重量部が好ましい。

発泡剤は、水、ペンタン、シクロペンタン、メチレンクロライド、炭酸ガス等が挙げられ、これらを１種または２種以上用いられる。発泡剤として、水を用いた場合には、ポリオールとイソシアネートとの反応時に炭酸ガスを発生し、その炭酸ガスによってポリウレタンフォームの発泡が行われる。発泡剤としての水の量は、ポリオール１００重量部に対して１．５～４．０重量部が好ましい。発泡剤の量が１．５重量部未満の場合には軽量化することができなくなり、逆に４．０重量部を超えると発泡時の泡化反応性が高くなり樹脂化反応性とのバランスが崩れ、良好なポリウレタンフォームが得難くなり、クッション性に乏しく、底付き感がして、乗り心地悪いものとなってしまう。

整泡剤の粘度と表面張力は、整泡剤を測定試料として、粘度と表面張力を測定した。粘度は、ＪＩＳＫ１５５７－５に基づき、Ｅ型粘度計を用いて、２５℃で測定した。整泡剤の表面張力は、動的濡れ性試験機ＭＯＤＥＬＷＥＴ－６１００ＲＨＥＳＣＡ社製を用いて、浸漬速度３ｍｍ／ｓ、浸漬深さ３ｍｍ、浸漬時間３００ｓの条件で、ウィルヘルミー法により測定した。

整泡剤は、ＪＩＳＫ１５５７－５に基づく粘度が９００ｍＰａ・ｓ（２５℃）以上、好ましくは１０００～１００００ｍＰａ・ｓ（２５℃）、より好ましくは１３００～９０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）であって、かつウィルヘルミー法に基づく表面張力（２５℃）が２４ｍＮ／ｍ以下、好ましくは１８～２４ｍＮ／ｍ、さらに好ましくは１９～２３ｍＮ／ｍのシリコーン系整泡剤が使用される。整泡剤は、粘度が９００ｍＰａ・ｓ（２５℃）未満の場合、たわみ係数が大きくなる。一方、表面張力が２４ｍＮ／ｍを超える場合、通気性が低下し、クッション性が悪くなる。シリコーン系整泡剤としては、直鎖状シリコーン（（ＡＢ）ｎ型）が好ましい。

使用可能な整泡剤の例として、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製の「Ｌ６１６４」、「Ｌ６２１」、「Ｌ６２９」を挙げることができる。「Ｌ６１６４」は、直鎖状シリコーンであり、粘度が４８４０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力が２２．６５ｍＮ／ｍ（２５℃）、「Ｌ６２１」は、直鎖状シリコーンであり、粘度が７２８０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力が２０．０８ｍＮ／ｍ（２５℃）である。また、「Ｌ６２９」は、直鎖状シリコーンであり、粘度が１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力が２０．６０ｍＮ／ｍ（２５℃）である。整泡剤は一種類に限られず、二種類以上を併用してもよいが、好ましくは一種類の使用により柔軟性を有するポリウレタンフォームとなる。整泡剤の量は、少なすぎると通気性が低下し、着座した際の初期圧縮性の感触が硬く、クッション感が悪くなる。逆に多すぎるとたわみ係数が大きくなりすぎる傾向があるため、ポリオール１００重量部に対して０．１～２．０重量部が好ましく、より好ましくは０．４～１．６重量部である。

その他に適宜配合される添加材として、例えば、架橋剤、難燃剤、着色剤等を挙げることができる。

架橋剤は、ポリウレタンフォームの硬さを調整するために配合される。架橋剤としては、ジエタノールアミン、グリセリン、ジエチレントリアミン等を挙げることができる。架橋剤を配合する場合、架橋剤の量は、ポリオール１００重量部に対して０．１～２重量部が好ましい。架橋剤は、一種に限られず、二種以上を使用してもよい。
難燃剤や着色剤等を挙げることができる。

難燃剤は、ポリウレタンフォームを低燃焼化するために配合される。難燃剤としては、公知の液体系難燃剤や固体系難燃剤等を挙げることができる。難燃剤を配合する場合、難燃剤の量は、ポリオール１００重量部に対して、０．１～５重量部が好ましい。難燃剤は、一種に限られず、二種以上を併用してもよい。
着色剤は、ポリウレタンフォームを適宜の色にするために配合され、求められる色に応じたものが使用される。

本発明のポリウレタンフォームは、前記ポリウレタンフォーム原料を発泡、硬化させることにより製造される。発泡、硬化は、前記ポリウレタンフォーム原料を金型に注入して行う、いわゆるモールド成形を用いて行われる。金型は、下型と上型とからなり、下型と上型間にキャビティ（成形空間）を有し、前記キャビティにポリウレタンフォーム原料が注入される。金型の温度は、５０～７５℃が好ましい。金型へのポリウレタンフォーム原料の注入は、公知のポリウレタンフォーム原料注入装置、例えば低圧注入装置あるいは高圧注入装置を用いて行われる。

本発明のポリウレタンフォームは、ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数が２．２～２．６であり、かつＪＩＳＫ６４００Ｂ法に基づく通気性（ポリウレタンフォーム厚み１０ｍｍ）が１８～６０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。ここで圧縮たわみ係数は、２５％圧縮時の荷重（Ｎ）に対する６５％圧縮時の荷重（Ｎ）の比を表すものである。
圧縮たわみ係数が２．２未満の場合、圧縮時の初期荷重が大きくなって、着座時のクッション性が損なわれるようになる。一方、圧縮たわみ係数が２．６を超える場合、悪路走行等の際に底突き感を生じてクッション性が損なわれるようになる。
通気性が１８ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）未満の場合、着座した際の初期圧縮時の感触が硬く、クッション感が悪くなる。

本発明のポリウレタンフォームのコア密度（ＪＩＳＫ７２２２：２００５に基づく）は、小さくなると着座時に撓みやすくなって底付き感を生じ、クッションとしてのサポート感が乏しくなり、大きすぎると重くなるため、４０～８０ｋｇ／ｍ^３が好ましく、より好ましくは５０～７０ｋｇ／ｍ^３である。コアは、ポリウレタンフォームのスキン層（モールド成形ポリウレタンフォームの表面に形成される比較的密度の大きい層）を含まない中央部分（コア）である。コア密度の調整は、金型に注入するポリウレタンフォーム原料の充填量及び発泡剤の量の調整により行うことができる。

また、本発明のポリウレタンフォームのコアの反発弾性率（ＪＩＳＫ６４００に基づく）は、小さくなると薄くて体重を支える薄肉用シートクッションとしては適さなくなるため、５０～８０％が好ましく、より好ましくは６５～７５％である。

実施例及び比較例について説明する。次の物質を用い、図１の表に示す配合（各数字は重量部を示す）からなる各実施例及び各比較例のポリウレタンフォーム原料を調製し、温度６５℃の金型に注入し、発泡、硬化させてポリウレタンフォームを作製した。金型のキャビティの内寸は４０×４０×１０ｃｍであり、キャビティ容量は１６０００ｃｍ^３、ポリウレタンフォーム原料の注入量は１１７０ｇである。なお、実際の製造時には、注入装置として、ウレタンフォームの製造に使用されている高圧注入機を用いることができる。各実施例及び各比較例のポリウレタンフォームの厚みは１００ｍｍである。

・ポリオール１；ポリエーテルポリオール、数平均分子量７０００、平均官能基数３、水酸基価２６ｍｇＫＯＨ／ｇ、
・ポリオール２；ポリマーポリオール、数平均分子量５０００、平均官能基数３、水酸基価２５ｍｇＫＯＨ／ｇ、固形分３０％
・ポリオール３：ポリエーテルポリオール、数平均分子量５０００、平均官能基数３、水酸基価３４ｍｇＫＯＨ／ｇ

・触媒１；アミン触媒、品番；ＮＩＡＸＡ－１、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製
・触媒２；アミン触媒、トリエチレンジアミン、品番；３３ＬＶ、エアープロダクトジャパン株式会社製
・架橋剤；プロピレングリコール
・整泡剤１；直鎖状シリコーン系整泡剤、粘度７２８０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．０８ｍＮ／ｍ（２５℃）、品番；Ｌ６２１、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ、ジャパン社製
・整泡剤２；直鎖状シリコーン系整泡剤、粘度１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．６０ｍＮ／ｍ（２５℃）、品番；Ｌ６２９、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ、ジャパン社製
・整泡剤３：直鎖状シリコーン系整泡剤、粘度４８４０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２２．６５ｍＮ／ｍ（２５℃）、品番；Ｌ－６１６４、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ、ジャパン社製
・整泡剤４；シリコーン系整泡剤、粘度１０４６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２１．６３ｍＮ／ｍ（２５℃）、品番；ＳＺ１９２３、東レ社製
・整泡剤５；シリコーン系整泡剤、粘度４０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．５７ｍＮ／ｍ（２５℃）、品番；Ｂ８７３８ＬＦ２、エボニックジャパン（株）社製
・イソシアネート；ＴＤＩ（８０重量％）とＭＤＩ（２０重量％）の混合物、ＮＣＯ＝４４．８％

各実施例及び各比較例のポリウレタンフォームに対し、ＪＩＳＫ７２２２：２００５に基づきコア密度、ＪＩＳＫ６４００に基づき２５％硬さ、６５％硬さ、圧縮たわみ係数、ＪＩＳＫ６４００に基づきコアの反発弾性率、ＪＩＳＫ６４００に基づき通気性を測定した。測定結果は図１に示す。

実施例１は、ポリオール１を９０重量部、ポリオール２を１０重量部、触媒１を０．１重量部、触媒２を０．６重量部、整泡剤２（粘度１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．６０ｍＮ／ｍ）を０．５重量部、水を２．２重量部、イソシアネートインデックスを１００にした例である。実施例１は、コア密度６５．３ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２３６Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５２９Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数（圧縮たわみ係数）２．３、コアの反発弾性率７３％、通気性２８．３ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例１は荷重たわみ係数が２．３と小さく、通気性が２８．３ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と大きいため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

実施例２は、実施例１における整泡剤２（粘度１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．６０ｍＮ／ｍ）の量を１重量部に増やし、他を実施例１と同様にした例である。実施例２は、コア密度６５ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２３８Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５５６Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．３、コアの反発弾性率７０．８％、通気性２２．６ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例２は荷重たわみ係数が２．３と小さく、通気性が２２．６ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と大きいため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

実施例３は、実施例１における整泡剤２（粘度１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．６０ｍＮ／ｍ）の量を１．５重量部に増やし、他を実施例１と同様にした例である。実施例３は、コア密度６４．８ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２２２Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５３７Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．４、コアの反発弾性率７１％、通気性２３．５ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例３は荷重たわみ係数が２．４と小さく、通気性が２３．５ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と大きいため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

実施例４は、実施例１における整泡剤２（粘度１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．６０ｍＮ／ｍ）に代えて、整泡剤１（粘度７２８０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．０８ｍＮ／ｍ）を１重量部使用し、他を実施例１と同様にした例である。実施例４は、コア密度６５．１ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２４７Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５９３Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．４、コアの反発弾性率７２．８％、通気性２６．６ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例４は荷重たわみ係数が２．４と小さく、通気性が２６．６ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と大きいため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

実施例５は、実施例４における整泡剤１（粘度７２８０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．０８ｍＮ／ｍ）の量を０．５重量部に減らし、他を実施例４と同様にした例である。実施例５は、コア密度６２．７ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２３８Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５５３Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．３、コアの反発弾性率７１．２％、通気性４７．０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例５は荷重たわみ係数が２．３と小さく、通気性が４７．０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と大きいため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

実施例６は、実施例４における整泡剤１（粘度７２８０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．０８ｍＮ／ｍ）の量を０．１重量部に減らし、他を実施例４と同様にした例である。実施例６は、コア密度６３．８ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２５７Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５６５Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．２、コアの反発弾性率７１．０％、通気性２０．１ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例６は荷重たわみ係数が２．２と小さく、通気性が２０．１ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と大きいため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

実施例７は、実施例４における整泡剤１（粘度７２８０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．０８ｍＮ／ｍ）、０．５重量部に代えて、整泡剤３（粘度４８４０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２２．６５ｍＮ／ｍ）、０．５重量部を使用し、他を実施例４と同様にした例である。実施例７は、コア密度６６．２ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２５１Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５５０Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．２、コアの反発弾性率７０．２％、通気性１４．２ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。実施例７は荷重たわみ係数が２．２と小さく、通気性が１８．２ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）であるため、着座時のクッション性が良好で、底突き感を生じ難い。

比較例１は、ポリオール１を７７重量部、ポリオール２を２０重量部、触媒１を０．１重量部、触媒２を０．７重量部、ポリオール３を３重量部、架橋剤を０．７重量部、整泡剤５（粘度４０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．５７ｍＮ／ｍ）を１重量部、水を２．２重量部、イソシアネートインデックスを１００にした例である。比較例１は、コア密度６７．６ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２２７Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ６３６Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．８、コアの反発弾性率６６．５％、通気性１８．４ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。比較例１は荷重たわみ係数が２．８と高いため、底突きを生じ易くクッション性に劣る。

比較例２は、実施例１における整泡剤２（粘度１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２０．６０ｍＮ／ｍ）に代えて、整泡剤４（粘度１０４６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２１．６３ｍＮ／ｍ）を０．０５重量部使用し、他を実施例１と同様にした例である。比較例２は、コア密度６５．４ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２７６Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５９９Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．１、コアの反発弾性率３９．２％、通気性１．３ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。比較例２は荷重たわみ係数が２．１と低く、良好な値であったが、通気性が１．３ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と非常に小さく、クッション性に劣る。

比較例３は、比較例２における整泡剤４（粘度１０４６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２１．６３ｍＮ／ｍ）の量を０．１重量部に増やし、他を比較例２と同様にした例である。比較例３は、コア密度６７．５ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２８７Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５９１Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．１、コアの反発弾性率４７．７％、通気性０．３ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。比較例３は荷重たわみ係数が２．１と低く、良好な値であったが、通気性が０．３ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と非常に小さく、クッション性に劣る。

比較例４は、比較例２における整泡剤４（粘度１０４６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２１．６３ｍＮ／ｍ）の量を０．５重量部に増やし、他を比較例２と同様にした例である。比較例４は、コア密度６４．２ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２６６Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５５１Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．１、コアの反発弾性率５３％、通気性５．５ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。比較例４は荷重たわみ係数が２．１と低く、良好な値であったが、通気性が５．５ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と小さく、クッション性に劣る。

比較例５は、比較例２における整泡剤４（粘度１０４６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２１．６３ｍＮ／ｍ）の量を１重量部に増やし、他を比較例２と同様にした例である。比較例５は、コア密度６４．６ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２６５Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５９９Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．３、コアの反発弾性率６９．３％、通気性１６．０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。比較例５は荷重たわみ係数が２．３と低く、良好な値であったが、通気性が１６．０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と小さく、クッション性に劣る。

比較例６は、比較例２における整泡剤４（粘度１０４６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２１．６３ｍＮ／ｍ）の量を１．５重量部に増やし、他を比較例２と同様にした例である。比較例６は、コア密度６５．７ｋｇ／ｍ^３、２５％硬さ２５１Ｎ／３１４ｃｍ^２、６５％硬さ５８６Ｎ／３１４ｃｍ^２、荷重たわみ係数２．４、コアの反発弾性率６５．２％、通気性１０．６ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）である。比較例６は荷重たわみ係数が２．４と低く、良好な値であったが、通気性が１０．６ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）と小さく、クッション性に劣る。

前記のように、本発明によれば、ポリウレタンフォームの圧縮たわみ係数を２．２～２．６にできるため、従来よりも厚みを薄くしても底突き感を生じ難く、かつ通気性を大きくできるため、着座時のクッション性が良好になり、車両用シートクッションとして好適である。

Claims

ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数が２．２～２．６であり、ＪＩＳＫ６４００Ｂ法に基づく通気性が１８～６０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ^２）であることを特徴とするポリウレタンフォームであって、
原料として、粘度が９００～１５６０ｍＰａ・ｓ（２５℃）及び表面張力が２４ｍＮ／ｍ以下のシリコーン系整泡剤、又は、前記粘度が７２８０～１００００ｍＰａ・ｓ（２５℃）及び前記表面張力が２４ｍＮ／ｍ以下のシリコーン系整泡剤を用いたポリウレタンフォーム。
ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数が２．２～２．６であり、ＪＩＳＫ６４００Ｂ法に基づく通気性が１８～６０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ ^２）であることを特徴とするポリウレタンフォームであって、
ＪＩＳＫ６４００に基づく２５％硬さが２２２～２５７Ｎ／３１４ｃｍ^２であり、
ＪＩＳＫ６４００に基づく６５％硬さが５２９～５９３Ｎ／３１４ｃｍ^２である、ポリウレタンフォーム。
ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数が２．２～２．６であり、ＪＩＳＫ６４００Ｂ法に基づく通気性が１８～６０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ ^２）であることを特徴とするポリウレタンフォームであって、
ＪＩＳＫ７２２２：２００５に基づくコア密度が６２．７～７０ｋｇ／ｍ^３であり、
ＪＩＳＫ６４００に基づくコアの反発弾性率が５０～８０％である、ポリウレタンフォーム。
下記（１）及び／又は（２）を満足する請求項１に記載のポリウレタンフォーム。
（１）ＪＩＳＫ６４００に基づく２５％硬さが２２２～２５７Ｎ／３１４ｃｍ ^２であり、ＪＩＳＫ６４００に基づく６５％硬さが５２９～５９３Ｎ／３１４ｃｍ ^２である。
（２）ＪＩＳＫ７２２２：２００５に基づくコア密度が６２．７～７０ｋｇ／ｍ ^３であり、ＪＩＳＫ６４００に基づくコアの反発弾性率が５０～８０％である。
ＪＩＳＫ７２２２：２００５に基づくコア密度が６２．７～７０ｋｇ／ｍ ^３であり、ＪＩＳＫ６４００に基づくコアの反発弾性率が５０～８０％である、請求項２に記載のポリウレタンフォーム。
請求項１～５のいずれか１項に記載のポリウレタンフォームを備える車両用シートクッション。
ＪＩＳＫ６４００に基づく圧縮たわみ係数が２．２～２．６であり、ＪＩＳＫ６４００Ｂ法に基づく通気性が１８～６０ｃｃ／（ｓｅｃ・ｃｍ ^２）であることを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法であって、
ポリオール、イソシアネート、触媒、発泡剤、整泡剤を含むポリウレタンフォーム原料を発泡、硬化させる工程を含み、
前記ポリオールが、ポリエーテルポリオールとポリマーポリオールを重量比９０：１０で含み、
前記発泡剤が水であり、
前記整泡剤が、粘度９００～１００００ｍＰａ・ｓ（２５℃）、表面張力２４ｍＮ／ｍ以下のシリコーン系整泡剤であり、
ポリウレタンフォーム原料が、前記ポリオール１００重量部に対して前記整泡剤を０．１～１．６重量部含むことを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。