JP7354503B2 - Mixture selection method for medium-fluid concrete and medium-fluid concrete - Google Patents
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Description
本発明は、中流動コンクリートに関する。 The present invention relates to medium flow concrete.
近年、高流動コンクリートが有する自己充填性のみで構造体コンクリートの充填性を確保するのではなく、打込み時に補助的に振動を加え、軽微な締固めを行うことでコンクリートを密実に充填させる「中流動コンクリート」が提案されている（非特許文献１、２等）。
「中流動コンクリート」は、普通コンクリートと高流動コンクリートの中間の流動性を持つスランプフロー３５～５０ｃｍ程度のコンクリートであり、平成２０年頃からトンネル覆工コンクリートを中心に施工例が報告されている。
In recent years, rather than ensuring the filling properties of structural concrete solely by the self-filling properties of high-flow concrete, "medium-sized concrete" has been developed to densely fill concrete by adding supplemental vibration during pouring and performing slight compaction. "Fluid concrete" has been proposed (Non-patent Documents 1, 2, etc.).
"Medium flow concrete" is a concrete with a slump flow of about 35 to 50 cm that has fluidity between normal concrete and high flow concrete, and examples of its construction have been reported since around 2008, mainly for tunnel lining concrete.
中流動コンクリートは、自己充填性を有しておらず、構造体コンクリートとして密実な充填を確保するためには、外力による軽微な振動・締固めを必要とする。しかし、現状では、軽微な振動・締固めの程度が明確になっていないことが、施工計画の策定、および施工の実施における懸念事項となっている。例えば、施工中、コンクリートの流動性は目視により確認できるが、コンクリートが鉄筋間隙を通過して確実に充填されたかを目視することはできず、未充填部を生じる恐れがある。また、中流動コンクリートは、締固めの際に粘度が低下して流動性が向上するものであるが、粘度の低下により材料分離が起こり、粗骨材が沈降する恐れがある。 Medium-flowing concrete does not have self-filling properties, and requires slight vibration and compaction by external forces to ensure dense filling as structural concrete. However, at present, the degree of slight vibration and compaction is not clear, which is a concern in the formulation of construction plans and implementation of construction. For example, during construction, the fluidity of concrete can be visually checked, but it is not possible to visually check whether the concrete has passed through the reinforcing steel gaps and is reliably filled, which may result in unfilled areas. In addition, medium-fluid concrete has a lower viscosity during compaction and improves fluidity, but the lower viscosity may cause material separation and cause coarse aggregate to settle.
自己充填性に加え、間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足する中流動コンクリートの配合選定方法と、自己充填性、材料分離抵抗性、間隙通過性に優れた中流動コンクリートを提供することを課題とする。 A method for selecting a mix of medium-flow concrete that satisfies not only self-filling properties but also gap-passability and/or material separation resistance, and medium-flow concrete that has excellent self-filling properties, material separation resistance, and gap-passability. The challenge is to provide the following.
前記課題を解決するための手段は、以下のとおりである。
１．中流動コンクリートの配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合を最適配合として選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
２．中流動コンクリートの配合選定に際し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、の関係に基づいて配合を選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。
３．前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とが、下記式（１）を満足する配合を選定することを特徴とする２．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
式（１） Ｅｓ＞Ｅｆ
４．さらに、前記加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と、の関係に基づいて配合を選定することを特徴とする２．または３．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
５．前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（２）を満足する配合を選定することを特徴とする４．に記載の中流動コンクリートの配合選定方法。
式（２） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
６．フレッシュコンクリートの状態において、振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（３）を満足することを特徴とする中流動コンクリート。
式（３） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ
Means for solving the above problem are as follows.
1. When selecting the mix for medium-flowing concrete, input vibrations in only one direction to the medium-flowing concrete sample in the fresh concrete state.
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a slump flow tester, and the vibration energy (Ef) related to fluidity required for the U-shaped filling height to reach 350 mm using the U-shaped filling tester. A method for selecting a mix of medium-flow concrete, characterized in that the vibration energy (Eu) related to filling properties required for Ef>Eu, and the mix in which the difference is maximum is selected as the optimum mix.
2. When selecting the mix for medium-flowing concrete, input vibrations in only one direction to the medium-flowing concrete sample in the fresh concrete state.
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to the fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a slump flow tester and the separation when the coarse aggregate residual rate becomes 70% in the separation resistance test. A method for selecting a mix of medium-flowing concrete, the method comprising selecting a mix based on the relationship between vibration energy (Es) related to resistance.
3. 2. A composition is selected in which the vibration energy (Ef) related to fluidity and the vibration energy (Es) related to separation resistance satisfy the following formula (1). The method for selecting the mix of medium-flowing concrete described in .
Formula (1) Es>Ef
4. Furthermore, under the above-mentioned vibration, the composition is selected based on the relationship between the vibration energy (Eu) related to the filling property required for the U-shaped filling height to reach 350 mm using a U-shaped filling tester. 2. or 3. The method for selecting the mix of medium-flowing concrete described in .
5. The vibration energy (Ef) related to fluidity, the vibration energy (Es) related to separation resistance, and the vibration energy (Eu) related to filling property are characterized by selecting a composition that satisfies the following formula (2). 4. The method for selecting the mix of medium-flowing concrete described in .
Formula (2) Es>Ef>Eu
6. In the state of fresh concrete, input vibration only in one direction,
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to the fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a slump flow tester and the separation when the coarse aggregate residual rate becomes 70% in the separation resistance test. The vibration energy (Es) related to resistance and the vibration energy (Eu) related to filling properties required to reach a U-shaped filling height of 350 mm using a U-shaped filling tester satisfy the following formula (3). A medium-fluid concrete characterized by
Formula (3) Es>Ef>Eu
本発明により、中流動コンクリートに求められる自己充填性に加え、間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足する中流動コンクリートを選定することができる。
本発明の中流動コンクリートは、施工時に視認することができる充填性を満足したときに、視認することができない間隙通過性と材料分離抵抗性のいずれか、または両方を満足し、施工不良を防ぐことができる。
According to the present invention, it is possible to select medium-flow concrete that satisfies either or both of gap-passability and material separation resistance in addition to the self-filling properties required of medium-flow concrete.
When the medium-flow concrete of the present invention satisfies the filling properties that can be visually recognized during construction, it also satisfies either or both of the invisible gap permeability and material separation resistance, thereby preventing construction defects. be able to.
本発明は、中流動コンクリートの配合選定方法に関し、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を求め、
さらに、同一加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）のいずれか、または両方を求め、これらに基づいて配合を選定することを特徴とする。
なお、以下、各エネルギについて、「振動エネルギ（Ｅｆ）」、「Ｅｆ」等とも表す。
The present invention relates to a method for selecting a mix of medium-flowing concrete, in which vibration is input in only one direction to medium-flowing concrete as a sample in a fresh concrete state,
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to fluidity required for the slump flow to reach 600 mm was determined using a slump flow tester.
Furthermore, under the same vibration, the vibration energy (Eu) related to filling properties required to reach a U-shaped filling height of 350 mm using a U-shaped filling tester, and the coarse aggregate residual rate of 70% in a separation resistance test. It is characterized in that one or both of the vibration energies (Es) related to the separation resistance when the following are obtained, and the combination is selected based on these.
Note that, hereinafter, each energy is also expressed as "vibration energy (Ef)", "Ef", etc.
以下、本発明の一実施形態について、図面を適宜参照しつつ説明する。なお、以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化した装置や方法を例示したものに過ぎず、本発明の技術的思想は、これらに限定されるものではない。 An embodiment of the present invention will be described below with appropriate reference to the drawings. Note that the embodiments described below are merely illustrative of devices and methods that embody the technical idea of the present invention, and the technical idea of the present invention is not limited to these.
・加振台
本発明の配合選定方法において振動を一方向に限って加えるために用いる加振台としては、例えば、本願発明者等による特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の縦振動のみを加える加振台を用いることができる。なお、本発明において使用する加振台の振動方向は、縦方向のみに限定されず、水平方向のみ、斜め方向のみ等とすることができる。また、一方向の振動とは、当然に一軸上の往復運動であり、例えば、回転運動等ではないことを意味する。
- Vibration table In the combination selection method of the present invention, the vibration table used to apply vibration only in one direction may, for example, apply only longitudinal vibration as described in Japanese Patent Application Laid-open No. 2019-191097 by the inventors of the present application. A vibration table can be used. Note that the vibration direction of the vibration table used in the present invention is not limited to only the vertical direction, but may be only the horizontal direction, only the diagonal direction, etc. Further, unidirectional vibration naturally means reciprocating motion on one axis, and not, for example, rotational motion.
振動を一方向に限って入力する場合、下記式（４）により、加振台が振動した時間からコンクリートが受けるエネルギを正確に求めることができる。
式（４） Ｅｔ＝ραｍａｘ
２ｔ／４π２ｆ
Ｅｔ ：ｔ秒間にコンクリートが受けるエネルギ（Ｊ／Ｌ）
ρ ：試料の単位容積質量（ｋｇ／Ｌ）
αｍａｘ：最大加速度（ｍ／ｓ２）
ｔ ：振動時間（ｓ）
ｆ ：振動数（ｓ－１）
When inputting vibration only in one direction, the energy received by the concrete can be accurately determined from the time the vibration table vibrates using the following equation (4).
Equation (4) Et=ρα max 2 t/4π 2 f
E t : Energy received by concrete in t seconds (J/L)
ρ: Unit volume mass of sample (kg/L)
α max : Maximum acceleration (m/s 2 )
t: Vibration time (s)
f: frequency (s −1 )
・流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）
本発明において、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上でスランプフロー試験を行い、さらに振動を一方向に限って入力し、スランプフローが６００ｍｍに達するまでの時間を測定し、この時間を式（４）のｔに代入することにより求めることができる。なお、スランプフロー試験は、ＪＩＳ Ａ１１０１（２００５）に準拠して行う。
・Vibration energy (Ef) related to fluidity
In the present invention, the vibration energy (Ef) related to fluidity can be determined by performing a slump flow test on a vibration table described in JP-A-2019-191097, and further inputting vibration in only one direction. It can be determined by measuring the time until the flow reaches 600 mm and substituting this time for t in equation (4). Note that the slump flow test is conducted in accordance with JIS A1101 (2005).
・充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）
さらに、同一条件の加振下において、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との関係に基づいて配合を選定することができる。
本発明において、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上で振動を一方向に限って入力しながら、Ｕ型充填試験器を用いてコンクリートの充填試験を行い、Ｕ型充填高さが３５０ｍｍに達したときの時間を測定し、この時間を式（４）のｔに代入することにより求めることができる。なお、コンクリートの充填試験は、「高流動コンクリートの充填試験方法（案）」（ＪＳＣＥ－Ｆ５１１－２０１１）に準拠し、Ｕ型試験機で測定する。
・Vibration energy (Eu) related to filling properties
Furthermore, under the same vibration conditions, the formulation can be selected based on the relationship between the vibration energy (Eu) and the filling properties required to reach a U-shaped filling height of 350 mm using a U-shaped filling tester. can.
In the present invention, the vibration energy (Eu) related to filling property is measured using a U-shaped filling tester while inputting vibration in only one direction on a vibration table described in JP-A-2019-191097. It can be determined by conducting a concrete filling test, measuring the time taken for the U-shaped filling height to reach 350 mm, and substituting this time into t in equation (4). The concrete filling test is conducted using a U-type testing machine in accordance with the "High Fluidity Concrete Filling Test Method (Draft)" (JSCE-F511-2011).
・分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）
本発明において、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上で１～２０秒の範囲内の少なくとも３条件で振動を一方向に限って入力しながら分離抵抗試験を行い、その振動時間を式（４）のｔに代入することにより求められるコンクリートが受けたエネルギと、その振動時間における粗骨材残存率を求め、コンクリートが受けたエネルギと粗骨材残存率との関係から検量線を作成し、この検量線から粗骨材残存率が７０％となるときの振動エネルギを算出して求められる。
・Vibration energy (Es) related to separation resistance
In the present invention, the vibration energy (Es) related to separation resistance when the coarse aggregate residual rate is 70% in the separation resistance test is determined, for example, on the vibration table described in JP 2019-191097A. The energy received by the concrete is calculated by performing a separation resistance test while inputting vibration in one direction under at least three conditions within the range of 1 to 20 seconds, and substituting the vibration time for t in equation (4). Then, calculate the coarse aggregate residual rate for that vibration time, create a calibration curve from the relationship between the energy received by the concrete and the coarse aggregate residual rate, and use this calibration curve to determine when the coarse aggregate residual rate is 70%. It is obtained by calculating the vibration energy of
本実施形態の配合選定方法において、分離抵抗試験に使用する分離抵抗性評価用容器１０を図１に、この分離抵抗性評価用容器１０の筒体１１の平面図と断面図を図２に、受材１３の平面図と断面図を図３に示す。
分離抵抗性評価用容器１０は、図１に示すように、底板１２と複数の筒体１１と受材１３とを備えている。
底板１２は、筒体１１の外形状よりも大きな形状の板材であれば限定されるものではなく、加振台の載置面そのものであってもよい。
In the combination selection method of this embodiment, the separation resistance evaluation container 10 used in the separation resistance test is shown in FIG. 1, and the plan view and sectional view of the cylinder 11 of this separation resistance evaluation container 10 are shown in FIG. A plan view and a cross-sectional view of the receiving material 13 are shown in FIG.
As shown in FIG. 1, the separation resistance evaluation container 10 includes a bottom plate 12, a plurality of cylindrical bodies 11, and a receiving material 13.
The bottom plate 12 is not limited as long as it is a plate material having a larger shape than the outer shape of the cylindrical body 11, and may be the mounting surface of the vibration table itself.
複数の筒体１１は、底板１２の上面に上下に積み重ねられる。本実施形態では、七つの筒体１１Ａ～Ｇが底板１２の上に積み上げられている。本実施形態の筒体１１は、内径２５０ｍｍ、外径２６７ｍｍ、高さ５０ｍｍである。筒体１１を構成する材料は、試験時に変形しない程度の剛性を有するものであれば、特に限定されない。また、筒体１１の形状寸法は限定されるものではなく、例えば、内径を２００ｍｍ～３００ｍｍの範囲内としてもよい。なお、下記で詳述するが、分離抵抗性試験は、最上部の筒体１１Ａを用いて行う。本発明の分離抵抗性試験において、縦方向に積み重ねた筒体全体の高さは３００ｍｍ以上、最上部の筒体１１Ａは、高さ５０ｍｍ以上、容積２リットル以上であることが必要である。 The plurality of cylindrical bodies 11 are stacked vertically on the upper surface of the bottom plate 12. In this embodiment, seven cylindrical bodies 11A to 11G are stacked on the bottom plate 12. The cylindrical body 11 of this embodiment has an inner diameter of 250 mm, an outer diameter of 267 mm, and a height of 50 mm. The material constituting the cylindrical body 11 is not particularly limited as long as it has enough rigidity to not deform during the test. Furthermore, the shape and dimensions of the cylindrical body 11 are not limited, and for example, the inner diameter may be within the range of 200 mm to 300 mm. Note that, as will be described in detail below, the separation resistance test is performed using the uppermost cylinder 11A. In the separation resistance test of the present invention, the total height of the vertically stacked cylinders must be 300 mm or more, and the top cylinder 11A must have a height of 50 mm or more and a volume of 2 liters or more.
最下段の筒体１１Ｇ以外の筒体１１Ａ～Ｆには、係合部材１１１が取り付けられている。係合部材１１１は、外径が筒体１１の内径と同等の外径を有した筒状部材からなり、筒体１１の下端から突出して、直下の筒体１１に挿入される。筒体１１の係合部材１１１を直下の筒体１１に挿入することで、上下の筒体１１同士が係合する。係合部材１１１の筒体１１の下端からの突出長は限定されるものではなく、下側の筒体１１と係合可能な長さに適宜決定すればよい。 Engagement members 111 are attached to the cylinders 11A to 11F other than the lowermost cylinder 11G. The engaging member 111 is made of a cylindrical member having an outer diameter equivalent to the inner diameter of the cylindrical body 11, protrudes from the lower end of the cylindrical body 11, and is inserted into the cylindrical body 11 immediately below. By inserting the engaging member 111 of the cylinder 11 into the cylinder 11 immediately below, the upper and lower cylinders 11 engage with each other. The length of the engagement member 111 protruding from the lower end of the cylindrical body 11 is not limited, and may be appropriately determined to a length that allows engagement with the lower cylindrical body 11.
受材１３は、筒体１１の外面に周設される。受材１３は、プラスチック樹脂製で、平面視環状の底部１３１と、底部１３１の上面に立設された内壁部１３２と外壁部１３３とからなり、その中央部には、筒体１１の外径と同等の開口径（本実施形態では２６８ｍｍ）を有した開口１３４が形成される。受材１３の形状寸法は限定されるものではないが、底部１３１、内壁部１３２および外壁部１３３により囲まれた空間の容積が、一つの筒体１１の内空の容積よりも大きくなっている。本実施形態の受材１３は、上から２段目の筒体１１Ｂの外面に添設されている。なお、受材１３を筒体１１の外面に取り付ける際には、治具を利用してもよい。 The receiving material 13 is provided around the outer surface of the cylindrical body 11 . The receiving member 13 is made of plastic resin and consists of a bottom portion 131 that is annular in plan view, an inner wall portion 132 and an outer wall portion 133 that are erected on the upper surface of the bottom portion 131, and the outer diameter of the cylindrical body 11 is formed in the center thereof. An opening 134 having an opening diameter equivalent to (268 mm in this embodiment) is formed. Although the shape and dimensions of the receiving member 13 are not limited, the volume of the space surrounded by the bottom 131, the inner wall 132, and the outer wall 133 is larger than the volume of the inner space of one cylinder 11. . The receiving material 13 of this embodiment is attached to the outer surface of the second cylindrical body 11B from the top. Note that a jig may be used when attaching the receiving material 13 to the outer surface of the cylindrical body 11.
次に、分離抵抗性試験について説明する。
分離抵抗性試験は、例えば、特開２０１９－１９１０９７号公報に記載の加振台の上に分離抵抗性評価用容器１０を設置して行う。
分離抵抗性試験は、容器準備工程Ｓ１、充填工程Ｓ２、加振工程Ｓ３、コンクリート採取工程Ｓ４、骨材量測定工程Ｓ５、算出工程Ｓ６を備える。
容器準備工程Ｓ１は、加振台の上に分離抵抗性評価用容器１０を用意する工程である。本実施態様では、加振台の載置面上に底板１２を設置し、この底板上に分離抵抗性評価用容器１０を設置する（図１参照）。
Next, the separation resistance test will be explained.
The separation resistance test is performed, for example, by installing the separation resistance evaluation container 10 on the vibration table described in JP-A-2019-191097.
The separation resistance test includes a container preparation step S1, a filling step S2, a vibration step S3, a concrete sampling step S4, an aggregate amount measurement step S5, and a calculation step S6.
The container preparation step S1 is a step of preparing the separation resistance evaluation container 10 on a vibration table. In this embodiment, the bottom plate 12 is installed on the mounting surface of the vibration table, and the separation resistance evaluation container 10 is placed on this bottom plate (see FIG. 1).
充填工程Ｓ２は、分離抵抗性評価用容器１０内にフレッシュコンクリートを充填する工程である。フレッシュコンクリートは、分離抵抗性評価用容器１０の上方から流し込み、その上面を分離抵抗性評価用容器１０の上端面と一致させる。 The filling step S2 is a step of filling fresh concrete into the separation resistance evaluation container 10. Fresh concrete is poured from above the container 10 for evaluating separation resistance so that its upper surface coincides with the upper end surface of the container 10 for evaluating separation resistance.
加振工程Ｓ３は、分離抵抗性評価用容器１０に充填されたフレッシュコンクリートに振動エネルギを加える工程である。本実施形態では、加振台を用いて分離抵抗性評価用容器１０をそれぞれ５秒、１０秒、２０秒振動させる。なお、振動させない場合（０秒）についても同様に実施する。 The vibration step S3 is a step of applying vibration energy to the fresh concrete filled in the separation resistance evaluation container 10. In this embodiment, the separation resistance evaluation container 10 is vibrated for 5 seconds, 10 seconds, and 20 seconds using a vibration table. Note that the same procedure is performed when no vibration is applied (0 seconds).
コンクリート採取工程Ｓ４は、分離抵抗性評価用容器１０の上部から、フレッシュコンクリートを採取する工程である。フレッシュコンクリートの採取は、最上部の筒体１１Ａを撤去することにより行う。最上部の筒体１１Ａを撤去すると、この筒体１１Ａの容積分（一定量）のフレッシュコンクリートが溢れ落ち、受材１３に回収される。この受材１３に回収されたフレッシュコンクリートを採取する。なお、フレッシュコンクリートは、加振直後の流動性を有した状態で採取する。 The concrete collection step S4 is a step of collecting fresh concrete from the upper part of the separation resistance evaluation container 10. Fresh concrete is collected by removing the uppermost cylindrical body 11A. When the uppermost cylindrical body 11A is removed, fresh concrete corresponding to the volume (certain amount) of this cylindrical body 11A overflows and is collected in the receiving material 13. The fresh concrete collected in this receiving material 13 is collected. Note that fresh concrete is collected in a fluid state immediately after vibration.
骨材量測定工程Ｓ５は、採取したフレッシュコンクリート中の粗骨材の質量を測定する工程である。まず、採取したフレッシュコンクリートから粗骨材を採取し、当該粗骨材に付着したセメントペーストを洗い落とし、採取した粗骨材の質量を測定する。 Aggregate amount measurement step S5 is a step of measuring the mass of coarse aggregate in the collected fresh concrete. First, coarse aggregate is collected from fresh concrete, the cement paste adhering to the coarse aggregate is washed off, and the mass of the collected coarse aggregate is measured.
算出工程Ｓ６は、粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）を算出する工程である。まず、採取した粗骨材の質量を、筒体１１Ａの容積で除することにより、単位粗骨材量を算出する。そして、算出した単位粗骨材量（測定単位粗骨材量）の、配合時の単位粗骨材量（配合単位粗骨材量）に対する割合から、粗骨材残存率を算出する。
加振工程Ｓ３における加振台の振動時間（本実施態様では０秒、５秒、１０秒、２０秒）から算出されるコンクリートが受けたエネルギと、それぞれの粗骨材残存率との関係から、粗骨材残存率が７０％となるときの振動エネルギ（Ｅｓ）を算出する。
なお、２段目以降の筒体１１Ｂ、１１Ｃ、・・・についても同様に粗骨材残存率を算出することで、最上面からの高さ位置（分離抵抗性評価用容器１０では最上面から５０ｍｍ間隔）における粗骨材残存率を算出することもできる。
Calculation step S6 is a step of calculating vibration energy (Es) related to separation resistance when the coarse aggregate residual rate is 70%. First, the unit amount of coarse aggregate is calculated by dividing the mass of the sampled coarse aggregate by the volume of the cylinder 11A. Then, the coarse aggregate residual rate is calculated from the ratio of the calculated unit coarse aggregate amount (measurement unit coarse aggregate amount) to the unit coarse aggregate amount at the time of blending (mixing unit coarse aggregate amount).
From the relationship between the energy received by the concrete calculated from the vibration time of the vibration table in the vibration step S3 (0 seconds, 5 seconds, 10 seconds, and 20 seconds in this embodiment) and each coarse aggregate residual rate. , calculate the vibration energy (Es) when the coarse aggregate residual rate is 70%.
In addition, by calculating the coarse aggregate residual rate for the second and subsequent cylindrical bodies 11B, 11C, etc., the height position from the top surface (in the separation resistance evaluation container 10, from the top surface It is also possible to calculate the coarse aggregate residual rate at intervals of 50 mm.
・配合選定方法１
本発明の第一の配合選定方法は、上記したような方法により、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合を最適配合として選定する。
・Combination selection method 1
The first mix selection method of the present invention is to input vibration in only one direction to medium-flowing concrete as a sample in the state of fresh concrete, and to detect slump under the vibration. The vibration energy (Ef) related to fluidity required to reach a slump flow of 600 mm using a flow tester, and the vibration energy related to filling required to reach a U-shaped filling height of 350 mm using a U-type filling tester. (Eu) satisfies Ef>Eu, and the blend with the largest difference is selected as the optimal blend.
施工中、コンクリートの流動性は目視により確認できる。しかし、流動中のコンクリートが、鉄筋間隙を通過して充填されたかは目視することができない。そのため、コンクリートが確実に充填するには、所定の流動性を確保した際に、必要な充填性も確保できる配合を選定することが合理的である。そして、Ｅｆ＞Ｅｕとなる配合であれば、上記した条件を満足し、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、Ｕ型充填高さは３５０ｍｍより高く、充填性に優れた配合であると評価できる。さらに、ＥｆとＥｕの差が最大となる配合は、施工時に流動性を確保するために加える締固めエネルギが多少不足しても、十分な充填性を確保することができ、施工不良を防ぐことができる最適配合である。 During construction, the fluidity of concrete can be visually confirmed. However, it is not possible to visually check whether the flowing concrete has passed through the reinforcing steel gaps and filled them. Therefore, in order to reliably fill concrete, it is reasonable to select a mixture that can ensure the necessary filling properties when a predetermined fluidity is secured. If the mixture is Ef>Eu, the above conditions are satisfied, and when medium-flow concrete shows a slump of 600 mm, which is equivalent to high-flow concrete, the U-shaped filling height will be higher than 350 mm, and the filling property will be excellent. It can be evaluated that it has a very good composition. Furthermore, the composition with the largest difference between Ef and Eu can ensure sufficient filling properties even if the compaction energy added to ensure fluidity during construction is somewhat insufficient, and can prevent construction defects. This is the optimal combination that allows for
・配合選定方法２
本発明の第二の配合選定方法は、上記したような方法により、フレッシュコンクリートの状態において、試料となる中流動コンクリートに対して振動を一方向に限って入力し、その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）とを求め、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）の関係に基づいて配合を選定する。
・Combination selection method 2
The second mix selection method of the present invention is to input vibration in only one direction to medium-flowing concrete as a sample in the state of fresh concrete, and to detect slump under the vibration. The vibration energy (Ef) related to the fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a flow tester, and the vibration energy (Es) related to the separation resistance when the coarse aggregate residual rate is 70% in the separation resistance test. ), and the formulation is selected based on the relationship between the vibration energy (Ef) related to fluidity and the vibration energy (Es) related to separation resistance.
分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）は、フレッシュコンクリートの粗骨材残存率が７０％となるときのエネルギであり、Ｅｓよりも少ないエネルギを加えたときの粗骨材残存率は７０％を上回り、Ｅｓよりも多いエネルギを加えたときの粗骨材残存率は７０％を下回る。そのため、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）との関係から、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときの分離抵抗性を評価することができる。例えば、Ｅｓ＞Ｅｆであれば、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、粗骨材残存率は７０％より大きく、分離しにくい配合であると評価できる。
ＥｓとＥｆの関係から配合を選定する場合、ＥｓがＥｆより大きく、かつ、ＥｓとＥｆの差が最大となる配合が、流動性と分離抵抗性とに優れており、最適配合である。
The vibration energy (Es) related to separation resistance is the energy when the coarse aggregate residual rate of fresh concrete is 70%, and when less energy than Es is applied, the coarse aggregate residual rate exceeds 70%. , Es, the coarse aggregate survival rate is less than 70% when more energy is applied than Es. Therefore, from the relationship between vibration energy (Ef) related to fluidity and vibration energy (Es) related to separation resistance, it is possible to evaluate separation resistance when medium flow concrete exhibits a slump of 600 mm, which is equivalent to high flow concrete. . For example, if Es>Ef, when medium-flow concrete exhibits a slump of 600 mm, which is equivalent to high-flow concrete, the coarse aggregate residual rate is greater than 70%, and it can be evaluated that the mixture is difficult to separate.
When selecting a blend based on the relationship between Es and Ef, a blend where Es is larger than Ef and where the difference between Es and Ef is maximum is excellent in fluidity and separation resistance, and is the optimal blend.
・配合選定方法３
本発明の第三の配合選定方法は、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）、充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）、分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）の三者の関係に基づいて配合を選定する。
上記配合選定方法１に記載した通り、ＥｆとＥｕの関係のみを考慮すれば、Ｅｆ＞Ｅｕであり、その差が最大となる配合が最適である。また、上記配合選定方法２に記載した通り、ＥｆとＥｓの関係のみを考慮すれば、Ｅｓ＞Ｅｆであり、その差が最大となる配合が最適である。しかし、一方の配合選定方法で選定した最適配合が、他方の配合選定方法における最適配合と近いとは限らない。
そのため、Ｅｆ、Ｅｕ、Ｅｓの関係に基づいて配合を選定するのであれば、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足する配合が好ましい。Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足する配合は、中流動コンクリートが高流動コンクリートと同等のスランプ６００ｍｍを示すときに、分離抵抗性と充填性とに優れた配合である。さらに、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性と分離抵抗性を確保するためには、ＥｓとＥｆの差（Ｅｓ－Ｅｆ）、ＥｆとＥｕの差（Ｅｆ－Ｅｕ）は、どちらも１．０Ｊ／Ｌ以上であることが好ましく、２．０Ｊ／Ｌ以上であることがより好ましく、２．５Ｊ／Ｌ以上であることがさらに好ましい。
・Combination selection method 3
The third blend selection method of the present invention selects a blend based on the relationship between vibration energy (Ef) related to fluidity, vibration energy (Eu) related to filling property, and vibration energy (Es) related to separation resistance. .
As described in the above-mentioned combination selection method 1, if only the relationship between Ef and Eu is considered, Ef>Eu, and the optimal combination is the one in which the difference is maximum. Further, as described in the above-mentioned combination selection method 2, if only the relationship between Ef and Es is considered, Es>Ef, and the combination in which the difference is maximum is optimal. However, the optimal combination selected by one combination selection method is not necessarily close to the optimal combination selected by the other combination selection method.
Therefore, if a blend is selected based on the relationship among Ef, Eu, and Es, a blend that satisfies Es>Ef>Eu is preferable. A formulation that satisfies Es>Ef>Eu is a formulation that is excellent in separation resistance and filling properties when medium-flow concrete exhibits a slump of 600 mm, which is equivalent to high-flow concrete. Furthermore, considering the error in compaction energy during construction, in order to ensure reliable filling properties and separation resistance, the difference between Es and Ef (Es - Ef), the difference between Ef and Eu (Ef - Eu) Both are preferably 1.0 J/L or more, more preferably 2.0 J/L or more, and even more preferably 2.5 J/L or more.
以下、本発明を、下記実施例により説明する。ただし、本発明は、下記実施例の記載に何ら限定されない。
「使用材料」
セメント：普通ポルトランドセメント（密度３．１６ｇ／ｃｍ３）
細骨材 ：千葉県君津産山砂（表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３、吸水率１．５６％、Ｆ．Ｍ．２．４４）
粗骨材 ：青梅産石灰石砕石（最大寸法２０ｍｍ、表乾密度２．６６ｇ／ｃｍ３、吸水率２．８６％、Ｆ．Ｍ．６．３９、実積率６２．０％）
高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸エーテル系化合物（ＳＰ）
増粘剤含有型高性能ＡＥ減水剤：ポリカルボン酸エーテル系化合物と増粘性高分子化合物の複合体（ＶＳＰ）
なお、空気量は、ＡＥ剤（アルキルエーテル系）で調整した。
Hereinafter, the present invention will be explained with reference to the following examples. However, the present invention is not limited to the description of the following examples.
"Materials used"
Cement: Ordinary Portland cement (density 3.16g/cm 3 )
Fine aggregate: Mountain sand from Kimitsu, Chiba Prefecture (surface dry density 2.62 g/cm 3 , water absorption 1.56%, F.M. 2.44)
Coarse aggregate: Crushed limestone from Ome (maximum dimension 20 mm, surface dry density 2.66 g/cm 3 , water absorption rate 2.86%, F.M. 6.39, actual area ratio 62.0%)
High performance AE water reducing agent: polycarboxylic acid ether compound (SP)
Thickener-containing high-performance AE water reducer: composite of polycarboxylic acid ether compound and thickening polymer compound (VSP)
Note that the amount of air was adjusted using an AE agent (alkyl ether type).
「実験１」
粗骨材絶対容積が一定の場合、単位水量の変化に伴うＥｆとＥｕの変化を確認するため、単位水量を１５０～１７５ｋｇ／ｍ３の間で変化させた。粗骨材絶対容積は３６０Ｌ／ｍ３（配合１～８）、３９０Ｌ／ｍ３（配合９～１４）の２水準とした。また、ペーストの粘性がＥｆとＥｕに与える影響を確認するため、配合２、６における高性能ＡＥ減水剤を増粘剤含有型高性能ＡＥ減水剤に変えた配合（配合７～８）に関しても検討を行った。
配合を表１に、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とを表２、単位水量の変化によるＥｆの変化を図４に、単位水量の変化によるＥｕの変化を図５に示す。
"Experiment 1"
When the absolute volume of coarse aggregate was constant, the unit water volume was varied between 150 and 175 kg/m 3 in order to confirm changes in Ef and Eu due to changes in the unit water volume. The absolute volume of coarse aggregate was set at two levels: 360 L/m 3 (Blends 1 to 8) and 390 L/m 3 (Blends 9 to 14). In addition, in order to confirm the influence of paste viscosity on Ef and Eu, we also examined the formulations (formulations 7 to 8) in which the high-performance AE water reducer in formulations 2 and 6 was replaced with a high-performance AE water reducer containing a thickener. Study was carried out.
The formulation is shown in Table 1, the vibration energy (Ef) related to fluidity and the vibration energy (Eu) related to filling are shown in Table 2, the change in Ef due to a change in unit water amount is shown in Figure 4, and the change in Eu due to a change in unit water amount is shown in Figure 4. 5.
図４より、単位水量が増加するとＥｆが小さくなる傾向が確認できた。水セメント比一定の条件で、単位水量が増えるとペースト量が増えることから、スランプフロー６００ｍｍに達するのに必要なエネルギＥｆが小さくなったと考えられる。
粗骨材絶対容積が３６０Ｌ／ｍ３である配合１～８のＥｆは、粗骨材絶対容積が３９０Ｌ／ｍ３の配合９～１４のＥｆより大きくなっている。ペースト量が一定の条件で粗骨材絶対容積が少ないにもかかわらず、Ｅｆが大きくなっていることは、粗骨材絶対容積の減少によって増えた細骨材の噛み合わせが影響したと考えられる。
From FIG. 4, it was confirmed that Ef tends to decrease as the unit water amount increases. Under the condition that the water-cement ratio is constant, as the unit water amount increases, the paste amount increases, so it is thought that the energy Ef required to reach the slump flow of 600 mm became smaller.
The Ef of formulations 1 to 8, in which the absolute volume of coarse aggregate is 360 L/m 3 , is larger than the Ef of formulations 9 to 14, in which the absolute volume of coarse aggregate is 390 L/m 3 . The fact that Ef is large even though the absolute volume of coarse aggregate is small under the condition that the amount of paste is constant is thought to be due to the increase in interlocking of fine aggregate due to the decrease in absolute volume of coarse aggregate. .
図５より、単位水量が増加するとＥｕは小さくなる傾向であり、その傾向はＥｆよりもＥｕで顕著となっている。これは、単位水量の増加に伴い粗骨材を取り巻くペースト量が増えることにより、充填性が改善されたためと考えられる。
粗骨材絶対容積を少なくした場合に、Ｅｆの変化の傾向は同傾向であったことに対して、Ｅｕは単位水量１５５～１６０ｋｇ／ｍ３を境に増減傾向が異なる結果となった。このことは、細骨材量と粗骨材量のバランスが充填性に大きく影響することを説明している。
From FIG. 5, Eu tends to decrease as the unit water amount increases, and this tendency is more pronounced for Eu than for Ef. This is considered to be because the filling property was improved by increasing the amount of paste surrounding the coarse aggregate as the unit water amount increased.
When the absolute volume of coarse aggregate was decreased, the tendency of change in Ef was the same, whereas the tendency of increase and decrease in Eu varied at a unit water amount of 155 to 160 kg/m 3 . This explains that the balance between the amount of fine aggregate and the amount of coarse aggregate greatly affects filling properties.
図４、７に示すように、ＶＳＰを用いた配合はＳＰを用いた配合と比べて、Ｅｆは大きく、Ｅｕは小さくなる傾向となり、差は小さいものの、ペーストの粘性の増大による影響が確認された。
以上より、充填性の検討においては、粗骨材絶対容積のみでなく、細骨材量と粗骨材量のバランス、単位水量などと併せて検討する必要があることが確認できた。
As shown in Figures 4 and 7, compared to the formulation using SP, the formulation using VSP tends to have a larger Ef and a smaller Eu, and although the difference is small, the influence of increased paste viscosity has been confirmed. Ta.
From the above, it was confirmed that when examining filling properties, it is necessary to consider not only the absolute volume of coarse aggregate, but also the balance between the amount of fine aggregate and coarse aggregate, the amount of water per unit, etc.
配合の相違によるＥｆとＥｕの大きさとその大小関係の変化を確認するため、Ｅｆを横軸、Ｅｕを縦軸にしたエネルギの測定結果を図６に示す。図６に示す斜めの分割線は、ＥｆとＥｕが等しい場合である。
分割線より上方にプロットされる配合は、コンクリートの流動性が十分に確保される流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を加えても、コンクリートの充填性が確保できない配合であり、コンクリートの流動が目視で確認できたとしても、その内部では閉塞または未充填部が生じている恐れがある。
分割線より上方にプロットされる配合は、コンクリートの流動性を確保される流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）を加えたときに、コンクリートの充填性が確保される配合であり、コンクリートの流動が目視で確認できたときには、その内部は充填されていると判断できる。
In order to confirm the magnitude of Ef and Eu and the change in their magnitude relationship due to the difference in composition, the energy measurement results are shown in FIG. 6, with Ef on the horizontal axis and Eu on the vertical axis. The diagonal dividing line shown in FIG. 6 is the case where Ef and Eu are equal.
Mixtures plotted above the dividing line are mixtures that cannot ensure the filling properties of concrete even if vibration energy (Ef) related to fluidity is applied, which ensures sufficient fluidity of concrete. Even if it is confirmed, there may be a blockage or an unfilled part inside.
Mixtures plotted above the dividing line are those that ensure the filling properties of concrete when vibration energy (Ef) related to fluidity is applied to ensure the fluidity of concrete, and the fluidity of concrete is visually observed. When this can be confirmed, it can be determined that the inside is filled.
「実験２」
単位水量を１６０ｋｇ／ｍ３一定で、粗骨材絶対容積を３１５～４２０Ｌ／ｍ３の間で変化させて最適な粗骨材絶対容積を検討した（配合１５～２０）。
配合を表３に、流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とを表４に、粗骨材絶対容積に対するＥｆとＥｕを図７に、Ｅｆを横軸、Ｅｕを縦軸にしたエネルギの測定結果を図８に示す。
"Experiment 2"
The optimal coarse aggregate absolute volume was studied by keeping the unit water amount constant at 160 kg/m 3 and varying the coarse aggregate absolute volume between 315 and 420 L/m 3 (mixtures 15 to 20).
The formulation is shown in Table 3, the vibration energy (Ef) related to fluidity and the vibration energy (Eu) related to fillability are shown in Table 4, and Ef and Eu relative to the absolute volume of coarse aggregate are shown in Figure 7. Ef is the horizontal axis, and Eu is the FIG. 8 shows the measurement results of energy plotted on the vertical axis.
実験１では、図６に示すように粗骨材絶対容積３６０Ｌ／ｍ３の配合が、粗骨材絶対容積３９０Ｌ／ｍ３の配合に比べて右側にプロットされていて、粗骨材絶対容積を減らすことで施工に合理的な配合を選定できるようにみえる。しかし、図８に示すように、スランプフローを一定として粗骨材絶対容積を少なくすることは、必ずしも配合が合理的になるとは言い切れない。
図７に示すように、粗骨材絶対容積が約３１５～３７５Ｌ／ｍ３の範囲にプロットされた配合が、Ｅｆ＞Ｅｕの範囲でコンクリートの流動性が確保される振動エネルギ（Ｅｆ）でコンクリートの充填性を確保できる配合である。そして、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性を確保するためには、ＥｆとＥｕの差が最大となる配合が安全な最適配合である。
したがって、図７より、ＥｆとＥｕの関係から選定されるコンクリートの最適粗骨材絶対容積は、ＥｆとＥｕの差が最大となる３４５Ｌ／ｍ３である。
In Experiment 1, as shown in Figure 6, the mixture with an absolute coarse aggregate volume of 360 L/ m3 is plotted on the right side compared to the mixture with an absolute coarse aggregate volume of 390 L/ m3 , and the absolute volume of coarse aggregate is By reducing the amount, it seems possible to select a rational combination for construction. However, as shown in FIG. 8, reducing the absolute volume of coarse aggregate while keeping the slump flow constant does not necessarily result in a rational mix.
As shown in Figure 7, the mixtures plotted in the range of approximately 315 to 375 L/ m3 of coarse aggregate absolute volume are concrete with vibration energy (Ef) that ensures the fluidity of concrete in the range of Ef>Eu. This is a formulation that can ensure filling properties. Considering the error in compaction energy at the time of construction, in order to ensure reliable filling properties, the safe optimum combination is the one in which the difference between Ef and Eu is maximum.
Therefore, from FIG. 7, the optimum coarse aggregate absolute volume of concrete selected from the relationship between Ef and Eu is 345 L/m 3 at which the difference between Ef and Eu is maximum.
「実験３」
求めた最適な粗骨材絶対容積をもとに、単位水量を１５５～１８０ｋｇ／ｍ３の間で振って、最適な単位水量を検討した（配合２１～２７）。なお、配合２７は、配合２６で細骨材の表面水率設定－３％にした配合である。
配合を表５に示す。
"Experiment 3"
Based on the determined optimal coarse aggregate absolute volume, the optimal unit water amount was varied between 155 and 180 kg/m 3 to examine the optimal unit water amount (Formulations 21 to 27). In addition, Blend 27 is a blend in which the surface water content of the fine aggregate was set to −3% in Blend 26.
The formulation is shown in Table 5.
配合２２～２７は、分離抵抗性試験を行った。加振時間から算出されるコンクリートが受けたエネルギ（Ｅ）と粗骨材残存率との関係を図９に示す。
図９より、粗骨材残存率が７０％となるときのエネルギを、分離抵抗性についての振動エネルギ（Ｅｓ）として求めた。
流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）と分離抵抗性についての振動エネルギ（Ｅｓ）を表６に示す。
Formulations 22-27 were tested for separation resistance. FIG. 9 shows the relationship between the energy (E) received by the concrete calculated from the vibration time and the coarse aggregate residual rate.
From FIG. 9, the energy when the coarse aggregate residual rate was 70% was determined as the vibration energy (Es) regarding separation resistance.
Table 6 shows the vibration energy (Ef) related to fluidity, the vibration energy (Eu) related to filling property, and the vibration energy (Es) related to separation resistance.
配合２７は、Ｅｓ＜Ｅｆであり、コンクリートの流動性を確保できる振動エネルギ（Ｅｆ：９．４Ｊ／Ｌ）を与えた際に、粗骨材残存率は約３５％と低く、粗骨材が分離してしまう。
配合２２～２６は、Ｅｓ＞Ｅｆを満足する配合であり、コンクリートの流動性を確保できる振動エネルギ（Ｅｆ）を与えた際に、粗骨材残存率が７０％以上と分離しておらず、強度を確保できる。よって、ＥｓとＥｆの関係からは、配合２２～２６を選定できた。
For mix 27, Es<Ef, and when vibration energy (Ef: 9.4 J/L) that can ensure the fluidity of concrete is applied, the coarse aggregate residual rate is as low as about 35%, and the coarse aggregate is They will separate.
Blends 22 to 26 are blends that satisfy Es>Ef, and when vibration energy (Ef) that can ensure the fluidity of concrete is applied, the coarse aggregate residual rate is 70% or more and is not separated. Strength can be ensured. Therefore, from the relationship between Es and Ef, formulations 22 to 26 could be selected.
ＥｓとＥｆの関係から選定した配合２２～２６における、単位水量に対するＥｆとＥｕを図１０に示す。
図１０に示すように、単位水量約１７０～約１７５ｋｇ／ｍ３の範囲にプロットされた配合が、Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕを満足し、コンクリートの流動性が確保される振動エネルギ（Ｅｆ）を加えたときに、充填性と分離抵抗性の両方を確保できる配合である。そして、施工時の締固めエネルギの誤差を考慮すると、確実な充填性を確保するためには、ＥｓとＥｆの差、ＥｆとＥｕの差の両方が、十分に大きい配合が安全な最適配合である。
したがって、図１０に示すように、コンクリートの単位水量は、ＥｓとＥｆの差、ＥｕとＥｆの差の両方が２．５Ｊ／Ｌ以上である１７０ｋｇ／ｍ３近傍とすることが安全である。
FIG. 10 shows Ef and Eu with respect to the unit water amount in formulations 22 to 26 selected from the relationship between Es and Ef.
As shown in Figure 10, the mixture plotted in the range of about 170 to about 175 kg/ m3 of unit water satisfies Es>Ef>Eu and adds vibration energy (Ef) that ensures the fluidity of concrete. This is a formulation that can ensure both filling properties and separation resistance when used. Considering the error in compaction energy during construction, in order to ensure reliable filling performance, the safe optimum combination is one in which both the difference between Es and Ef and the difference between Ef and Eu are sufficiently large. be.
Therefore, as shown in FIG. 10, it is safe to set the unit water amount of concrete to around 170 kg/m 3 where both the difference between Es and Ef and the difference between Eu and Ef are 2.5 J/L or more.
Claims (4)
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とがＥｆ＞Ｅｕという関係性を満たし、かつ、前記流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と前記充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）との差が最大となる配合を最適配合として選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。 When selecting the mix of materials to be used for medium-flowing concrete, vibrations are input in only one direction to the medium-flowing concrete sample in the fresh concrete state.
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a slump flow tester, and the vibration energy (Ef) related to fluidity required for the U-shaped filling height to reach 350 mm using the U-shaped filling tester. A composition in which the vibration energy (Eu) related to the filling property required for satisfies the relationship Ef>Eu, and the difference between the vibration energy (Ef) related to the fluidity and the vibration energy (Eu) related to the filling property is maximum. A mix selection method for medium-fluid concrete, characterized by selecting as the optimum mix.
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）がＥｓ＞Ｅｆという関係性を満たすように配合を選定することを特徴とする中流動コンクリートの配合選定方法。 When selecting the mix of materials to be used for medium-flowing concrete, vibrations are input in only one direction to the medium-flowing concrete sample in the fresh concrete state.
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to the fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a slump flow tester and the separation when the coarse aggregate residual rate becomes 70% in the separation resistance test. A method for selecting a mix for medium-flow concrete, characterized by selecting a mix so that vibration energy (Es) related to resistance satisfies the relationship Es>Ef .
その加振下において、スランプフロー試験器を用いてスランプフローが６００ｍｍに達するために要する流動性に関する振動エネルギ（Ｅｆ）と、分離抵抗性試験において粗骨材残存率が７０％となるときの分離抵抗性に関する振動エネルギ（Ｅｓ）と、Ｕ型充填試験器を用いてＵ型充填高さが３５０ｍｍに達するために要する充填性に関する振動エネルギ（Ｅｕ）とが、下記式（３）を満足することを特徴とする中流動コンクリート。
式（３） Ｅｓ＞Ｅｆ＞Ｅｕ In the state of fresh concrete, input vibration only in one direction,
Under the vibration, the vibration energy (Ef) related to the fluidity required for the slump flow to reach 600 mm using a slump flow tester and the separation when the coarse aggregate residual rate becomes 70% in the separation resistance test. The vibration energy (Es) related to resistance and the vibration energy (Eu) related to filling properties required to reach a U-shaped filling height of 350 mm using a U-shaped filling tester satisfy the following formula (3). A medium-fluid concrete characterized by
Formula (3) Es>Ef>Eu
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Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 中村泰誠 他２名，中流動覆工コンクリートの配合設計手法の検討，平成21年度 土木学会北海道支部 論文報告集，第66号，日本，土木学会，2009年，https://www.jsce.or.jp/branch/hokkaido/_contents/active/h22/100115/E/E-10.pdf |
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