JP7341245B2 - 系統連系インバーターの継電器吸着制御方法及び制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、系統連系インバーターの吸着制御方法に関し、特に、系統連系インバーターの継電器吸着制御方法および制御装置に関する。

安全面から考慮して、電力系統と電気的に遮蔽するために、系統連系インバーターは、その出力端子に継電器が実装されている。また、安全要求仕様に合うように、通常、各相の出力端子には、２つまたは複数の継電器を直列接続する必要がある。継電器吸着のときに、系統連系インバーターには電力系統が既に接続されているが、インバーターの出力端子の内側にはフィルターコンデンサーが配置されているため、継電器の吸着瞬間に、コンデンサーは電力系統によって急速充電され、充電により形成される大電流が継電器を流れることで、継電器にある程度のダメージを与える。長期間にかけて継電器が大電流状態で吸着すると、継電器の使用寿命を大幅に縮減させ、吸着電流が継電器の定格電流を超えると、継電器が即座に破損される可能性もあり、さらに、インバーターの系統連系発電ができなくなり、重大な損失をもたらしてしまう。

上記の問題に対して、通常の解決方法としては、継電器が電力系統のゼロクロス付近で吸着するようにする方法があるが、吸着のコマンドを送信してから継電器が実際に吸着するまでには時間がかかるとともに、この時間は、通常、数ｍｓから数十ｍｓと固定したものではないので、この方法によると、継電器が実際に吸着する瞬間に電力系統もゼロクロス付近にあるように制御することが難しく、大電流が継電器を流れることを根本的に回避することはできない。また、三相の系統連系インバーターの場合、継電器は通常１つの駆動命令信号を使用しているので、三相上の継電器が同時に三相の電力系統電圧のゼロクロス付近で吸着することはさらに確保できない。

また、もう１つの解決方法としては、継電器の吸着前に、まず、電力系統の電圧の振幅に近くなるようにインバーターの出力電圧を制御し、周波数と位相は同等に制御し、その後に継電器吸着する方法がある。しかし、この方法には、継電器が実際に吸着する瞬間に、インバーターと電力系統が既に接続されていて、インバーターは作動中でもあるので、インバーターに対する制御がうまくできないと、瞬時大電流が電力系統からインバーターに流入して、インバーターのバスコンデンサーの電圧が高くなり、その結果、軽微の場合は、インバーターが保護を要求する警報を鳴らし、深刻な場合は、インバーターのバスコンデンサーが過電圧により破損されたり、電力増幅管が破損されたりするという問題がある。

後者の方法に基づいて、上記の問題を解決するために、中国特許ＣＮ１０９８４２１５４Ａに開示された「系統連系インバーターの継電器制御方法および装置」では、系統連系インバーターの継電器制御方法をさらに改良しており、この制御方法では、まず、インバーターの電圧に対するクローズドループフィードバック制御によって、インバーターの出力端子の電圧を電力系統電圧の振幅に近付くように制御してから安定させ、その後に、継電器を吸着し時間を計時する。
時間を計時する間は、インバーター電圧のフィードバック制御外部ループを遮断し、内部電流のフィードバック制御ループによってインバーターの電流を制御することで、継電器を流れる電流を抑制する。

しかし、この方法には、以下のような問題点が存在する。
まず、継電器の吸着瞬間に電力系統のエネルギーがインバーターに逆流する問題を原理上根本的に解決できておらず、次に、この方法による制御方式は煩雑しすぎて、インバーターの電圧フィードバックループと電流フィードバックループを用いてダブルループフィードバック制御を行う必要がある。
また、制御誤差および回路の遅延が存在することから、継電器が実際に吸着する瞬間に、瞬間大電流が電力系統からインバーターに逆流する可能性がある。しかし、この特許による効果は、逆変換電流が過電流保護値より大きいときに、逆変換電流を予め設定の電流範囲内までに減少させることで、突入電流を抑制し、継電器の吸着動作の完了が検出されると、系統連系インバーターを制御してその作動を停止させるのみである。すなわち、継電器の吸着瞬間にインバーターのバスコンデンサーの電圧が高くなって、インバーターの電力増幅管が直接破損される問題を根本的に解決することができない。

よって、従来の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法には、インバーターおよび継電器の作動安定性が悪く、制御が難しいという問題がある。

本発明は、インバーターおよび継電器の作動安定性を有効的に向上させ、吸着過程に対する制御を便利にする系統連系インバーターの継電器吸着制御方法および制御装置を提供することを目的とする。

本発明の技術方案は、以下の通りになっている。
本発明の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法は、以下のステップＡ～ステップＣを有する。
ステップＡ：電力系統の電圧と継電器の状態をそれぞれ検出し、電力系統の電圧と継電器が正常状態にあるか否かを判断し、正常状態にあれば、次のステップに移行する。
ステップＢ：電力系統の電圧の振幅に基づいて、インバーターの交流出力電圧を変調することで、この交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにする。
ステップＣ：継電器吸着のコマンドを送信し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、前記Ｂステップは、具体的に、以下のステップｂ１～ステップｂ３を有する。
ステップｂ１：電力系統の電圧をサンプリングし、電力系統の位相を固定することで、電力系統の位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ）の情報を得、そのうちのｗは電力系統の周波数であり、ｔは時間である。
ステップｂ２：位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ）に対して人為的に進み位相角φを増加して、電力系統電圧の位相を進んだ進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）を得る。
ステップｂ３：進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）に基づいて、インバーターの交流出力電圧を変調し、変調信号はＶｍ＝Ｍ^*ｃｏｓ（ｗｔ－φ）で、そのうちのＭは変調信号の振幅である。そして、変調信号の振幅Ｍを徐々に増加することで、インバーターの交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにする。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、前記ステップｂ３において、変調信号Ｖｍと三角波キャリア信号とを比較して、インバーターの電力増幅管を駆動する方形波信号を生成し、その後、インバーターによって、直流バス電圧を方形波信号に変調し、さらにＬＣフィルターを経て、インバーターの交流出力電圧を生成する。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、前記ステップＢにおいて、交流出力電圧の振幅が、電力系統の電圧の振幅より１Ｖ～５Ｖ大きくなっている。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、前記ステップｂ２において、進み位相角φを増加することで、インバーターの交流出力電圧の位相角が電力系統の電圧の位相角より進むようにしている。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、前記ステップｂ２における進み位相角φの値は、式

（そのうち、Ｅは電力系統電圧の定格電圧の振幅であり、ｗは電力系統の周波数であり、Ｌは系統連系インバーターと電力系統の間のインダクタンス値である）によって、インダクターを流れる電流値

を算出したときに、電流値

の数値が、インバーターの定格電流より小さくかつ０に近い数値であるようになっている。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、
前記ステップＣにおけるインバーターが単相インバーターである場合、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させ、
前記ステップＣにおけるインバーターが三相インバーターである場合、各相ごとの電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、各相ごとの電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる。

前記の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法において、前記ステップＣにおけるインバーターが三相インバーターである場合、進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）によって回転座標変換を行い、インバーター電圧の交流信号を直流信号に変換して、進み位相角φとインバーターの交流電圧を変調する。

上記した系統連系インバーターの継電器吸着制御方法に用いられる制御装置は、インバーターの出力端子に接続されるインバーター電圧検出装置と、電力系統に接続される電力系統電圧検出装置と、を備え、インバーター電圧検出装置と電力系統電圧検出装置の外部には制御モジュールが接続され、制御モジュールの外部には、インバーター駆動モジュール及び継電器駆動モジュールが接続されている。

従来技術に比べて、本発明は、以下の特徴を有する。

（１）本発明では、インバーターの交流出力電圧の振幅を電力系統の電圧の振幅より高くし、交流出力電圧の位相角を電力系統の電圧の位相角より進むようにすることで、インバーターが継電器を吸着する瞬間に、エネルギーがインバーターから電力系統に流れるようにすることができ、エネルギーが電力系統からインバーターに逆流することによってインバーターおよび継電器がダメージを受けることを回避することができ、インバーターおよび継電器の作動安定性を有効的に向上させることができる。

（２）本発明では、位相固定によって数値検出を行っているが、回路遅延および位相ロックループ遅延の存在により、通常、インバーターの交流出力電圧の位相角は電力系統の電圧の位相角より遅れている。
これに対して、本発明では、電力系統の位相固定角に対して人為的に進み位相角φを増加することで、インバーターの交流出力電圧の位相角が電力系統の電圧の位相角より進むようにすることができ、継電器吸着瞬間にエネルギーが電力系統からインバーターに逆流する問題を原理上から根本的に解決し、インバーター及び継電器の作動安定性を向上させることができる。

（３）交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より１Ｖ～５Ｖ大きくなるようにすることで、インバーターの出力電圧に対するオープンループ制御を実現することができ、すなわち、制御過程において、フィードバック制御を必要とせず、インバーターの出力電圧と電力系統電圧の間の電圧差に対して、制御パラメーターをフィードバックおよび補正する必要もない。これにより、制御プロセスの複雑さ及び必要とする制御精度を効率的に低減させ、本発明における吸着過程に対する制御を便利にするとともに、継電器吸着の用途に幅広く適用することができる。

（４）吸着する前に、インバーターの交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにし、継電器の吸着後に、インバーターの前記作動状態を停止させることで、継電器の吸着後にインバーターに生じるエネルギーの相互流入問題を効率的に防止し、継電器の安定的な吸着を確保するとともに、インバーターの作動安定性をさらに向上させることができる。

したがって、本発明によれば、インバーターおよび継電器の作動安定性を効率的に向上させることができ、継電器およびインバーターの故障のリスクを低減させ、さらに、継電器の使用寿命を向上させ、吸着過程に対する制御を便利にすることができる。

図１は、本発明の構成を示す図である。

以下、図面と実施例に基づいて、本発明をさらに説明するが、この説明は、本発明に対して如何なる限定をするものではない。

（実施例）
本発明の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法は、以下のステップＡ～ステップＣを有する。
ステップＡ：電力系統の電圧と継電器の状態をそれぞれ検出し、電力系統の電圧と継電器が正常状態にあるか否かを判断する。
そのうち、ＮＢ／Ｔ３２００４：２０１８の規定により、電力系統の電圧が正常状態にあるとは、０．９Ｕｎ≦Ｕ≦１．１Ｕｎを意味し、そのうちのＵｎは、電力系統の定格相電圧２２０Ｖであり、電力系統の電圧の周波数範囲は、４９．５Ｈｚ～５０．２Ｈｚである。
継電器については、通常の継電器検出ロジックによって、正常状態（接点の粘着および吸着不能の故障無し）にあるか否かを判断し、正常状態にあれば、次のステップに移行する。
ステップＢ：電力系統の電圧の振幅に基づいて、インバーターの交流出力電圧を変調することで、この交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにする。
ステップＣ：継電器吸着のコマンドを送信し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、商用電源の半周期内（半周期に限らず、時間はもっと短くても長くても良い）に、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値（５Ｖ以内）未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる。

前記ステップＢは、具体的に、以下のステップｂ１～ステップｂ３を有する。
ステップｂ１：インバーターにおけるデジタルコントロールチップによって電力系統の電圧をサンプリングし、電力系統の位相を固定（ロック）することで、電力系統の位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ）の情報を取得し、そのうちのｗは電力系統の周波数であり、ｔは時間である。
ステップｂ２：位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ）に対して人為的に進み位相角φを増加して、電力系統電圧の位相を進んだ進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）を得る。
ステップｂ３：進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）に基づいて、インバーターの交流出力電圧を変調し、変調信号はＶｍ＝Ｍ^*ｃｏｓ（ｗｔ－φ）で、そのうちのＭは変調信号の振幅である。そして、変調信号の振幅Ｍを徐々に増加することで、インバーターの交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにする。

前記ステップｂ３において、変調信号Ｖｍと所定周期の三角波キャリア信号とを比較して、インバーターの電力増幅管を駆動するための方形波信号を生成し、この方形波信号は、インバーターの電力増幅管のＯＮ／ＯＦＦを制御するためのものである。そして、回路を駆動することで、インバーターによって直流バス電圧を電圧の方形波信号に変調し、さらにＬＣフィルターを経て、インバーターの交流出力電圧を生成する。

前記ステップＢにおいて、交流出力電圧の振幅は、電力系統の電圧の振幅より１Ｖ大きくなっている。

前記ステップｂ２において、進み位相角φを増加することで、インバーターの交流出力電圧の位相角が電力系統電圧の位相角より進むようにしている。また、進み位相角φの値の最小の単位は、インバーターのＰＷＭの中断周期によって決められ、２０ｋＨｚの中断周期のインバーターの場合、進み位相角φの最小進み角は０．９度である。すなわち、進み位相角φの値は、０．９度、１．８度、２．７度及びこれ以上の値を取ることができる。

前記ステップｂ２における進み位相角φの値は、以下の関係が設立するように、決められる。
電力系統の電圧が複素平面で

に示され、系統連系インバーターの電圧が複素平面で

に示され、そのうちのΔＥはインバーターの電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きい差値であり、ｉは複素平面の虚数単位であり、φはインバーターの電圧の位相が電力系統の電圧の位相より進んだ差値であり、インバーターと電力系統の間のインダクタンス値をＬとし、誘導リアクタンス値をｊｗＬとし、そのうちのｊは複素平面の虚数単位であるとすると、インダクターを流れる電流は、

である。

また、インバーターと電力系統の間に、位相差がなく、電圧差ΔＥしかない場合、すなわちφ＝０である場合、インダクターを流れる電流値は、

であり、電力系統に流入する電力は、無効電力

である。

また、インバーターと電力系統の間に、電圧差ΔＥがなく、位相差φしかない場合、すなわちΔＥ＝０である場合、インダクターを流れる電流値は、

であり、電力系統に流入する電力は、有効電力

である。

上記に基づいて、進み位相角φの値を決めてから、式

によって、インダクターを流れる電流値

を算出し、そのうちのＥは電力系統電圧の定格電圧の振幅であり、ｗは電力系統の周波数であり、Ｌは系統連系インバーターと電力系統の間のインダクタンス値である。そして、電流値

によって進み位相角φの値を最適化し、電流値

の数値は、インバーターの定格電流値より小さく、かつ０に近いほど好ましい。

電力系統電圧の定格電圧の振幅を２２０Ｖとし、インダクタンス値を２ｍＨとし、電力系統の周波数を５０Ｈｚとした場合、進み位相角φの値が１°であれば、電流値

は、

であると算出することができる。
この計算から分かるように、この電流値

は、インバーターの定格電流値の範囲内にあり、進み位相角φの値として１°を取ることができることを説明する。

前記ステップＣにおけるインバーターが単相インバーターである場合、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、商用電源の半周期内に、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる。
また、前記ステップＣにおけるインバーターが三相インバーターである場合、各相ごとの電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、商用電源の半周期内に、各相ごとの電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる。

前記ステップＣにおいて、インバーターが三相インバーターである場合、必要に応じて、進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）によって回転座標変換を行って、三相交流信号をａｂｃ固定座標系からｄｑ０回転座標系の元に変換し、インバーター電圧の交流信号を直流信号に変換した後に、さらにインバーターの交流電圧の変調を行い、その変換関係は、以下の式に示す通りである。

そのうち、ｘ_a、ｘ_b、ｘ_cは交流量であり、ｃｏｓ ｗｔとｓｉｎ ｗｔは位相固定の情報であり、座標系の変換を経た後には、ｘ_d、ｘ_q、ｘ₀の三つの直流量に変換される。

前記した系統連系インバーターの継電器吸着制御方法に用いられる制御装置の構成は、図１に示す通りであり、この制御装置は、インバーター１の出力端子に接続されるインバーター電圧検出装置２と、電力系統３に接続される電力系統電圧検出装置４と、を備え、インバーター電圧検出装置２と電力系統電圧検出装置４の外部には制御モジュール５が接続され、制御モジュール５は、デジタルシグナルプロセッサーＤＳＰまたはマイクロコントローラーユニットＭＣＵから選択可能であり、制御モジュール５の外部には、インバーター駆動モジュール６及び継電器駆動モジュール７が接続され、インバーター駆動モジュール６の端部はインバーター１に接続され、継電器駆動モジュール７の端部は継電器に接続されている。

本発明の作動原理は、以下のようになっている。
インバーター１と電力系統３が接続された後は、インバーター１の出力電圧の振幅、周波数及び位相が電力系統３の電圧の振幅、周波数及び位相と完全同等であるときのみに、継電器の吸着瞬間にエネルギーのバランスが取れて、エネルギーの相互流入の問題が生じない。しかし、実際には、完全同等に制御することができず、近似同等にしか制御できない。これにより、継電器の吸着瞬間に、エネルギーが電力系統３からインバーター１に逆流して、インバーター３がダメージを受ける問題が生じる。
これに対して、本願発明では、継電器の吸着前に、まず、制御モジュール５によってインバーター電圧検出装置２と電力系統電圧検出装置４を制御して、インバーターの出力電圧及び電力系統の電圧をそれぞれ検出し、この検出結果に基づいて変調信号Ｖｍを算出し、変調信号Ｖｍを方形波信号に変えてから、インバーター駆動モジュール６によってインバーター１の交流出力電圧を変更することで、インバーター１の出力電圧の振幅が電力系統３の電圧の振幅より大きくなるようにし、かつ、インバーター１の出力電圧の位相が電力系統の電圧の位相より進むようにしている。

変調信号Ｖｍによって変調するときには、人為的に１つの進み位相角φを増加することで、インバーターの交流出力電圧の位相角が電力系統の電圧の位相角より進むようにするとともに、進み位相角φと電流値

は連携する必要がある。すなわち、進み位相角φによって計算して得た電流値

は定格電流値より小さい必要があり、０に近い。さらに、上記の条件にしたがって進み位相角φを算出することで、継電器の吸着瞬間に、位相差によるエネルギー逆流の問題を回避できるとともに、電流が大きすぎることによる継電器へのダメージを回避することができる。

インバーター電圧検出装置２と電力系統電圧検出装置４によって、インバーター１の出力電圧の振幅が電力系統３の電圧の振幅より５Ｖ以内の大きさで大きいことを検出した場合、制御モジュール５によって継電器駆動モジュール７を制御して継電器を吸着させ、継電器の吸着完了を検出したら、インバーター１の前記作動状態を停止させることで、継電器の吸着瞬間に、大電流が継電器を流れることがないという効果を達成でき、これにより、継電器の使用寿命を大幅に向上し、継電器とインバーターが故障または破損されるリスクを徹底的に除去することができる。

上記のようにすることで、継電器の吸着瞬間に、大電流が継電器を流れることがないように確保することができ、エネルギーがインバーター１から電力系統３に安定的に流れることを確保することができ、これにより、エネルギーが電力系統３から逆流することによりインバーター１が破損されることを回避できる。

また、本発明では、インバーター１の電圧に対する制御は、クローズドループフィードバック制御によって実現するものではなく、オープンループ変調を利用するのみで良い。また、インバーターの交流出力電圧に対する制御の難しさおよび制御精度を有効的に低減させ、継電器が小電流で吸着する用途に幅広く適用可能である。

１…インバーター
２…インバーター電圧検出装置
３…電力系統
４…電力系統電圧検出装置
５…制御モジュール
６…インバーター駆動モジュール
７…継電器駆動モジュール

Claims (9)

1. 系統連系インバーターの継電器吸着制御方法であって、
   以下のステップＡ～ステップＣを有し、
   ステップＡ：電力系統の電圧と継電器の状態をそれぞれ検出し、電力系統の電圧と継電器が正常状態にあるか否かを判断し、正常状態にあれば、次のステップに移行し、
   ステップＢ：電力系統の電圧の振幅に基づいて、インバーターの交流出力電圧を変調することで、この交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにし、
   ステップＣ：継電器吸着のコマンドを送信し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる、
   ことを特徴とする系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
2. 前記ステップＢは、具体的に、以下のステップｂ１～ステップｂ３を有し、
   ステップｂ１：電力系統の電圧をサンプリングし、電力系統の位相を固定することで、電力系統の位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ）の情報を得、そのうちのｗは電力系統の周波数であり、ｔは時間であり、
   ステップｂ２：位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ）に対して人為的に進み位相角φを増加して、電力系統の電圧の位相を進んだ進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）を得、
   ステップｂ３：進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）に基づいて、インバーターの交流出力電圧を変調し、変調信号はＶｍ＝Ｍ^＊ｃｏｓ（ｗｔ－φ）で、そのうちのＭは変調信号の振幅であり、
   その後、変調信号の振幅Ｍを徐々に増加することで、インバーターの交流出力電圧の振幅が電力系統の電圧の振幅より大きくなるようにする、
   ことを特徴とする請求項１に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
3. 前記ステップｂ３において、変調信号Ｖｍと三角波キャリア信号とを比較して、インバーターの電力増幅管を駆動する方形波信号を生成し、
   その後、インバーターによって、直流バス電圧を方形波信号に変調し、さらにＬＣフィルターを経て、インバーターの交流出力電圧を生成する、
   ことを特徴とする請求項２に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
4. 前記ステップＢにおいて、交流出力電圧の振幅が、電力系統の電圧の振幅より１Ｖ～５Ｖ大きくなっている、
   ことを特徴とする請求項１または２に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
5. 前記ステップｂ２において、進み位相角φを増加することで、インバーターの交流出力電圧の位相角が電力系統の電圧の位相角より進むようにしている、
   ことを特徴とする請求項２に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
6. 前記ステップｂ２における進み位相角φの値は、
   式
   （そのうち、Ｅは電力系統電圧の定格電圧の振幅であり、ｗは電力系統の周波数であり、Ｌは系統連系インバーターと電力系統の間のインダクタンス値である）によって、インダクターを流れる電流値
   を算出したときに、電流値
   の数値が、インバーターの定格電流より小さくかつ０に近い数値であるようになっている、
   ことを特徴とする請求項５に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
7. 前記ステップＣにおけるインバーターが単相インバーターである場合、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させ、
   前記ステップＣにおけるインバーターが三相インバーターである場合、各相ごとの電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値をそれぞれ検出し、各相ごとの電力系統の電圧とインバーターの交流出力電圧のリアルタイム値が同等、またはその電圧差が閾値未満であると検出されると、インバーターの前記ステップＢの作動状態を停止させる、
   ことを特徴とする請求項２に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
8. 前記ステップＣにおいて、インバーターが三相インバーターである場合、進み位相固定角ｃｏｓ（ｗｔ－φ）によって回転座標変換を行い、インバーターの電圧の交流信号を直流信号に変換して、進み位相角φとインバーターの交流電圧を変調する、
   ことを特徴とする請求項７に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法。
9. 請求項１～８のいずれか１項に記載の系統連系インバーターの継電器吸着制御方法に用いられる制御装置であって、
   インバーター（１）の出力端子に接続されるインバーター電圧検出装置（２）と、
   電力系統（３）に接続される電力系統電圧検出装置（４）と、を備え、
   インバーター電圧検出装置（２）と電力系統電圧検出装置（４）の外部には制御モジュール（５）が接続され、制御モジュール（５）の外部には、インバーター駆動モジュール（６）及び継電器駆動モジュール（７）が接続されている、ことを特徴とする制御装置。

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