JP7339098B2 - アーク溶解炉装置及び被溶解物のアーク溶解方法 - Google Patents

Description

本発明は、アーク溶解炉装置及び被溶解物のアーク溶解方法に関し、例えば、被溶解物が合金等において好ましく適用することができる、アーク溶解炉装置及び被溶解物のアーク溶解方法に関する。

従来から、純金属の金属塊や、複数の金属元素から成る合金塊、金属元素と非金属元素とから成る合金塊等の被溶解物を高純度で得るために、アーク溶解法が用いられている。
しかしながら、このアーク溶解法では溶融した被溶解物が攪拌され難いため、特に、被溶解物が均一に混ざりにくい複数の元素から成る合金では、均一な品質の金属塊が得られないという問題があった。

この問題を解決する装置として、特許文献１において、アーク放電により金属材料を溶解させるアーク溶解炉を利用した金属材料の溶解装置が提案されている。具体的には、この溶解装置は、アーク放電により金属材料中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するための磁石を備えている。

この特許文献１に示された金属材料の溶解装置が、溶融した被溶解物を攪拌する理由について、図６、図７に基づいて説明する。
図６および図７に示すように、溶解装置のハース５０が水冷銅炉床から成り、そのハース５０に磁石がサマリウムコバルト（ＳｍＣｏ）などから成るリング状の永久磁石（Ｍａｇｎｅｔ ｒｉｎｇ）５１が設けられている。
図６（ａ）および図７に示すように、ハース５０に金属材料Ｍを入れて、ハースの上方に配置されたアーク電極からアークを発生させると、アークの熱により、上部から下部に向かって金属材料Ｍが溶解していく。このとき、溶融金属（Ｍｏｌｔｅｎ ａｌｌｏｙ）の電気抵抗は高温ほど高くなるため、アーク電流（Ａｒｃ ＤＣ ｃｕｒｒｅｎｔ）は、まず電気抵抗の小さい未溶解領域（Ｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｍｅｌｔｅｄ ｒｅｇｉｏｎ）の見られる溶融金属の底部に向かい、さらにそこで溶融金属Ｍの底部の縁とハース５０との間で生成されている凝着部に向かう。すなわち、溶融金属Ｍの底部では、中心から周縁に向かってほぼ水平方向に流れていくと考えられる。

また、このとき、ハース５０の下方に配置されたリング状の磁石５１により、溶融金属Ｍの内部で上向きの磁場（Ｍａｇｎｅｔｉｃ Ｆｉｅｌｄ）がかかるため、アーク電流を帯びた溶融金属Ｍに対して電磁誘導によって電磁力（Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ Ｆｏｒｃｅ）が発生する。
この力は、溶融金属Ｍの底部で、溶融金属Ｍの中心から周縁に向かってほぼ水平方向に流れるアーク電流、および上向きの磁場のそれぞれに対して垂直な方向を有し、水平面内で溶融金属を回転させるように作用する。
尚、この力は、アーク電流が強ければ強いほど、また磁石が強ければ強いほど、強くなる。

この横回転により、未溶解部分を巻き込んで溶融金属Ｍの底部が攪拌されるとともに、熱対流による垂直方向の縦回転が加わることにより、図６（ｂ）に示すように、溶融金属全体を均一に溶解して攪拌することができる（Ｈｏｍｏｇｅｎｉｚａｔｉｏｎ）。

このように、金属材料の溶解装置にあっては、磁石を備え、アーク放電により金属材料中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するため、電流の方向および磁場の方向に対して垂直な方向に力が発生する。
そして、その力の方向に沿って、アーク放電で溶解した金属材料に流れが発生するため、金属材料を攪拌することができる。このように、この溶解装置は、アーク放電とともに磁場を印加するだけの比較的簡単な構造で、金属材料を攪拌することができる。

特開２０１３－２４５３５４号公報

前記したように、特許文献１において提案されていた前記金属材料の溶解装置にあっては、ハースに磁石が配置され、アーク放電により金属材料中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場が印加されるため、いわゆるローレンツ力が生じ、この力が溶融金属に作用し、攪拌する。
しかしながら、このローレンツ力は、アーク電流が強ければ強いほど、また磁石が強ければ強いほど、強くなる。
そのため、アーク電極に対して、溶解に必要な電流を印加した際、前記磁石の磁束密度と相俟って、過度なローレンツ力が溶融金属に作用する虞があった。そのため、溶融した被溶解物の湯面から溶融物が飛沫となり飛散し、所定の量、また目的とする混合比の合金（被溶解物）が得られないという技術的課題があった。

また、ローレンツ力が溶融した被溶解物に作用した状態で、溶融した被溶解物が凝固すると、凝固した被溶解物は楕円体形状ではなく、上面の荒れた球冠や円環（トーラス）形状等の歪んだ形状になり、後の工程の被溶解物反転時の転回の反転不良や、真空吸着搬送時の真空保持不良に影響を与えるという技術的課題があった。

一方、前記磁石の磁場強度を弱くし磁束密度を小さくすることにより、前記ローレンツ力を小さくでき、溶融した被溶解物の湯面から被溶解物が飛沫となり飛散するのを抑制することができる。
しかしながら、溶融した被溶解物に作用するローレンツ力が小さくした場合、溶融した被溶解物を十分に攪拌することができず、均一な被溶解物を得ることができないという技術的課題があった。

本発明者らは、磁場強度を可変することにより、被溶解物に作用するローレンツ力を制御し、上記技術的課題を解決できることを知見し、本発明を完成した。
即ち、磁石による磁場強度を大きくすることにより、溶融した被溶解物に作用するローレンツ力を大きくし、溶融した被溶解物を十分に攪拌する。
一方、磁石による磁場強度を小さくすることにより、溶融した被溶解物に作用するローレンツ力を小さくし、溶融した被溶解物の湯面から溶解物が飛沫となり飛散するのを抑制する。また、溶融した被溶解物に作用するローレンツ力を小さくし、溶融した被溶解物を凝固するにより、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

本発明は、上記したように、磁石による磁場強度を可変することにより、溶融物に作用するローレンツ力を制御した、アーク溶解炉装置及び被溶解物の溶解方法を提供することを目的とする。

上記目的を達成するためになされた本発明にかかるアーク溶解炉装置は、溶解室の内部に設置された凹部を有する鋳型と、前記凹部に収容された被溶解物を加熱溶解するアーク電極とを備えたアーク溶解炉装置であって、前記アーク電極からのアーク放電により前記被溶解物中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するために、鋳型の下方に配置された永久磁石と、前記永久磁石による、鋳型凹部における磁束密度を変化させるため、前記永久磁石を鋳型に対して進退させる永久磁石進退機構と、を備えることを特徴とする。

このように、本発明にかかるアーク溶解炉装置にあっては、永久磁石を鋳型に対して進退させる永久磁石進退機構が設けられているため、前記永久磁石による鋳型凹部における磁束密度を変化させることができ、被溶解物に作用するローレンツ力を制御することができる。
その結果、大きなローレンツ力を作用させることにより、被溶解物をより攪拌することができ、一方、小さなローレンツ力を作用させることにより、被溶解物の湯面からの飛散を抑制することができる。また、ローレンツ力の作用をより小さくして、溶融した被溶解物を凝固するにより、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

ここで、前記永久磁石進退機構によって永久磁石が鋳型の下側に最も接近した際、前記凹部最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ以上２００ｍＴ以下の範囲内にあることが望ましい。
凹部最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満の場合には、磁場強度が小さく、溶融した被溶解物の十分な攪拌を行うことができず、好ましくない。
また、前記凹部最低底面の磁束密度の絶対値が２００ｍＴを超える場合には、溶融した被溶解物の飛散を抑制できないため、好ましくない。

また、前記永久磁石進退機構によって永久磁石が鋳型の下方から最も離れた際、前記凹部最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満であることが望ましい。
前記凹部最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満にすることにより、溶融した被溶解物が凝固する際、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

また、前記永久磁石進退機構により、前記永久磁石が、鋳型の下側に最も接近した状態と、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態とに制御されることが望ましく、また前記永久磁石が、最も接近した状態と最も離れた状態とに繰り返しなされることが望ましい。
このように、永久磁石が鋳型の下側に最も接近した状態と、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態とになされることにより、被溶解物をより攪拌することができ、また被溶解物の湯面から溶解物が飛沫となり飛散するのを抑制できる。また、永久磁石が鋳型の下側に最も接近した状態と、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態に、繰り返しなされることにより、被溶解物をより攪拌することができる。

溶融した被溶解物が凝固する際は、前記永久磁石進退機構は、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態となされることが好ましい。被溶解物に作用するローレンツ力を小さくして、溶融した被溶解物を凝固することにより、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

上記目的を達成するためになされた本発明にかかる被溶解物の溶解方法は、溶解室の内部に設置された凹部を有する鋳型と、前記凹部に収容された被溶解物を加熱溶解するアーク電極とを備えたアーク溶解炉装置を用いた被溶解物の溶解方法であって、前記アーク溶解炉装置は、前記アーク電極からのアーク放電により前記被溶解物中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するために、鋳型の下方に配置された永久磁石と、前記永久磁石による、鋳型凹部における磁束密度を変化させるため、前記永久磁石を鋳型に対して進退させる永久磁石進退機構と、を備え、前記永久磁石が、永久磁石進退機構によって鋳型の下側に最も接近した位置と、鋳型の下方から最も離れた位置とに制御され、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態で、溶融した被溶解物の凝固がなされることを特徴としている。

このように、本発明にかかる被溶解物の溶解方法にあっては、永久磁石が、永久磁石進退機構によって鋳型の下側に最も接近した位置と、鋳型の下方から最も離れた位置とに制御され、また、必要に応じて、鋳型の下側に最も接近した位置と鋳型の下方から最も離れた位置とが繰り返されるため、前記永久磁石による鋳型凹部における磁束密度（磁場強度）を変化させ、被溶解物に作用するローレンツ力を制御することができる。
その結果、ローレンツ力を大きくすることにより、被溶解物をより攪拌することができ、一方、被溶解物に作用するローレンツ力を小さくすることにより、溶融した被溶解物の湯面から、溶融した被溶解物が飛散するのを抑制することができる。そして、最後は、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態とされ、被溶解物に作用するローレンツ力を小さくして、被溶解物の凝固がなされるため、被溶解物の形状を整えることができ、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

本発明は、上記したように、磁石による磁場強度を可変することにより、溶融物に作用するローレンツ力を制御した、アーク溶解炉装置及び被溶解物の溶解方法を得ることができる。

本発明のアーク溶解炉装置にかかる実施形態の概略構成を示す、断面図である。 図１に示した永久磁石進退機構の一例を示す概略構成図である。 本発明の実施形態において、永久磁石進退機構によって永久磁石が鋳型の下側に最も接近した状態を示す、概略構成図である。 本発明の実施形態において、永久磁石進退機構によって永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態を示す、概略構成図である。 永久磁石表面からの距離によって、磁束密度の変化の度合いを示した図である。 特許文献１に記載された金属材料の溶解装置および金属材料の溶解方法の動作原理の（ａ）溶融金属にかかるアーク電流、磁場、力の向きを示す断面図、（ｂ）攪拌後の溶融金属を示す断面図である。 特許文献１に記載された金属材料の溶解装置および金属材料の溶解方法の動作原理の溶融金属にかかるアーク電流および力を示す斜視図である。

以下、本発明の実施形態のアーク溶解炉装置について図面に基づいて説明する。
先ず、本発明の実施形態のアーク溶解炉装置１の全体構成を、図１を用いて説明する。
図１に示すように、アーク溶解炉装置１は、溶解室２の下面に銅鋳型３が密着し、溶解室２は密閉容器となされている。
また、銅鋳型３の下方には、冷却水が循環する水流路４ａを有する冷却体４が設けられ、冷却体４上に銅鋳型３が配置されることで、銅鋳型３は水冷鋳型となされている。

また、図中の符号５は棒状の水冷電極（アーク電極）であって、水冷電極（アーク電極）５は、陰極としてのタングステン製の先端部を備え、溶解室２の上方から室内に挿設されている。
この水冷電極（アーク電極）５のタングステン製の先端部は、銅鋳型３の上面（凹部３ａ）と相対向する位置に配置されている。また、この水冷電極（アーク電極）５の先端は、ハンドル部（図示しない）の操作によって溶解室２を上下、前後、左右に移動できるようになされている。
また、前記水冷電極５は、電源部１０の陰極に電気的に接続され、前記水冷電極５に電力を供給するようになされている。また前記電源部１０の陽極側は溶解室２、銅鋳型３と共に、接地（アース）されている。

また前記溶解室２には、真空ポンプ（図示せず）が取り付けられ、この真空ポンプにより溶解室２を真空に排気することができる。
尚、不活性ガス供給部（図示せず）が設けられ、溶解室２を真空に排気した後に、この不活性ガス供給部から溶解室２の内部に不活性ガスが供給、封入され、溶解室２内は不活性ガス雰囲気となされている。

また、水冷電極（アーク電極）５からのアーク放電により、被溶解物Ｍ中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するために、鋳型３の下方に永久磁石２０が配置されている。

前記永久磁石２０は、例えば、ネオジム磁石から成り、磁束密度４３０ｍＴ、外径３０ｍｍの円板状の磁石であって、上面側にＳ極、下面側がＮ極になるように構成されている。尚、上面側がＮ極、下面側がＳ極であっても効果は同じである。
また、この永久磁石２０は、円板形状に限定されるものではなく、リング状の磁石であっても良い。一例を挙げれば、外径が３０ｍｍ、内径が６ｍｍ、厚みが１０ｍｍのリング状の磁石であっても良い。

この永久磁石２０は、永久磁石進退機構２１によって昇降自在に構成され、前記永久磁石２０を鋳型３に対して進退させることにより、鋳型凹部３ａにおける磁束密度（磁場強度）が変化するように構成されている。

この永久磁石進退機構２１の一例を、図２に基づいて説明する。
この永久磁石進退機構２１は、永久磁石２０が先端に取り付けられたピストンロッド２１ａと、ピストンロッド２１ａの後端に取り付けられたピストン２１ｂと、前記ピストン２１ｂが摺動するシリンダ２１ｃとを備えている。

また、前記シリンダ２１ｃ内には、室２１ｄ、室２１ｅが設けられている。この室２１ｄ、室２１ｅは、シリンダ２１ｃ内をピストン２１ｂで区切ることによって形成される。
この室２１ｄ、室２１ｅには、エアー導入排出口２１ｆ、２１ｇが設けられている。このエアー導入排出口２１ｆ、２１ｇは，コンプレッサ２１ｈと接続されている。また、コンプレッサ２１ｈは、図示しない切換え弁等を制御する進退機構制御部２２に接続されている。

そして、エアー導入排出口２１ｆから室２１ｄ内にエアー導入され、ピストン２１ｂが摺動すると、室２１ｅ内のエアーは、エアー導入排出口２１ｇから排出されるように構成されている。
同様に、そして、エアー導入排出口２１ｇから室２１ｅ内にエアー導入され、ピストン２１ｂが摺動すると、室２１ｄ内のエアーは、エアー導入排出口２１ｆから排出されるように構成されている。即ち、図示しない切換え弁を動作させることにより、コンプレッサ２１ｈからのエアーが、エアー導入排出口２１ｆとエアー導入排出口２１ｇのいずれかの導入排出口に導入されるように構成されている。

このように、エアー導入排出口２１ｆとエアー導入排出口２１ｇのいずれかの導入排出口にエアーが導入されることにより、永久磁石２０が先端に取り付けられたピストンロッド２１ａが進退する（上下動する）。
そして、永久磁石２０を鋳型３に対して進退させることにより、鋳型凹部３ａにおける磁束密度（磁場強度）が変化する。

磁石表面からの距離によって、磁場強度（磁場密度）が変化する割合の一例を図５に示す。図５に示すように、表面から２ｍｍにおける磁束密度１８６ｍＴの永久磁石において、表面から１０ｍｍ離れると１０４ｍＴとなり、４０ｍｍ離れると１４ｍＴとなる。
したがって、永久磁石２０を鋳型３に対して進退させることにより、鋳型凹部３ａにおける磁束密度（磁場強度）が変化する。被溶解物に作用するローレンツ力は、鋳型凹部３ａにおける磁束密度（磁場強度）が強ければ強いほど、強くなる。

その結果、ローレンツ力が大きくなることにより、被溶解物をより攪拌することができ、一方、被溶解物に作用するローレンツ力を小さくすることにより、被溶解物の湯面からの飛散を抑制することができる。
更に、被溶解物に作用するローレンツ力を小さくして、溶融した被溶解物を凝固させることにより、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

具体的には、前記永久磁石進退機構２１によって永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した際、前記凹部３ａの最低底面の磁束密度（磁場強度）の絶対値が５ｍＴ以上２００ｍＴ以下の範囲内なるように、磁石の磁束密度が選定される。
前記凹部３ａの最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満の場合には、磁場強度が小さく、被溶解物Ｍの十分な攪拌ができず、好ましくない。
また、前記凹部３ａの最低底面の磁束密度の絶対値が２００ｍＴを超える場合には、溶融した被溶解物Ｍの飛散を抑制できないため、好ましくない。

好ましくは、永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した際、前記凹部３ａの最低底面の磁束密度（磁場強度）の絶対値が５ｍＴ以上２００ｍＴ以下の範囲内であって、更に凹部３ａの上端部における磁束密度（磁場強度）の絶対値が１ｍＴ以上５０ｍＴ以下の範囲内である。凹部３ａの上端部においても、十分な磁束密度を確保し、凹部３ａ内の被溶解物Ｍの十分な攪拌を行うためである。

また、前記永久磁石進退機構２１によって永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた際、前記凹部３ａの最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満であることが望ましい。
前記凹部３ａの最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満にして、溶融した被溶解物を凝固するにより、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

また、前記永久磁石進退機構２１により、前記永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した状態と、永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた状態とに制御される。
即ち、永久磁石２０が図３に示す状態と、図４に示す状態とに制御され、または、永久磁石２０が図３に示す状態と図４に示す状態に繰り返しなされる。
このように、永久磁石２０が鋳型３の下方に最も接近した状態と、磁場源２０が鋳型３の下方から最も離れた状態とが制御され、または、必要に応じて繰り返しなされることにより、被溶解物Ｍをより攪拌することができる。

溶融した被溶解物Ｍが凝固する際は、永久磁石進退機構２１は、永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた状態となされることが好ましい。
被溶解物Ｍに作用するローレンツ力を小さくして、溶融した被溶解物Ｍが凝固することにより、被溶解物の表面張力によって、被溶解物を楕円体形状とすることができる。

また、このアーク溶解炉装置１にあっては、図１に示すように、被溶解物の溶湯の形状変化を計測し、計測した溶湯の形状に応じた検出信号を、前記制御装置１１に出力する溶湯計測手段１２が設けられている。
具体的には、ＣＣＤカメラ等によって、溶湯の形状を画像解析し、その画像変化（形状変化）に応じた検出信号を、制御装置に送出する。そして前記制御装置１１によって電源部１０からの出力電流（電流の強度）と該電流周波数を制御し、前記水冷電極５からのアーク放電の出力強度に強弱を加えるように構成されている。
このように、アーク放電の出力強度に強弱を加えることによっても、被溶解物Ｍに作用するローレンツ力に強弱を加えることができる。

また、前記制御装置１１は、永久磁石進退機構２１を制御する進退機構制御部２２に対して、所定の昇降動作を行うように制御信号を送出する。前記制御信号を受けた進退機構制御部２２は、図示しない切換え弁を制御し、コンプレッサ２１ｈからのエアーを、エアー導入排出口２１ｆとエアー導入排出口２１ｇのいずれかに導入し、ピストンロッド２１ａを移動させ、永久磁石２０を上下動する。
尚、永久磁石進退機構２１には、ピストンロッド２１ａの位置を検出するセンサ（図示せず）が設けられ、センサからの信号が進退機構制御部２２に送出され、コンプレッサ２１ｈからのエアーが導入されるエアー導入排出口が選択される。またセンサからの信号によって、ピストンロッド２１ａの移動が停止されるように構成されている。

このように、前記制御装置１１によって、永久磁石進退機構２１の進退機構制御部２２を制御する。
尚、前記永久磁石進退機構２１の進退動作に加えて、前記したように、前記制御装置１１によって、アーク放電の出力強度に強弱を加えて、被溶解物Ｍに作用するローレンツ力を制御しても良い。

また、溶解室２の外から操作する反転棒６が設けられ、溶融した被溶解物を冷却した後、溶解室２の外から反転棒６により銅鋳型３（凹部３ａ）上で材料（被溶解物）Ｍを反転することができるようになされている。
尚、図１中、符号７は、溶解室２の下面部分を操作するレバーであって、このレバー７を操作することにより、溶解室２から下面部の銅鋳型３を取外すことができ、前記銅鋳型３上（凹部３ａ内）に被溶解物を収容し、また凹部３ａ内から被溶解物を取出すことができる。

次に、アーク溶解炉において被溶解物を溶解する方法について、図１乃至図４に基づいて、説明する。
まず、秤量した被溶解物を銅鋳型３上に載置（凹部３ａに収容）する。そして、溶解室２内を不活性ガス、通常はアルゴンガス雰囲気とした後に、水冷電極５のタングステン電極（陰極）と銅鋳型３上の被溶解物Ｍ（陽極）との間でアーク放電を発生させ、被溶解物Ｍを溶解する。
合金の作製においては、複数の金属材料を秤量し銅鋳型３上に載置（凹部３ａに収容）する。そして、上記場合と同様に、溶解室２内を不活性ガス、通常はアルゴンガス雰囲気とした後に、水冷電極５のタングステン電極（陰極）と銅鋳型３上の合金材料Ｍ（陽極）との間でアーク放電を発生させ、その熱エネルギーにより複数の異なる合金材料Ｍが溶解し、合金化される。

このとき、上部にＳ極を配し下部にＮ極を配した永久磁石２０によって、銅鋳型３に入れた被溶解物Ｍに対して、上下方向の磁場が印加される。そのため、図６および図７に示す基本原理に従って、攪拌がなされる。
ところで、実際は水冷銅鋳型に接する被溶解物の底面の液化は遅く、上部から溶解が始まり、融けた部分から図３（ａ）に示すように回転が始まる。そして、溶解が進むに従い溶湯の回転も激しくなり図３（ｂ）に示すように遠心力により溶湯は凹部の斜面に沿って盛り上がり、盛り上がった溶湯は中心部に向かって落下する。このような動きにより効果的な攪拌が行われる。

そして、被溶解物の溶解する際、永久磁石２０は、図３（ｂ）に示すように、永久磁石進退機構２１によって鋳型３の下側に最も接近した位置と、図４（ｂ）に示すように鋳型３の下方から最も離れた位置をとることができる。

図３（ｂ）に示すように、永久磁石進退機構２１によって、永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した位置にある場合、前記凹部３ａの最低底面の磁束密度は最も大きくなる。
即ち、永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した位置にある場合には、被溶解物Ｍに作用するローレンツ力は最も強くなり、図３（ａ）に示すように、溶融した被溶解物Ｍが回転する。このとき、前記回転によって図３（ｂ）に示すように、溶融した被溶解物は凹部３ａの径方向外側に拡がる。
このような被溶解物Ｍの回転動作、拡り動作によって、被溶解物Ｍは攪拌される。

また、図４（ｂ）に示す、永久磁石進退機構に２１よって、永久磁石２０が鋳型３の下方に最も離れた位置にある場合、前記凹部３ａの最低底面の磁束密度が最も小さくなる。
即ち、永久磁石２０が鋳型３の下方に最も離れた位置にある場合には、被溶解物Ｍに作用するローレンツ力が小さくなり、溶融した被溶解物Ｍの回転は遅くなり、又は、回転することはなく、図４（ａ）（ｂ）に示すように、溶融した被溶解物の自重と表面張力により、被溶解物は、楕円体形状となる。

したがって、前記永久磁石進退機構２１により、前記永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した状態と、永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた状態とに制御されることにより、さらに、必要に応じて両状態に繰り返しなされることにより、溶融した被溶解物Ｍの攪拌がより増進される。
尚、既に述べたように、永久磁石進退機構２１によって永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した際、凹部３ａの最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ以上２００ｍＴ以下の範囲内にあることが望ましい。また永久磁石進退機構２１によって、永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた際、凹部３ａの最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満であることが望ましい。

そして、前記永久磁石２０が鋳型３の下側に最も接近した状態と、永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた状態とが繰り返しなされ、最後は、永久磁石２０が鋳型３の下方から最も離れた状態とし、被溶解物Ｍが凝固される。
被溶解物Ｍに作用するローレンツ力を小さくして、凝固することにより、被溶解物Ｍの形状を整えることができ、溶融した被溶解物Ｍを楕円体形状とすることができる。

１ アーク溶解炉装置
２ 溶解室
３ 銅鋳型
３ａ 凹部
４ 冷却体
４ａ 水流路
５ 水冷電極（アーク電極）
６ 反転棒
７ 下面部操作レバー
１０ 電源部
１１ 制御装置
１２ 溶湯計測手段
２０ 永久磁石
２１ 永久磁石進退機構
２１ａ ピストンロッド
２１ｂ ピストン
２１ｃ シリンダ
２１ｄ 室
２１ｅ 室
２１ｆ エアー導入排出口
２１ｇ エアー導入排出口
２１ｈ コンプレッサ
２２ 進退機構制御部

Claims (6)

1. 溶解室の内部に設置された凹部を有する鋳型と、前記凹部に収容された被溶解物を加熱溶解するアーク電極とを備えたアーク溶解炉装置であって、
   前記アーク電極からのアーク放電により前記被溶解物中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するために、鋳型の下方に配置された永久磁石と、
   前記永久磁石による鋳型凹部における磁束密度を変化させるため、前記永久磁石を鋳型に対して進退させる永久磁石進退機構と、
   を備えることを特徴とするアーク溶解炉装置。
2. 前記永久磁石進退機構によって永久磁石が鋳型の下側に最も接近した際、前記凹部最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ以上２００ｍＴ以下の範囲内にあることを特徴とする請求項１記載のアーク溶解炉装置。
3. 前記永久磁石進退機構によって永久磁石が鋳型の下方から最も離れた際、前記凹部最低底面の磁束密度の絶対値が５ｍＴ未満であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のアーク溶解炉装置。
4. 前記永久磁石進退機構により、前記永久磁石が、鋳型の下側に最も接近した状態と、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態とに制御され、
   または、前記永久磁石が、最も接近した状態と最も離れた状態とに繰り返しなされることを特徴とする請求項１記載のアーク溶解炉装置。
5. 融けた被溶解物が凝固する際は、前記永久磁石進退機構は、永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態となされることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載のアーク溶解炉装置。
6. 溶解室の内部に設置された凹部を有する鋳型と、前記凹部に収容された被溶解物を加熱溶解するアーク電極とを備えたアーク溶解炉装置を用いた被溶解物の溶解方法であって、
   前記アーク溶解炉装置は、前記アーク電極からのアーク放電により前記被溶解物中を流れる電流の方向に対して、交差する方向に磁場を印加するために、鋳型の下方に配置された永久磁石と、
   前記永久磁石による、鋳型凹部における磁束密度を変化させるため、前記永久磁石を鋳型に対して進退させる永久磁石進退機構と、
   を備え、
   前記永久磁石が、永久磁石進退機構によって鋳型の下側に最も接近した位置と、鋳型の下方から最も離れた位置とに制御され、
   または、前記永久磁石が、最も接近した状態と最も離れた状態とに繰り返しなされ、
   永久磁石が鋳型の下方から最も離れた状態で、溶融した被溶解物の凝固がなされることを特徴とする被溶解物の溶解方法。

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