JP7337333B1 - タイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】発進時の転がり抵抗性の向上を図る。【解決手段】トレッド部を備えたタイヤであって、トレッド部を形成するキャップゴム層が、スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されており、トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であるタイヤ。【選択図】なし

Description

本発明は、タイヤに関する。

近年、環境問題への関心の高まりや経済性の観点から、自動車に対して低燃費化の要求が強くなっている。自動車の低燃費化のために、自動車に装着されるタイヤに対しても、走行時の小さい転がり抵抗、すなわち転がり抵抗性の向上が強く求められている。そして転がり抵抗性の向上に関して、種々の技術が提案されている（例えば、特許文献１～４）。

ＷＯ２０１５／１５９５３８号公報 特開２０１８－１０３９３１号公報 特開２０１９－０８４９６１号公報 特開２０２０－０６６３９４号公報

しかしながら、上記した従来技術に基づいて製造されたタイヤでは、発進時の転がり抵抗性の向上が、未だ不十分であり、発進時の転がり抵抗性の向上に対する要求が高くなっている。

そこで、本発明は、発進時の転がり抵抗性の向上を図ることを課題とする。

本発明は、
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
スチレン量２０質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成され
ており、
前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足していることを特徴とするタイヤである。

本発明によれば、発進時の転がり抵抗性の向上を図ることができる。

［１］本発明に係るタイヤの特徴
最初に、本発明に係るタイヤの特徴について説明する。

１．概要
本発明に係るタイヤは、トレッド部を備えたタイヤであって、トレッド部を形成するキャップゴム層が、スチレン量２０質量％以下のＳＢＲを、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、ゴム成分１００質量部に対してシリカを１００質量部以下含有し、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されている。そして、トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足している。

なお、ここにいうキャップゴム層は、トレッド部の最外層を形成するキャップゴム層に限られず、トレッド表面から内側に向かって５ｍｍ以内に２層以上ある場合は、少なくともいずれか１つの層が、前記ゴム組成物の要件を満たしていればよい。

これらの特徴を有することにより、後述するように、発進時の転がり抵抗性の向上を図ることができる。

２．本発明に係るタイヤにおける効果発現のメカニズム
本発明に係るタイヤにおける前記の効果発現のメカニズムについては、以下のように考えられる。

前記のように、本発明に係るタイヤのキャップゴム層は、スチレン量２５質量％以下のＳＢＲを、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有するゴム組成物から形成されている。

スチレン量が少ないこと、具体的には、スチレン量２５質量％以下のＳＢＲを、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有するゴム組成物によりキャップゴム層を形成することにより、ゴムマトリックス中に、ＳＢＲが連続相となった相分離構造が形成され、相内で力を伝えやすくなると考えられる。

なお、前記したスチレン量は、２０質量％以下であるとより好ましく、１５質量％以下であるとさらに好ましい。一方、下限としては、４質量％以上であることが好ましく、５質量％以上であるとより好ましく、６質量％以上であるとさらに好ましい。

そして、本発明において、「スチレン量２５質量％以下のＳＢＲを、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有」とは、ゴム成分１００質量部中に占めるＳＢＲ量が６０質量部以上、８０質量部以下であり、ＳＢＲ全体におけるスチレン量が２５質量％以下であることを示している。

即ち、ゴム成分中にスチレン含有ポリマー（ＳＢＲ）が単独で含有されている場合には、そのスチレン量が２５質量％以下であることを示し、ゴム成分中にスチレン含有ポリマー（ＳＢＲ）が複数含有されている場合には、それぞれのポリマー中のスチレン量（質量％）と、そのポリマーのゴム成分１００質量部に対する配合量（質量部）との積の総和により求められたスチレン量が２５質量％以下であることを示している。

より具体的には、ゴム成分１００質量部中に、スチレン量Ｓ１質量％のＳＢＲ１（Ｘ１質量部）とスチレン量Ｓ２質量％のＳＢＲ２（Ｘ２質量部）とが含有されている場合、｛（Ｓ１×Ｘ１）＋（Ｓ２×Ｘ２）｝／（Ｘ１＋Ｘ２）の式から算出されたスチレン量が、２５質量％以下であることを示している。

また、加硫後のゴム組成物においては、アセトン抽出後のゴム成分中に含まれるスチレン量を固体核磁気共鳴（固体ＮＭＲ）やフーリエ変換赤外分光光度計（ＦＴＩＲ）により求めることによっても、算出することが可能である。

そして、本発明に係るタイヤのキャップゴム層では、シリカの含有量をゴム成分１００質量部に対して１００質量部以下と、ゴム成分を上回らない量としているため、シリカが均一に分散し易い。これにより、ＳＢＲ成分中のスチレン量も２５質量％以下と少ないこととも相俟って、ゴム成分がシリカと相互作用して、路面からの力を得易くなり、発進時の転がり抵抗性が向上すると考えられる。

一方、少量のスチレンが系内に存在することにより、ゴムマトリックス系内にスチレン部に由来する微小なスチレンドメインを適切に形成させることができる。形成された微小なスチレンドメインは、粘着性や引っ掻き効果を発揮して、路面に力を伝え易くなる。

さらに、本発明においては、キャップゴム層を形成するゴム組成物の、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）を、０．２５以下としている。

損失正接ｔａｎδは、エネルギーの吸収性能を示す粘弾性パラメータであり、値が大きいほどエネルギーを吸収して、熱に変換することができる。本発明においては、３０℃ｔａｎδを、０．２５以下と低くしているため、入力／応答の位相差を小さくさせて、応答性を向上させると共に、ゴム組成物の発熱を抑制させることができる。なお、３０℃ｔａｎδは、０２０以下であるとより好ましく、０．１５以下であるとさらに好ましく、０．１３以下であると特に好ましい。下限は特に限定されないが、０．０５以上であることが好ましく、０．０７以上であるとより好ましく、０．１０以上であるとさらに好ましい。

上記において、損失正接（ｔａｎδ）は、例えば、ＧＡＢＯ社製「イプレクサー（登録商標）」などの粘弾性測定装置を用いて、測定することができる。

なお、ｔａｎδの調整方法は特に限定されないが、例えば、ポリマーのスチレン量を増やす、樹脂成分の含有量を増やす、カーボンブラックの含有量を増やす等の方法で高くすることができ、一方、ポリマーのスチレン量を減らす、樹脂成分の含有量を減らす、カーボンブラックの含有量を減らす等の方法で低くすることができる。

さらに、本発明に係るタイヤにおいては、上記したように、トレッド部の厚みを、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下としている。このような適切な厚みに制御することにより、トレッド部における路面から受けた力の伝達距離が短くなり、入力／応答の位相差をさらに小さくすることができる。７ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であるとより好ましく、８ｍｍ以上、９ｍｍ以下であるとさらに好ましい。

前記したトレッド部の厚みとは、タイヤ半径方向断面におけるタイヤ赤道面上でのトレッド部の厚みを指し、単一のゴム組成物でトレッド部が形成される場合においては、当該ゴム組成物の厚みであり、後述する複数のゴム組成物の積層構造で形成される場合においては、これらの層の全厚を指す。

タイヤ赤道面上に溝を有する場合においては当該溝のタイヤ半径方向最外部の端点を繋いだ直線とタイヤ赤道面の交点から、トレッド部のタイヤ半径方向最内部の界面までの厚みを指す。

なお、トレッド部とはタイヤの接地面を形成する領域の部材であるが、カーカス、ベルト層、ベルト補強層などの繊維材料等を含む部材よりタイヤ半径方向外側の部分を指す。前記したトレッド部の厚みは、タイヤを半径方向に切り出した断面において、ビード部を正規リム幅に合わせた状態にすることで測定することが可能である。

上記において、「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えば、ＪＡＴＭＡ（日本自動車タイヤ協会）であれば「ＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている適用サイズにおける標準リム、ＥＴＲＴＯ（Ｔｈｅ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｔｙｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｓａｔｉｏｎ）であれば「ＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬ」に記載されている“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”、ＴＲＡ（Ｔｈｅ Ｔｉｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．）であれば「ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”を指し、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、参照時に適用サイズがあればその規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合には、リム組み可能であって、内圧が保持できるリム、即ちリム／タイヤ間からエア漏れを生じさせないリムの内、最もリム径が小さく、次いでリム幅が最も狭いものを指す。

以上のように、本発明に係るタイヤにおいて、キャップゴム層を形成するゴム組成物は表面のスチレンドメインにより力を伝え易く、シリカが分散した連続相により、ゴム内部でも力が伝わり易い。加えて、ゴムのｔａｎδも小さく、力の伝達距離（トレッド部の厚み：ゲージ）も短いことから、良好な応答性が得られ易い状態となるため、発進時に路面に力が伝わり易くなり、発進時の転がり抵抗性が向上すると考えられる。

［２］本発明に係るタイヤにおけるより好ましい態様
本発明に係るタイヤは、以下の態様を採ることにより、さらに大きな効果を得ることができる。

１．キャップゴム層のガラス転移温度（Ｔｇ）
本発明において、キャップゴム層のガラス転移温度（Ｔｇ）は、－１０℃以下であることが好ましく、―３０℃以下であるとより好ましい。ガラス転移温度（Ｔｇ）が－１０℃以下である場合、走行温度である常温においてゴムが軟らかくなり、路面に対して力を伝え易くなるため、発進時の転がり抵抗性が向上する。なお、Ｔｇの下限は特に限定されないが、－６０℃以上であることが好ましく、―５０℃以上であるとより好ましい。

なお、前記した、ゴム組成物のガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＧＡＢＯ社製「イプレクサー（登録商標）」シリーズ等の粘弾性測定装置を用いて測定されたｔａｎδの温度分布曲線から求めることができる。具体的には、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％、振幅±０．５％及び昇温速度２℃／ｍｉｎの条件下で、ｔａｎδの温度分布曲線を測定し、測定した温度分布曲線の－６０℃以上、４０℃以下の範囲における最も大きいｔａｎδ値に対応する温度をガラス転移温度（Ｔｇ）とする。なお、－６０℃以上、４０℃以下の範囲内に、最も大きいｔａｎδ値の点が２点以上ある場合は、最も温度が低い点をＴｇとする。たとえば、本発明において、ｔａｎδの最大値が－６０℃以上、４０℃以下の範囲内にあれば、上記の定義により、その最大値を示す温度がガラス転移温度（Ｔｇ）となる。また、たとえば、－６０℃以上、４０℃以下の範囲内では温度上昇に従いｔａｎδが漸減するなど、ｔａｎδの最大値を示す温度が－６０℃となる温度分布曲線が得られた場合、上記の定義により、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、－６０℃となる。

２．キャップゴム層の複素弾性率とトレッドの厚みとの関係
複素弾性率Ｅ^＊は、ゴム層の剛性を示すパラメータであり、キャップゴム層の複素弾性率が小さいほどゴム層の剛性は小さく路面に力を伝えやすくなるため、発進時の転がり抵抗性が向上すると考えられる。また、前記したように、トレッドの厚み（ゲージ）を薄くした方が、力の伝達効率がよくなるため、発進時の転がり抵抗性が向上すると考えられる。

上記の知見から、本発明者は、キャップゴム層の複素弾性率とトレッドの厚みとの間には、何らかの関係があるのではと考え、実験と検討を行った。その結果、温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定されたキャップゴム層の複素弾性率３０℃Ｅ^＊（ＭＰａ）とトレッドの厚みＧ（ｍｍ）とが、下記式を満足している場合、さらに効率よく力を伝えることができ、発進時の転がり抵抗性のさらなる向上を図れることが分かった。なお、（３０℃Ｅ^＊×Ｇ）は、６０以下であるとより好ましく、４０以下であるとさらに好ましい。
３０℃Ｅ^＊×Ｇ≦８０

なお、具体的な３０℃Ｅ^＊（ＭＰａ）としては、８．００ＭＰａ以下であることが好ましく、７．００ＭＰａ以下であるとより好ましく、６．００ＭＰａ以下であるとさらに好ましい。

上記した複素弾性率は、例えば、ＧＡＢＯ社製「イプレクサー（登録商標）」などの粘弾性測定装置を用いて、測定することができる。

３．トレッド部の複層化
本発明において、トレッド部は、キャップゴム層の１層のみで形成されていてもよく、キャップゴム層の内側にベースゴム層を設けて、２層にされていてもよく、また、３層でもよく、４層以上であってもよい。この場合、トレッド部全体におけるキャップゴム層の厚みは、１０％以上であることが好ましい。これにより、トレッド部表面と路面との間に生じたエネルギーを十分に伝達できるため、発進時の転がり抵抗性をさらに向上させることができると考えられる。なお、トレッド部全体におけるキャップゴム層の厚みは、７０％以上であるとより好ましい。

キャップゴム層の厚みおよびベースゴム層の厚みは、前記したように、トレッド部の厚みにおけるキャップゴム層の厚みおよびベースゴム層の厚みを合計することにより算出することが出来る。

なお、この場合には、ベースゴム層の３０℃ｔａｎδをキャップゴム層の３０℃ｔａｎδよりも小さくすることが好ましい。これにより、キャップゴム層で生じたエネルギーを十分に伝達して、タイヤ内部での応答にかかるまでの位相差を小さくして、応答性が良くなるため、発進時の転がり抵抗性がさらに向上すると考えられる。

前記キャップゴム層、ベースゴム層の各温度におけるｔａｎδは、後述の配合材料の量、種類により適宜調整可能であり、例えば、ゴム成分中のスチレン含有量を増やす、ゴム成分中のＳＢＲ含有量を増やす、ＳＢＲ成分中のスチレン含有量を増やす、シリカ、カーボンブラックなどの充填剤の含有量を増やす、樹脂成分の含有量を増やすことなどにより高めることが可能である。逆に、ゴム成分中のスチレン含有量を減らす、ゴム成分中のＳＢＲ含有量を減らす、ＳＢＲ成分中のスチレン含有量を減らす、シリカ、カーボンブラックなどの充填剤の含有量を減らす、樹脂成分の含有量を減らすことなどにより低くすることが可能である。

そして、複層化されたトレッド部の場合、ベースゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ^＊）が、同様に測定されたキャップゴム層の３０℃Ｅ^＊よりも小さいことが好ましい。

４．シリカの粒子径
本発明において、シリカの粒子径（平均一次粒子径）としては、ポリマーとの摩擦のし易さなどを考慮すると、１７ｎｍ以下であることが好ましい。

なお、平均一次粒子径は、タイヤから切り出したゴム組成物から取り出したシリカを電子顕微鏡（ＴＥＭ）などを用いて直接観察し、得られたそれぞれのシリカの粒子の面積から、等断面積径を算出し、平均値を求めることにより算出することができる。

５．キャップゴム層における樹脂成分の含有
本発明において、キャップゴム層を形成するゴム組成物には、樹脂成分が含有されていることが好ましい。

ゴム組成物に樹脂成分が含有されることにより、樹脂成分の粘着性によって路面に対する接地性が向上するため、発進時の転がり抵抗性をさらに向上させることができると考えられる。

好ましい樹脂成分としては、後述するロジン系樹脂、スチレン系樹脂、クマロン系樹脂、テルペン系樹脂、Ｃ５樹脂、Ｃ９樹脂、Ｃ５Ｃ９樹脂、アクリル系樹脂などが好ましく、これらの内でも、α－メチルスチレンなどのスチレン系樹脂がより好ましい。そして、ゴム成分１００質量部に対する含有量としては、１０質量部以上であることが好ましく、３０質量部以上であるとより好ましく、５０質量部以上であるとさらに好ましい。

６．キャップゴム層のアセトン抽出分（ＡＥ）
本発明において、キャップゴム層のアセトン抽出分（ＡＥ）は、１３質量％以上であることが好ましく、１９質量％以上であるとより好ましく、２５質量％以上であるとさらに好ましい。一方、上限としては特に限定されないが、３４質量％以下であることが好ましく、３２質量％以下であるとより好ましく、３０質量％以下であるとさらに好ましい。

アセトン抽出分（ＡＥ）は、ゴム組成物において、軟化剤などの量を示す指標と考えることができ、ゴム組成物の軟らかさを示す指標とも考えることができ、１３質量％以上とすることにより、タイヤが路面と接する面積を十分に確保して、発進時の転がり抵抗性をさらに向上させることができると考えられる。

なお、アセトン抽出分（ＡＥ）の測定は、ＪＩＳ Ｋ ６２２９：２０１５に準拠して行うことができる。具体的には、測定部位から切り出した加硫ゴム試験片を所定の時間、アセトンに浸漬して、試験片の質量減少率（％）を求めることにより、ＡＥ（質量％）を得ることができる。

より詳細には、常温、常圧下、各加硫ゴム試験片を７２時間アセトンに浸漬して可溶成分を抽出し、抽出前後の各試験片の質量を測定し、下記式により求めることができる。
アセトン抽出量（％）＝｛（抽出前のゴム試験片の質量－抽出後のゴム試験片の質量）
／（抽出前のゴム試験片の質量）｝×１００

また、前記したアセトン抽出分は、ゴム組成物内の可塑剤の配合比率を変更することにより、適宜変更することが可能である。

７．ランド比
本発明に係るタイヤにおいては、正規リムに組み込み、正規内圧としたタイヤのトレッド部におけるランド比が、５５％以上であることが好ましく、６０％以上がより好ましい。

「ランド比」は、トレッド部の表面に配された溝部を全て埋めた仮想の接地面に対する、実際の接地面の比率であり、ランド比が大きいと、路面と接する面積が大きくなるため、発進時の転がり抵抗性をさらに向上させることができると考えられる。

なお、ランド比の上限は特に限定されないが８５％以下が好ましく、８０％以下がより好ましく、７５％以下がさらに好ましい。

前記したランド比は、正規リム、正規内圧、正規荷重条件下における接地形状から求めることができる。

具体的には、タイヤを正規リムに組み付け、正規内圧を加え、２５℃で２４時間静置した後、タイヤトレッド表面に墨を塗り、正規荷重を負荷して厚紙に押しつけ（キャンバー角は０°）、紙に転写させることにより、接地形状を得ることができるため、タイヤを周方向に７２°ずつ回転させて、５か所で転写させる。すなわち、５回、接地形状を得る。このとき、５つの接地形状について、それぞれ、輪郭の溝で途切れた部分を滑らかに繋ぎ、得られる形状を仮想接地面とする。

そして、ランド比は、（厚紙に転写された５つの接地形状（墨部分）の平均面積／５つの接地形状から得られた仮想接地面の面積の平均値）×１００（％）から求めることができる。

なお、「正規内圧」とは、前記規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば最高空気圧、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、「正規リム」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合、前記正規リムを標準リムとして記載されている別のタイヤサイズ（規格に定められているもの）の正規内圧（但し、２５０ＫＰａ以上）を指す。なお、２５０ＫＰａ以上の正規内圧が複数記載されている場合には、その中の最小値を指す。

そして、「正規荷重」とは、前記したタイヤが基づいている規格を含む規格体系における各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、タイヤに負荷されることが許容される最大の質量を指しており、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＥＴＲＴＯであれば“ＬＯＡＤ ＣＡＰＡＣＩＴＹ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、前記した「正規リム」や「正規内圧」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合は、以下の計算により、正規荷重Ｗ_Ｌを求める。
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）^２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）^２｝×π×Ｗｔ
Ｗ_Ｌ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
Ｗ_Ｌ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ^３）
Ｄｔ：タイヤ外径Ｄｔ（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）

前記のように、ランド比を大きくすることで発進時の転がり抵抗性を向上させることができるが、単にランド比を大きくするのではなく、ランド比が大きくなるに従ってスチレン量が２５質量％以下のＳＢＲの含有量を大きくし、スチレン量２５質量％以下のＳＢＲの含有量に対するランド比の比を所定の値以下に抑えた場合、スチレンドメインによるネットワークによる効果が協働して、発進時の転がり抵抗性がより一層向上することが分かった。

具体的には、［ランド比（％）］／［ゴム成分１００質量中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）］は、１．５未満であることが好ましい。

８．扁平率
扁平率は後述の通り、タイヤ断面幅に対する断面高さであり、この比率が小さいほどトレッド部で得られた摩擦に対して、タイヤ幅方向に変形する部分の割合を小さくし、力を伝達しやすくなると考えられ、発進時の転がり抵抗性をさらに向上させることができると考えられる。その一方、扁平率が低くなると、サイド部でのたわみ量が小さくなるため、乗り心地性能の悪化を招く恐れがある。

これらの点を考慮すると、本発明に係るタイヤにおいて、具体的な扁平率としては、３０％以上、６０％以下であることが好ましい。

また、扁平率とゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量（質量部）との積［扁平率（％）］×［充填剤の含有量（質量部）］が、７５００未満であると、充填剤によるネットワークによる効果が協働して、オフ性能のさらなる向上を図ることができる。

なお、前記した扁平率（％）は、内圧を２５０ｋＰａとしたときのタイヤの断面高さＨｔ（ｍｍ）と断面幅Ｗｔ（ｍｍ）とタイヤ外径Ｄｔ（ｍｍ）とリム径Ｒ（ｍｍ）を用いて、下式により求めることができる。
扁平率（％）＝（Ｈｔ／Ｗｔ）×１００（％）
Ｈｔ＝（Ｄｔ－Ｒ）／２

［３］実施の形態
以下、実施の形態に基づいて、本発明を具体的に説明する。

１．キャップ層を形成するゴム組成物
本発明に係るタイヤにおいて、キャップゴム層を形成するゴム組成物は、以下に記載するゴム成分、充填剤、軟化剤、加硫剤および加硫促進剤等の各種配合材料について、その種類や量を、適宜、調整することにより得ることができる。

（１）配合材料
（ａ）ゴム成分
ゴム成分としては特に限定されず、イソプレン系ゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）などのジエン系ゴム、ブチルゴムなどのブチル系ゴム、スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレンブタジエンブロック共重合体（ＳＢ）などの熱可塑性エラストマーなど、タイヤの製造に一般的に用いられるゴム（ポリマー）を用いることができる。

本発明においては、これらの中でも、ゴム成分中にスチレンを含ませる点から、ＳＢＲ、ＳＢＳ、ＳＢなどのスチレン系のポリマーのいずれか１種を含み、ＳＢＲを含むことが好ましい。また、これらのスチレン系ポリマーと他のゴム成分を併用してもよく、例えば、ＳＢＲとＢＲの併用、ＳＢＲとＢＲとイソプレン系ゴムの併用が好ましい。

（イ）ＳＢＲ
ＳＢＲの重量平均分子量は、例えば、１０万超、２００万未満である。そして、本発明においては、前記したように、ＳＢＲ成分中におけるスチレン量を２５質量％以下とする。ＳＢＲのビニル含量（１，２－結合ブタジエン含量）は、例えば、５質量％超、７０質量％未満である。なお、ＳＢＲのビニル含量とは、ＳＢＲ成分内におけるブタジエン部全体に対する１，２－結合ブタジエン含量を指す。また、ＳＢＲの構造同定（スチレン量、ビニル含量の測定）は、例えば、日本電子（株）製ＪＮＭ－ＥＣＡシリーズの装置を用いて行うことができる。

本発明において、ゴム成分１００質量部中のＳＢＲの含有量は、前記したように、６０質量部以上、８０質量部以下であるが、６５質量部以上、７５質量部以下であるとより好ましい。なお、油展ＳＢＲの場合には、油展オイル量を除いた純ゴム量が、ＳＢＲの含有量となる。

ＳＢＲとしては特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ－ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ－ＳＢＲ）等を使用できる。ＳＢＲは、非変性ＳＢＲ、変性ＳＢＲのいずれであってもよい。また、ＳＢＲ中のブタジエン部を水素添加させた水添ＳＢＲを用いてもよく、水添ＳＢＲはＳＢＲ中のＢＲ部を後発的に水素添加処理して得てもよく、スチレン、エチレン、ブタジエンを共重合させて同様の構造を得てもよい。

変性ＳＢＲとしては、シリカ等の充填剤と相互作用する官能基を有するＳＢＲであればよく、例えば、ＳＢＲの少なくとも一方の末端を、前記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ＳＢＲ（末端に前記官能基を有する末端変性ＳＢＲ）や、主鎖に前記官能基を有する主鎖変性ＳＢＲや、主鎖および末端に前記官能基を有する主鎖末端変性ＳＢＲ（例えば、主鎖に前記官能基を有し、少なくとも一方の末端を前記変性剤で変性された主鎖末端変性ＳＢＲ）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ＳＢＲ等が挙げられる。

前記官能基としては、例えば、アミノ基、アミド基、シリル基、アルコキシシリル基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、メルカプト基、スルフィド基、ジスルフィド基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、アンモニウム基、イミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、カルボキシル基、ニトリル基、ピリジル基、アルコキシ基、水酸基、オキシ基、エポキシ基等が挙げられる。なお、これらの官能基は、置換基を有していてもよい。

また、変性ＳＢＲとして、例えば、下記式で表される化合物（変性剤）により変性されたＳＢＲを使用できる。

なお、式中、Ｒ^１、Ｒ^２およびＲ^３は、同一または異なって、アルキル基、アルコキシ基、シリルオキシ基、アセタール基、カルボキシル基（－ＣＯＯＨ）、メルカプト基（－ＳＨ）またはこれらの誘導体を表す。Ｒ^４およびＲ^５は、同一または異なって、水素原子またはアルキル基を表す。Ｒ^４およびＲ^５は結合して窒素原子と共に環構造を形成してもよい。ｎは整数を表す。

前記式で表される化合物（変性剤）により変性された変性ＳＢＲとしては、溶液重合のスチレンブタジエンゴム（Ｓ－ＳＢＲ）の重合末端（活性末端）を前記式で表される化合物により変性されたＳＢＲ（特開２０１０－１１１７５３号公報に記載の変性ＳＢＲ等）を使用できる。

Ｒ^１、Ｒ^２およびＲ^３としてはアルコキシ基が好適である（好ましくは炭素数１～８、より好ましくは炭素数１～４のアルコキシ基）。Ｒ^４およびＲ^５としてはアルキル基（好ましくは炭素数１～３のアルキル基）が好適である。ｎは、好ましくは１～５、より好ましくは２～４、更に好ましくは３である。また、Ｒ^４およびＲ^５が結合して窒素原子と共に環構造を形成する場合、４～８員環であることが好ましい。なお、アルコキシ基には、シクロアルコキシ基（シクロヘキシルオキシ基等）、アリールオキシ基（フェノキシ基、ベンジルオキシ基等）も含まれる。

前記変性剤の具体例としては、２－ジメチルアミノエチルトリメトキシシラン、３－ジメチルアミノプロピルトリメトキシシラン、２－ジメチルアミノエチルトリエトキシシラン、３－ジメチルアミノプロピルトリエトキシシラン、２－ジエチルアミノエチルトリメトキシシラン、３－ジエチルアミノプロピルトリメトキシシラン、２－ジエチルアミノエチルトリエトキシシラン、３－ジエチルアミノプロピルトリエトキシシラン等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

また、変性ＳＢＲとしては、以下の化合物（変性剤）により変性された変性ＳＢＲも使用できる。変性剤としては、例えば、エチレングリコールジグリシジルエーテル、グリセリントリグリシジルエーテル、トリメチロールエタントリグリシジルエーテル、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル等の多価アルコールのポリグリシジルエーテル；ジグリシジル化ビスフェノールＡ等の２個以上のフェノール基を有する芳香族化合物のポリグリシジルエーテル；１，４－ジグリシジルベンゼン、１，３，５－トリグリシジルベンゼン、ポリエポキシ化液状ポリブタジエン等のポリエポキシ化合物；４，４’－ジグリシジル－ジフェニルメチルアミン、４，４’－ジグリシジル－ジベンジルメチルアミン等のエポキシ基含有３級アミン；ジグリシジルアニリン、Ｎ，Ｎ’－ジグリシジル－４－グリシジルオキシアニリン、ジグリシジルオルソトルイジン、テトラグリシジルメタキシレンジアミン、テトラグリシジルアミノジフェニルメタン、テトラグリシジル－ｐ－フェニレンジアミン、ジグリシジルアミノメチルシクロヘキサン、テトラグリシジル－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン等のジグリシジルアミノ化合物；ビス－（１－メチルプロピル）カルバミン酸クロリド、４－モルホリンカルボニルクロリド、１－ピロリジンカルボニルクロリド、Ｎ，Ｎ－ジメチルカルバミド酸クロリド、Ｎ，Ｎ－ジエチルカルバミド酸クロリド等のアミノ基含有酸クロリド；１，３－ビス－（グリシジルオキシプロピル）－テトラメチルジシロキサン、（３－グリシジルオキシプロピル）－ペンタメチルジシロキサン等のエポキシ基含有シラン化合物；（トリメチルシリル）［３－（トリメトキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（トリエトキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（トリプロポキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（トリブトキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（メチルジメトキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（メチルジエトキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（メチルジプロポキシシリル）プロピル］スルフィド、（トリメチルシリル）［３－（メチルジブトキシシリル）プロピル］スルフィド等のスルフィド基含有シラン化合物；エチレンイミン、プロピレンイミン等のＮ－置換アジリジン化合物；メチルトリエトキシシラン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）アミノエチルトリメトキシシラン、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）アミノエチルトリエトキシシラン等のアルコキシシラン；４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノベンゾフェノン、４－Ｎ，Ｎ－ジ－ｔ－ブチルアミノベンゾフェノン、４－Ｎ，Ｎ－ジフェニルアミノベンゾフェノン、４，４’－ビス（ジメチルアミノ）ベンゾフェノン、４，４’－ビス（ジエチルアミノ）ベンゾフェノン、４，４’－ビス（ジフェニルアミノ）ベンゾフェノン、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’－ビス－（テトラエチルアミノ）ベンゾフェノン等のアミノ基および／または置換アミノ基を有する（チオ）ベンゾフェノン化合物；４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノベンズアルデヒド、４－Ｎ，Ｎ－ジフェニルアミノベンズアルデヒド、４－Ｎ，Ｎ－ジビニルアミノベンズアルデヒド等のアミノ基および／または置換アミノ基を有するベンズアルデヒド化合物；Ｎ－メチル－２－ピロリドン、Ｎ－ビニル－２－ピロリドン、Ｎ－フェニル－２－ピロリドン、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ピロリドン、Ｎ－メチル－５－メチル－２－ピロリドン等のＮ－置換ピロリドン；Ｎ－メチル－２－ピペリドン、Ｎ－ビニル－２－ピペリドン、Ｎ－フェニル－２－ピペリドン等のＮ－置換ピペリドン；Ｎ－メチル－ε－カプロラクタム、Ｎ－フェニル－ε－カプロラクタム、Ｎ－メチル－ω－ラウリロラクタム、Ｎ－ビニル－ω－ラウリロラクタム、Ｎ－メチル－β－プロピオラクタム、Ｎ－フェニル－β－プロピオラクタム等のＮ－置換ラクタム類；の他、Ｎ，Ｎ－ビス－（２，３－エポキシプロポキシ）－アニリン、４，４－メチレン－ビス－（Ｎ，Ｎ－グリシジルアニリン）、トリス－（２，３－エポキシプロピル）－１，３，５－トリアジン－２，４，６－トリオン類、Ｎ，Ｎ－ジエチルアセトアミド、Ｎ－メチルマレイミド、Ｎ，Ｎ－ジエチル尿素、１，３－ジメチルエチレン尿素、１，３－ジビニルエチレン尿素、１，３－ジエチル－２－イミダゾリジノン、１－メチル－３－エチル－２－イミダゾリジノン、４－Ｎ，Ｎ－ジメチルアミノアセトフェン、４－Ｎ，Ｎ－ジエチルアミノアセトフェノン、１，３－ビス（ジフェニルアミノ）－２－プロパノン、１，７－ビス（メチルエチルアミノ）－４－ヘプタノン等を挙げることができる。なお、前記化合物（変性剤）による変性は公知の方法で実施可能である。

ＳＢＲとしては、例えば、住友化学（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等により製造・販売されているＳＢＲを使用できる。なお、ＳＢＲは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

（ロ）ＢＲ
本発明において、ゴム組成物には、ＢＲを含んでもよい。この場合、ゴム成分１００質量部中のＢＲの含有量は、２０質量部以上、４０質量部以下であることが好ましく、２５質量部以上、３５質量部以下であるとより好ましい。

ＢＲの重量平均分子量は、例えば、１０万超、２００万未満である。ＢＲのビニル含量は、例えば１質量％超、３０質量％未満である。ＢＲのシス量は、例えば１質量％超、９８質量％未満である。ＢＲのトランス量は、例えば１質量％超、６０質量％未満である。

ＢＲとしては特に限定されず、高シス含量（シス含量が９０％以上）のＢＲ、低シス含量のＢＲ、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ等を使用できる。ＢＲは、非変性ＢＲ、変性ＢＲのいずれでもよく、変性ＢＲとしては、前述の官能基が導入された変性ＢＲが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なお、シス含量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。

ＢＲとしては、例えば、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等の製品を使用できる。

（ハ）イソプレン系ゴム
本発明において、ゴム組成物には、必要に応じて、イソプレン系ゴムを含んでもよい。この場合、ゴム成分１００質量部中のイソプレン系ゴムの含有量は、１０質量部以上、３０質量部以下であることが好ましく、１５質量部以上、２５質量部以下であるとより好ましい。

イソプレン系ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。

ＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０、ＳＶＲ－Ｌ等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては、脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム（ＵＰＮＲ）等、変性ＮＲとしては、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等、変性ＩＲとしては、エポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

（ニ）その他のゴム成分
また、その他のゴム成分として、ニトリルゴム（ＮＢＲ）等のタイヤの製造に一般的に用いられるゴム（ポリマー）を含んでもよい。

（ｂ）ゴム成分以外の配合材料
（イ）充填剤
本発明において、ゴム組成物には、前記したように、充填剤として、シリカを含有しているが、その他の充填剤を含有してもよい。シリカ以外の具体的な充填剤としては、例えば、カーボンブラック、グラファイト、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレー、水酸化アルミニウム、マイカなどを挙げることができる。

（ｉ―１）シリカ
本発明において、ゴム組成物に含有されるシリカのＢＥＴ比表面積は、良好な耐久性能が得られる観点から１４０ｍ^２／ｇ超が好ましく、１６０ｍ^２／ｇ超がより好ましい。一方、良好な高速走行時の転がり抵抗性を得られる観点からは２５０ｍ^２／ｇ未満が好ましく、２２０ｍ^２／ｇ未満であることがより好ましい。なお、上記したＢＥＴ比表面積は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定されるＮ_２ＳＡの値である。

本発明において、シリカとしては、前記したように、粒子径が１７ｎｍ以下のシリカを使用することが好ましく、小粒子径のシリカを使用することにより、ポリマー（スチレンドメイン）との接触頻度を上げて、ポリマーの運動性を高めさせることができるため、応答性が良くなり、発進時の転がり抵抗性がさらに向上すると考えられる。なお、下限は特に限定されないが、混合時の分散性の観点から１０ｎｍ以上であると好ましい。

シリカの含有量は、前記したように、ゴム成分１００質量部に対して、１００質量部以下と、ゴム成分を上回らない量とするが、９０質量部以下であることが好ましく、８０質量部以下であるとより好ましく、７０質量部以下であるとさらに好ましい。下限は特に限定されないが、シリカによる補強性の発揮を考慮すると、５０質量部以上であることが好ましく、６０質量部以上であるとより好ましい。

シリカとしては、例えば、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）等が挙げられる。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。また、含水ガラス等を原料としたシリカや、もみ殻等のバイオマス材用を原料としたシリカ等を用いてもよい。

シリカとしては、例えば、エボニックインダストリーズ社、ローディア社、東ソー・シリカ（株）、ソルベイジャパン（株）、（株）トクヤマ等の製品を使用できる。

（ｉ－２）シランカップリング剤
本発明のキャップゴム層を形成するゴム組成物には、シリカと共にシランカップリング剤を含有することが好ましい。

シランカップリング剤としては、特に限定されず、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、等のスルフィド系；３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚ等のメルカプト系；ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン等のビニル系；３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシラン等のアミノ系；γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等のグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシラン等のニトロ系；３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシラン等のクロロ系等があげられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

シランカップリング剤としては、具体的には、例えば、エボニックインダストリーズ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。

シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、例えば、３質量部超、２５質量部未満である。

（ｉｉ）カーボンブラック
本発明において、ゴム組成物には、補強性の観点からカーボンブラックを含むことが好ましい。

ゴム成分１００質量部に対するカーボンブラックの具体的な含有比率としては、２質量部以上であることが好ましく、４質量部以上であるとより好ましい。一方、１０質量部以下であることが好ましく、６質量部以下であるとより好ましい。

カーボンブラックとしては特に限定されず、ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、ＨＡＦ、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＡＰＦ、ＦＦ、ＣＦ、ＳＣＦおよびＥＣＦのようなファーネスブラック（ファーネスカーボンブラック）；アセチレンブラック（アセチレンカーボンブラック）；ＦＴおよびＭＴのようなサーマルブラック（サーマルカーボンブラック）；ＥＰＣ、ＭＰＣおよびＣＣのようなチャンネルブラック（チャンネルカーボンブラック）等を挙げることができる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

カーボンブラックのＣＴＡＢ比表面積（Ｃｅｔｙｌ Ｔｒｉ－ｍｅｔｈｙｌ Ａｍｍｏｎｉｕｍ Ｂｒｏｍｉｄｅ）は、１３０ｍ^２／ｇ以上が好ましく、１６０ｍ^２／ｇ以上であるとより好ましく、１７０ｍ^２／ｇ以上であるとさらに好ましい。一方、２５０ｍ^２／ｇ以下が好ましく、２００ｍ^２／ｇ以下であるであるとより好ましい。なお、ＣＴＡＢ比表面積は、ＡＳＴＭ Ｄ３７６５－９２に準拠して測定される値である。

具体的なカーボンブラックとしては特に限定されず、Ｎ１３４、Ｎ１１０、Ｎ２２０、Ｎ２３４、Ｎ２１９、Ｎ３３９、Ｎ３３０、Ｎ３２６、Ｎ３５１、Ｎ５５０、Ｎ７６２等が挙げられる。市販品としては、例えば、旭カーボン（株）、キャボットジャパン（株）、東海カーボン（株）、三菱化学（株）、ライオン（株）、新日化カーボン（株）、コロンビアカーボン社等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

（ｉｉｉ）その他の充填剤
ゴム組成物には、必要に応じて、前記したシリカ（シランカップリング剤）やカーボンブラックの他に、タイヤ工業において一般的に用いられている、例えば、グラファイト、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレー、水酸化アルミニウム、マイカ等の充填剤をさらに含有してもよい。これらの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．１質量部超、２００質量部未満である。

（ロ）可塑剤成分
ゴム組成物は、ゴムを軟化させる成分として、オイル（伸展油を含む）、液状ゴム、および樹脂を可塑剤成分として含んでもよい。なお、可塑剤成分は、加硫ゴム中からアセトンにより抽出可能な成分である。可塑剤成分の合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、３０質量部以上であることが好ましく、５０質量部以上であるとより好ましく、７０質量部以上であるとさらに好ましい。一方、１１０質量部以下であることが好ましく、１００質量部以下であるとより好ましく、９０質量部以下であるとさらに好ましい。なお、ゴム成分として油展ゴムが使用されている場合には、油展オイル量も、オイルの含有量に含まれる。

（ｉ）オイル
オイルとしては、例えば、鉱物油（一般にプロセスオイルと言われる）、植物油脂、またはその混合物が挙げられる。鉱物油（プロセスオイル）としては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。植物油脂としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生油、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、ライフサイクルアセスメントの観点から、ゴム混合用のミキサーや自動車用エンジンなどの潤滑油として用いられた後の廃オイルや、廃食用油などを適宜用いてもよい。

具体的なプロセスオイル（鉱物油）としては、例えば、出光興産（株）、三共油化工業（株）、ＥＮＥＯＳ（株）、オリソイ社、Ｈ＆Ｒ社、豊国製油（株）、昭和シェル石油（株）、富士興産（株）等の製品を使用できる。

（ｉｉ）液状ゴム
可塑剤成分として用いる液状ゴムとは、常温（２５℃）で液体状態の重合体であり、加硫後のタイヤからアセトン抽出により抽出可能なゴム成分である。液状ゴムとしては、ファルネセン系ポリマー、液状ジエン系重合体及びそれらの水素添加物等が挙げられる。

ファルネセン系ポリマーとは、ファルネセンを重合することで得られる重合体であり、ファルネセンに基づく構成単位を有する。ファルネセンには、α－ファルネセン（（３Ｅ，７Ｅ）－３，７，１１－トリメチル－１，３，６，１０－ドデカテトラエン）やβ－ファルネセン（７，１１－ジメチル－３－メチレン－１，６，１０－ドデカトリエン）等の異性体が存在する。

ファルネセン系ポリマーは、ファルネセンの単独重合体（ファルネセン単独重合体）でも、ファルネセンとビニルモノマーとの共重合体（ファルネセン－ビニルモノマー共重合体）でもよい。

液状ジエン系重合体としては、液状スチレンブタジエン共重合体（液状ＳＢＲ）、液状ブタジエン重合体（液状ＢＲ）、液状イソプレン重合体（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレン共重合体（液状ＳＩＲ）等が挙げられる。

液状ジエン系重合体は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）が、例えば、１．０×１０^３超、２．０×１０^５未満である。なお、本明細書において、液状ジエン系重合体のＭｗは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算値である。

液状ゴムの含有量（液状ファルネセン系ポリマー、液状ジエン系重合体等の合計含有量）は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、１質量部超、１００質量部未満である。

液状ゴムとしては、例えば、クラレ（株）、クレイバレー社等の製品を使用できる。

（ｉｉｉ）樹脂成分
樹脂成分は、粘着性付与成分としても機能し、常温で固体であっても、液体であってもよく、具体的な樹脂成分としては、例えば、ロジン系樹脂、スチレン系樹脂、クマロン系樹脂、テルペン系樹脂、Ｃ５樹脂、Ｃ９樹脂、Ｃ５Ｃ９樹脂、アクリル系樹脂などの樹脂が挙げられ、２種以上を併用しても良い。樹脂成分の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２質量部超で、４５質量部未満が好ましく、３０質量部未満がより好ましい。なお、これらの樹脂成分は、必要に応じて、シリカ等と反応できる変性基を付与してもよい。

ロジン系樹脂は、松脂を加工することにより得られるロジン酸を主成分とする樹脂である。このロジン系樹脂（ロジン類）は、変性の有無によって分類可能であり、無変性ロジン（未変性ロジン）、ロジン変性体（ロジン誘導体）に分類できる。無変性ロジンとしては、トールロジン（別名トール油ロジン）、ガムロジン、ウッドロジン、不均斉化ロジン、重合ロジン、水素化ロジン、その他の化学的に修飾されたロジン等が挙げられる。ロジン変性体は無変性ロジンの変性体であって、ロジンエステル類、不飽和カルボン酸変性ロジン類、不飽和カルボン酸変性ロジンエステル類、ロジンのアミド化合物、ロジンのアミン塩等が挙げられる。

スチレン系樹脂は、スチレン系単量体を構成モノマーとして用いたポリマーであり、スチレン系単量体を主成分（５０質量％以上）として重合させたポリマー等が挙げられる。具体的には、スチレン系単量体（スチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、α－メチルスチレン、ｐ－メトキシスチレン、ｐ－ｔｅｒｔ－ブチルスチレン、ｐ－フェニルスチレン、ｏ－クロロスチレン、ｍ－クロロスチレン、ｐ－クロロスチレン等）をそれぞれ単独で重合した単独重合体、２種以上のスチレン系単量体を共重合した共重合体の他、スチレン系単量体およびこれと共重合し得る他の単量体のコポリマーも挙げられる。

前記他の単量体としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のアクリロニトリル類、アクリル類、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸類；アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル等の不飽和カルボン酸エステル類；クロロプレン、ブタジエンイソプレン等のジエン類、１－ブテン、１－ペンテンのようなオレフィン類；無水マレイン酸等のα，β－不飽和カルボン酸またはその酸無水物等が例示できる。

クマロン系樹脂の中でも、クマロンインデン樹脂が好ましい。クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成するモノマー成分として、クマロンおよびインデンを含む樹脂である。クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α－メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエン等が挙げられる。

クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、１．０質量部超、５０．０質量部未満である。

クマロンインデン樹脂の水酸基価（ＯＨ価）は、例えば、１５ｍｇＫＯＨ／ｇ超、１５０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満である。なお、ＯＨ価とは、樹脂１ｇをアセチル化するとき、水酸基と結合した酢酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法（ＪＩＳ Ｋ ００７０：１９９２）により測定した値である。

クマロンインデン樹脂の軟化点は、例えば、３０℃超、１６０℃未満である。なお、軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。

テルペン系樹脂としては、ポリテルペン、テルペンフェノール、芳香族変性テルペン樹脂等が挙げられる。ポリテルペンは、テルペン化合物を重合して得られる樹脂およびそれらの水素添加物である。テルペン化合物は、（Ｃ_５Ｈ_８）_ｎの組成で表される炭化水素およびその含酸素誘導体で、モノテルペン（Ｃ_１０Ｈ_１６）、セスキテルペン（Ｃ_１５Ｈ_２４）、ジテルペン（Ｃ_２０Ｈ_３２）等に分類されるテルペンを基本骨格とする化合物であり、例えば、α－ピネン、β－ピネン、ジペンテン、リモネン、ミルセン、アロオシメン、オシメン、α－フェランドレン、α－テルピネン、γ－テルピネン、テルピノレン、１，８－シネオール、１，４－シネオール、α－テルピネオール、β－テルピネオール、γ－テルピネオール等が挙げられる。

ポリテルペンとしては、上述したテルペン化合物を原料とするα－ピネン樹脂、β－ピネン樹脂、リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、β－ピネン／リモネン樹脂等のテルペン樹脂の他、該テルペン樹脂に水素添加処理した水素添加テルペン樹脂も挙げられる。テルペンフェノールとしては、前記テルペン化合物とフェノール系化合物とを共重合した樹脂、および該樹脂に水素添加処理した樹脂が挙げられ、具体的には、前記テルペン化合物、フェノール系化合物およびホルマリンを縮合させた樹脂が挙げられる。なお、フェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノール等が挙げられる。芳香族変性テルペン樹脂としては、テルペン樹脂を芳香族化合物で変性して得られる樹脂、および該樹脂に水素添加処理した樹脂が挙げられる。なお、芳香族化合物としては、芳香環を有する化合物であれば特に限定されないが、例えば、フェノール、アルキルフェノール、アルコキシフェノール、不飽和炭化水素基含有フェノール等のフェノール化合物；ナフトール、アルキルナフトール、アルコキシナフトール、不飽和炭化水素基含有ナフトール等のナフトール化合物；スチレン、アルキルスチレン、アルコキシスチレン、不飽和炭化水素基含有スチレン等のスチレン誘導体；クマロン、インデン等が挙げられる。

「Ｃ５樹脂」とは、Ｃ５留分を重合することにより得られる樹脂をいう。Ｃ５留分としては、例えば、シクロペンタジエン、ペンテン、ペンタジエン、イソプレン等の炭素数４～５個相当の石油留分が挙げられる。Ｃ５系石油樹脂しては、ジシクロペンタジエン樹脂（ＤＣＰＤ樹脂）が好適に用いられる。

「Ｃ９樹脂」とは、Ｃ９留分を重合することにより得られる樹脂をいい、それらを水素添加したものや変性したものであってもよい。Ｃ９留分としては、例えば、ビニルトルエン、アルキルスチレン、インデン、メチルインデン等の炭素数８～１０個相当の石油留分が挙げられる。具体例としては、例えば、クマロンインデン樹脂、クマロン樹脂、インデン樹脂、および芳香族ビニル系樹脂が好適に用いられる。芳香族ビニル系樹脂としては、経済的で、加工しやすく、発熱性に優れているという理由から、α－メチルスチレンもしくはスチレンの単独重合体またはα－メチルスチレンとスチレンとの共重合体が好ましく、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体がより好ましい。芳香族ビニル系樹脂としては、例えば、クレイトン社、イーストマンケミカル社等より市販されているものを使用することができる。

「Ｃ５Ｃ９樹脂」とは、前記Ｃ５留分と前記Ｃ９留分を共重合することにより得られる樹脂をいい、それらを水素添加したものや変性したものであってもよい。Ｃ５留分およびＣ９留分としては、前記の石油留分が挙げられる。Ｃ５Ｃ９樹脂としては、例えば、東ソー（株）、ＬＵＨＵＡ社等より市販されているものを使用することができる。

アクリル系樹脂としては特に限定されないが、例えば、無溶剤型アクリル系樹脂を使用できる。

無溶剤型アクリル系樹脂は、副原料となる重合開始剤、連鎖移動剤、有機溶媒等を極力使用せずに、高温連続重合法（高温連続塊重合法）（米国特許第４，４１４，３７０号明細書、特開昭５９－６２０７号公報、特公平５－５８００５号公報、特開平１－３１３５２２号公報、米国特許第５，０１０，１６６号明細書、東亜合成研究年報ＴＲＥＮＤ２０００第３号ｐ４２－４５等に記載の方法）により合成された（メタ）アクリル系樹脂（重合体）が挙げられる。なお、本発明において、（メタ）アクリルは、メタクリルおよびアクリルを意味する。

前記アクリル系樹脂を構成するモノマー成分としては、例えば、（メタ）アクリル酸や、（メタ）アクリル酸エステル（アルキルエステル、アリールエステル、アラルキルエステル等）、（メタ）アクリルアミド、および（メタ）アクリルアミド誘導体等の（メタ）アクリル酸誘導体が挙げられる。

また、前記アクリル系樹脂を構成するモノマー成分として、（メタ）アクリル酸や（メタ）アクリル酸誘導体と共に、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレン等の芳香族ビニルを使用してもよい。

前記アクリル系樹脂は、（メタ）アクリル成分のみで構成される樹脂であっても、（メタ）アクリル成分以外の成分をも構成要素とする樹脂であっても良い。また、前記アクリル系樹脂は、水酸基、カルボキシル基、シラノール基等を有していても良い。

樹脂成分として具体的には、例えば、丸善石油化学（株）、住友ベークライト（株）、ヤスハラケミカル（株）、東ソー（株）、Ｒｕｔｇｅｒｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社、ＢＡＳＦ社、アリゾナケミカル社、日塗化学（株）、（株）日本触媒、ＥＮＥＯＳ（株）、荒川化学工業（株）、田岡化学工業（株）等の製品を使用できる。

（ハ）ステアリン酸
本発明において、ゴム組成物には、ステアリン酸を含むことが好ましい。ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．５質量部超、１０．０質量部未満である。ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、例えば、日油（株）、ＮＯＦ社、花王（株）、富士フイルム和光純薬（株）、千葉脂肪酸（株）等の製品を使用できる。

（ニ）老化防止剤
本発明において、ゴム組成物には、老化防止剤を含むことが好ましい。老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．５質量部超、１０質量部未満であり、１質量部以上がより好ましい。

老化防止剤としては、例えば、フェニル－α－ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤；オクチル化ジフェニルアミン、４，４′－ビス（α，α′－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤；Ｎ－イソプロピル－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ′－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン等のｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤；２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤；２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤；テトラキス－［メチレン－３－（３′，５′－ジ－ｔ－ブチル－４′－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。

なお、老化防止剤としては、例えば、精工化学（株）、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）、フレクシス社等の製品を使用できる。

（ホ）ワックス
本発明において、ゴム組成物には、ワックスを含むことが好ましい。ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．５～２０質量部、好ましくは１．０～１５質量部、より好ましくは１．５～１０質量部である。

ワックスとしては、特に限定されず、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等の石油系ワックス；植物系ワックス、動物系ワックス等の天然系ワックス；エチレン、プロピレン等の重合物等の合成ワックス等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

なお、ワックスとしては、例えば、大内新興化学工業（株）、日本精蝋（株）、精工化学（株）等の製品を使用できる。

（ヘ）酸化亜鉛
ゴム組成物は、酸化亜鉛を含んでもよい。酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、例えば、０．５質量部超、１０質量部未満である。酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、例えば、三井金属鉱業（株）、東邦亜鉛（株）、ハクスイテック（株）、正同化学工業（株）、堺化学工業（株）等の製品を使用できる。

（ト）架橋剤および加硫促進剤
ゴム組成物は、硫黄等の架橋剤を含むことが好ましい。架橋剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．１質量部超、１０．０質量部未満である。

硫黄としては、ゴム工業において一般的に用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

なお、硫黄としては、例えば、鶴見化学工業（株）、軽井沢硫黄（株）、四国化成工業（株）、フレクシス社、日本乾溜工業（株）、細井化学工業（株）等の製品を使用できる。

硫黄以外の架橋剤としては、例えば、田岡化学工業（株）製のタッキロールＶ２００、ランクセス社製のＫＡ９１８８（１，６－ビス（Ｎ，Ｎ’－ジベンジルチオカルバモイルジチオ）ヘキサン）等の硫黄原子を含む加硫剤や、ジクミルパーオキサイド等の有機過酸化物等が挙げられる。

ゴム組成物は、加硫促進剤を含むことが好ましい。加硫促進剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．３質量部超、１０．０質量部未満である。

加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド等のチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラベンジルチウラムジスルフィド（ＴＢｚＴＤ）、テトラキス（２－エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

（チ）その他
ゴム組成物には、前記成分の他、タイヤ工業において一般的に用いられている添加剤、例えば、脂肪酸金属塩、カルボン酸金属塩、有機過酸化物、リバージョン（加硫戻り）防止剤等を、必要に応じて、さらに配合してもよい。これらの添加剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、例えば、０．１質量部超、２００質量部未満である。

（２）ゴム組成物の作製
キャップゴム層を形成するゴム組成物は、前記した各種配合材料の適宜、調整して、一般的な方法、例えば、ゴム成分とカーボンブラック等のフィラーとを混練するベース練り工程と、前記ベース練り工程で得られた混練物と架橋剤とを混練する仕上げ練り工程とを含む製造方法により作製される。

混練は、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、オープンロール等の公知の（密閉式）混練機を用いて行うことができる。

ベース練り工程の混練温度は、例えば、５０℃超、２００℃未満であり、混練時間は、例えば、３０秒超、３０分未満である。ベース練り工程では、前記成分以外にも、従来ゴム工業で使用される配合剤、例えば、オイル等の軟化剤、酸化亜鉛、老化防止剤、ワックス、加硫促進剤等を必要に応じて適宜添加、混練してもよい。

仕上げ練り工程では、前記ベース練り工程で得られた混練物と架橋剤とが混練される。仕上げ練り工程の混練温度は、例えば、室温超、８０℃未満であり、混練時間は、例えば、１分超、１５分未満である。仕上げ練り工程では、前記成分以外にも、加硫促進剤、酸化亜鉛等を必要に応じて適宜添加して、混練してもよい。

２．タイヤの製造
本発明に係るタイヤは、前記で得られたゴム組成物をキャップゴム層として、所定の形状のトレッドゴムに成形した後、他のタイヤ部材と共に、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤとして作製することができる。

なお、トレッド部をキャップゴム層とベースゴム層との複層構造とする場合には、基本的には、前記したキャップゴム層を形成するゴム成分および配合材料を用いて、その配合量を適宜変更して、同様に混練することにより、ベースゴム層を形成するゴム組成物を得ることができる。そして、キャップゴム層と共に押し出して所定の形状のトレッドゴムに成形した後、他のタイヤ部材と共に、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤとして作製することができる。

具体的には、成形ドラム上に、タイヤの気密保持性を確保するための部材としてのインナーライナー、タイヤの受ける荷重、衝撃、充填空気圧に耐える部材としてのカーカス、カーカスを強く締付けトレッドの剛性を高める部材としてのベルト部材等を巻回し、両側縁部にカーカスの両端を固定すると共に、タイヤをリムに固定させるための部材としてのビード部を配置して、トロイド状に成形した後、外周の中央部にトレッドゴム、径方向外側にサイドウォールを貼り合せてサイド部を構成させることにより、未加硫タイヤを作製する。

その後、作製された未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。加硫工程は、公知の加硫手段を適用することで実施できる。加硫温度としては、例えば、１２０℃超、２００℃未満であり、加硫時間は、例えば、５分超、１５分未満である。

得られたタイヤは、先に述べたように、発進時に路面に力が伝わり易くなるため、発進時の転がり抵抗性を十分に向上させることができる。

そして、本発明に係るタイヤは、特にカテゴリーは限定されず、乗用車用タイヤ、大型乗用車用、大型ＳＵＶ用タイヤ、トラック・バス用タイヤ、二輪車用タイヤ、競技用タイヤ、スタッドレスタイヤ（冬用タイヤ）、オールシーズンタイヤ、ランフラットタイヤ、航空機用タイヤ、鉱山用タイヤ、非空気入りタイヤ等として使用することができるが、乗用車用タイヤとすることが好ましい。また、空気入りタイヤとすることが好ましい。

以下では、実施をする際に好ましいと考えられる例（実施例）を示すが、本発明の範囲は当該実施例に限られない。実施例においては、以下に示す各種薬品を用いて各表に従って配合を変化させて得られる組成物から作製される空気入りタイヤ（タイヤサイズ：２０５／５５Ｒ１６、扁平率：５５％、ランド比：６５％）を検討して下記評価方法に基づいて算出した結果を表２、表３に示す。

１．キャップゴム層を形成するゴム組成物
（１）配合材料
（ａ）ゴム成分
（イ）ＮＲ：ＴＳＲ２０
（ロ）ＢＲ：宇部興産（株）製のウベポールＢＲ１５０Ｂ（ハイシスＢＲ）
（シス含量９７質量％、トランス含量２質量％、ビニル含量１質量％）
（ハ）ＳＢＲ－１：下記（製造例１）に示す方法により得られる変性Ｓ－ＳＢＲ
（スチレン量：２５質量％、ビニル含量：２５質量％）
（ニ）ＳＢＲ－２：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ８５０（変性Ｓ－ＳＢＲ）
（スチレン量：２７．５質量％、ビニル含量：５９．０質量％）
（ホ）ＳＢＲ－３：下記（製造例２）に示す方法により得られる変性Ｓ－ＳＢＲ
（スチレン量：３６質量％、ビニル含量：４９質量％、２５％油展品）
（ヘ）ＳＢＲ－４：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ８４０（Ｓ－ＳＢＲ）
（スチレン量：１０質量％、ビニル含量：４２質量％）

（製造例１）
上記ＳＢＲ－１は、以下の手順に従って作製する。まず、内容積１０Ｌで、底部に入口、頭部に出口を有し、撹拌機およびジャケットを付けたオートクレーブを反応器として２基直列に連結し、ブタジエン、スチレン、シクロヘキサンを各々所定の比率で混合する。この混合溶液を、活性アルミナを充填した脱水カラムを経由し、不純物を除去するためにｎ－ブチルリチウムをスタティックミキサー中で混合した後、１基目の反応器底部より連続的に供給し、さらに極性物質として２，２－ビス（２－オキソラニル）プロパンを、重合開始剤としてｎ－ブチルリチウムを所定の速度でそれぞれ１基目の反応器底部より連続的に供給し、反応器内温を９５℃に保持する。反応器頭部より重合体溶液を連続的に抜き出し、２基目の反応器へ供給した。２基目の反応器の温度を９５℃に保ち、変性剤としてテトラグリシジル－１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン（単量体）と、オリゴマー成分との混合物を所定の速度でシクロヘキサン１０００倍希釈液として連続的に加えて変性反応を行なう。この重合体溶液を反応器から連続的に抜き出し、スタティックミキサーで連続的に酸化防止剤を添加した後、溶媒を除去し目的とする変性ジエン系重合体（ＳＢＲ－１）を得る。

（製造例２）
上記ＳＢＲ－３は、以下の手順に従って作製する。窒素置換されたオートクレーブ反応器に、シクロヘキサン、テトラヒドロフラン、スチレン、及び１，３－ブタジエンを仕込む。反応器の内容物の温度を２０℃に調整した後、ｎ－ブチルリチウムを添加して重合を開始する。断熱条件で重合し、最高温度は８５℃以下に保持する。重合転化率が９９％に達した時点で１，３－ブタジエンを追加し、更に５分重合させた後、Ｎ，Ｎ－ビス（トリメチルシリル）－３－アミノプロピルトリメトキシシランを変性剤として加えて反応を行う。重合反応終了後、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－ｐ－クレゾールを添加する。次いで、スチームストリッピングにより脱溶媒を行い、１１０℃に調温された熱ロールにより乾燥した後、重合体１００質量部に対して２５質量部のオイルを練り込み、目的とする油展変性ジエン系重合体（ＳＢＲ－３）ＳＢＲ－３を得る。

（ＳＢＲの分析）
上記ＳＢＲ－１、ＳＢＲ－３のビニル含量（単位：質量％）は、赤外分光分析法により、ビニル基の吸収ピークである９１０ｃｍ^－１付近の吸収強度より求める。また、スチレン量（単位：質量％）は、ＪＩＳ Ｋ６３８３（１９９５）に従って、屈折率より求める。

（ｂ）ゴム成分以外の配合材料
（イ）カーボンブラック：三菱化学社製のダイヤブラックＮ２２０
（Ｎ₂ＳＡ：１１５ｍ²／ｇ）
（ロ）シリカ：エボニックインダストリーズ社製のウルトラシルＶＮ３
（Ｎ₂ＳＡ：１７５ｍ²／ｇ、平均一次粒子径：１７ｎｍ）
（ハ）シランカップリング剤：エボニックインダストリーズ社製のＳｉ２６６
（ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）
（ニ）樹脂：クレイトン社製のＳＹＬＶＡＴＲＡＸＸ４４０１
（α－メチルスチレン系樹脂）
（ホ）オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスＮＨ－７０Ｓ
（アロマ系プロセスオイル）
（ヘ）ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸「椿」
（ト）酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
（チ）硫黄：鶴見化学工業（株）製の粉末硫黄（５％オイル含有）
（リ）加硫促進剤－１：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ
（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＢＳ））
（ヌ）加硫促進剤－２：住友化学工業（株）製のソクシールＤ（ＤＰＧ）
（Ｎ，Ｎ’－ジフェニルグアニジン）

（２）キャップゴム層を形成するゴム組成物
表２、表３に示す各配合内容に従い、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の材料を１５０℃の条件下で５分間混練りして、混練物を得る。なお、各配合量は、質量部である。

次に、当該混練物に、硫黄および加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、８０℃の条件下で５分間練り込み、キャップゴム層を形成するゴム組成物を得る。

２．ベースゴム層を形成するゴム組成物
並行して、ベースゴム層を形成するゴム組成物を表１に示す配合に基づいて、キャップゴム層を形成するゴム組成物の製造と同様にして、ベースゴム層を形成するゴム組成物を得る。

３．空気入りタイヤの製造
得られた各ゴム組成物を用いて、（キャップゴム層／ベースゴム層）比率が８０：２０となるように、所定の形状で押出成形して、表２～表４に示す厚みＧ（ｍｍ）のトレッド部を形成させる。

その後、他のタイヤ部材と共に貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、１７０℃の条件下で１０分間プレス加硫して、表２および表３に示す実施例１～実施例１０および比較例１～比較例１１の各空気入りタイヤ（試験用タイヤ）を製造する。

４．パラメータの算出
その後、各試験用タイヤについて、以下のパラメータを求める。

（１）損失正接（ｔａｎδ）
各試験用タイヤのトレッド部のキャップゴム層から、タイヤ周方向が長辺となるように、長さ２０ｍｍ×幅４ｍｍ×厚さ２ｍｍで切り出して、粘弾性測定用ゴム試験片を作製し、各ゴム試験片について、ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、測定温度：３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪１％、変形モード：引張の条件下、ｔａｎδを測定する（３０℃ｔａｎδ）。なお、ベースゴム層の３０℃ｔａｎδは、０．０７とする。

（２）ガラス転移温度（Ｔｇ）
キャップゴム層から同様に切り出して作製した粘弾性測定用ゴム試験片について、ＧＡＢＯ社製「イプレクサー（登録商標）」を用いて、周波数１０Ｈｚ、初期歪２％、振幅±１％及び昇温速度２℃／ｍｉｎの条件下、－６０℃から４０℃まで温度を変化させてｔａｎδを測定し、得られた温度分布曲線における最も大きいｔａｎδ値に対応する温度を、Ｔｇ（℃）として求める。

（３）複素弾性率（Ｅ^＊）
キャップゴム層から同様に切り出して作製した粘弾性測定用ゴム試験片について、ＧＡＢＯ社製のイプレクサーシリーズを用いて、測定温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪１％、変形モード：伸長の条件下、Ｅ^＊（ＭＰａ）を測定する（３０℃Ｅ^＊）。なお、ベースゴム層の３０℃Ｅ^＊は、５ＭＰａとする。

そして、３０℃Ｅ^＊（ＭＰａ）とトレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とに基づいて、（３０℃Ｅ^＊×Ｇ）を算出する。

（４）キャップゴム層のアセトン抽出分（ＡＥ）
各試験用タイヤのトレッド部のキャップゴム層から切り出した加硫ゴム試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ ６２２９：２０１５に準拠してＡＥ（質量％）を求める。

（５）その他のパラメータ
そして、各試験用タイヤの仕様、および、配合内容に基づいて、スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）の含有量（質量部）とランド比（％）との積を求めると共に、充填剤の含有量（質量部）と扁平率（％）との積を求める。

５．性能評価試験（発進時の転がり抵抗性の評価）
各試験用タイヤを車輌（国産のＦＲ乗用車、排気量２０００ｃｃ）の全輪に装着させて、内圧が２５０ｋＰａ（乗用車の正規内圧）となるように空気を充填した後、ドライアスファルト路面のテストコース上で走行を開始し、静止状態から１０ｋｍ／ｈに到達するまで加速距離を測定する。

次いで、比較例１における結果を１００として、下式に基づいて指数化し、発進時の転がり抵抗性能の評価とする。数値が大きいほど、発進時の転がり抵抗性能が優れていることを示す。
（発進時の転がり抵抗性能指数）
＝（比較例１の結果）／（各試験用タイヤの結果）×１００

以上、本発明を実施の形態に基づいて説明したが、本発明は前記の実施の形態に限定されるものではない。本発明と同一および均等の範囲内において、前記の実施の形態に対して種々の変更を加えることができる。

本発明（１）は、
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
スチレン量２０質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されており、
前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足していることを特徴とするタイヤである。

本発明（２）は、
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成され
ており、
前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足しており、
前記キャップゴム層の内側にベースゴム層が設けられ、前記ベースゴム層の周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）が、前記キャップゴム層の３０℃Ｅ ^＊ （ＭＰａ）より小さいことを特徴とするタイヤである。

本発明（３）は、
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、７５質量部以下含有すると共に、
前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成され
ており、
前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
ランド比が、５５％以上であり、
前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）に対する前記ランド比（％）の比［ランド比（％）］／［ゴム成分１００質量中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）］が、１．５未満であることを特徴とするタイヤである。

本発明（４）は、
トレッド部を備えたタイヤであって、
前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成され
ており、
前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
扁平率が、３０％以上、６０％以下であり、
前記扁平率と前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量の積［扁平率（％）］×［充填剤の含有量（質量部）］が、７５００未満であることを特徴とするタイヤである。

本発明（５）は、
前記スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）のスチレン量が、２０質量％以下であることを特徴とし、本発明（２）から（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（６）は、
前記スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）のスチレン量が、１５質量％以下であることを特徴とし、本発明（１）から（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（７）は、
前記３０℃ｔａｎδが、０．２０以下であることを特徴とし、本発明（１）から（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（８）は、
前記トレッド部の厚みが、７ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であることを特徴とし、本発明（１）から（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（９）は、
前記キャップゴム層のガラス転移温度（Ｔｇ）が、－１０℃以下であることを特徴とし、本発明（１）から（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（１０）は、
前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ^＊）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足していることを特徴とし、本発明（３）または（４）に記載のタイヤである。

本発明（１１）は、
前記（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）が、６０以下であることを特徴とし、本発明（１）、（２）、（１０）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（１２）は、
前記（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）が、４０以下であることを特徴とし、本発明（１１）に記載のタイヤである。

本発明（１３）は、
前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）が、８．００ＭＰａ以下であることを特徴とし、本発明（１）、（２）、（１０）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。

本発明（１４）は、
前記トレッド部が、前記キャップゴム層および前記キャップゴム層の内側に設けられたベースゴム層とで形成されており、前記キャップゴム層の厚みが、前記トレッド部全体の厚みに対して、１０％以上、１００％未満であることを特徴とし、本発明（１）から（４）のいずれかとの任意の組み合わせのタイヤである。
本発明（１５）は、
前記キャップゴム層を形成するゴム組成物における前記シリカの含有量が、ゴム成分１００質量部に対して９０質量部以下であることを特徴とし、本発明（１）から（４）のいずれかとの任意の組み合わせのタイヤである。
本発明（１６）は、
ランド比が、５５％以上であり、
前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）に対する前記ランド比（％）の比［ランド比（％）］／［ゴム成分１００質量中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）］が、１．５未満であることを特徴とし、本発明（１）、（２）、（４）のいずれかとの任意に組み合わせのタイヤである。
本発明（１７）は、
扁平率が、３０％以上、６０％以下であり、
前記扁平率と前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量の積［扁平率（％）］×［充填剤の含有量（質量部）］が、７５００未満であることを特徴とし、本発明（１）から（３）のいずれかとの任意の組み合わせのタイヤである。

Claims (17)

1. トレッド部を備えたタイヤであって、
   前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
   スチレン量２０質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
   前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
   温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されており、
   前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
   前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足していることを特徴とするタイヤ。
2. トレッド部を備えたタイヤであって、
   前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
   スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
   前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
   温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されており、
   前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
   前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ ^＊ ×Ｇ）≦８０を満足しており、
   前記キャップゴム層の内側にベースゴム層が設けられ、前記ベースゴム層の周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ ^＊ ）（ＭＰａ）が、前記キャップゴム層の３０℃Ｅ ^＊ （ＭＰａ）より小さいことを特徴とするタイヤ。
3. トレッド部を備えたタイヤであって、
   前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
   スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、７５質量部以下含有すると共に、
   前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
   温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されており、
   前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
   ランド比が、５５％以上であり、
   前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）に対する前記ランド比（％）の比［ランド比（％）］／［ゴム成分１００質量中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）］が、１．５未満であることを特徴とするタイヤ。
4. トレッド部を備えたタイヤであって、
   前記トレッド部を形成するキャップゴム層が、
   スチレン量２５質量％以下のスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を、ゴム成分１００質量部中に６０質量部以上、８０質量部以下含有すると共に、
   前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを１００質量部以下含有し、
   温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％の条件下、変形モード：引張で測定された損失正接（３０℃ｔａｎδ）が、０．２５以下であるゴム組成物から形成されており、
   前記トレッド部の厚みが、６ｍｍ以上、１２ｍｍ以下であり、
   扁平率が、３０％以上、６０％以下であり、
   前記扁平率と前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量の積［扁平率（％）］×［充填剤の含有量（質量部）］が、７５００未満であることを特徴とするタイヤ。
5. 前記スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）のスチレン量が、２０質量％以下であることを特徴とする請求項２ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
6. 前記スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）のスチレン量が、１５質量％以下であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
7. 前記３０℃ｔａｎδが、０．２０以下であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
8. 前記トレッド部の厚みが、７ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
9. 前記キャップゴム層のガラス転移温度（Ｔｇ）が、－１０℃以下であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
10. 前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ^＊）（ＭＰａ）と前記トレッド部の厚みＧ（ｍｍ）とが、（３０℃Ｅ^＊×Ｇ）≦８０を満足していることを特徴とする請求項３または請求項４に記載のタイヤ。
11. 前記（３０℃Ｅ^＊×Ｇ）が、６０以下であることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項１０のいずれか１項に記載のタイヤ。
12. 前記（３０℃Ｅ^＊×Ｇ）が、４０以下であることを特徴とする請求項１１に記載のタイヤ。
13. 前記キャップゴム層の温度３０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪５％、動歪率１％、変形モード：伸長で測定された複素弾性率（３０℃Ｅ^＊）（ＭＰａ）が、８．００ＭＰａ以下であることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項１０のいずれか１項に記載のタイヤ。
14. 前記トレッド部が、前記キャップゴム層および前記キャップゴム層の内側に設けられたベースゴム層とで形成されており、前記キャップゴム層の厚みが、前記トレッド部全体の厚みに対して、１０％以上、１００％未満であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
15. 前記キャップゴム層を形成するゴム組成物における前記シリカの含有量が、ゴム成分１００質量部に対して９０質量部以下であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
16. ランド比が、５５％以上であり、
    前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）に対する前記ランド比（％）の比［ランド比（％）］／［ゴム成分１００質量中におけるスチレン量２５質量％以下のＳＢＲ含有量（質量部）］が、１．５未満であることを特徴とする請求項１、請求項２、請求項４のいずれか１項に記載のタイヤ。
17. 扁平率が、３０％以上、６０％以下であり、
    前記扁平率と前記キャップゴム層のゴム成分１００質量部に対する充填剤の含有量の積［扁平率（％）］×［充填剤の含有量（質量部）］が、７５００未満であることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載のタイヤ。