JP7336559B2 - 積層体 - Google Patents

Description

本発明は、キャリア、金属層等を備えた積層体（例えばキャリア付銅箔）に関する。

近年、プリント配線板の実装密度を上げて小型化するために、プリント配線板の多層化が広く行われるようになってきている。このような多層プリント配線板は、携帯用電子機器の多くで、軽量化や小型化を目的として利用されている。そして、この多層プリント配線板には、層間絶縁層の更なる厚さの低減、及び配線板としてのより一層の軽量化が要求されている。

このような要求を満たす技術として、コアレスビルドアップ法を用いた多層プリント配線板の製造方法が採用されている。コアレスビルドアップ法とは、いわゆるコア基板を用いることなく、絶縁層と配線層とを交互に積層（ビルドアップ）して多層化する方法である。コアレスビルドアップ法においては、支持体と多層プリント配線板との剥離を容易に行えるように、剥離機能が付与されたキャリア上に金属層を備えた積層体を使用することが提案されている。例えば、特許文献１（特開２００５－１０１１３７号公報）には、積層体としてキャリア付銅箔を使用し、このキャリア付銅箔のキャリア面に絶縁樹脂層を貼り付けて支持体とし、キャリア付銅箔の極薄銅層側にフォトレジスト加工、パターン電解銅めっき、レジスト除去等の工程により第一の配線導体を形成した後、絶縁材料を積層して熱プレス加工を行う等してビルドアップ配線層を形成し、キャリア付支持基板を剥離し、極薄銅層を除去することを含む、半導体素子搭載用パッケージ基板の製造方法が開示されている。

このように、キャリア基材は最終的に剥離される部材である。そのため、例えば、キャリア基材と、プリント配線板を構成する層との間には、所定の剥離性が求められている。最近では、キャリア基材の表面に剥離機能を有する剥離機能層として、キャリア基材側から順に、金属元素を含有する密着層及び剥離補助層、並びにカーボン等から構成される剥離層を備えた積層体が提案されている。例えば、特許文献２（国際公開第２０１７／１４９８１１号）には、キャリア、チタン等の金属で構成される密着金属層、銅で構成される剥離補助層、剥離層、及び極薄銅層を順に備えたキャリア付銅箔が開示されており、剥離層は炭素層であることが好ましいとされている。また、この文献には、キャリア付銅箔における極薄銅層等の厚さの更なる低減を実現するために、密着金属層、剥離補助層、剥離層、及び極薄銅層をスパッタリングで形成することも記載されている。

特開２００５－１０１１３７号公報 国際公開第２０１７／１４９８１１号

ところで、積層体上にプリント配線板を構成する層等を形成するにあたっては、例えば２００℃以上の温度条件下にて熱処理が行われる場合がある。しかしながら、例えば上述した剥離機能層を備えた積層体を用いた場合、図４に示すように、３００℃以上の温度条件下にて熱処理を行うことで、キャリア基材の剥離が良好に行われないという課題が生じる。

本発明者らは、今般、キャリア基材、剥離機能層及び金属層をこの順に備えた積層体において、金属元素を含む剥離機能層の金属層側の面にフッ化処理及び／又は窒化処理を施して、フッ素及び／又は窒素を所定の割合で含有する領域を存在させることにより、３００℃以上の温度条件下にて熱処理した場合であっても、キャリア基材を良好に剥離することが可能になるとの知見を得た。

したがって、本発明の目的は、３００℃以上の温度条件下にて熱処理した場合であっても、キャリア基材を良好に剥離することが可能な、積層体を提供することにある。

本発明の一態様によれば、キャリア基材、剥離機能層及び金属層をこの順に備えた積層体であって、
前記剥離機能層が金属元素を含み、
前記剥離機能層の前記金属層側の面がフッ化処理面及び／又は窒化処理面であり、前記剥離機能層には、フッ素の含有量及び窒素の含有量の和が１．０原子％以上である領域が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在する、積層体が提供される。

本発明の積層体の一例を示す模式断面図である。 図１の積層体における、剥離機能層及び金属層間の領域の拡大図である。 従来技術の積層体の一例を示す模式断面図である。 図３に示される従来技術の積層体における、各種温度で１時間加熱した後の剥離強度を示すグラフである。 図３に示される従来技術の積層体における、剥離補助層及び金属層間の領域の拡大図である。 例１及び例３で作製された積層体のＸＰＳによるフッ素定量値の結果を示す図である。

積層体
本発明の積層体の一例が図１に模式的に示される。図１に示されるように、本発明の積層体１０は、キャリア基材１２、剥離機能層１４及び金属層１６をこの順に備えたものである。剥離機能層１４は金属元素を含む層であり、キャリア基材１２上に設けられる。剥離機能層１４の金属層１６側の面は、フッ化処理面及び／又は窒化処理面である。そして、剥離機能層１４にはフッ素の含有量及び窒素の含有量の和が１．０原子％以上である領域が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在する。剥離機能層１４及び金属層１６の各々は、１層から構成される単層であってもよく、図１に示されるような２層以上から構成される多層であってもよい。また、キャリア基材１２の両面に上下対称となるように上述の各種層を順に備えてなる構成としてもよい。なお、本発明の積層体１０は、あらゆる用途に使用され、特にプリント配線板製造用として使用されることが好ましい。

上述したとおり、キャリア基材上にプリント配線板を構成する層等を形成するにあたっては、例えば２００℃以上の温度条件下にて熱処理が行われる場合がある。例えば、上述した多層プリント配線板の製造工程においては、キャリア付銅箔として使用される積層体に対して、絶縁材料を積層するたびに熱プレス加工を行うことがあり、この熱プレス加工の加工温度は積層する絶縁材料の硬化温度に依存する。しかしながら、従来の積層体では、３００℃以上の温度条件下にて熱処理を行うことで、キャリア基材の剥離が良好に行われないという課題が生じる。そのため、従来の積層体をプリント配線板の製造等に用いた場合には、熱処理条件が制約されることになり、それ故、例えば構成材料の選択といったプロセス設計も制限されてしまう。一例として、図３に示されるように、キャリア基材１１２、金属元素を含む密着層１１４、金属元素を含む剥離補助層１１６、カーボンから構成される剥離層１１８、及び金属層１２０をこの順に備えた従来の積層体１１０における、各種温度で１時間加熱した後の剥離強度のグラフが図４に示される。図４に示されるように、従来の積層体１１０では、３００℃以上の加熱によって剥離強度が過度に上昇するため、キャリア基材１１２の剥離を良好に行うことができない。さらに、３５０℃では剥離不可となることが分かる。３００℃以上の熱処理によって剥離強度が過度に上昇するメカニズムは必ずしも定かではないが、以下のようなものと推察される。すなわち、図５に示されるように、上記構成を有する積層体１１０に対して、例えば３００℃以上といった高温での熱処理を施すことにより、剥離層１１８に欠陥が生じ、当該欠陥を通じて剥離補助層１１６と金属層１２０との間でこれらの層を構成する金属元素の拡散が生じる。その結果、剥離補助層１１６及び金属層１２０間の領域で、例えば追加的な金属－金属結合といった結合が促進され、この結合に起因して剥離強度が上昇するものと考えられる。

一方、本発明によれば、キャリア基材１２、剥離機能層１４及び金属層１６をこの順に備えた積層体１０において、金属元素を含む剥離機能層１４の金属層側の面にフッ化処理及び／又は窒化処理を施して、フッ素及び／又は窒素を所定の割合で含有する領域を存在させることにより、３００℃以上の温度条件下にて熱処理した場合であっても、キャリア基材１２を良好に剥離することが可能になる。このメカニズムは必ずしも定かではないが、要因の一つとして以下のようなものが挙げられる。なお、以下においては、本発明の積層体１０の一例として、剥離機能層１４の少なくとも金属層１６側が銅層であり、剥離機能層１４の金属層１６側の面がフッ化処理面であり、金属層１６の少なくとも剥離機能層１４側がチタン層である積層体について説明する。まず、図２に示されるように、上記構成の積層体１０において、剥離機能層１４中のフッ素は、フッ化銅（ＣｕＦ_２）の形で剥離機能層１４の金属層１６側に存在すると考えられる。そのため、フッ化処理面において、フッ素と銅とはイオン結合により強く結合している一方、フッ素とチタンとの結合はファンデルワールス力程度の弱いものである。したがって、アニール等の熱処理を行わずにキャリア基材１２を引き剥がす場合には、金属層１６のチタン層と、剥離機能層１４のフッ化処理面との間から剥離することになる。また、例えば４００℃で２時間アニールといった高温かつ長時間の熱処理を行った場合でも、フッ素はチタン側へ移動せず、チタン層及び銅層間に留まることができる。この理由の一つとしては、フッ化銅の方が、フッ素とチタンとの化合物であるフッ化チタン（ＴｉＦ_４）よりも熱的に安定していることが挙げられる。すなわち、フッ化チタンの昇華温度が２８４℃であるのに対し、フッ化銅の沸点は９５０℃と遥かに高い。そのため、熱処理中にフッ素が銅との結合を切り、チタンと結合して昇華することは起こらないものと考えられる。また、フッ素がチタン層及び銅層間に留まる第二の理由としては、フッ素の結合力が極めて強いことが挙げられる。すなわち、フッ素は電気陰性度が高いため銅と極めて強く結合し、それ故、熱処理後もフッ化銅として存在すると考えられる。したがって、図２に示されるように、剥離機能層１４の金属層１６側の表面に存在するフッ化銅がバリアとなり、剥離機能層１４から金属層１６への銅の拡散、及び金属層１６から剥離機能層１４へのチタンの拡散を抑制することができる。その結果、３００℃以上の温度条件下にて熱処理した場合であっても、熱処理を行わなかった場合と同様に、金属層１６と剥離機能層１４との間から、キャリア基材１２を良好に剥離することが可能になる。これにより、例えばプリント配線板の製造プロセスにおいて、従来の積層体では困難であった、硬化温度は高いが信頼性の高い絶縁材料を使用することができる。したがって、比較的高い信頼性が要求されるパッケージ向けの回路形成等にも用途を広げることが可能となる。なお、上述した説明は、フッ化処理を行った場合を例としているが、フッ素と化学的性質の近い窒素を用いて窒化処理を行った場合であっても同様のメカニズムに基づいて作用効果が得られると考えられる。

上記観点から、積層体１０は、剥離機能層１４の金属層１６側の面がフッ化処理面及び／又は窒化処理面であり、好ましくはフッ化処理面である。このため、剥離機能層１４はフッ素及び／又は窒素をある程度含有している。具体的には、剥離機能層１４には、フッ素の含有量及び窒素の含有量の和が１．０原子％以上である領域（以下、「（Ｆ＋Ｎ）領域」と称する）が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在し、好ましくは２０ｎｍ以上、より好ましくは３０ｎｍ以上、さらに好ましくは４０ｎｍ以上、特に好ましくは５０ｎｍ以上の厚さにわたって存在する。また、剥離機能層１４には、フッ素の含有量及び窒素の含有量の和が２．０原子％以上である領域が５ｎｍ以上の厚さにわたって存在するのが好ましく、より好ましくは１０ｎｍ以上、さらに好ましくは２０ｎｍ以上、さらにより好ましくは３０ｎｍ以上、特に好ましくは４０ｎｍ以上、最も好ましくは５０ｎｍ以上の厚さにわたって存在する。好ましくは、フッ化処理面及び／又は窒化処理面における、フッ素の含有量及び窒素の含有量の和が１．０原子％以上（より好ましくは２．０原子％以上）である。したがって、剥離機能層１４の金属層１６側に（Ｆ＋Ｎ）領域が存在するのが好ましい。剥離機能層１４の（Ｆ＋Ｎ）領域におけるフッ素の含有量及び窒素の含有量の和の上限値は典型的には２０原子％であり、より典型的には１０原子％、さらに典型的には５原子％である。剥離機能層１４における（Ｆ＋Ｎ）領域の厚さの上限値は特に限定されるものではなく、剥離機能層１４の厚さと同一であってもよいが、典型的には剥離機能層１４の厚さの８０％、より典型的には剥離機能層１４の厚さの４０％である。剥離機能層１４の金属層１６側の面がフッ化処理面である場合には、フッ素の含有量単独で上記範囲内となることが好ましい。すなわち、剥離機能層１４には、フッ素の含有量が１．０原子％以上である領域（以下、「Ｆ領域」と称する）が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在するのが好ましく、前述した（Ｆ＋Ｎ）領域の好ましい（又は典型的な）態様は、Ｆ領域にもそのまま当てはまる。フッ化処理面は、四フッ化炭素や六フッ化硫黄等といったフッ素を含む反応ガスを用いた反応性イオンエッチング（ＲＩＥ：Ｒｅａｃｔｉｖｅ ｉｏｎ ｅｔｃｈｉｎｇ）により好ましく形成することができる。一方、剥離機能層の金属層１６側の面が窒化処理面である場合には、窒素の含有量単独で上記範囲内となることが好ましい。すなわち、剥離機能層１４には、窒素の含有量が１．０原子％以上である領域（以下、「Ｎ領域」と称する）が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在するのが好ましく、前述した（Ｆ＋Ｎ）領域の好ましい（又は典型的な）態様は、Ｎ領域にもそのまま当てはまる。窒化処理面は、反応性イオンエッチング（ＲＩＥ：Ｒｅａｃｔｉｖｅ ｉｏｎ ｅｔｃｈｉｎｇ）、又は反応性スパッタリング法により好ましく形成することができる。

剥離機能層１４の（Ｆ＋Ｎ）領域、Ｆ領域、及びＮ領域の厚さ（ＳｉＯ_２換算）は、後述する実施例で言及されるように、ＸＰＳを用いて積層体１０の深さ方向元素分析を行うことにより、特定することができる。なお、ＸＰＳを用いた深さ方向元素分析では、同じエッチング条件を用いた場合であっても、材料の種類によってエッチング速度が異なるため、（Ｆ＋Ｎ）領域、Ｆ領域、及びＮ領域の厚さそのものの数値を得ることは困難である。そのため、各領域の厚さは、膜厚が既知であるＳｉＯ_２膜から算出したエッチング速度を利用して、エッチングに要した時間から算出したＳｉＯ_２換算の厚さを使用するものとする。こうすることで、厚さを一義的に定めることができるため、定量的な評価が可能となる。

剥離機能層１４は、キャリア基材１２の剥離を可能とする、金属元素を含む層である。剥離機能層１４に含まれる金属元素は、負の標準電極電位を有するのが好ましい。剥離機能層１４は、１層から構成される単層であってもよく、２層以上から構成される多層であってもよい。剥離機能層１４が２層以上の層で構成される場合には、剥離機能層１４は、キャリア基材１２に隣接して設けられる第１剥離機能層１４ａと、第１剥離機能層１４ａのキャリア基材１２とは反対の面側に設けられる第２剥離機能層１４ｂとを含む。第１剥離機能層１４ａと第２剥離機能層１４ｂの間には、別の介在層が存在してもよい。剥離機能層１４全体の厚さは、１０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３０ｎｍ以上５００ｎｍ以下、さらに好ましくは５０ｎｍ以上４００ｎｍ以下、特に好ましくは１００ｎｍ以上３００以下である。剥離機能層１４の厚さは、層断面を透過型電子顕微鏡のエネルギー分散型Ｘ線分光分析器（ＴＥＭ－ＥＤＸ）で分析することにより測定することができる。

所望により設けられる第１剥離機能層１４ａは、キャリア基材１２との密着性を確保する点から、負の標準電極電位を有する金属Ｍ^１を含むのが好ましい。好ましいＭ^１の例としては、チタン、クロム、ニッケル、コバルト、アルミニウム、モリブデン及びそれらの組合せ（例えば合金や金属間化合物）が挙げられ、より好ましくはチタン、ニッケル、コバルト、アルミニウム、モリブデン及びそれらの組合せ、さらに好ましくはチタン、ニッケル、アルミニウム、モリブデン及びそれらの組合せ、特に好ましくはチタン、ニッケル、モリブデン及びそれらの組合せ、最も好ましくはチタンである。第１剥離機能層１４ａは、キャリア基材１２との密着性を損なわない範囲において、Ｍ^１以外の元素を含んでいてもよい。上記の点から、第１剥離機能層１４ａにおけるＭ^１の含有率は５０原子％以上であることが好ましく、より好ましくは６０原子％以上、さらに好ましくは７０原子％以上、特に好ましくは８０原子％以上、最も好ましくは９０原子％以上である。一方、第１剥離機能層１４ａにおけるＭ^１の含有率は１００原子％以下とすることができる。第１剥離機能層１４ａを構成する金属は原料成分や成膜工程等に起因する不可避不純物を含んでいてもよい。また、特に制限されるものではないが、第１剥離機能層１４ａの成膜後に大気に暴露される場合、それに起因して混入する酸素の存在は許容される。第１剥離機能層１４ａは物理気相堆積（ＰＶＤ）法により形成された層であるのが好ましく、より好ましくはスパッタリングにより形成された層である。第１剥離機能層１４ａは金属ターゲットを用いたマグネトロンスパッタリング法により形成された層であるのが膜厚分布の均一性を向上できる点で特に好ましい。第１剥離機能層１４ａの厚さは５．０ｎｍ以上５００ｎｍ以下であることが好ましく、好ましくは１０ｎｍ以上４００ｎｍ以下、より好ましくは３０ｎｍ以上３００ｎｍ以下、さらに好ましくは４０ｎｍ以上２００ｎｍ以下、特に好ましくは５０ｎｍ以上１００ｎｍ以下である。

所望により設けられる第２剥離機能層１４ｂは金属層１６との剥離強度を所望の値に制御する点から、アルカリ金属及びアルカリ土類金属以外の金属Ｍ^２を含むのが好ましく、Ｍ^２はＭ^１とは異なる金属であるのが好ましい。好ましいＭ^２の例としては、銅、銀、錫、亜鉛、チタン、アルミニウム、ニオブ、ジルコニウム、タングステン、タンタル、モリブデン及びそれらの組合せ（例えば合金や金属間化合物）が挙げられ、より好ましくは銅、銀、錫、亜鉛、チタン、アルミニウム、モリブデン及びそれらの組合せ、さらに好ましくは銅、銀、チタン、アルミニウム、モリブデン及びそれらの組合せ、特に好ましくは銅、銀、アルミニウム及びそれらの組合せ、最も好ましくは銅である。第２剥離機能層１４ｂは、キャリア基材１２の剥離性を損なわない範囲において、Ｍ^２以外の元素を含んでいてもよい。上記の点から、第２剥離機能層１４ｂにおけるＭ^２の含有率は５０原子％以上であることが好ましく、より好ましくは６０原子％以上、さらに好ましくは７０原子％以上、特に好ましくは８０原子％以上、最も好ましくは９０原子％以上である。一方、第２剥離機能層１４ｂにおけるＭ^２の含有率は１００原子％以下とすることができる。第２剥離機能層１４ｂを構成する金属は原料成分や成膜工程等に起因する不可避不純物を含んでいてもよい。また、特に制限されるものではないが、第２剥離機能層１４ｂの成膜後に大気に暴露される場合、それに起因して混入する酸素の存在は許容される。第２剥離機能層１４ｂは物理気相堆積（ＰＶＤ）法により形成された層であるのが好ましく、より好ましくはスパッタリングにより形成された層である。第２剥離機能層１４ｂは金属ターゲットを用いたマグネトロンスパッタリング法により形成された層であるのが膜厚分布の均一性を向上できる点で特に好ましい。第２剥離機能層１４ｂの厚さは５．０ｎｍ以上９９０ｎｍ以下であることが好ましく、好ましくは２０ｎｍ以上８００ｎｍ以下、より好ましくは５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下、さらに好ましくは１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下、特に好ましくは１５０ｎｍ以上２５０ｎｍ以下である。

好ましいＭ^１及びＭ^２の組合せとしては、Ｍ^１がチタン、ニッケル、アルミニウム又はモリブデンであり、かつ、Ｍ^２が銅、銀、チタン、アルミニウム又はモリブデンである。より好ましくは、Ｍ^１がチタン、ニッケル又はモリブデンであり、かつ、Ｍ^２が銅、銀又はアルミニウムである。特に好ましくは、Ｍ^１がチタンであり、かつ、Ｍ^２が銅である。こうすることで、積層体１０に前述した所望の剥離強度をより一層付与しやすくなる。

所望により設けられる介在層は、上述したＭ^１及びＭ^２の合金であることができる。したがって、前述したＭ^１及びＭ^２の好ましい組合せは、介在層を構成するＭ^１及びＭ^２の好ましい組合せにもそのまま当てはまる。介在層の厚さは１０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下であることが好ましく、好ましくは３０ｎｍ以上５００ｎｍ以下、より好ましくは５０ｎｍ以上４００ｎｍ以下、さらに好ましくは１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下、特に好ましくは１５０ｎｍ以上２５０ｎｍ以下である。

一方、剥離機能層１４が１層構成の場合には、上述した第１剥離機能層１４ａを中間層としてそのまま採用してもよく、第１剥離機能層１４ａ及び第２剥離機能層１４ｂを、１層の中間合金層で置き換えてもよい。この中間合金層は、Ｍ^１及びＭ^２の合金であることができる。したがって、前述したＭ^１及びＭ^２の好ましい組合せは、中間合金層を構成するＭ^１及びＭ^２の好ましい組合せにもそのまま当てはまる。中間合金層の厚さは、前述した剥離機能層１４全体の厚さに準じたものとするのが好ましい。

キャリア基材１２の材質はガラス、セラミックス、シリコン、樹脂、及び金属のいずれであってもよく、積層体１０の用途に応じて適宜選択することができる。好ましくは、キャリア基材１２は、ガラス基材、セラミックス基材又はシリコンウェハである。キャリア基材１２の形態はシート、フィルム、板、及び箔のいずれであってもよい。また、キャリア基材１２はこれらのシート、フィルム、板、及び箔等が積層されたものであってもよい。例えば、キャリア基材１２はガラス板、セラミックス板、シリコンウェハ、金属板等といった剛性を有する支持体として機能し得るものであってもよいし、金属箔や樹脂フィルム等といった剛性を有しない形態であってもよい。キャリア基材１２の金属の好ましい例としては、銅、チタン、ニッケル、ステンレススチール、アルミニウム等が挙げられる。セラミックスの好ましい例としては、アルミナ、ジルコニア、窒化ケイ素、窒化アルミニウム、その他各種ファインセラミックス等が挙げられる。樹脂の好ましい例としては、ポリエチレンテレフタラート（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリアミド、ポリイミド、ナイロン、液晶ポリマー、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ（登録商標））、ポリアミドイミド、ポリエーテルサルフォン、ポリフェニレンサルファイド、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、エチレンテトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）等が挙げられる。中でも、電子素子を搭載する際の加熱に伴うコアレス支持体の反り防止の観点から、熱膨張係数（ＣＴＥ）が２５ｐｐｍ／Ｋ未満、典型的には１．０ｐｐｍ／Ｋ以上２３ｐｐｍ／Ｋ以下の材料であることが好ましい。そのような材料の例としては、特にポリイミド、液晶ポリマー等の低熱膨張樹脂、ガラス、シリコン及びセラミックス等が挙げられる。また、ハンドリング性やチップ実装時の平坦性確保の観点から、キャリア基材１２のビッカース硬度は１００ＨＶ以上であることが好ましく、１５０ＨＶ以上であることがより好ましい。一方、キャリア基材１２のビッカース硬度は、例えば、２５００ＨＶ以下とすることができる。これらの特性を満たす材料として、キャリア基材１２は樹脂フィルム、ガラス、シリコン又はセラミックスから構成されることが好ましく、中でもガラス、シリコン又はセラミックスから構成されることが好ましく、特にガラスから構成されることが好ましい。ガラスから構成されるキャリア基材１２としては、例えばガラスシートが挙げられる。ガラスをキャリア基材１２として用いた場合、軽量で、熱膨脹係数が低く、絶縁性が高く、剛直で表面が平坦なため、金属層１６の表面を極度に平滑にできる等の利点がある。また、キャリア基材１２がガラスである場合、積層体１０をプリント配線板製造用のキャリア付銅箔として用いることで種々の利点を有する。例えば、コアレス支持体表面の配線層を形成した後、画像検査を行う際に銅めっきとの視認性コントラストに優れる点、電子素子搭載時に有利な表面平坦性、いわゆるコプラナリティを有している点、プリント配線板製造工程におけるデスミアや各種めっき工程において耐薬品性を有している点、ビルドアップ層付積層体分離時に化学的分離法が採用できる点等である。キャリア基材１２を構成するガラスの好ましい例としては、石英ガラス、ホウケイ酸ガラス、無アルカリガラス、ソーダライムガラス、アルミノシリケートガラス、及びそれらの組合せが挙げられ、特に好ましくは無アルカリガラスが挙げられる。無アルカリガラスは、二酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸化ホウ素、及び酸化カルシウムや酸化バリウム等のアルカリ土類金属酸化物を主成分とし、更にホウ酸を含有する、アルカリ金属を実質的に含有しないガラスのことを指す。この無アルカリガラスは、０℃から３５０℃までの広い温度帯域において熱膨脹係数が、例えば３ｐｐｍ／Ｋ以上５ｐｐｍ／Ｋ以下の範囲で低く安定しているため、電子素子として半導体チップを搭載した際、ガラスの反りを最小限にできるとの利点がある。キャリア基材１２の厚さは、例えば、１００μｍ以上２０００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは３００μｍ以上１８００μｍ以下、さらに好ましくは４００μｍ以上１１００μｍ以下である。このような範囲内の厚さであることにより、ハンドリングに支障を来さない適切な強度を確保しながら、プリント配線板の薄型化、及び電子部品搭載時に生じる反りの低減を実現することができる。

キャリア基材１２の剥離機能層１４側の面の算術平均粗さＲａは０．１ｎｍ以上７０ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．５ｎｍ以上６０ｎｍ以下、さらに好ましくは１．０ｎｍ以上５０ｎｍ以下、特に好ましくは１．５ｎｍ以上４０ｎｍ以下、最も好ましくは２．０ｎｍ以上３０ｎｍ以下である。上記算術平均粗さを小さくすることで、金属層１６の剥離機能層１４とは反対側の面、すなわち金属層１６の外側表面において良好な算術平均粗さＲａを達成することができる。これにより、例えば積層体１０を用いて製造されるプリント配線板において、高度に微細化された配線パターンを形成するのに適したものとすることができる。ここで、高度に微細化された配線パターンとは、例えば、ライン／スペース（Ｌ／Ｓ）が１３μｍ以下／１３μｍ以下、具体的には、２μｍ／２μｍ以上１２μｍ／１２μｍ以下の範囲内で設計された配線パターンを指す。なお、上記算術平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ ０６０１－２００１に準拠した方法により測定することができる。

金属層１６は金属で構成される層である。金属層１６は、１層構成であってもよいし、２層以上の構成であってもよい。金属層１６が２層以上の層で構成される場合には、金属層１６は、剥離機能層１４のキャリア基材１２と反対の面側に、第１金属層１６ａから第ｍ金属層（ｍは２以上の整数）までの各金属層が順に積層した構成であることができる。金属層１６全体の厚さは１００ｎｍ以上２０００ｎｍ以下であることが好ましく、好ましくは１５０ｎｍ以上１５００ｎｍ以下、より好ましくは２００ｎｍ以上１０００ｎｍ以下、さらに好ましくは３００ｎｍ以上８００ｎｍ以下、特に好ましくは３５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下である。金属層１６の厚さは、層断面を透過型電子顕微鏡のエネルギー分散型Ｘ線分光分析器（ＴＥＭ－ＥＤＸ）で分析することにより測定することができる。以下、金属層１６が第１金属層１６ａ及び第２金属層１６ｂの２層で構成される例について説明する。

第１金属層１６ａは、積層体１０に対してエッチングストッパー機能や反射防止機能等の所望の機能を付与するものであれば特に限定されない。第１金属層１６ａを構成する金属の好ましい例としては、チタン、アルミニウム、ニオブ、ジルコニウム、クロム、タングステン、タンタル、コバルト、銀、ニッケル、モリブデン及びそれらの組合せが挙げられ、より好ましくはチタン、ジルコニウム、アルミニウム、クロム、タングステン、ニッケル、モリブデン及びそれらの組合せ、さらに好ましくはチタン、アルミニウム、クロム、ニッケル、モリブデン及びそれらの組合せ、特に好ましくはチタン、モリブデン及びそれらの組合せである。これらの元素は、フラッシュエッチング液（例えば銅フラッシュエッチング液）に対して溶解しないという性質を有し、その結果、フラッシュエッチング液に対して優れた耐薬品性を呈することができる。したがって、第１金属層１６ａは、後述する第２金属層１６ｂよりもフラッシュエッチング液によってエッチングされにくい層となり、それ故エッチングストッパー層として機能しうる。また、第１金属層１６ａを構成する上述の金属は光の反射を防止する機能も有するため、第１金属層１６ａは、画像検査（例えば自動画像検査（ＡＯＩ））において視認性を向上させるための反射防止層としても機能しうる。第１金属層１６ａは、純金属であってもよいし、合金であってもよい。第１金属層１６ａを構成する金属は原料成分や成膜工程等に起因する不可避不純物を含んでいてもよい。また、上記金属の含有率の上限は特に限定されず、１００原子％であってもよい。第１金属層１６ａは物理気相堆積（ＰＶＤ）法により形成された層であるのが好ましく、より好ましくはスパッタリングにより形成された層である。第１金属層１６ａの厚さは、１ｎｍ以上５００ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは１０ｎｍ以上４００ｎｍ以下、さらに好ましくは３０ｎｍ以上３００ｎｍ以下、特に好ましくは５０ｎｍ以上２００ｎｍ以下である。

第２金属層１６ｂを構成する金属の好ましい例としては、第４族、第５族、第６族、第９族、第１０族及び第１１族の遷移元素、アルミニウム、並びにそれらの組合せ（例えば合金や金属間化合物）が挙げられ、より好ましくは銅、金、チタン、アルミニウム、ニオブ、ジルコニウム、クロム、タングステン、タンタル、コバルト、銀、ニッケル、モリブデン及びそれらの組合せ、さらに好ましくは銅、金、チタン、アルミニウム、ニオブ、ジルコニウム、コバルト、銀、ニッケル、モリブデン及びそれらの組合せ、さらにより好ましくは銅、金、チタン、アルミニウム、銀、モリブデン及びそれらの組合せ、特に好ましくは銅、金、チタン、モリブデン及びそれらの組合せ、最も好ましくは銅である。第２金属層１６ｂは、いかなる方法で製造されたものでよく、例えば、無電解金属めっき法及び電解金属めっき法等の湿式成膜法、スパッタリング及び真空蒸着等の物理気相堆積（ＰＶＤ）法、化学気相成膜、又はそれらの組合せにより形成した金属箔であってよい。特に好ましい第２金属層１６ｂは、極薄化によるファインピッチ化に対応しやすい観点から、スパッタリング法や真空蒸着等の物理気相堆積（ＰＶＤ）法により形成された金属層であり、最も好ましくはスパッタリング法により製造された金属層である。また、第２金属層１６ｂは、無粗化の金属層であるのが好ましい。一方、積層体１０をプリント配線板の製造に用いる場合には、第２金属層１６ｂは、プリント配線板製造時の配線パターン形成に支障を来さないかぎり予備的粗化やソフトエッチング処理や洗浄処理、酸化還元処理により二次的な粗化が生じたものであってもよい。上述したようなファインピッチ化に対応する観点から、第２金属層１６ｂの厚さは１０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは２０ｎｍ以上９００ｎｍ以下、さらに好ましくは３０ｎｍ以上７００ｎｍ以下、さらにより好ましくは５０ｎｍ以上６００ｎｍ以下、特に好ましくは７０ｎｍ以上５００ｎｍ以下、最も好ましくは１００ｎｍ以上４００ｎｍ以下である。このような範囲内の厚さの金属層はスパッタリング法により製造されるのが成膜厚さの面内均一性や、シート状やロール状での生産性の観点で好ましい。

第２金属層１６ｂの第１金属層１６ａと反対側の表面（金属層１６の外側表面）は、ＪＩＳ Ｂ ０６０１－２００１に準拠して測定される算術平均粗さＲａが１．０ｎｍ以上１００ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは２．０ｎｍ以上４０ｎｍ以下、さらに好ましくは３．０ｎｍ以上３５ｎｍ以下、特に好ましくは４．０ｎｍ以上３０ｎｍ以下、最も好ましくは５．０ｎｍ以上１５ｎｍ以下である。このように算術平均粗さが小さいほど、例えば積層体１０を用いて製造されるプリント配線板において、高度に微細化された配線パターンを形成するのに適したものとすることができる。ここで、高度に微細化された配線パターンとは、例えば、ライン／スペース（Ｌ／Ｓ）が１３μｍ以下／１３μｍ以下、具体的には、２μｍ／２μｍ以上１２μｍ／１２μｍ以下の範囲内で設計された配線パターンを指す。

金属層１６が１層構成の場合には、上述した第２金属層１６ｂを金属層１６としてそのまま採用することが好ましい。一方、金属層１６がｎ層（ｎは３以上の整数）構成である場合には、金属層１６の第１金属層１６ａから第（ｎ－１）金属層までを上述した第１金属層１６ａの構成とすることが好ましく、金属層１６の最外層、すなわち第ｎ金属層を上述した第２金属層１６ｂの構成とすることが好ましい。

積層体１０は、３００℃以上の熱履歴を積層体１０に与えた場合に、剥離機能層１４と金属層１６との間の剥離強度が所望の範囲内であることが好ましい。具体的な上記剥離強度は１．０ｇｆ／ｃｍ以上５０ｇｆ／ｃｍ以下であることが好ましく、より好ましくは２．０ｇｆ／ｃｍ以上３０ｇｆ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３．０ｇｆ／ｃｍ以上２０ｇｆ／ｃｍ以下である。より具体的には、積層体１０に対して４００℃で２時間の熱履歴を与えた場合に、剥離機能層１４と金属層１６との間の剥離強度が、上述した範囲となることが好ましい。剥離強度が上記範囲内であることにより、所定の剥離強度は維持しつつ、剥離工程においては良好な剥離を可能とすることができる。この剥離強度は、ＪＩＳ Ｚ ０２３７－２００９に準拠して測定することができる。

積層体の製造方法
本発明による積層体１０は、キャリア基材１２を用意し、キャリア基材１２上に、剥離機能層１４及び金属層１６を形成することにより製造することができる。剥離機能層１４の形成は、キャリア基材１２上に剥離機能層１４を構成する層を物理気相堆積（ＰＶＤ）法により成膜した後、剥離機能層１４のキャリア基材１２と反対の面側を反応性イオンエッチングで処理することにより好ましく行うことができる。一方、金属層１６の形成は、極薄化によるファインピッチ化に対応しやすい観点から、物理気相堆積（ＰＶＤ）法により行われるのが好ましい。物理気相堆積（ＰＶＤ）法の例としては、スパッタリング法、真空蒸着法、及びイオンプレーティング法が挙げられる。中でも、０．０５ｎｍ以上５０００ｎｍ以下の幅広い範囲で膜厚制御できる点、広い幅ないし面積にわたって膜厚均一性を確保できる点等から、スパッタリング法を用いることが好ましい。物理気相堆積（ＰＶＤ）法による成膜は公知の気相成膜装置を用いて公知の条件に従って行えばよく特に限定されない。例えば、スパッタリング法を採用する場合、スパッタリング方式としては、マグネトロンスパッタリング法、２極スパッタリング法、対向ターゲットスパッタリング法等、公知の種々の方式が挙げられる。中でも、マグネトロンスパッタリング法が、成膜速度が速く生産性が高い点で好ましい。スパッタリング法はＤＣ（直流）及びＲＦ（高周波）のいずれの電源で行ってもよい。また、スパッタリング法においては、ターゲット形状も広く知られているプレート型ターゲットを使用することができる。中でも、ターゲット使用効率の観点から円筒形ターゲットを使用することが望ましい。以下、剥離機能層１４の物理気相堆積（ＰＶＤ）法による成膜、剥離機能層１４のキャリア基材１２と反対の面側に対する反応性イオンエッチングによるフッ化処理面の形成、及び金属層１６の物理気相堆積（ＰＶＤ）法による成膜について説明する。なお、以下の説明において、積層体１０は、剥離機能層１４が第１剥離機能層１４ａ及び第２剥離機能層１４ｂから構成され、金属層１６が第１金属層１６ａ及び第２金属層１６ｂから構成されるものとする。

第１剥離機能層１４ａの物理気相堆積（ＰＶＤ）法（好ましくはスパッタリング法）による成膜は、上述の金属Ｍ^１で構成されるターゲットを用い、非酸化性雰囲気下でマグネトロンスパッタリング法により行われるのが膜厚分布均一性を向上できる点で好ましい。ターゲットの純度は９９．９％以上であることが好ましい。スパッタリングに用いるガスとしては、アルゴンガス等の不活性ガスが挙げられる。アルゴンガスの流量はスパッタリングチャンバーサイズ及び成膜条件に応じて適宜決定することができる。また、異常放電やプラズマ照射不良などの稼働不良の発生を抑制し、連続的に成膜するといった観点から、成膜時の圧力は０．１Ｐａ以上２０Ｐａ以下であることが好ましい。この圧力範囲は、装置構造、容量、真空ポンプの排気容量、成膜電源の定格容量等に応じ、成膜電力、アルゴンガスの流量を調整することで設定することができる。また、スパッタリング電力は成膜の膜厚均一性、生産性等を考慮してターゲットの単位面積あたり０．０５Ｗ／ｃｍ^２以上１０．０Ｗ／ｃｍ^２以下とすることができる。

第２剥離機能層１４ｂの物理気相堆積（ＰＶＤ）法（好ましくはスパッタリング法）による成膜は、上述の金属Ｍ^２で構成されるターゲットを用い、非酸化性雰囲気下でマグネトロンスパッタリング法により行われるのが膜厚分布均一性を向上できる点で好ましい。ターゲットの純度は９９．９％以上であることが好ましい。スパッタリングに用いるガスとしては、例えばアルゴンガス等の不活性ガスが挙げられる。アルゴンガスの流量はスパッタリングチャンバーサイズ及び成膜条件に応じて適宜決定することができる。また、異常放電やプラズマ照射不良などの稼働不良の発生を抑制し、連続的に成膜するといった観点から、成膜時の圧力は０．１Ｐａ以上２０Ｐａ以下であることが好ましい。この圧力範囲は、装置構造、容量、真空ポンプの排気容量、成膜電源の定格容量等に応じ、成膜電力、アルゴンガスの流量を調整することで設定することができる。また、スパッタリング電力は成膜の膜厚均一性、生産性等を考慮してターゲットの単位面積あたり０．０５Ｗ／ｃｍ^２以上１０．０Ｗ／ｃｍ^２以下とすることができる。

剥離機能層１４の金属層１６が積層される側の面、すなわち第２剥離機能層１４ｂの第１剥離機能層１４ａの反対側の面に対する反応性イオンエッチングは、四フッ化炭素や六フッ化硫黄等のフッ素を含む反応ガスを用いて行うことが好ましく、四フッ化炭素を含む反応ガスを用いることがより好ましい。反応ガスの流量は１０ｓｃｃｍ以上３００ｓｃｃｍ以下が好ましい。剥離機能層１４表面に付着することがある不純物を洗浄してフッ素化を促進させる観点から、反応ガスは酸素ガスを含むことができる。このとき、酸素ガスの流量は１．０ｓｃｃｍ以上１０ｓｃｃｍ以下が好ましい。剥離機能層１４の金属層１６が積層される側の面に十分な量のフッ素を含有させる点から、反応時間は０．５分以上１０分以下が好ましい。プロセス圧力は１Ｐａ以上３０Ｐａ以下が好ましい。また、ＲＦ出力は５０Ｗ以上１０００Ｗ以下とすることができる。

第１金属層１６ａの物理気相堆積（ＰＶＤ）法（好ましくはスパッタリング法）による成膜は、チタン、アルミニウム、ニオブ、ジルコニウム、クロム、タングステン、タンタル、コバルト、銀、ニッケル及びモリブデンからなる群から選択される少なくとも１種の金属で構成されるターゲットを用い、マグネトロンスパッタ法により行われることが好ましい。ターゲットの純度は９９．９％以上であることが好ましい。特に、第１金属層１６ａのマグネトロンスパッタ法による成膜は、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下で行われることが好ましい。成膜時の圧力は０．１Ｐａ以上２０Ｐａ以下が好ましく、より好ましくは０．２Ｐａ以上１５Ｐａ以下、さらに好ましくは０．３Ｐａ以上１０Ｐａ以下である。なお、上記圧力範囲の制御は、装置構造、容量、真空ポンプの排気容量、成膜電源の定格容量等に応じ、成膜電力、アルゴンガスの流量を調整することにより行うことができる。アルゴンガスの流量はスパッタリングチャンバーサイズ及び成膜条件に応じて適宜決定することができる。また、スパッタリング電力は成膜の膜厚均一性、生産性等を考慮してターゲットの単位面積あたり１．０Ｗ／ｃｍ^２以上１５．０Ｗ／ｃｍ^２以下とすることができる。また、製膜時にキャリア温度を一定に保持することが、例えば膜抵抗や結晶サイズといった膜特性が安定した膜を得やすい点で好ましい。成膜時のキャリア温度は、２５℃以上３００℃以下であることが好ましく、より好ましくは４０℃以上２００℃以下、さらに好ましくは５０℃以上１５０℃以下である。

第２金属層１６ｂの物理気相堆積（ＰＶＤ）法（好ましくはスパッタリング法）による成膜は、第４族、第５族、第６族、第９族、第１０族及び第１１族の遷移元素、並びにアルミニウムからなる群から選択される少なくとも１種の金属で構成されるターゲットを用い、アルゴン等の不活性雰囲気下で行われることが好ましい。銅ターゲット等の金属ターゲットは金属銅等の金属で構成されることが好ましいが、不可避不純物を含んでいてもよい。金属ターゲットの純度は、９９．９％以上であることが好ましく、より好ましくは９９．９９％以上、さらに好ましくは９９．９９９％以上である。第２金属層１６ｂの気相成膜時の温度上昇を避けるため、スパッタリングの際、ステージの冷却機構を設けることができる。また、異常放電やプラズマ照射不良などの稼働不良の発生を抑制し、安定的に成膜するといった観点から、成膜時の圧力は０．１Ｐａ以上２．０Ｐａ以下であることが好ましい。この圧力範囲は、装置構造、容量、真空ポンプの排気容量、成膜電源の定格容量等に応じ、成膜電力、アルゴンガスの流量を調整することで設定することができる。また、スパッタリング電力は成膜の膜厚均一性、生産性等を考慮してターゲットの単位面積あたり０．０５Ｗ／ｃｍ^２以上１０．０Ｗ／ｃｍ^２以下とすることができる。

本発明を以下の例によってさらに具体的に説明する。

例１
図１に示されるように、キャリア基材１２上に、剥離機能層１４（第１剥離機能層１４ａ及び第２剥離機能層１４ｂ）、及び金属層１６（第１金属層１６ａ及び第２金属層１６ｂ）をこの順に成膜して積層体１０を作製した。具体的な手順は以下のとおりである。

（１）キャリアの準備
キャリア基材１２として厚さ１００ｍｍのシリコンウェハ（株式会社ワカテック製）を用意した。

（２）第１剥離機能層１４ａの形成
キャリア基材１２上に、第１剥離機能層１４ａとして厚さ１００ｎｍのチタン層をスパッタリング法により形成した。このスパッタリングは以下の装置を用いて以下の条件で行った。
‐ 装置：枚葉式マグネトロンスパッタリング装置（キヤノントッキ株式会社製、ＭＬＳ４６４）
‐ ターゲット：直径８インチ（２０３．２ｍｍ）のチタンターゲット（純度９９．９９９％）
‐ 到達真空度：１×１０^－４Ｐａ未満
‐ キャリアガス：アルゴンガス（流量：１００ｓｃｃｍ）
‐ スパッタリング圧：０．３５Ｐａ
‐ スパッタリング電力：１０００Ｗ（３．１Ｗ／ｃｍ^２）
‐ 成膜時温度：４０℃

（３）第２剥離機能層１４ｂの形成
第１剥離機能層１４ａの表面に、第２剥離機能層１４ｂとして厚さ１００ｎｍの銅層をスパッタリング法により形成した。このスパッタリングは以下の装置を用いて以下の条件で行った。
‐ 装置：枚葉式ＤＣスパッタリング装置（キヤノントッキ株式会社製、ＭＬＳ４６４）
‐ ターゲット：直径８インチ（２０３．２ｍｍ）の銅ターゲット（純度９９．９８％）
‐ 到達真空度：１×１０^－４Ｐａ未満
‐ ガス：アルゴンガス（流量：１００ｓｃｃｍ）
‐ スパッタリング圧：０．３５Ｐａ
‐ スパッタリング電力：１０００Ｗ（６．２Ｗ／ｃｍ^２）
‐ 成膜時温度：４０℃

（４）フッ化処理面の形成
第２剥離機能層１４ｂの表面に、フッ化処理面を反応性イオンエッチング法により形成した。この反応性イオンエッチングは以下の装置を用いて以下の条件で行った。
‐ 装置：反応性イオンエッチング装置（サムコ株式会社製、１０ＮＲ）
‐ 反応ガス：四フッ化炭素ガス（流量：５０ｓｃｃｍ）及び酸素ガス（流量：５ｓｃｃｍ）
‐ プロセス圧力：５Ｐａ
‐ ＲＦ出力：３００Ｗ
‐ 反応時間：３分

（５）第１金属層１６ａの形成
第２剥離機能層１４ｂのフッ化処理面に、第１金属層１６ａとして厚さ１００ｎｍのチタン層をスパッタリング法により形成した。このスパッタリングは以下の装置を用いて以下の条件で行った。
‐ 装置：枚葉式マグネトロンスパッタリング装置（キヤノントッキ株式会社製、ＭＬＳ４６４）
‐ ターゲット：直径８インチ（２０３．２ｍｍ）のチタンターゲット（純度９９．９９９％）
‐ 到達真空度：１×１０^－４Ｐａ未満
‐ キャリアガス：アルゴンガス（流量：１００ｓｃｃｍ）
‐ スパッタリング圧：０．３５Ｐａ
‐ スパッタリング電力：１０００Ｗ（３．１Ｗ／ｃｍ^２）
‐ 成膜時温度：４０℃

（６）第２金属層１６ｂの形成
第１金属層１６ａの表面に、第２金属層１６ｂとして厚さ３００ｎｍの銅層をスパッタリング法により形成した。このスパッタリングは、以下の装置を用いて以下の条件で行った。
‐ 装置：枚葉式ＤＣスパッタリング装置（キヤノントッキ株式会社製、ＭＬＳ４６４）
‐ ターゲット：直径８インチ（２０３．２ｍｍ）の銅ターゲット（純度９９．９８％）
‐ 到達真空度：１×１０^－４Ｐａ未満
‐ キャリアガス：アルゴンガス（流量：１００ｓｃｃｍ）
‐ スパッタリング圧：０．３５Ｐａ
‐ スパッタリング電力：１０００Ｗ（３．１Ｗ／ｃｍ^２）
‐ 成膜時温度：４０℃

例２
フッ化処理面を形成するための反応性イオンエッチングを以下の条件で行ったこと以外は、例１と同様にして積層体の作製を行った。

（反応性イオンエッチング処理条件）
‐ 反応ガス：四フッ化炭素ガス（流量：５０ｓｃｃｍ）
‐ プロセス圧力：５Ｐａ
‐ ＲＦ出力：３００Ｗ
‐ 反応時間：５分

例３（比較）
フッ化処理面を形成しなかった、すなわち反応性イオンエッチングを行わなかったこと以外は、例１と同様にして積層体の作製を行った。

評価
例１から例３までの積層体について、以下に示されるとおり、各種評価を行った。

＜評価１：剥離機能層の定量分析＞
例１及び例３につき、作製した積層体１０の深さ方向元素分析を以下の条件及び解析条件に基づきＸＰＳにより行った。この分析は、積層体１０を第２金属層１６ｂ表面から深さ方向に向かって、以下の条件でＡｒイオンエッチングによって掘り下げながら行った。

（Ａｒイオンエッチング条件）
‐ 加速電圧：５００Ｖ
‐ エッチングエリア：２ｍｍ×２ｍｍ
‐ エッチング速度：ＳｉＯ_２換算で１．４ｎｍ／ｍｉｎ

（測定条件）
‐ 装置：Ｘ線光電子分光装置（アルバック・ファイ株式会社製、Ｑｕａｎｔｕｍ２０００）
‐ 励起Ｘ線：単色化Ａｌ－Ｋα線（１４８６．６ｅＶ）
‐ 出力：１００Ｗ
‐ 加速電圧：１５ｋＶ
‐ Ｘ線照射径：直径１００μｍ
‐ 測定面積：直径１００μｍ×１ｍｍ
‐ パスエネルギー：２３．５ｅＶ
‐ エネルギーステップ：０．１ｅＶ
‐ 中和銃：有
‐ 測定元素及び軌道：（ｓｗｅｅｐ数：Ｒａｔｉｏ：Ｃｙｃｌｅ数）
Ｏ １ｓ：（５：６：１）
Ｃｕ ２ｐ３：（２：６：１）
Ｃ １ｓ：（３：６：１）
Ｔｉ ２ｐ：（２：６：１）
Ｓｉ ２ｐ：（１：６：１）
Ｆ １ｓ：（１５：６：１）

（解析条件）
データ解析ソフト（アルバック・ファイ株式会社製「マルチパックＶｅｒ９．４．０．７」）を用いてＸＰＳデータの解析を行った。スムージングは９点で行い、バックグラウンドモードはＳｈｉｒｌｅｙを使用した。なお、定量算出における各元素のバックグラウンド範囲は以下のとおりである。
‐ Ｏ １ｓ：５２８．０～５４０．０ｅＶ
‐ Ｃｕ ２ｐ３：９２７．０～９３９．０ｅＶ
‐ Ｃ １ｓ：２８０．０～２９２．０ｅＶ
‐ Ｔｉ ２ｐ：４５１．２～４６４．５ｅＶ
‐ Ｓｉ ２ｐ：ピークが検出下限以下であったため、０とした。
‐ Ｆ １ｓ：６８６．０～６８６．５ｅＶ

積層体１０の深さ方向のフッ素定量値の結果は図６に示されるとおりであった。図６では、例１のフッ素定量値を実線で、例３のフッ素定量値を破線でそれぞれ示してある。また、剥離機能層１４におけるフッ素の含有量及び窒素の含有量の和が１．０原子％以上である領域の厚さ、及びフッ素の含有量及び窒素の含有量の和が２．０原子％以上である領域の厚さはそれぞれ表１に示されるとおりであった。なお、例２については、積層体１０の深さ方向元素分析は行っていないが、例１と同じ流量の四フッ化炭素ガスを用い、例１よりも長い反応時間で反応性イオンエッチングを行ってフッ化処理面を形成していることから、上記領域の厚さはそれぞれ例１と同等又はそれ以上であると考えられる。

＜評価２：金属層の剥離性＞
積層体１０における熱履歴としてのアニール処理を行った後の剥離強度を測定した。具体的には、積層体１０の第２金属層１６ｂ側に、厚さ１８μｍのパネル電解銅めっきを施して銅めっき層を形成して、剥離性評価用サンプルとした。この剥離性評価用サンプルを窒素雰囲気下において４００℃で２時間加熱した。加熱後の剥離性評価用サンプルに対して、ＪＩＳ Ｚ ０２３７－２００９に準拠して、第２金属層１６ｂと一体となった上記電解銅めっき層を引き剥がし、剥離可能か否かを判定した。結果は表１に示されるとおりであった。

本発明は以下の態様を包含するものである。
［項１］
キャリア基材、剥離機能層及び金属層をこの順に備えた積層体であって、
前記剥離機能層が金属元素を含み、
前記剥離機能層の前記金属層側の面がフッ化処理面及び／又は窒化処理面であり、前記剥離機能層には、フッ素の含有量及び窒素の含有量の和が１．０原子％以上である領域が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在する、積層体。
［項２］
前記剥離機能層には、フッ素の含有量及び窒素の含有量の和が２．０原子％以上である領域が５ｎｍ以上の厚さにわたって存在する、項１に記載の積層体。
［項３］
前記剥離機能層の厚さが１０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下である、項１又は項２に記載の積層体。
［項４］
前記剥離機能層に含まれる前記金属元素が、負の標準電極電位を有する、項１から項３までのいずれか一項に記載の積層体。
［項５］
前記キャリア基材が、ガラス基材、セラミックス基材又はシリコンウェハである、項１から項４までのいずれか一項に記載の積層体。

Claims (8)

1. キャリア基材、剥離機能層及び金属層をこの順に備えた積層体であって、
   前記剥離機能層が負の標準電極電位を有する金属元素を含み、
   前記剥離機能層の少なくとも前記金属層側が銅層であり、前記金属層の少なくとも前記剥離機能層側がニオブ、タングステン、タンタル及びモリブデンからなる群から選択される少なくとも１種を含む層である、又は
   前記剥離機能層の少なくとも前記金属層側が銀、錫、亜鉛、アルミニウム及びジルコニウムからなる群から選択される少なくとも１種を含む層であり、前記金属層の少なくとも前記剥離機能層側がチタン層であり、
   前記剥離機能層の前記金属層側の面がフッ化処理面であり、前記剥離機能層には、フッ素の含有量が１．０原子％以上である領域が１０ｎｍ以上の厚さにわたって存在する、積層体。
2. 前記剥離機能層がチタン、クロム、ニッケル、コバルト、アルミニウム及びモリブデンからなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１に記載の積層体。
3. 前記キャリア基材は、熱膨張係数（ＣＴＥ）が２５ｐｐｍ／Ｋ未満の材料で構成される、請求項１又は請求項２に記載の積層体。
4. 前記キャリア基材の前記剥離機能層側の面の算術平均粗さＲａが０．１ｎｍ以上７０ｎｍ以下である、請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の積層体。
5. ３００℃以上の熱履歴を前記積層体に与えた場合に、ＪＩＳ Ｚ ０２３７－２００９に準拠して測定される前記剥離機能層と前記金属層との間の剥離強度が、１．０ｇｆ／ｃｍ以上５０ｇｆ／ｃｍ以下である、請求項１から請求項４までのいずれか一項に記載の積層体。
6. 前記キャリア基材が、ガラス基材、セラミックス基材又はシリコンウェハである、請求項１から請求項５までのいずれか一項に記載の積層体。
7. 前記剥離機能層には、フッ素の含有量が２．０原子％以上である領域が５ｎｍ以上の厚さにわたって存在する、請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載の積層体。
8. 前記剥離機能層の厚さが１０ｎｍ以上１０００ｎｍ以下である、請求項１から請求項７までのいずれか一項に記載の積層体。

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