JP7317700B2

JP7317700B2 - 金型装置

Info

Publication number: JP7317700B2
Application number: JP2019239826A
Authority: JP
Inventors: 崇之新國
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 2019-12-27
Filing date: 2019-12-27
Publication date: 2023-07-31
Anticipated expiration: 2039-12-27
Also published as: JP2021107140A

Description

本発明は、金型装置に関する。

特許文献１の金型装置は、キャビティと、コアと、セパレータとを有する。コアは、本体部及びセンタコアを備え、進退自在に配設され、型締時にキャビティとの間にキャビティ空間を形成する。セパレータは、コアに対して進退自在に配設され、型開き時に前進させられ、成形品をコアから分離させる。コアにはエアスリットが形成され、エアスリットは環状の第１の空気流路と第２の空気流路とからなる。第２の空気流路は第１の空気流路から放射状に延び、その先端にコアの周方向全体にわたってエア吹出口が形成される。型開き時に、空気は、エアスリット内を放射状に流れ、エア吹出口から放射状に噴出される。その結果、成形品をコアから容易に離型させることができる。

特開２００２－２９２６９９号公報

特許文献１のコアは、平坦な分割面にて、本体部とセンタコアに分割される。本体部とセンタコアは、ボルトなどで締結される。ボルトとボルト穴のクリアランスのため、センタコアが本体部に対してずれてしまうことがあった。例えば、樹脂などの成形材料がキャビティ空間に充填される際に、充填圧がセンタコアに作用し、センタコアが本体部に対してずれてしまうことがあった。その結果、成形品の厚みの誤差が大きくなることがあった。

本発明の一態様は、成形品の厚みの誤差を低減できる、技術を提供する。

本発明の一態様に係る金型装置は、
キャビティ型と、
前記キャビティ型との間にキャビティ空間を形成するコア型とを備え、
前記コア型は、第１分割部と、前記第１分割部に対して着脱自在に装着される第２分割部とを有し、
前記第１分割部と前記第２分割部の分割面に、互いに嵌合される凹部と凸部が形成され、
前記第１分割部と前記第２分割部とを締結するボルトを備え、
前記ボルトには、前記コア型の温度を調整する温調媒体の第１流路が形成され、
前記第２分割部には、前記ボルトが螺合されるボルト穴と、前記ボルトの前記第１流路に接続される第２流路とが形成され、
前記第１分割部には、前記第２流路に接続される第３流路が形成される。

本発明の一態様によれば、成形品の厚みの誤差を低減できる。

図１は、一実施形態に係る金型装置の型閉開始時の状態を示す断面図である。図２は、図１の金型装置の型締時の状態を示す断面図である。図３は、図１の金型装置の充填時の状態を示す断面図である。図４は、図１の金型装置の型開完了時の状態を示す断面図である。図５は、図１の金型装置の突き出し完了時の状態を示す断面図である。図６は、図１の可動金型を拡大して示す断面図である。図７は、図１の第１分割部の第１円錐台の前端面を示す図である。図８は、変形例に係る可動金型を示す断面図である。

以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。なお、各図面において同一の又は対応する構成には同一の符号を付し、説明を省略することがある。本明細書において、Ｘ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向は互いに垂直な方向である。Ｘ軸方向及びＹ軸方向は水平方向、Ｚ軸方向は鉛直方向である。Ｘ軸正方向が前方、Ｘ軸負方向が後方である。

図１に示すように、金型装置１は、固定金型２と、可動金型３とを含む。可動金型３は、固定金型２に対してＸ軸方向に進退自在である。不図示の型締装置が可動金型３をＸ軸方向に進退させることにより、金型装置１の型閉、昇圧、型締、脱圧、及び型開が行われる。Ｘ軸正方向が型閉方向であり、Ｘ軸負方向が型開方向である。

固定金型２はキャビティ型２１を有し、可動金型３がコア型３１を有する。キャビティ型２１は雌型であり、コア型３１は雄型である。図２に示すように、型締時に、コア型３１とキャビティ型２１の間に、キャビティ空間８が形成される。キャビティ空間８には、その入口であるゲート８１から、溶融した樹脂などの成形材料が充填される。なお、キャビティ空間８の数は、図２では１つであるが、複数であってもよい。複数のキャビティ空間８に、同時に成形材料が充填されてもよい。

固定金型２は、例えばホットランナーシステム２２を有する。ホットランナーシステム２２は、成形材料の流路であるランナーと、ランナーを加熱する加熱器とを含む。ランナーでの成形材料の冷却固化を防止できる。また、ホットランナーシステム２２は、キャビティ空間８のゲート８１を開閉する開閉器を含む。開閉器は、例えば、キャビティ空間８への成形材料の充填時にゲート８１を開放し、キャビティ空間８での成形材料の冷却時にゲート８１を閉鎖する。

なお、固定金型２は、加熱器及び開閉器を有しなくてもよい。ランナーで冷却固化された成形材料は、キャビティ空間８で冷却固化された成形品と共に固定金型２から取り出され、廃棄されるか、又は粉砕され、再生される。

図３に示すように、キャビティ空間８に充填された成形材料が冷却固化され、成形品９が得られる。成形品９は、例えば、テーパ筒部９１と、フランジ部９２と、底部９３とを含む。テーパ筒部９１は、前方に向けて先細り状に形成される。フランジ部９２は、テーパ筒部９１の後端にて径方向外方に突出する。底部９３は、テーパ筒部９１の前端の開口を塞ぐ。テーパ筒部９１は、冷却固化によって径方向に縮み、コア型３１に密着する。

その後、図４に示すように、成形品９がコア型３１に密着した状態で、型開が行われる。成形品９は、可動金型３と共に後退し、固定金型２から離型される。最後に、図５に示すように、成形品９は、前方に突き出され、可動金型３から離型される。Ｘ軸正方向が成形品９の突き出し方向であり、Ｘ軸負方向が突き出し方向とは逆方向である。なお、可動金型３からの成形品９の離型については、後述する。

次に、図６を参照して、可動金型３の詳細について説明する。可動金型３は、コア型３１の他に、スペーサブロック３２と、受け板３３とを有する。スペーサブロック３２と、受け板３３と、コア型３１とは、この順番で、後側から前側に積層される。コア型３１は、後側から前側に、板状のベース部３４と、第１分割部３５と、第２分割部３６とを、この順番で含む。なお、コア型３１の詳細については後述する。

スペーサブロック３２は、内部に空間を形成する。この空間には、エジェクタプレート３７が進退自在に配置される。エジェクタプレート３７には、エジェクタピン３８が固定される。エジェクタピン３８は、エジェクタプレート３７から前方に突出し、受け板３３及びコア型３１のベース部３４を前後方向に貫通する貫通穴に挿通され、セパレータ３９と連結される。

セパレータ３９は、コア型３１のベース部３４の前方にて、進退自在に配置される。セパレータ３９は、エジェクタプレート３７と共に進退する。型開後に、エジェクタプレート３７と共にセパレータ３９を前進させると、成形品９がコア型３１から離型される。成形品９の取り出し後、型閉前に、エジェクタプレート３７及びセパレータ３９は元の位置まで後退させられる。

次に、図６を再度参照して、コア型３１の詳細について説明する。コア型３１は、上記の通り、後側から前側に、ベース部３４と、第１分割部３５と、第２分割部３６とを、この順番で含む。ベース部３４は、受け板３３に当接され、受け板３３に固定される。第１分割部３５は、ベース部３４と一体に形成されてもよく、ベース部３４から前方に突出する。第２分割部３６は、第１分割部３５にボルト４０などで着脱自在に装着される。第２分割部３６は、第１分割部３５の前方に配置される。

第１分割部３５は、例えば前方に向うほど先細り状の第１円錐台部５１と、第１円錐台部５１の前面の中央に形成される凹部５２とを有する。凹部５２は後方に真っ直ぐ延びる内周面５３を含む。内周面５３は、本実施形態ではテーパを有しないが、テーパを有してもよく、後方に向かうほど先細り状に形成されてもよい。内周面５３のＸ軸方向に垂直な断面形状は、本実施形態では円形であるが、楕円、又は多角形などであってもよい。

第２分割部３６は、第１円錐台部５１に連続的な前方に向うほど先細り状の第２円錐台部６１と、第２円錐台部６１の後面の中央に形成される凸部６２とを有する。凸部６２は、例えば後方に真っ直ぐ延びる外周面６３を含む。外周面６３は、本実施形態ではテーパを有しないが、テーパを有してもよく、後方に向うほど先細り状に形成されてもよい。外周面６３のＸ軸方向に垂直な断面形状は、本実施形態では円形であるが、楕円、又は多角形などであってもよい。

凹部５２と凸部６２は、第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐに形成され、互いに嵌合される。分割面Ｐは、例えばＸ軸方向に対して垂直な平坦面である。但し、分割面Ｐは、Ｘ軸方向に対して傾斜した傾斜面であってもよい。凹部５２の内周面５３と凸部６２の外周面６３は、互いに接触し、第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐでのずれを抑制する。

凹部５２の内周面５３と凸部６２の外周面６３のクリアランスは、ボルト４０とボルト穴４２のクリアランスよりも小さい。凹部５２及び凸部６２は、ねじ山及びねじ溝に比べて、形状が単純であるので、加工が容易であり、クリアランスが小さい。

クリアランスが小さいので、キャビティ空間８に成形材料を充填する際に、充填圧による第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐでのずれを低減できる。従って、成形品９の厚みの誤差を抑制できる。

凹部５２の内周面５３と凸部６２の外周面６３は、上記の通り、それぞれ、Ｘ軸方向に垂直な断面形状が円形である。円形は、多角形とは異なり、角が無いので、クリアランスが均一になる。上記断面形状が円形の場合、円形の周方向の位置を決める位置決めピン１１が用いられる。

位置決めピン１１は、例えば凹部５２の内底面５４のピン穴と凸部６２の先端面６４のピン穴の両方に嵌合され、Ｘ軸に平行な回転中心線を中心とする回転を止める。なお、位置決めピン１１のピン穴は、凹部５２の内底面５４と凸部６２の先端面６４の両方に形成されるが、一方のみに形成されてもよい。残りの一方には、位置決めピン１１が一体化されてもよい。

ボルト４０は、第１分割部３５の貫通穴４１に挿通され、第２分割部３６のボルト穴４２に螺合され、第１分割部３５と第２分割部３６を締結する。貫通穴４１は、例えば第１分割部３５をＸ軸方向に貫通して形成される。貫通穴４１は、第１分割部３５だけではなくベース部３４をもＸ軸方向に貫通して形成される。

ボルト４０には、コア型３１の温度を調整する温調媒体の第１流路７１が形成される。温調媒体は、本実施形態では水などの液体であるが、気体であってもよい。但し、液体は、気体に比べて熱容量が大きい点で優れている。

温調媒体は、ボルト４０の第１流路７１を流れながら、第１分割部３５及び第２分割部３６の両方から成形材料の熱を吸収する。それゆえ、コア型３１の温度を全体的に設定温度に維持できる。

第１流路７１は、ボルト４０をＸ軸方向に貫通して形成される。第２分割部３６には、凸部６２の先端面６４にてボルト４０が螺合されるボルト穴４２と、ボルト４０の第１流路７１に接続される第２流路７２とが形成される。一方、第１分割部３５には、第２流路７２に接続される第３流路７３が形成される。

温調媒体は、第１流路７１から第２流路７２を介して第３流路７３に流れてもよいし、第３流路７３から第２流路７２を介して第１流路７１に流れてもよい。いずれにしろ、温調媒体を一方通行で流せるので、流れ同士の衝突を抑制でき、流れの停滞を抑制できる。

第２流路７２は、ボルト穴４２の内底面から、ボルト穴４２の延長線上に延びる延長部７２Ａを含む。ボルト穴４２の内底面から、前方に真っ直ぐ延長部７２Ａを掘削できるので、延長部７２Ａを容易に加工できる。

なお、延長部７２Ａは、本実施形態ではボルト穴４２の内底面に形成されるが、ボルト穴４２の側面に形成されてもよい。但し、前者の方が、後者よりも、延長部７２Ａを容易に加工できる。

また、第２流路７２は、第１流路７１と凸部６２の外周面６３の間で温調媒体を移送する移送部７２Ｂを含む。移送部７２Ｂは、例えば延長部７２Ａと凸部６２の外周面６３の間で温調媒体を移送する。凸部６２の外周面６３から移送部７２Ｂを掘削できるので、移送部７２Ｂを容易に加工できる。

なお、移送部７２Ｂは、後述のシール４９を避けるべく、延長部７２Ａに対して斜めに接続されるが、延長部７２Ａに対して垂直に接続されてもよい。

移送部７２Ｂは、例えば、延長部７２Ａの前端に接続される。移送部７２Ｂが延長部７２Ａの途中に接続される場合に比べて、延長部７２Ａの前端にも流れを形成でき、流れの滞留を抑制できる。従って、図２に示すキャビティ空間８のゲート８１の近傍にて成形材料から熱を効率良く吸収できる。

成形材料は、キャビティ空間８に、ゲート８１から流れ込む。それゆえ、成形材料は、キャビティ空間８に、ゲート８１から熱を持ち込む。本実施形態によれば、上記の通り、キャビティ空間８のゲート８１の近傍にて成形材料から熱を効率良く吸収できるので、成形材料を効率良く冷却できる。

一方、第３流路７３は、凹部５２の内周面５３にて移送部７２Ｂに接続される接続部７３Ａを含む。接続部７３Ａと移送部７２Ｂは、凹部５２の内周面５３及び凸部６２の外周面６３にて接続される。それゆえ、接続部７３Ａと移送部７２Ｂが分割面Ｐにて接続される場合に比べて、第２分割部３６に第２流路７２を容易に形成できる。第２流路７２の曲がり角の数が減るからである。

仮に、接続部７３Ａと移送部７２Ｂが分割面Ｐにて接続される場合、図６に示す延長部７２Ａを更にＸ軸正方向に延長し、その先端から移送部７２Ｂを図６中Ｚ軸負方向に延ばし、更に分割面ＰまでＸ軸負方向に延ばすことになるので、第２流路７２の曲がり角の数が増える。なお、この場合、接続部７３Ａは、凹部５２の内周面５３にて開口しないように、図６中Ｚ軸負方向にシフトされ、分割面Ｐにて開口する。

接続部７３Ａは、第１流路７１に対して平行に形成され、例えば第１分割部３５をＸ軸方向に貫通して形成される。接続部７３Ａは、第１分割部３５だけではなくベース部３４をもＸ軸方向に貫通して形成される。ベース部３４の後端面から前方に真っ直ぐ接続部７３Ａを掘削できるので、接続部７３Ａを容易に加工できる。

移送部７２Ｂ、及び接続部７３Ａは、延長部７２Ａの周りに、等間隔で複数配置されてもよく、例えば１２０°間隔で３つ配置されてもよい。コア型３１の周方向の温度分布を均一化できる。

受け板３３の前端面には、ボルト４０の頭部を収容する収容穴４４が形成される。温調媒体は、収容穴４４から第１流路７１及び第２流路７２（より詳細には第２流路７２の延長部７２Ａ）にこの順番で真っ直ぐ前方に送られる。ゲート８１の近傍まで最短距離で温調媒体を供給でき、ゲート８１の近傍にて成形材料から熱を効率良く吸収できる。

ベース部３４の後端面には、後述するように温調媒体の往路と復路の間隔を広げるべく、凹部４５が形成される。凹部４５には、蓋部４６が嵌め込まれる。蓋部４６は、受け板３３の前端面に当接される。蓋部４６には温調媒体の往路と復路が形成されるので、シール４３は蓋部４６を囲むように配置される。

蓋部４６には、貫通穴４１が形成される。貫通穴４１には、ボルト４０が挿し通され、第１流路７１が配置される。第１流路７１が温調媒体の往路である。温調媒体の復路である第４流路７４は、接続部７３Ａよりも第１流路７１から遠く離れて配置される。第１流路７１に対して直交する方向に、第４流路７４と接続部７３Ａをシフトさせるシフト部７３Ｂが、凹部４５の内底面に形成される。

温調媒体は、収容穴４４、第１流路７１、第２流路７２、第３流路７３、及び第４流路７４を、この順番で流れる。なお、温調媒体の流れは、逆向きでもよい。つまり、温調媒体は、第４流路７４、第３流路７３、第２流路７２、第１流路７１、及び収容穴４４を、この順番で流れてもよい。

温調媒体による成形材料の冷却効率を高めるべく、第２分割部３６は熱伝導率の高い銅（Ｃｕ）を含んでもよい。例えば、第２円錐台部６１及び凸部６２は、銅を含んでもよい。但し、銅は柔らかいので、銅よりも高いヤング率の鋼材を含む受圧部６５が第２円錐台部６１に埋め込まれてもよい。受圧部６５は、ゲート８１に対向配置される。成形材料の充填圧による変形を抑制できる。

第１分割部３５及びベース部３４は、第２分割部３６の受圧部６５と同様に、金型用として一般的な鋼材を含む。金型用の鋼材としては、例えば日本工業規格ＪＩＳＧ４４０４：２００６に規定されるＳＫＤ材などが挙げられる。

コア型３１は、第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐに、成形品９に向けて放射状にガスを噴射する噴射口４８を有する。図７に示すように、例えば、第１分割部３５の第１円錐台部５１の前面には、凹部５２の外側にリング状のバッファ溝４７が形成され、バッファ溝４７からリング状の噴射口４８が形成される。ガスの噴射は、型開後、突き出し前に実施される。ガスの噴射圧によって、成形品９のテーパ筒部９１をコア型３１から離型できる。

ガスの噴射による温調媒体の噴射を抑制すべく、第１分割部３５と第２分割部３６との間には、リング状のシール４９が配置される。シール４９は、凹部５２の内周面５３と凸部６２の外周面６３の隙間を塞ぎ、温調媒体のバッファ溝４７への漏出を防止する。それゆえ、噴射口４８から成形品９への温調媒体の噴射を抑制できる。

次に、図８を参照して、変形例に係る可動金型３について説明する。上記実施形態の可動金型３は、第１分割部３５が凹部５２を含み、第２分割部３６が凸部６２を含む。一方、本変形例の可動金型３は、第１分割部３５が凸部６２を含み、第２分割部３６が凹部５２を含む。つまり、上記実施形態と本変形例とでは、凸部６２と凹部５２の所属が入れ替わる。上記実施形態では凹部５２が第１分割部３５に所属し、凸部６２が第２分割部３６に所属するのに対し、本変形例では凹部５２が第２分割部３６に所属し、凸部６２が第１分割部３５に所属する。以下、相違点について主に説明する。

第１分割部３５は、例えば前方に向うほど先細り状の第１円錐台部５１と、第１円錐台部５１の前面の中央に形成される凸部６２とを有する。凸部６２は前方に真っ直ぐ延びる外周面６３を含む。外周面６３は、本変形例ではテーパを有しないが、テーパを有してもよく、前方に向かうほど先細り状に形成されてもよい。外周面６３のＸ軸方向に垂直な断面形状は、本変形例では円形であるが、楕円、又は多角形などであってもよい。

第２分割部３６は、第１円錐台部５１に連続的な前方に向うほど先細り状の第２円錐台部６１と、第２円錐台部６１の後面の中央に形成される凹部５２とを有する。凹部５２は、例えば前方に真っ直ぐ延びる内周面５３を含む。内周面５３は、本変形例ではテーパを有しないが、テーパを有してもよく、前方に向うほど先細り状に形成されてもよい。内周面５３のＸ軸方向に垂直な断面形状は、本変形例では円形であるが、楕円、又は多角形などであってもよい。

凸部６２と凹部５２は、第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐに形成され、互いに嵌合される。分割面Ｐは、例えばＸ軸方向に対して垂直な平坦面である。但し、分割面Ｐは、Ｘ軸方向に対して傾斜した傾斜面であってもよい。凸部６２の外周面６３と凹部５２の内周面５３は、互いに接触し、第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐでのずれを抑制する。

凸部６２の外周面６３と凹部５２の内周面５３のクリアランスは、ボルト４０とボルト穴４２のクリアランスよりも小さい。凸部６２及び凹部５２は、ねじ山及びねじ溝に比べて、形状が単純であるので、加工が容易であり、クリアランスが小さい。

凸部６２の外周面６３と凹部５２の内周面５３は、上記の通り、それぞれ、Ｘ軸方向に垂直な断面形状が円形である。円形は、多角形とは異なり、角が無いので、クリアランスが均一になる。上記断面形状が円形の場合、円形の周方向の位置を決める位置決めピン１１が用いられる。

位置決めピン１１は、例えば第１円錐台部５１の前面のピン穴と第２円錐台部６１の後面のピン穴の両方に嵌合され、Ｘ軸に平行な回転中心線を中心とする回転を止める。なお、位置決めピン１１のピン穴は、第１円錐台部５１の前面と第２円錐台部６１の後面の両方に形成されるが、一方のみに形成されてもよい。残りの一方には、位置決めピン１１が一体化されてもよい。

ボルト４０には、コア型３１の温度を調整する温調媒体の第１流路７１が形成される。温調媒体は、本変形例では水などの液体であるが、気体であってもよい。但し、液体は、気体に比べて熱容量が大きい点で優れている。

第１流路７１は、ボルト４０をＸ軸方向に貫通して形成される。第２分割部３６には、凹部５２の外側にてボルト４０が螺合されるボルト穴４２と、ボルト４０の第１流路７１に接続される第２流路７２とが形成される。一方、第１分割部３５には、第２流路７２に接続される第３流路７３が形成される。

なお、延長部７２Ａは、本変形例ではボルト穴４２の内底面に形成されるが、ボルト穴４２の側面に形成されてもよい。但し、前者の方が、後者よりも、延長部７２Ａを容易に加工できる。

また、第２流路７２は、第１流路７１と凹部５２の内周面５３の間で温調媒体を移送する移送部７２Ｂを含む。移送部７２Ｂは、例えば延長部７２Ａと凹部５２の内周面５３の間で温調媒体を移送する。凹部５２の内周面５３から移送部７２Ｂを掘削できる。なお、移送部７２Ｂは、延長部７２Ａに対して垂直に接続されるが、延長部７２Ａに対して斜めに交わってもよい。

なお、移送部７２Ｂは、凹部５２の内周面５３から掘削される場合、その加工を容易にすべく、凹部５２の径方向外方に向うほど前方に傾斜してもよい。凹部５２の内側にて、掘削具であるドリルを傾斜すれば、移送部７２Ｂを形成できる。

移送部７２Ｂは、例えば、延長部７２Ａの前端に接続される。移送部７２Ｂが延長部７２Ａの途中に接続される場合に比べて、延長部７２Ａの前端にも流れを形成でき、流れの滞留を抑制できる。

ボルト４０、第１流路７１、及び第２流路７２は、凹部５２の周りに、等間隔で複数配置されてもよく、例えば１２０°間隔で３つ配置されてもよい。コア型３１の周方向の温度分布を均一化できる。

一方、第３流路７３は、凸部６２の外周面６３にて移送部７２Ｂに接続される接続部７３Ａを含む。凸部６２の外周面６３から接続部７３Ａを掘削できるので、接続部７３Ａを容易に加工できる。

接続部７３Ａと移送部７２Ｂは、凸部６２の外周面６３及び凹部５２の内周面５３にて接続される。それゆえ、接続部７３Ａと移送部７２Ｂが凸部６２の頂面及び凹部５２の内底面にて接続される場合に比べて、第２分割部３６に第２流路７２を容易に形成できる。第２流路７２の曲がり角の数が減るからである。

仮に接続部７３Ａと移送部７２Ｂが凸部６２の頂面及び凹部５２の内底面にて接続される場合、図８に示す延長部７２Ａを更にＸ軸正方向に延長し、その先端から移送部７２Ｂを図８中Ｚ軸正方向に延ばし、更に凹部５２の内底面までＸ軸負方向に延ばすことになるので、第２流路７２の曲がり角の数が増える。なお、この場合、接続部７３Ａは、凸部６２の頂面からＸ軸負方向に延びる。

また、第３流路７３は、第１流路７１に対して平行に形成される平行部７３Ｂを含む。平行部７３Ｂは、接続部７３Ａに接続される。平行部７３Ｂは、例えば第１分割部３５をＸ軸方向に貫通して形成される。

平行部７３Ｂは、第１分割部３５だけではなくベース部３４をもＸ軸方向に貫通して形成される。ベース部３４の後端面から前方に真っ直ぐ平行部７３Ｂを掘削できるので、平行部７３Ｂを容易に加工できる。

接続部７３Ａは、平行部７３Ｂの前端に接続される。平行部７３Ｂの前端にも流れを形成でき、流れの滞留を抑制できる。従って、図２に示すキャビティ空間８のゲート８１の近傍にて成形材料から熱を効率良く吸収できる。

成形材料は、キャビティ空間８に、ゲート８１から流れ込む。それゆえ、成形材料は、キャビティ空間８に、ゲート８１から熱を持ち込む。本変形例によれば、上記の通り、キャビティ空間８のゲート８１の近傍にて成形材料から熱を効率良く吸収できるので、成形材料を効率良く冷却できる。

受け板３３の前端面には、ボルト４０の頭部を収容する収容穴４４が形成される。温調媒体は、収容穴４４から第１流路７１及び第２流路７２（より詳細には第２流路７２の延長部７２Ａ）にこの順番で真っ直ぐ前方に送られる。

蓋部４６には、貫通穴４１が形成される。貫通穴４１には、ボルト４０が挿し通され、第１流路７１が配置される。第１流路７１が温調媒体の往路である。温調媒体の復路である第４流路７４は、平行部７３Ｂよりも第１流路７１から遠く離れて配置される。第１流路７１に対して直交する方向に、第４流路７４と平行部７３Ｂをシフトさせるシフト部７３Ｃが、凹部４５の内底面に形成される。

温調媒体による成形材料の冷却効率を高めるべく、第２分割部３６は熱伝導率の高い銅（Ｃｕ）を含んでもよい。例えば、第２円錐台部６１は、銅を含んでもよい。但し、銅は柔らかいので、銅よりも高いヤング率の鋼材を含む受圧部６５が第２円錐台部６１に埋め込まれてもよい。受圧部６５は、ゲート８１に対向配置される。成形材料の充填圧による変形を抑制できる。

コア型３１は、第１分割部３５と第２分割部３６の分割面Ｐに、成形品９に向けて放射状にガスを噴射する噴射口４８を有する。例えば、第１分割部３５の第１円錐台部５１の前面には、凸部６２の外側にリング状のバッファ溝４７が形成され、バッファ溝４７からリング状の噴射口４８が形成される。ガスの噴射は、型開後、突き出し前に実施される。ガスの噴射圧によって、成形品９のテーパ筒部９１をコア型３１から離型できる。

ガスの噴射による温調媒体の噴射を抑制すべく、第１分割部３５と第２分割部３６との間には、リング状のシール４９が配置される。シール４９は、第１円錐台部５１の前面と第２円錐台部６１の後面の隙間を塞ぎ、温調媒体のバッファ溝４７への漏出を防止する。それゆえ、噴射口４８から成形品９への温調媒体の噴射を抑制できる。

以上、本発明に係る金型装置の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態などに限定されない。特許請求の範囲に記載された範疇内において、各種の変更、修正、置換、付加、削除、及び組み合わせが可能である。それらについても当然に本発明の技術的範囲に属する。

例えば、上記実施形態及び上記変形例では、固定金型２がキャビティ型２１を含み、可動金型３がコア型３１を含むが、キャビティ型２１とコア型３１の配置は逆でもよい。つまり、固定金型２がコア型３１を含み、可動金型３がキャビティ型２１を含んでもよい。

また、上記実施形態及び上記変形例では、金型装置１の型開閉方向は、水平方向であるが、鉛直方向であってもよい。つまり、上記実施形態及び上記変形例では、可動金型３の移動方向は、水平方向であるが、鉛直方向であってもよい。

１金型装置
２固定金型
２１キャビティ型
３可動金型
３１コア型
３５第１分割部
３６第２分割部
４０ボルト
４１貫通穴
４２ボルト穴
４８噴射口
５２凹部
５３内周面
６２凸部
６３外周面
７１第１流路
７２第２流路
７３第３流路
７４第４流路
８キャビティ空間
９成形品

Claims

キャビティ型と、
前記キャビティ型との間にキャビティ空間を形成するコア型とを備え、
前記コア型は、第１分割部と、前記第１分割部に対して着脱自在に装着される第２分割部とを有し、
前記第１分割部と前記第２分割部の分割面に、互いに嵌合される凹部と凸部が形成され、
前記第１分割部と前記第２分割部とを締結するボルトを備え、
前記ボルトには、前記コア型の温度を調整する温調媒体の第１流路が形成され、
前記第２分割部には、前記ボルトが螺合されるボルト穴と、前記ボルトの前記第１流路に接続される第２流路とが形成され、
前記第１分割部には、前記第２流路に接続される第３流路が形成される、金型装置。
前記第１分割部は、前記凹部を含み、
前記第２分割部は、前記凸部を含み、
前記ボルトの前記第１流路は、前記ボルトを貫通して形成され、
前記ボルト穴は、前記凸部の先端面にて前記ボルトが螺合される、請求項１に記載の金型装置。
前記第２流路は、前記ボルト穴の内底面から、前記ボルト穴の延長線上に延びる延長部を含む、請求項２に記載の金型装置。
前記第２流路は、前記第１流路と前記凸部の外周面の間で前記温調媒体を移送する移送部を含み、
前記第３流路は、前記凹部の内周面にて前記移送部に接続される接続部を含む、請求項２又は３に記載の金型装置。
前記接続部は、前記第１流路に対して平行に形成される、請求項４に記載の金型装置。
前記第１分割部は、前記凸部を含み、
前記第２分割部は、前記凹部を含み、
前記ボルトの前記第１流路は、前記ボルトを貫通して形成され、
前記ボルト穴は、前記凹部の外側にて前記ボルトが螺合される、請求項１に記載の金型装置。
前記第２流路は、前記ボルト穴の内底面から、前記ボルト穴の延長線上に延びる延長部を含む、請求項６に記載の金型装置。
前記第２流路は、前記第１流路と前記凹部の内周面の間で前記温調媒体を移送する移送部を含み、
前記第３流路は、前記凸部の外周面にて前記移送部に接続される接続部を含む、請求項６又は７に記載の金型装置。
前記第３流路は、前記第１流路に対して平行に形成される平行部を含み、
前記平行部は、前記接続部に接続される、請求項８に記載の金型装置。
前記第１分割部と前記第２分割部の前記分割面に、前記キャビティ空間で成形された成形品に向けて放射状にガスを噴射する噴射口を有する、請求項１～９のいずれか１項に記載の金型装置。
前記第１分割部と前記第２分割部の前記分割面は、前記キャビティ空間で成形される成形品の突き出し方向に対して垂直である、請求項１～１０のいずれか１項に記載の金型装置。
前記第１分割部と前記第２分割部の前記分割面は、前記キャビティ空間で成形される成形品の突き出し方向に対して斜めである、請求項１～１０のいずれか１項に記載の金型装置。