JP7311070B1 - 鋼板および部材、ならびに、それらの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
「質量%で、C:0.140%超、0.400%未満、Si:0.35%超、1.50%未満、Mn:1.50%超、4.00%未満、P:0.100%以下、S:0.010%以下、Al:0.100%以下、N:0.0100%以下、Ti:0%以上、0.050%未満、Nb:0%以上、0.050%未満、V:0%以上、0.50%以下、Cr:0%以上、1.00%以下、Mo:0%以上、0.50%以下、B:0%以上、0.0100%以下、Ca:0%以上、0.0100%以下、Mg:0%以上、0.0100%以下、REM:0%以上、0.0500%以下、Bi:0%以上、0.050%以下、を含有し、残部がFeおよび不純物からなる化学組成を有し、
表面から板厚の1/4の位置における組織が、体積率で、70.0%以上の焼戻しマルテンサイトと、3.0%超10.0%未満の残留オーステナイトと、合計で25.0%以下のフェライトおよびベイナイトと、5.0%以下のマルテンサイトと、を含み、
前記表面から25μmの位置における組織が、体積率で、合計で70%以上のフェライトおよびベイナイトと、合計で30%以下のマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトと、を含み、
前記表面から25μmの位置において、前記マルテンサイトおよび前記焼戻しマルテンサイトの平均粒径が5.0μm以下であり、
引張強度が1310MPa以上であり、均一伸びが5.0%以上であり、90°V曲げでの限界曲げ半径Rと板厚tの比であるR/tが5.0以下であることを特徴とする、高強度冷延鋼板。」
が開示されている。
「化学成分組成が、
C:0.08~0.20%(質量%の意味。化学成分組成について以下同じ)、
Si:0.20~3.0%、
Mn:1.0~3.5%、
Al:3%以下(0%を含まない)、
P:0.15%以下(0%を含まない)、
S:0.02%以下(0%を含まない)、および
N:0.01%以下(0%を含まない)
を満たし、残部が鉄及び不可避不純物からなり、
全組織に占める焼戻しマルテンサイトおよび炭化物が合計で95面積%以上であり、かつ、
鋼板表面から板厚方向に深さ10μmの位置から板厚の1/4深さの位置までの組織において、旧オーステナイト粒径(Dγ):20μm以下、および炭化物の占める面積率(Q値):0.20%以下(但し、Q値=0%は含まない)を満たし、更に、
引張強度が1180MPa以上1370MPa以下であることを特徴とする耐遅れ破壊性に優れた高強度鋼板。」
が開示されている。
また、本発明は、上記の鋼板を素材とする部材、および、その製造方法を提供することを目的とする。
i)マルテンサイトやベイナイトの粒内の強度は固溶C量に比例し、固溶C量は炭化物の析出量と相関する。そのため、粒界での遅れ破壊を抑制しつつ、TS:1310MPa以上の強度を得るためには、炭化物の析出量およびサイズを制御することが重要である。
ii)微細な炭化物は遅れ破壊の原因となる水素の拡散を阻害し、耐遅れ破壊特性を改善する効果を有する。しかし、全ての炭化物を微細に析出させようとすると、炭化物の析出量が不十分となり、粒界での遅れ破壊を抑制する効果が得られない。これらを両立するためには、炭化物の面積率およびサイズに加えて、炭化物の粒径分布を適正に制御することが有効である。
iii)炭化物の粒径分布を制御するには、製造条件、特に、焼戻し工程を2区間に分け、それぞれの区間において、滞留時間と中間温度から算出される焼戻しパラメーターを個別かつ適切に制御することが重要である。
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。
1.質量%で、
C:0.12%以上0.40%以下、
Si:1.50%以下、
Mn:0.20%以上3.50%以下、
P:0.050%以下、
S:0.0100%以下、
sol.Al:1.00%以下および
N:0.010%以下
であり、残部がFeおよび不可避的不純物である、成分組成を有し、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計の面積率が95%以上100%以下であり、
前記マルテンサイトおよび前記ベイナイトの粒内に存在する炭化物の面積率が5%以上25%以下であり、
前記炭化物の平均円相当径が10nm以上80nm以下であり、かつ、
前記炭化物の粒径分布について次式(1)を満足し、
引張強さが1310MPa以上である、鋼板。
xi:円相当径が(5.0×i)nm以上(5.0×(i+1))nm未満である炭化物の個数密度[個/μm2]
i:1~nの整数
n:31
X:xiの平均値
s:xiの標準偏差
である。
(A群)
Cu:1.00%以下、
Ni:1.00%以下、
Mo:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
Zr:0.100%以下、
Ca:0.0100%以下、
Ti:0.100%以下、
Nb:0.100%以下、
B:0.0100%以下、
V:0.200%以下、
W:0.200%以下、
Sb:0.100%以下、
Sn:0.100%以下および
Mg:0.0100%以下
のうちから選択される一種または二種以上
(B群)
Se、As、Pb、Bi、Zn、Cs、Rb、Co、La、Tl、Nd、Y、In、Be、Hf、Tc、Ta、O、La、CeおよびPrうちから選択される一種または二種以上:合計で0.02%以下
前記鋼板を、焼鈍温度:A3点以上、および、焼鈍時間:30秒以上として焼鈍する、焼鈍工程と、
ついで、前記鋼板を、前記焼鈍温度~第2冷却開始温度の温度域での平均冷却速度:10℃/秒以下として冷却する、第1冷却工程と、
前記鋼板を、前記第2冷却開始温度:680℃以上、前記第2冷却開始温度~50℃の温度域での平均冷却速度:30℃/秒以上として、50℃以下の冷却停止温度まで冷却する、第2冷却工程と、
前記鋼板を、次式(2)、(3)および(4)満足する条件で焼戻す、焼戻し工程と、
を有する、鋼板の製造方法。
λ1≦5000・・・(2)
λ2≧3100・・・(3)
λ2≦0.88×λ1+400・・・(4)
ここで、
λ1:焼戻し工程の第1区間の焼戻しパラメーター、および
λ2:焼戻し工程の第2区間の焼戻しパラメーター、
であり、それぞれ次式(5)および(6)式により定義される。
λ1=T1×(logt1+20)・・・(5)
λ2=T2×(logt2+20)・・・(6)
また、
t1:焼戻し工程の第1区間の滞留時間[s]、
T1:焼戻し工程の第1区間の中間温度[℃]、
t2:焼戻し工程の第2区間の滞留時間[s]、および
T2:焼戻し工程の第2区間の中間温度[℃]、
である。
焼戻し工程の第1区間および第2区間とは、焼戻し工程において100℃以上の温度域にある時間域を2等分し、前半を焼戻し工程の第1区間、後半を焼戻し工程の第2区間としたものである。
[1]鋼板
まず、本発明の一実施形態に従う鋼板の成分組成について説明する。なお、成分組成における単位はいずれも「質量%」であるが、以下、特に断らない限り、単に「%」で示す。
Cはマルテンサイトやベイナイトの強度を上昇させ、TS:1310MPa以上の強度を確保する観点から含有させる。C含有量が0.12%未満では、所定の強度を安定して得ることが困難となる。したがって、C含有量は0.12%以上とする。TS:1470MPa以上を得る観点からは、C含有量は0.18%以上が好ましい。TS:1700MPa以上を得る観点からは、C含有量は、より好ましくは0.24%以上である。一方、C含有量が0.40%を超えると、強度が高くなり過ぎて優れた耐遅れ破壊特性を確保することが困難となる。したがって、C含有量は0.40%以下とする。C含有量は、好ましくは0.36%以下、より好ましくは0.32%以下である。
Siは、固溶強化による強化元素として添加することができる。Si含有量の下限は特に限定されず、0%であってもよい。ただし、上記効果を得る観点から、Si含有量は0.02%以上が好ましい。Si含有量は、より好ましくは0.10%以上である。一方、Siの含有量が1.50%を超えると、その効果が飽和する。また、Siの偏析量が多くなり、耐遅れ破壊特性を劣化させる。したがって、Si含有量は1.50%以下とする。Si含有量は、好ましくは1.20%以下、より好ましくは1.00%以下、さらに好ましくは0.80%以下である。
Mnは、鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、マルテンサイトを確保するために含有させる。ここで、Mn含有量は、工業的に安定してマルテンサイトを確保する観点から、0.20%以上とする。Mn含有量は、好ましくは0.80%以上である。一方、Mnを過剰に含有させると、粗大なMnSやMn偏析の形成を通じて耐遅れ破壊特性を劣化させるおそれがある。そのため、Mn含有量は3.50%以下とする。Mn含有量は、好ましくは3.00%以下、より好ましくは2.50%以下、さらに好ましくは2.00%以下である。
Pは、鋼を強化する元素であるが、その含有量が多いと、スポット溶接性が劣化する。そのため、P含有量は0.050%以下とする。上記の観点から、P含有量は、好ましくは0.020%以下である。なお、P含有量の下限は特に限定されない。ただし、P含有量を0.002%未満に低減するには多大なコストを要する。そのため、コストの観点からは、P含有量は0.002%以上が好ましい。
Sは、粗大なMnSの形成を通じて耐遅れ破壊特性を劣化させる。そのため、S含有量は0.0100%以下とする。上記の観点から、S含有量は、好ましくは0.0050%以下、より好ましくは0.0020%以下である。なお、S含有量の下限は特に限定されない。ただし、S含有量を0.0002%未満に低減するには多大なコストを要する。そのため、コストの観点からは、S含有量は0.0002%以上が好ましい。
Alは、十分な脱酸を行い、鋼中介在物を低減するために含有させることができる。sol.Al含有量の下限は特に限定されず0%であってもよい。ただし、安定して脱酸を行う観点からは、sol.Al含有量は0.005%以上が好ましく、0.01%以上がより好ましい。一方、sol.Al含有量が1.00%を超えると、Al系の粗大介在物が多量に生成し、耐遅れ破壊特性が劣化する。したがって、sol.Al含有量は1.00%以下とする。sol.Al含有量は、好ましくは0.80%以下、より好ましくは0.50%以下である。
Nは、粗大な窒化物を形成し、耐遅れ破壊特性を劣化させる。したがって、Nは0.010%以下とする。N含有量は、好ましくは0.0080%以下である。N含有量の下限は特に限定されず0%であってもよい。ただし、工業的に実施する観点からは、N含有量は0.0005%以上が好ましい。
Cu:1.00%以下、
Ni:1.00%以下、
Mo:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
Zr:0.100%以下、
Ca:0.0100%以下、
Ti:0.100%以下、
Nb:0.100%以下、
B:0.0100%以下、
V:0.200%以下、
W:0.200%以下、
Sb:0.100%以下、
Sn:0.100%以下および
Mg:0.0100%以下
Cuは、耐食性を向上させる元素である。また、Cuは、腐食生成物により鋼板表面を被覆して鋼板への水素侵入を抑制し、耐遅れ破壊特性を向上させる効果も有する。上記の観点から、Cu含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.01%以上である。特に、耐遅れ破壊特性の向上の観点からは、Cu含有量は0.05%以上がさらに好ましい。しかしながら、Cu含有量が多くなりすぎると表面欠陥の原因となる。したがって、Cuを含有させる場合、その含有量は1.00%以下が好ましい。
Niも、耐食性を向上させる元素である。上記の観点から、Ni含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.01%以上である。しかしながら、Ni含有量が多くなりすぎると、加熱炉内でのスケール生成が不均一になり、表面欠陥の原因になる。また、コスト増にもなる。したがって、Niを含有させる場合、その含有量は1.00%以下が好ましい。
Moは、鋼の焼入れ性を向上させ、所定の強度を安定的に確保する効果を得る目的で含有させることができる。上記の効果を得る観点から、Mo含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上、さらに好ましくは0.005%以上である。しかしながら、Mo含有量が0.50%を超えると、化成処理性の劣化を招く。したがって、Moを含有させる場合、その含有量は0.50%以下が好ましい。
Crは、鋼の焼入れ性を向上させる効果を得る目的で含有させることができる。上記の効果を得る観点から、Cr含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上である。しかしながら、Cr含有量が1.00%を超えると、化成処理性の劣化を招く。したがって、Crを含有させる場合、その含有量は1.00%以下が好ましい。なお、化成処理性の劣化を防止する観点からは、Cr含有量は0.20%以下がより好ましい。
Zrは、旧γ粒径の微細化やそれによるマルテンサイトの内部構造の微細化を通じて高強度化に寄与する。このような観点から、Zr含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上である。しかしながら、Zrを過剰に含有させると、Zr系の粗大な析出物が増加し、耐遅れ破壊特性の劣化を招く。したがって、Zrを含有させる場合、その含有量は0.100%以下が好ましい。
Caは、SをCaSとして固定し、耐遅れ破壊特性を改善する効果を有する。このような効果を得る観点から、Ca含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.0001%以上である。しかしながら、Caを過剰に含有させると、表面品質が劣化する。したがって、Caを含有させる場合、その含有量は0.0100%以下が好ましい。Ca含有量は、より好ましくは0.0050%以下である。
Tiは、BNの形成に先んじてTiNを形成する。これにより、固溶Bが確保され、焼入れ性の安定化効果が得られる。このような効果を得る観点から、Ti含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.002%以上である。一方、Tiを過剰に含有させると、粗大なTiNやTiC等の介在物が多量に生成し、耐遅れ破壊特性を劣化させる。したがって、Ti含有量は0.100%以下とする。Ti含有量は、好ましくは0.060%以下、より好ましくは0.055%以下である。
Nbは、旧γ粒径の微細化やそれによるマルテンサイトの内部構造の微細化を通じて高強度化に寄与する。このような観点から、Nb含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.002%以上である。しかしながら、Nbを過剰に含有させると、Nb系の粗大な析出物が増加し、耐遅れ破壊特性の劣化を招く。したがって、Nbを含有させる場合、その含有量は0.100%以下が好ましい。
Bは、鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、少ないMn含有量でもマルテンサイトの生成量を増加させる利点を有する。このような効果を得る観点から、B含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.0002%以上、さらに好ましく0.0005%以上とする。一方、B含有量が0.0100%を超えると、その効果が飽和する。したがって、B含有量は0.0100%以下とする。
Vは、鋼の焼入れ性を向上させる効果、および、マルテンサイトの微細化による高強度化の効果を得る目的で含有させることができる。このような効果を得る観点から、V含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上である。しかしながら、V含有量が0.200%を超えると、鋳造性の劣化を招く。したがって、Vを含有させる場合、その含有量は0.200%以下が好ましい。
Wは、微細なW系炭化物・炭窒化物の形成を通じて、高強度化に寄与する。このような観点から、W含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上である。しかしながら、Wを過剰に含有させると、熱間圧延工程のスラブ加熱時に未固溶で残存する粗大な析出物が増加し、耐遅れ破壊特性の劣化を招く。したがって、Wを含有させる場合、その含有量は0.200%以下が好ましい。
Sbは、鋼板の表層での酸化や窒化を抑制し、これにより、CやBの低減を抑制する。CやBの低減が抑制されることによって、鋼板の表層でのフェライト生成が抑制され、高強度化に寄与する。このような観点から、Sb含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上である。しかしながら、Sb含有量が0.100%を超えると、鋳造性が劣化する。また、旧γ粒界にSbが偏析して耐遅れ破壊特性の劣化を招く。したがって、Sbを含有させる場合、その含有量は0.100%以下が好ましい。
Snは、鋼板の表層での酸化や窒化を抑制し、これにより、CやBの低減を抑制する。CやBの低減が抑制されることによって、鋼板の表層でのフェライト生成が抑制され、高強度化、さらには耐遅れ破壊特性の改善に寄与する。このような観点から、Sn含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.001%以上である。しかしながら、Sn含有量が0.100%を超えると、鋳造性が劣化する。また、旧γ粒界にSnが偏析して耐遅れ破壊特性の劣化を招く。したがって、Snを含有させる場合、その含有量は0.100%以下が好ましい。
Mgは、MgOとしてOを固定し、耐遅れ破壊特性を改善する。このような観点から、Mg含有量は好ましくは0%超え、より好ましくは0.0001%以上である。しかしながら、Mgを過剰に含有させると、表面品質や耐遅れ破壊特性の劣化を招く。したがって、Mgを含有させる場合、その含有量は0.0100%以下が好ましい。
本発明の一実施形態に従う鋼板の組織は、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計の面積率が95%以上100%以下であり、
前記マルテンサイトおよび前記ベイナイトの粒内に存在する炭化物の面積率が5%以上25%以下であり、
前記炭化物の平均円相当径が10nm以上80nm以下であり、かつ、
前記炭化物の粒径分布について上掲式(1)を満足する、組織である。
以下、それぞれの限定理由について説明する。なお、面積率は、組織全体に対する面積率である。
所定の強度を得るために、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率を95%以上とする。マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が95%未満になると、残部組織であるフェライト、残留オーステナイトおよびパーライトが増加し、所定の強度を得ることが難しくなる。なお、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が95%未満の組織構成で所定の強度を確保する方法としては、例えば、焼戻し温度の低温化やC量を増加させる方法がある。しかしながら、焼戻し温度の低温化の場合、靭性が低下して耐遅れ破壊特性が劣化する。また、C量を増加させる方法では、溶接性を劣化させるおそれがある。したがって、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率は95%以上とする。なお、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率の上限は特に限定されず、100%であってもよい。
マルテンサイトおよびベイナイト以外の残部を構成する組織は、強度を低下させたり、遅れ破壊を助長するおそれがある。そのため、残部の面積率は5%以下とする。残部の面積率の下限は特に限定されず、残部の面積率は0%であってもよい。なお、マルテンサイトおよびベイナイト以外の残部を構成する組織としては、フェライト、残留オーステナイトおよびパーライトが挙げられる。
すなわち、鋼板のL断面(圧延方向に平行な垂直断面)を研磨後、ナイタールで腐食し、鋼板のL断面を、鋼板の板厚1/4位置においてSEMにより2000倍の倍率にて4視野観察する。ついで、撮影した組織写真を画像解析する。マルテンサイトおよびベイナイトはいずれも、灰色のコントラストを呈した領域である。マルテンサイトおよびベイナイトには、内部に炭化物や窒化物、硫化物、酸化物などの介在物が含まれる場合があるが、これらの介在物が占める領域は、マルテンサイトおよびベイナイトの面積に含めるものとする。また、上記の灰色のコントラストを呈した領域には、残留オーステナイトが含まれる場合があるため、後述する方法により、上記の灰色のコントラストを呈した領域の面積率から残留オーステナイトの面積率を減じて、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率を算出する。
すなわち、鋼板をその表面から200μmまでの深さまでシュウ酸により化学研磨する。ついで、化学研磨した面を観察面として、X線回折法により観察する。入射X線にはMoKα線を使用し、bcc鉄の(200)、(211)および(220)各面の回折強度に対するfcc鉄(オーステナイト)の(200)、(220)および(311)各面の回折強度の比を求める。ついで、各面の回折強度の比から、残留オーステナイトの体積率を算出する。そして、残留オーステナイトが三次元的に均質であるとみなして、残留オーステナイトの体積率を、残留オーステナイトの面積率とする。
[残部の面積率(%)]=100-[マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率(%)]
マルテンサイトおよびベイナイトの粒内に存在する炭化物(以下、単に炭化物ともいう)は、遅れ破壊の原因となる水素の拡散を阻害する。また、炭化物は、粒内強度を低下させることにより、粒内強度と粒界強度の差を小さくして、粒界を相対的に強化する。これらを通じて、耐遅れ破壊特性が改善される。炭化物の面積率が5%未満の場合、上記の耐遅れ破壊特性の改善効果が十分に得られない。一方、炭化物の面積率が25%超えの場合、所定の強度を確保することが困難になる。したがって、炭化物の面積率は5%以上25%以下とする。炭化物の面積率は、好ましくは10%以上である。炭化物の面積率は、好ましくは20%以下である。
また、炭化物の平均円相当径が10nm未満の場合、上記の耐遅れ破壊特性の改善効果が十分に得られない。一方、炭化物の平均円相当径が80nm超えの場合、所定の強度を確保することが困難になる。また、旧γ粒界上でも炭化物が粗大に析出し、粒界破壊による遅れ破壊を助長するおそれが生じる。したがって、炭化物の平均円相当径は10nm以上80nm以下とする。炭化物の平均円相当径は、好ましくは60nm以下、より好ましくは40nm以下である。
炭化物の粒径は、焼戻し温度の増加に伴い粗大化する。また、一定の温度で焼戻し処理を施した場合には、炭化物の粒径分布は正規分布に近い分布となる。次式(1)は、炭化物の粒径分布が正規分布ではなく、比較的微細な炭化物を主体とし、粗大な炭化物も一定量含んでいる状態を表している。発明者らは、種々の検討を重ね、次式(1)を満足することによって、優れた耐遅れ破壊特性が得られることを知見した。このメカニズムは明らかではないが、発明者らは、比較的微細な炭化物による水素トラップ効果と、粗大な炭化物の形成による固溶C量の低減とが、相乗的に作用しているものと考えている。そのため、粒内炭化物の粒径分布について、次式(1)を満足させる。次式(1)の左辺値は、好ましくは1.35以上であり、より好ましくは1.50以上である。また、次式(1)式の左辺値の上限は特に限定されないが、例えば、次式(1)の左辺値は2.20以下とすること好ましい。
xi:円相当径が(5.0×i)nm以上(5.0×(i+1))nm未満である炭化物の個数密度[個/μm2]
i:1~nの整数
n:31
X:xiの平均値(x1~x31までの(算術)平均値)
s:xiの標準偏差(x1~x31までの標準偏差)
である。
すなわち、鋼板のL断面(圧延方向に平行な垂直断面)を研磨後、ナイタールで腐食する。ついで、鋼板のL断面を、鋼板の板厚1/4位置においてSEMにより観察し、インレンズSE像を取得する。なお、インレンズSE像では、物質表面の仕事関数、局所的な帯電による表面ポテンシャルの変化の影響を受け、物質の違いに敏感な像が得られるため、地鉄と炭化物との境界が明瞭に確認できる。また、加速電圧:1kV、ワーキングディスタンス:4mm、倍率:15000倍とする。得られたインレンズSE像をImageJにより画像解析し、炭化物と地鉄に2値化する。ついで、粒子解析機能により、炭化物の合計の面積率を算出し、その値を炭化物の面積率とする。また、各炭化物の円相当径を算出し、これらの平均値を、炭化物の平均円相当径とする。加えて、各炭化物の円相当径を基に、円相当径が(5.0×i)nm以上(5.0×(i+1))nm未満である炭化物の個数をそれぞれカウントし、xi(円相当径が(5.0×i)nm以上(5.0×(i+1))nm未満である炭化物の個数密度)を求める。求めたxiから上掲式(1)の左辺値を算出する。
ここで、各炭化物の円相当径は、次式により算出する。
[各炭化物の円相当径(nm)]=(4×[各炭化物の面積(nm2)]÷π)1/2
なお、炭化物の面積率および平均円相当径の算出では、円相当径が5nm未満の炭化物は除外する。
本発明の一実施形態に従う鋼板は、TS:1310MPa以上でも、耐遅れ破壊特性に優れる点を特徴の一つとするものである。したがって、TSは1310MPa以上とする。TSは、好ましくは1470MPa以上、より好ましくは1700MPa以上である。TSの上限については特に限定されないが、例えば、TSは2500MPa以下が好適であり得る。なお、TSは、JIS Z 2241に準拠する引張試験により測定する。詳細は後述する実施例に記載するとおりである。
つぎに、本発明の一実施形態に従う部材について、説明する。
本発明の一実施形態に従う部材は、上記の鋼板を用いてなる(素材とする)部材である。例えば、素材である鋼板に、成形加工および接合加工の少なくとも一方、好適には、冷間プレスを施して部材とする。
ここで、上記の鋼板は、TS:1310MPa以上の強度と、優れた耐遅れ破壊特性とを同時に実現している。また、上記の鋼板は、上記の特性により、高い強度が求められる種々の部品に対して冷間プレスでの適用が可能となるので、コストや生産性の点でより有利に、部品強度の向上および軽量化に貢献することができる。そのため、本発明の一実施形態に従う部材は、自動車や家電製品等に使用される部材に適用して特に好適である。
つぎに、本発明の一実施形態に従う鋼板の製造方法について、説明する。
上記の成分組成を有する鋼スラブに圧延を施して鋼板とする、圧延工程と、
前記鋼板を、焼鈍温度:A3点以上、および、焼鈍時間:30秒以上として焼鈍する、焼鈍工程と、
ついで、前記鋼板を、前記焼鈍温度~第2冷却開始温度の温度域での平均冷却速度:10℃/秒以下として冷却する、第1冷却工程と、
前記鋼板を、前記第2冷却開始温度:680℃以上、前記第2冷却開始温度~50℃の温度域での平均冷却速度:30℃/秒以上として、50℃以下の冷却停止温度まで冷却する、第2冷却工程と、
前記鋼板を、上掲式(2)、(3)および(4)満足する条件で焼戻す、焼戻し工程と、
を有する、というものである。
なお、上記の各温度は、特に説明がない限り、鋼スラブおよび鋼板の表面温度を意味する。
まず、鋼スラブに圧延、例えば、熱間圧延、または、熱間圧延および冷間圧延を施して鋼板とする。鋼スラブの準備方法(製造条件)、熱間圧延条件および冷間圧延条件は特に限定されず、常法に従い行えばよい。なお、熱間圧延後の熱延鋼板に、任意に酸洗を施してもよい。酸洗条件についても特に限定されず、常法に従えばよい。また、冷間圧延後の冷延鋼板に、任意に酸洗を施してもよい。酸洗条件についても特に限定されず、常法に従えばよい。
ついで、上記のようにして得られた鋼板(熱延鋼板または冷延鋼板)を、焼鈍温度:A3点以上、および、焼鈍時間:30秒以上として焼鈍する。
最終製品の鋼板の組織において、上記のようなマルテンサイトおよびベイナイトを主体とする組織を得るためには、焼鈍温度をA3点以上とすることが必要である。
すなわち、焼鈍温度がA3点未満になると、焼鈍時に十分なオーステナイトが生成しない。その結果、最終製品において所定のマルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が得られず、ひいては、TS:1310MPa以上が得られない。そのため、焼鈍温度はA3点以上とする。なお、焼鈍温度の上限は特に限定されないが、焼鈍温度が一定以上になると、オーステナイト粒径が粗大になり靱性が劣化するおそれがある。そのため、焼鈍温度は1000℃以下が好ましい。
なお、焼鈍温度は、焼鈍工程での最高到達温度であり、焼鈍における保持中の温度はA3点以上であれば、一定であっても、変動してもよい。また、A3点は次式により求める。
A3点(℃)=910-203×[C%]0.5+44.7×[Si%]+
31.5×[Mo%]-30×[Mn%]-11×[Cr%]+700×[P%]+
400×[Al%]+400×[Ti%]
焼鈍時間が30秒未満になると、焼鈍時に十分なオーステナイトが生成しない。その結果、最終製品において所定のマルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が得られず、ひいては、TS:1310MPa以上が得られない。そのため、焼鈍時間は30秒以上とする。なお、焼鈍時間の上限は特に限定されないが、焼鈍時間が一定以上になると、オーステナイト粒径が粗大になり靱性が劣化するおそれがある。したがって、焼鈍時間は900秒以下が好ましい。
なお、焼鈍時間とは、A3点以上の温度域での保持時間(滞留時間)である。
ついで、上記のようにして焼鈍を施した鋼板を、焼鈍温度~(後述する)第2冷却開始温度の温度域での平均冷却速度:10℃/秒以下として、冷却する。
焼鈍温度~第2冷却開始温度の温度域での平均冷却速度(以下、第1冷却速度ともいう)が10℃/秒を超えると、2次冷却開始前の鋼板に温度ばらつきが生じ、第2冷却工程後の板形状が平坦でなくなるおそれがある。板形状が平坦でない場合、例えば、自動車部品への成形時に寸法精度の確保が困難になる等の問題が生じる。そのため、第1冷却速度は10℃/秒以下とする。第1冷却速度は、好ましくは8℃/秒以下である。なお、第1冷却速度の下限は特に限定されないが、第1冷却速度は1℃/秒以上が好ましい。
ついで、鋼板を、第2冷却開始温度:680℃以上、第2冷却開始温度~50℃の温度域での平均冷却速度:30℃/秒以上として、50℃以下の冷却停止温度まで冷却する。
第2冷却開始温度が680℃未満の場合、残留γやパーライトが過剰に生成し、最終製品において所定のマルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が得られないおそれがある。また、冷却中にマルテンサイトやベイナイトの焼戻しが生じ、炭化物が過度に粗大化するおそれもある。そのため、第2冷却開始温度:680℃以上とする。第2冷却開始温度の上限は特に限定されないが、例えば、第2冷却開始温度は850℃以下が好ましい。また、第2冷却開始温度は、焼鈍温度-50℃以下が好ましい。
第2冷却開始温度~50℃の温度域での平均冷却速度(以下、第2冷却速度ともいう)が30℃/秒未満の場合、残留γやパーライトが過剰に生成し、最終製品において所定のマルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が得られないおそれがある。また、冷却中にマルテンサイトやベイナイトの焼戻しが生じ、炭化物が過度に粗大化するおそれもある。そのため、第2冷却速度は30℃/秒以上とする。第2冷却速度は、好ましくは50℃/秒以上、より好ましくは100℃/秒以上である。なお、第2冷却速度の上限は特に限定されないが、第2冷却速度は2000℃/秒以下が好ましい。
炭化物の粗大化を抑制する観点から、冷却停止温度は50℃以下とする。なお、冷却停止温度の下限は特に限定されないが、冷却停止温度は5℃以上が好ましい。
ついで、鋼板を、次式(2)、(3)および(4)を同時に満足する条件で焼戻す。
λ1が過大になると、炭化物の面積率が過大となり、所定の強度を得ることが困難となる。そのため、λ1は5000以下とする。λ1は、より好ましくは4700以下である。λ1の下限については特に限定されないが、例えば、λ1は3500以上が好ましい。
λ2が過小になると、水素トラップに寄与する微細な炭化物が得られにくくなり、上掲式(1)を満足する炭化物の粒径分布を得ることが困難になる。そのため、λ2は3100以上とする。
また、λ1との関係で上掲式(4)を満足するようにλ2を制御することにより、水素トラップに寄与する微細な炭化物が得られ、ひいては、上掲式(1)を満足する炭化物の粒径分布を得ることが可能となる。そのため、λ1との関係で上掲式(4)を満足するようにλ2を制御する。
λ1:焼戻し工程の第1区間の焼戻しパラメーター、および
λ2:焼戻し工程の第2区間の焼戻しパラメーター、
であり、それぞれ次式(5)および(6)式により定義される。
λ1=T1×(logt1+20)・・・(5)
λ2=T2×(logt2+20)・・・(6)
また、
t1:焼戻し工程の第1区間の滞留時間[s]、
T1:焼戻し工程の第1区間の中間温度[℃]、
t2:焼戻し工程の第2区間の滞留時間[s]、および、
T2:焼戻し工程の第2区間の中間温度[℃]、
である。なお、上掲式(5)および(6)中のlogは、常用対数(底=10)を表すものである。
焼戻し工程の第1区間および第2区間とは、焼戻し工程において100℃以上の温度域にある時間域を2等分し、前半を焼戻し工程の第1区間、後半を焼戻し工程の第2区間としたものである。
また、得られた鋼板に、めっき処理を施してもよい。めっき処理を施すことにより、表面にめっき層を有する鋼板が得られる。めっき処理方法は特に限定されず、例えば、溶融めっきや電気めっきが挙げられる。また、溶融めっき後に合金化を施すめっき処理でもよい。また、めっきの種類も特に限定されず、例えば、亜鉛めっきや亜鉛以外の金属のめっきが挙げられる。めっき処理の条件は特に限定されず、常法に従えばよい。なお、めっき浴は、亜鉛等の主となる成分以外の成分を含んでもよい。また、めっき処理を行う場合に、上記したスキンパス圧延を行う場合は、めっき処理後にスキンパス圧延を行うことが好ましい。
つぎに、本発明の一実施形態に従う部材の製造方法について、説明する。
本発明の一実施形態に従う部材の製造方法は、上記の鋼板(例えば、上記の鋼板の製造方法により製造された鋼板)に、成形加工および接合加工の少なくとも一方を施して部材とする工程、好適には、冷間プレスを施して部材とする工程を有する。
ここで、成形加工方法は、特に限定されず、例えば、プレス加工等の一般的な加工方法を用いることができる。また、接合加工方法も、特に限定されず、例えば、スポット溶接、レーザー溶接、アーク溶接等の一般的な溶接や、リベット接合、かしめ接合等を用いることができる。なお、成形条件および接合条件については特に限定されず、常法に従えばよい。冷間プレス条件についても特に限定されず、常法に従えばよい。
・TS
合格:1310MPa以上
不合格:1310MPa未満
σH/σN≧1.15-0.0002×TS・・・(7)
ここで、TS、当該鋼板の引張強さである。
一方、比較例では、引張強さ(TS)および耐遅れ破壊特性の少なくとも1つが十分ではなかった。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.12%以上0.40%以下、
Si:1.50%以下、
Mn:0.20%以上3.50%以下、
P:0.050%以下、
S:0.0100%以下、
sol.Al:1.00%以下および
N:0.010%以下
であり、残部がFeおよび不可避的不純物である、成分組成を有し、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計の面積率が95%以上100%以下であり、
前記マルテンサイトおよび前記ベイナイトの粒内に存在する炭化物の面積率が5%以上25%以下であり、
前記炭化物の平均円相当径が10nm以上80nm以下であり、かつ、
前記炭化物の粒径分布について次式(1)を満足し、
引張強さが1310MPa以上である、鋼板。
xi:円相当径が(5.0×i)nm以上(5.0×(i+1))nm未満である炭化物の個数密度[個/μm2]
i:1~nの整数
n:31
X:xiの平均値
s:xiの標準偏差
である。 - 前記成分組成が、さらに、質量%で、以下のA群およびB群のうちの少なくとも一方を含有する、請求項1に記載の鋼板。
(A群)
Cu:1.00%以下、
Ni:1.00%以下、
Mo:0.50%以下、
Cr:1.00%以下、
Zr:0.100%以下、
Ca:0.0100%以下、
Ti:0.100%以下、
Nb:0.100%以下、
B:0.0100%以下、
V:0.200%以下、
W:0.200%以下、
Sb:0.100%以下、
Sn:0.100%以下および
Mg:0.0100%以下
のうちから選択される一種または二種以上
(B群)
Se、As、Pb、Bi、Zn、Cs、Rb、Co、La、Tl、Nd、Y、In、Be、Hf、Tc、Ta、O、La、CeおよびPrうちから選択される一種または二種以上:合計で0.02%以下 - 表面にめっき層を有する、請求項1に記載の鋼板。
- 表面にめっき層を有する、請求項2に記載の鋼板。
- 請求項1~4のいずれか一項に記載の鋼板を用いてなる、部材。
- 鋼板の製造方法であって、
前記鋼板は、
マルテンサイトおよびベイナイトの合計の面積率が95%以上100%以下であり、
前記マルテンサイトおよび前記ベイナイトの粒内に存在する炭化物の面積率が5%以上25%以下であり、
前記炭化物の平均円相当径が10nm以上80nm以下であり、かつ、
前記炭化物の粒径分布について次式(1)を満足し、
引張強さが1310MPa以上であり、
前記鋼板の製造方法は、
請求項1または2に記載の成分組成を有する鋼スラブに圧延を施して鋼板とする、圧延工程と、
前記鋼板を、焼鈍温度:A3点以上、および、焼鈍時間:30秒以上として焼鈍する、焼鈍工程と、
ついで、前記鋼板を、前記焼鈍温度~第2冷却開始温度の温度域での平均冷却速度:10℃/秒以下として冷却する、第1冷却工程と、
前記鋼板を、前記第2冷却開始温度:680℃以上、前記第2冷却開始温度~50℃の温度域での平均冷却速度:30℃/秒以上として、50℃以下の冷却停止温度まで冷却する、第2冷却工程と、
前記鋼板を、次式(2)、(3)および(4)満足する条件で焼戻す、焼戻し工程と、
を有する、鋼板の製造方法。
xi:円相当径が(5.0×i)nm以上(5.0×(i+1))nm未満である炭化物の個数密度[個/μm 2 ]
i:1~nの整数
n:31
X:xiの平均値
s:xiの標準偏差
である。
λ1≦5000・・・(2)
λ2≧3100・・・(3)
λ2≦0.88×λ1+400・・・(4)
ここで、
λ1:焼戻し工程の第1区間の焼戻しパラメーター、および
λ2:焼戻し工程の第2区間の焼戻しパラメーター、
であり、それぞれ次式(5)および(6)式により定義される。
λ1=T1×(logt1+20)・・・(5)
λ2=T2×(logt2+20)・・・(6)
また、
t1:焼戻し工程の第1区間の滞留時間[s]、
T1:焼戻し工程の第1区間の中間温度[℃]、
t2:焼戻し工程の第2区間の滞留時間[s]、および
T2:焼戻し工程の第2区間の中間温度[℃]、
である。
焼戻し工程の第1区間および第2区間とは、焼戻し工程において100℃以上の温度域にある時間域を2等分し、前半を焼戻し工程の第1区間、後半を焼戻し工程の第2区間としたものである。 - 前記焼戻し工程後、前記鋼板にめっき処理を行う、めっき処理工程を、さらに有する、請求項6に記載の鋼板の製造方法。
- 請求項1~4のいずれか一項に記載の鋼板に、成形加工および接合加工の少なくとも一方を施して部材とする、工程を有する、部材の製造方法。
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