JP7287518B1 - 発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法 - Google Patents
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Abstract
Description
さらに、本発明の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法によって、発電プラントにおける炭酸ガス排出原単位が最小となる冷却塔等の運転条件を導くことができる。
また、本発明の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法によって、発電プラントにおける売電収益が改善される冷却塔等の運転条件を導くことができる。
そのなかで、ボイラー11は、重油、LPGを燃料として、水を過熱して蒸気を発生している。ボイラー11で発生した蒸気、または、この抽気を蒸気タービン12に供給する。この供給された蒸気により、蒸気タービン12に設けられているタービン羽根を回転させ、同軸で接続している発電機13の軸が回転駆動する。発電機13における回転軸のこの回転駆動を電磁力に変換して電流を生成する。この発電機13から出た電力量が発電端電力量5であり、ボイラー11に供給する燃料のエネルギーと発電端電力量の比が、発電端熱効率を表している。
復水器14で熱交換により温められた温水は、冷却塔15に移送され、冷却されて冷たい冷却水に戻している。冷却塔15には、冷却水の蒸発を促すための多数の冷却ファン17が設けられている。また、冷却塔15から復水器14に移送する冷却水の量を制御する循環ポンプ161が設けられている。発電プラント1は、冷却塔15の冷却ファン17と循環ポンプ161により冷却水の温度制御を実施している。なお、冷却塔15の冷却ファン17と循環ポンプ161は、VVVF(可変電圧周波数制御装置)で、風量、移送する水量を調整することができる。
これらの復水器14、冷却塔15の冷却ファン17、循環ポンプ161を運転するために、発電機13で製造した発電量を用いている。発電プラント1から外部に供給する電力は、発電端電気量5から、発電プラント1内の補機等の運転に必要な電力となる所内負荷7を引いた電力を、送電端電力量6と称し、そのときのボイラーに供給する燃料のエネルギーと送電端電力量の比が、送電端熱効率を表している。したがって、送電端熱効率は、冷却塔等の運転に必要な電力量である所内負荷7によって大きく異なってくる。
このなかで、本発明の発電プラント1で実現可能な送電端熱効率の予測方法は、ボイラー11、蒸気タービン12等の主機、復水器14、冷却塔15等の補機、さらに、これらを移送するパイプラインを含む発電プラント1を想定し、熱効率を1つに収束するように計算させて、全体として、送電端電力量、さらに、送電端熱効率が最大となる予測方法を提供する。
また、時間経過に伴って燃料価格が変動することもあり、また、売電価格も変動することがある。また、これらは、季節や気象条件により変動する。したがって、本発明の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法は、併せて、最小の炭酸ガス排出原単位、および、売電収入を改善する予測方法を提供する。具体的に以下に説明する。
初めに、発電プラントのシミュレーションモデルの構築をする(ステップS1)。発電プラントは、少なくとも、ボイラー、蒸気タービン、発電機を含む主機と、復水器、冷却塔等を含む補機とをこれらの個々の機器仕様とともに、発電プラントの発電量を設定する。
要求移動単位数(U/NP)の計算には外気湿球温度、冷却水水温レンジ、冷却塔入口出口水温における飽和水蒸気比エンタルピーと湿り空気比エンタルピーを用いる。
冷却塔の能力移動単位数(U/NA)の算出には、冷却塔の設計条件より得られる塔定数、および冷却水流量とガス流量の運転データを用いる。得られた水温レンジを冷却塔効率によって補正して、冷却塔出口水温を計算する。
式(1):(U/NP)=Cpw×∫(1/(hs-h))dTl
Cpw:水の定圧比熱(kJ/kg)
hs:飽和水蒸比エンタルピー(kJ/kg-DA)
h :Tlにおける湿り空気比エンタルピー(kJ/kg-DA)
式(2):(U/NA)=CT×(L/G)^α
CT:塔定数(kg×℃/J)
L:循環する水量(kg/h)
G:送風量(kg-DA/h)
α:べき定数(-)
実行伝熱係数Uの算出には、伝熱面の冷却面積、冷却水とタービン排気の対数平均温度差、復水器抜熱量を用いる。
熱貫流率Kの計算には冷却水の流量と復水器入口温度、復水器清浄度、チューブの材質と肉厚と外径のデータを用いる。復水器抜熱量はタービン排気のエンタルピーおよび流量にて算出する。
式(3):(実行伝熱係数U)=S×θm/Q
S:冷却面積(m2)
θm:対数平均温度差(℃)
Q:抜熱量(kW)
式(4):(熱貫流率K)=φ1・φ2・φ3・CC・V1/2
φ1:冷却水復水器入口水温に関する補正係数(-)
φ2:冷却管の清浄度(-)
φ3:冷却管材質および肉厚に関する補正係数(-)
CC:冷却管外径により決定する係数(-)
V:管内流速(m/s)
また、このときに、同時に送電端電力量を計算することができる。この送電端電力量からの電力量によって、固定価格買取制度(FIT)を用いることで売電価格を計算することができる。
この実施例は、想定した発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法を、以下に示す順序で実施した。
(1)想定発電プラントの構成(木質バイオマス発電の仮想プラント)
定格発電量:88MW
ボイラー
蒸気発生エネルギー:21MW
ボイラー効率 :80%
タービン
定格出力 :14.5MW
タービン効率 :80%
復水器
伝熱量 :28MW
清浄度 :70%
冷却塔
除熱量 :35MW
冷却塔効率 :90%
燃料コスト :10円/kg
売電価格 :30円/kWh
冷却ファンと冷却水の循環ポンプの出力はインバータ制御により30~60Hzの間で任意に変更可能とする。
ボイラーにおける主蒸気量は、上限値64400kg/h(6.0MPa)未満で任意に変更可能とする。
冷却ファンと循環ポンプの出力調整により復水器の冷却条件が変わってもボイラー蒸気量が調整されて発電機は定格出力を維持するものとする。ただし、蒸気量が使用量上限を超える蒸気が必要となる場合では発電機出力は下がるものとする。
冷却塔動力を含む所内電力を差し引いた残りを送電端電力とし、全量をFIT価格で売電する。
気象庁の2020年6月1日の日次平均を使用する。
ボイラーは、ボイラーの仕様によるPh-熱平衡図から主蒸気の流量と、エンタルピーを設定する。この主蒸気の流量と、エンタルピーから、発電量に対する熱収支を計算することができる。復水器は、設計仕様書と外形図から熱貫流率、伝熱面仕様、設計運転条件を設定する。さらに、運転しているデータから得られる実行伝熱係数Uと、これらの設定から求められる熱貫流率Kから熱収支を計算することができる。また、冷却塔は、運行データから得られる要求移動係数(U/NP)を求め、設計仕様書より塔定数から能力移動単位数(U/NA)を計算する。この要求移動係数(U/NP)と能力移動単位数(U/NA)とが等しくなる熱収支を計算する。
さらに、ボイラー、復水器、冷却塔の熱収支計算を交互に行い、3か所全てが収束するまで繰り返し、計算する。
ここで、計算から得られた主蒸気量から発生する発電端電力量から、タービンから冷却塔までの動力を含む発電プラント全体の負荷となる電力を差し引いた送電端電力量から送電端熱効率を算出する。
さらに、この計算で求めた表から、発電プラントの送電端熱効率が最大となるボイラーの蒸気量、冷却ファン出力周波数、循環ポンプ出力周波数を計算して求めることができる。
上記条件では冷却ファン・循環ポンプの出力周波数をともに30Hまで下げても発電機の電力が定格値を下回ることはなかった。任意の出力周波数でファン、ポンプを運転しても発電量不足に陥ることはないことを意味する。
表1は、送電端熱効率と冷却塔の運転条件、冷却塔のファン出力周波数(Hz)と循環ポンプ出力周波数(Hz)を示す表である。
表1から、送電端熱効率が最大となる冷却塔の冷却ファン電力と循環ポンプの条件は、送電端熱効率が最大値23.05%となる冷却塔の出力条件は冷却ファン:45Hz、循環ポンプ:42Hzであった。
また、表2より、売電収益が改善され最大値となるのは、冷却塔の出力条件は冷却ファン:39Hz、循環ポンプ:39Hzで、この時の売電収益は137.6千円/hと算出された。
これから、送電端熱効率が最大値と売電収益が改善され最大値となる冷却塔のファン出力と循環ポンプの出力条件が異なっていることを予測することができた。
実施例1と同条件で計算を行い、冷却ファンと循環ポンプの出力範囲に以下の制約を掛けた。一般的に発電プラントの冷却塔はタービン排気温度もしくは排気圧力が設定水準に収まるよう冷却ファンと循環ポンプの出力調整がされることから、タービン排気温度に閾値を設けた。閾値は42~43℃とした。一般的な管理方法に倣い、冷却ファンと循環ポンプのどちらか一方のみの出力を調整し、他方は定格運転とした。
表3は、タービン排気温度(℃)と冷却塔の運転条件、冷却塔のファン出力周波数(Hz)と循環ポンプ出力周波数(Hz)を示す表である。
タービン排気温度が設定水準となる冷却塔出力条件を抽出すると表3に示す通りであった(破線楕円の箇所)。冷却ファンと循環ポンプの一方のみを調整する制約条件を加えると下表の通りであった(実線楕円の箇所)。
表6は、タービン排気温度を閾値は42~43℃の範囲内で、発電プラントにおける発電プラントの冷却ファン出力周波数を調整する条件における送電端熱効率と売電収益を示している。
表7に示すように、比較例1は実施例1よりも送電端熱効率、売電収益の両面で劣る結果となった。
実施例1と同条件で計算を行い、売電収益が改善され最大値となる冷却ファン・循環ポンプの運転条件を抽出した
表8は、売電収益が改善され最大値となる冷却塔の運転条件、冷却塔のファン出力周波数(Hz)と循環ポンプ出力周波数(Hz)を表している。
比較例2は実施例1よりも売電収益は大きいが送電端熱効率は小さい。経済性のみを追求すると環境負荷が増大する可能性があることを示唆している。
2 変電所
3 母線
5 発電端電力量
6 送電端電力量
7 所内負荷
11 ボイラー
12 蒸気タービン
13 発電機
14 復水器
15 冷却塔
161 循環ポンプ
162 給水ポンプ
17 冷却ファン
Claims (6)
- 蒸気を発生させるボイラー、前記ボイラーから排出させた蒸気によって作動する蒸気タービンおよび前記蒸気タービンの作動によって駆動する発電機を含む主機と、
前記蒸気タービンから排出させた蒸気を液化する復水器、前記復水器から排出させた温水を冷却する冷却塔を含む補機と、を備える発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法であって、
前記ボイラーにおける蒸気発生量または燃料使用量と、前記補機の運転条件設定に必要な熱収支計算とから、前記発電機出力の数値と前記補機動力の数値を入力項目として前記蒸気タービン、前記復水器、前記冷却塔での熱収支を計算し、それぞれの熱収支の数値が収束した時の燃料使用量を計算し、前記発電プラント全体での熱収支計算を一括して行い、送電端熱効率が最大となる条件を算出する、
ここで、前記蒸気タービンでの熱収支計算では、前記ボイラーの出口蒸気と前記蒸気タービンの排気とのエンタルピー差が、発電機出力と合致する条件における前記ボイラーの出口蒸気の流量を収束するまで計算して求める、発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法。 - 前記復水器での熱収支計算では、運転データから得られる実行伝熱係数が、設計上の熱貫流率と合致する条件における前記タービンの排気温度を収束するまで計算して求める、請求項1に記載の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法。
- 前記冷却塔での熱収支計算では、気象データと運転データから予測される要求移動単位数が、前記冷却塔の能力移動単位数と合致する条件における冷却塔水温レンジを収束するまで計算して求める、請求項1又は2に記載の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法。
- 前記蒸気タービン、前記復水器および前記冷却塔での熱収支計算によって得られた3つの出力数値は、異なる熱収支計算の入力数値に含まれており、互いに干渉しあっており、これらの熱収支計算の全てで熱収支が取れるまで繰り返し計算する、請求項1~3のいずれか1項に記載の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法。
- 前記補機の動力を任意に変更させた計算を実行して、前記送電端熱効率が最大となる、燃料使用量と、補機運転条件の組み合わせを算出する、請求項1~4のいずれか1項に記載の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法。
- 前記送電端熱効率が最大条件での運転における発電プラントの出力あたりの炭酸ガス排出原単位、および売電収益を計算する、請求項1~5のいずれか1項に記載の発電プラントで実現可能な送電端熱効率の予測方法。
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