JP7280264B2 - フルオロベンゼン及び安息香酸ハイポフルオライトの製造プロセス - Google Patents

Description

本発明は、前記プロセスのステップにおいて単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガスを用いてフッ素化ベンゼン、特にモノフルオロベンゼンを製造又は調製するプロセスに関する。例えば、本発明のプロセスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガスを用いてフッ素化ベンゼン、特にモノフルオロベンゼンをバッチ又は連続で製造又は調製することを含んでもよい。本発明は、安息香酸ハイポフルオライトを生産又は製造する新しいプロセスにも関する。また、この新しいプロセスは、例えば、単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガスを用いて安息香酸ハイポフルオライトをバッチ又は連続で製造又は調製することを含んでもよい。

フルオロベンゼンは、依然としてＢａｌｚ－Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ、Ｓａｎｄｍｅｙｅｒ又はＨａｌｅｘ反応で調製されている。このタイプの反応はすべて、良好な収率を実現できるが、環境にやさしくない。特にアジアでは、この化学反応では解決できない環境問題のため、工場は当局によって閉鎖されています。カルボン酸は、フッ素化され、光分解的に脱炭酸され得ることが知られている（Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．２０１５１３７１７５６５４－５６５７（ｈｔｔｐｓ：／／ｄｏｉ．ｏｒｇ／１０．１０２１／ｊａｃｓ．５ｂ０２２４４））。しかし、記載されているＦ源（例えば、Ｓｅｌｅｃｔｆｌｕｏｒ）は非常に高価であり、フルオロベンゼンに必要な大量の工業用には市販されていない。大きな欠点は、Ｆ原子を運ぶＳｅｌｅｃｔｆｌｕｏｒの巨大な骨格であり、この骨格はリサイクルできず、焼却処分しかできない。この方法は、新しいものであるが、工業的規模及び環境面には、Ｂａｌｚ－Ｓｃｈｉｅｍａｎｎ及びＳａｎｄｍｅｙｅｒ反応よりもさらに悪く、実現可能ではない。また、もう１つの大きな欠点は、高度なＩｒ系光触媒が必要とされることである。化学、特にフッ素化化合物を使用した光化学では、すでに実験室にあるが工業規模ではさらに重要なすべてのガラス製品でのフッ化物腐食のため、非常に特別な専用装置が必要であるため、機器に関する情報は提供されない。Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ ８，４８７－８ （１９７３）にすでに記載されているようなフッ化シアヌル（２，４，６－トリフルオロ－１，３，５－トリアジン）の使用は、フルオロベンゼンを調製する最初のステップでさえも、工業的に実行可能な選択肢ではない。

工業規模のフッ素化有機化合物は、無水ＨＦによるハロゲン－フッ素交換、ＨＦのオレフィン二重結合への付加、フッ素化剤の使用（例えば、アミン×ｎＨＦ）、ＨＦとの電解フッ素化（Ｆ_２のインサイチュでの生成）により製造されている。後者の場合、選択性、拡張性及び環境適合性（毒物となる一部のフッ素化化合物）の欠如は、まだ解決されていない問題である。また、Ｆ_２ガスを直接使用するフッ素化プロセスもある。しかし、このプロセスでは、工業規模が必要であるだけでなく、Ｆ_２ガス及び産生されるＨＦを非常に熟練した処理（水素（Ｈ）－フッ素（Ｆ）交換反応）を行う必要もある。

単体フッ素（Ｆ_２）は、黄色の圧縮ガス（フッ素ガス、Ｆ_２ガス）であり、刺激臭を有し、強酸化剤であるので可燃性及び還元性物質と急激な反応が発生することができる。その強い化学活性のため、フッ素及びＨＦに対して強耐食性を有する設備及び容器が必要である以上、Ｆ_２ガスが窒素ガス（Ｎ_２）と混合して使用される場合が多い。ヨーロッパでは、通常、９５％のＮ_２と５％のＦ_２ガスとの混合物のみの輸送が許可され、或いはＦ_２ガスの含有量が多くとも１０％の混合物のみが許容される。

アジアでは、使用が承認された不活性ガス（例えば、Ｎ_２）におけるＦ_２ガスの割合は多くとも２０％である。

安全性、並びに化学反応におけるＦ_２ガスの化学活性又は反応性の低減及び／又は制御のため、不活性ガス、例えばＮ_２でＦ_２ガスを希釈する必要がある。しかし、工業規模の「不活性化」という上記理由により必要とされる不活性ガスによるＦ_２ガスに対する希釈には、以下の欠点が存在する。一方、不活性ガスで希釈されるＦ_２ガスの計量は非常に把握されにくい。他方、Ｆ_２ガスとの化学反応が非常に発熱的であるため、反応装置内の熱伝達が不活性ガスによって大幅に低減されるとともに、希釈された不活性ガスによって熱伝達が減少されることにより、最悪の場合、制御が失われる可能性もある。そのため、原則的には、不活性ガスを絶縁ガスとして使用することは望ましくない。

従来技術において、希釈されたフッ素化ガス（例えば、Ｃｈａｍｂｅｒｓ ｅｔ ａｌ．（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｆｌｕｏｒｉｎｅ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ １２８ （２００７） ２９－３３））で不活化したベンゼン誘導体をフッ素化する技術が知られている。Ｃｈａｍｂｅｒｓは、不活性ガスである窒素ガス（Ｎ_２）に１０％（ｖｏｌ．－％）の単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガス及び溶媒（例えば、アセトニトリル又はギ酸反応媒体反応媒体）を用いて反応を行った。Ｃｈａｍｂｅｒｓは、マイクロリアクター技術により電子吸引基及び電子供与基を有する１，４－二置換芳香族系に対して直接フッ素化反応を行うことを報告している。フッ素化生成物は、求電子置換過程と一致するプロセスにより得られ、用いられる溶媒に依存する。したがって、アセトニトリル又はギ酸反応媒体を用いる場合、Ｃｈａｍｂｅｒｓは、モノフッ素化生成物の高選択性及び高収率を報告している。従来技術において、高比誘電率の溶媒又はプロトン酸は、芳香族系のフッ素化に非常に有効に使用することができる。これは、これらの媒体において、フッ素分子は、溶媒との相互作用により求核攻撃をより容易に行い、競争ラジカル過程は、最小限に抑制されるためである。しかし、Ｃｈａｍｂｅｒｓに開示されたこのプロセスにおいて、通常、小規模な反応のみを行い、例えば、１６時間以内で反応させることで５から１０ｇの粗生成物が得られる。

また、Ｃｈａｍｂｅｒｓは、上記と同様な実験環境中で、２つの強電子吸引基を有する芳香環を直接フッ素化する試験を行った。もちろん、これらの芳香環は、求電子攻撃に対して反応性を有しない。しかし、このような気質と単体フッ素（Ｆ_２）との反応（即ち、不活性ガスである窒素ガス（Ｎ_２）に１０％（ｖｏｌ．－％）の単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガス；マイクロリアクター）によるフッ素化生成物の転化率が低いが、選択性が高く、清潔である。しかし、同様に、Ｃｈａｍｂｅｒｓに開示されたこのプロセスにおいて、通常、小規模な反応のみを行い、例えば、１６時間以内で反応させることで５から１０ｇの粗生成物が得られる。

不活性化されたベンゼン誘導体と希釈されたフッ素化ガスとの溶媒であるアセトニトリル中でのフッ素化反応により７８％から９１％の転化率が達成されたが、Ｃｈａｍｂｅｒｓは、不活性化されたベンゼンそれ自体を用いて５から１０ｇの生成物量の小規模若しくは大規模で試験を行う動機を有さない。

そのため、大規模及び／又は工業環境において制御可能で有効な方式により直接フッ素化を行うステップを含むフッ素化ベンゼンの大規模及び／又は工業化生産が必要である。本発明の別の目的は、新しいプロセスを提供することである。上記プロセスでは、制御可能で有効な方式により好ましくは大規模及び／又は工業環境において安息香酸ハイポフルオライトを製造又は調製することができる。本発明の別の目的は、上記安息香酸ハイポフルオライト、好ましくは大規模及び／又は工業環境においてフッ素化ベンゼンを製造又は調製するための原料を提供することである。

２段階法によりフッ素化ベンゼンを生産する際に、まず、制御可能で有効な方式により安息香酸を直接フッ素化してから、第２段階においてフッ素化ステップで得られた安息香酸ハイポフルオライトを脱炭酸するとともに、不活性ガス（例えば、窒素ガス（Ｎ_２））の単体フッ素（Ｆ_２）に対する希釈をできるだけ減少させるか、又は実施的に回避するとともに、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度が少なくとも上記及び従来技術で用いられるフッ素化ガスよりも高い必要がある。例えば、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度は、基本的にＣｈａｍｂｅｒｓに使用されるか、又はヨーロッパで承認されている１０体積％よりも高い。或いは単体フッ素（Ｆ_２）の濃度は、基本的にアジアで承認されている２０体積％よりも高い。

本発明の目的は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するための効率的なプロセスを提供することである。上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸を直接フッ素化するステップを含む。好ましくは、フッ素化プロセスにおいて、フッ素化ガスの濃度は、実質的に単体フッ素（Ｆ_２）１５体積％又は２０体積％以上、特に単体フッ素（Ｆ_２）２５体積％以上（即ち、少なくとも２５体積％）、好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）３５体積％又は４５体積％以上である。本発明のプロセスは、化学合成、特にフッ素化ベンゼン、特に最終生成物及び／又は中間体として農業、製薬、電子、触媒、溶媒その他の機能性化学用途に適用できるフッ素化ベンゼン（モノフルオロベンゼン）の製造又は調製に使用され得る。

好ましくは、本発明の目的は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスを提供することである。上記プロセスは、直接フッ素化するステップ、例えば、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて安息香酸を直接フッ素化するステップを含む。これによって、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出された基本的にＦ_２ガスからなるフッ素化ガスをそのまま用いて化学反応を行うことができ、必要に応じて比較的小さい程度で希釈することで、例えば、フッ素化プロセス及びそのパラメータを調整又は制御する。

好ましくは、本発明の別の目的は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスを提供することである。上記プロセスは、直接フッ素化するステップ、例えば、フッ素ガス（Ｆ_２）を直接用い、特殊な設備及び特殊なリアクター設計により、安息香酸を直接フッ素化するステップを含む。

本発明の別の目的は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスを提供することである。上記プロセスは、直接フッ素化するステップ、例えば、フッ素ガス（Ｆ_２ガス）を用いて安息香酸を直接フッ素化するステップを含む。上記プロセスは、フッ素化ベンゼンの大規模生産及び／又は工業生産において行うことができる。

本発明の目的は、特許請求の範囲によって定義され、詳細は後述する。

本発明は、フッ素化ガスの用途に関する。単体フッ素（Ｆ_２）は、好ましくは高濃度で存在し、例えば、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度は、１５体積％又は２０体積％（即ち、少なくとも１５体積％又は２０体積％）である。本発明は、安息香酸からフッ素化ベンゼンを製造するプロセスにも関する。上記プロセスは、フッ素化ガス（単体フッ素（Ｆ_２）が好ましくは高濃度で存在する）を用いて直接フッ素化するステップ及び次の直接フッ素化で得られた安息香酸ハイポフルオライトを脱炭酸するステップを含む。本発明のプロセスは、安息香酸を直接フッ素化することで安息香酸ハイポフルオライトを製造することにも関する。特に、農業、製薬、電子、触媒、溶媒その他の機能化学用途において最終生成物及び中間体として使用される安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンの製造において、本発明は注目されている。本発明のフッ素化プロセスは、バッチ又は連続で行うことができる。本発明のプロセスがバッチで行う場合、カラム型（塔型）リアクターを使用することができる。本発明のプロセスが連続的である場合、マイクロリアクターを使用することができる。本発明では、出発化合物は安息香酸であり、生産されるフッ素化化合物は直接フッ素化により得られた安息香酸ハイポフルオライトであり、上記安息香酸ハイポフルオライトは脱炭酸転化によりフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンに転化することができる。

以下に開示する本発明の方法は、環境に優しく経済的に実現可能な方法で、フルオロベンゼンを高収率で生産する。上記プロセスは、Ｆ_２ガスを用いて安息香酸を直接フッ素化して対応する安息香酸ハイポフルオライト（次亜フッ素安息香酸）を取得し、次いで脱炭酸ステップによりフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンを得ることを含む。一般的な２段階反応を以下に示す。

（スキーム１）ステップ１（直接フッ素化）

（スキーム２）ステップ２（脱炭酸）。

安息香酸ハイポフルオライトの脱炭酸反応によりフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を得る脱炭酸ステップは、いつくかのオプションで実行できる。例えば、例えば、脱炭酸は、熱的脱炭酸又は光化学的脱炭酸によって行われ得る。本発明によれば、本発明によれば、光化学的脱炭酸が好ましい。例えば、光化学的脱炭酸は、直接照射（λ＞１８０ｎｍ、オプション１）又は光増感剤の存在下で実行できる（光開始、オプション２）。

（スキーム３）光化学的脱炭酸のためのオプション１

Ｎｉ ｏｒ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ：Ｎｉ又はステンレス鋼

光化学的脱炭酸は、直接照射（λ＞１８０ｎｍ、オプション１）又は光増感剤の存在下で実行することもできる（光開始＝オプション２）。本発明の反応は、λ＞１８０ｎｍの波長により開始される（備考：２５４ｎｍは水銀ランプの最も強い短波長線である）。光は、Ｈｇ中圧又はＨｇ高圧ランプ、フィリップスチューブランプ、さらにはＬＥＤなどの様々な光源によって発生することができる。プレテストは、２５４ｎｍのチューブを備えたいわゆるＲａｙｏｎｅｔ Ｐｈｏｔｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｒｅａｃｔｏｒ ＲＰＲ－１００（Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｔｈｅ Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｎｅｗ Ｅｎｇｌａｎｄ Ｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔ Ｃｏｍｐａｎｙ）で行われた。工業規模の場合、浸漬シャフト光分解リアクターは、照射する必要がある生成物混合物に囲まれた中央で１Ｈｇランプのみを使用するため、より高い電力を必要とする反応用のＬＥＤリアクターは、システムに数千本の銅ケーブルを構築する必要があるため、経済的にはあまり好まれない。

光化学的に誘発される脱炭酸の利点は、熱脱炭酸に必要な非常に高い温度と比較して、使用可能な温度が低いことである。例えば、Ｃａｎｄｉｓｈ，Ｌ．ｅｔ ａｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ （２０１７），８（５），３６１８－３６２２（ｈｔｔｐｓ：／／ｐｕｂｓ．ｒｓｃ．ｏｒｇ／ｃｎ／ｃｏｎｔｅｎｔ／ａｒｔｉｃｌｅｌａｎｄｉｎｇ／２０１７／ＳＣ／Ｃ６ＳＣ０５５３３Ｈ＃！ｄｉｖＡｂｓｔｒａｃｔ）に光触媒脱炭酸及びカルボン酸次臭化物の反応が記載されているが、このプロセスは、光触媒のコストが高く、記載されている製品の選択性が低すぎるため、産業に適しておらず、経済的でもない。

（スキーム４）光化学的脱炭酸のためのオプション２

微量のフッ化物はガラス製品で作られたフォトリアクターに損傷を与えるため、ガラス製品やガラス窓（ＬＥＤが使用されている場合など）は、特に工業規模ではプラスチックコーティングで保護する必要がある。

例えば、いくつかの潜在的な透明なプラスチックは、例えば（ｈｔｔｐｓ：／／ｗｗｗ．ｉｎｔｅｒｅｍｐｒｅｓａｓ．ｎｅｔ／Ｐｌａｓｔｉｃｏ／Ａｒｔｉｃｕｌｏｓ／５５４４－Ｌａ－ｔｒａｎｓｐａｒｅｎｃｉａ－ｅｎ－ｌｏｓ－ｐｌａｓｔｉｃｏｓ．ｈｔｍｌ）
ＥＴＦＥ（透過率９５％）、
ポリメチルメタクリレート（透過率９２％）、
ポリスチレン（透過率９０％以上）、
ポリカーボネート（範囲８０％－９０％）、
セルロース（透過率８５％）、
アクリロ－スチレン－ブタジエン、アモルファスポリアミド、ＵＰ樹脂、エポキシ、フェノール、その他のプラスチックである。

（透明ポリマーの光学特性）
例えば、ｈｔｔｐｓ：／／ｏｍｎｅｘｕｓ．ｓｐｅｃｉａｌｃｈｅｍ．ｃｏｍ／ｔｅｃｈ－ｌｉｂｒａｒｙ／ａｒｔｉｃｌｅ／ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ－ｌｉｓｔ－ｏｆ－ｔｒａｎｓｐａｒｅｎｔ－ｐｏｌｙｍｅｒｓを参照。

透明なプラスチックの別の供給源
ｈｔｔｐｓ：／／ｗｗｗ．ｕｌｔｒａｐｏｌｙｍｅｒｓ．ｃｏｍ／ｓｉｔｅｓ／ｄｅｆａｕｌｔ／ｆｉｌｅｓ／４２１０４９－Ｔｒａｎｓｐａｒｅｎｔ－Ｐｌａｓｔｉｃｓ－ＬＲ．ｐｄｆ
最も適したプラスチックはＦＥＰ又はポリカーボネートである。これらは、フォトリアクター上の一種の収縮パイプ、又はガラス窓を覆うためのフォイルタイプとして使用される。フッ素化エチレンプロピレン（ＦＥＰ）は、ヘキサフルオロプロピレンとテトラフルオロエチレンのコポリマーであり、従来の射出成形やスクリュー押出技術を使用して溶融加工できる点で、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂とは異なる。

目的に応じて、本発明は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するための効率的なプロセスを提供する。上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。好ましくは、フッ素化プロセスにおいて、フッ素ガス（フッ素化ガス）の濃度は、単体フッ素（Ｆ_２）１５体積％又は２０体積％、特に単体フッ素（Ｆ_２）２５体積％以下（即ち、少なくとも２５体積％）、好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）３５体積％又は４５体積％以上である。本発明のプロセスは、化学合成、特にフッ素化ベンゼン及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（モノフルオロベンゼン）の製造又は調製に使用され得る。上記フッ素化ベンゼン（モノフルオロベンゼン）は、最終生成物及び／又は中間体として農業、製薬、電子、触媒、溶媒その他の機能性化学用途に適用できる。

好ましくは、本発明は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスを提供する。上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。そのため、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出されたＦ_２は、そのまま化学反応に使用され得る。

より好ましくは、本発明は、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスを提供する。上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含み、特殊な設備及び特殊なリアクター設計により行われる（図１及び図２を参照）。本発明の特殊な設備及び特殊なリアクター設計は、例えばガススクラバーシステムの形態の１つ以上の充填塔、又は１つ以上のマイクロリアクターを含み得る。例えば、リバースガススクラバーシステムの形態の充填塔が好ましく、より好ましくは、リアクターとしてバッチプロセスで使用される、例えば、逆ガススクラバーシステムの形態の充填塔である。

適切な圧力下、例えば、約１～約１０ｂａｒ（絶対値）の圧力、好ましくは約１～約６ｂａｒ（絶対値）の圧力下，より好ましくは約４～約６ｂａｒ（絶対値）の圧力下で、フッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスを行い、上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。一実施例において、上記プロセスは約６ｂａｒ（絶対値）の圧力下で行う。

脱炭酸反応において、当該技術分野で一般的に使用される圧力は約１～約２０ｂａｒ（絶対値）の範囲内である。例えば、オートクレーブ中で脱炭酸を行う場合、圧力は２０ｂａｒ（絶対値）であり得る。マイクロリアクター中で脱炭酸を行う場合、圧力は約１ｂａｒ（絶対値）～３ｂａｒ（絶対値）の範囲内であり、例えば、約２ｂａｒ（絶対値）の圧力である。

出発化合物安息香酸と単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガス（任意に高濃度Ｆ_２ガス）とを約等モル比でフッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するためのフッ素化プロセスに用いる。上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。好ましくは、上記反応は、ややモル過剰な単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガス（任意に高濃度Ｆ_２ガス）を用いて行う。

さらに、直接フッ素化反応は放熱特性を有するにも関わらず、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含み、例えば、所定の時間範囲（例えば、１０時間未満、又は５時間未満）内で、本発明の反応は、高転化率を有する大規模反応として行うことができ、得られるフッ素化生成物には大量の不純物がないことが発見された。フッ素化生成物は、キログラムスケールで生産することができ、例えば、本発明の直接フッ素化プロセスは、フッ素化ベンゼンの大規模生産及び／又は工業生産中で行うことができ、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。

スケール向きの第１参照として、量を計算するために、７８．１１４ｇ／ｍｏｌのベンゼンの分子量及び９６．１０ｇ／ｍｏｌのモノフルオロベンゼンの分子量を参照する。プロセスパラメーターを調整及び／又は制御するために、約８０°Ｃのベンゼンの沸点と約８５°Ｃのモノフルオロベンゼンの沸点がさらに示されている。なお、各沸点は環境圧力下での沸点である。

スケール向きの第２参照として、量を計算するために、１２２．１２３ｇ／ｍｏｌの安息香酸の分子量及び１４０．１１ｇ／ｍｏｌの安息香酸ハイポフルオライトの分子量を参照する。プロセスパラメーターを調整及び／又は制御するために、安息香酸の融点は約１２２℃であり、沸点は約２５０℃である。なお、各℃値は環境圧力下での値である。

したがって、好ましくは本発明の直接フッ素化プロセスは、それぞれフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）又は安息香酸ハイポフルオライトの大規模生産及び／又は工業生産中で行い、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して例えばキログラムスケールで安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。バッチプロセス又は任意の連続プロセスにおいて、本明細書に記載のカラムリアクター中では、１時間あたり少なくとも約１ｋｇの安息香酸原料をフッ素化し、好ましくは１時間あたり少なくとも約１．５ｋｇの安息香酸をフッ素化することにより、安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフルオロベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンを生成し、その転化率は少なくとも８０％、特に少なくとも８５％、好ましくは約少なくとも９０％、より好ましくは約少なくとも９５％である。

好ましくは、本発明の直接フッ素化プロセスは、それぞれフッ素化ベンゼン又は安息香酸ハイポフルオライトの大規模生産及び／又は工業生産中で行い、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して比較的大きな規模又はキログラムスケールで安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。マイクロリアクタープロセスにおいて、本明細書に記載のように、連続プロセスでは少なくとも約０．５ｍｏｌ／ｈの安息香酸（約６１ｇ／ｈの安息香酸）、少なくとも約１ｍｏｌ／ｈの安息香酸（約１２２ｇ／ｈの安息香酸）、好ましくは少なくとも約１．５ｍｏｌ／ｈの安息香酸（約１８３ｇ／ｈの安息香酸）、より好ましくは少なくとも約２ｍｏｌ／ｈ又は約３ｍｏｌ／ｈの安息香酸（約２４４ｇ／ｈ又は約３６６ｇ／ｈの安息香酸）を出発材料として必要な時間（例えば、少なくとも０．５時間、好ましくは少なくとも１時間、より好ましくは少なくとも２、３又は４時間）フッ素化して所望の大規模及び／又は工業規模の量の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を生産する。転化率は少なくとも８０％、特に少なくとも８５％、好ましくは約少なくとも９０％、より好ましくは約少なくとも９５％である。

上記反応は等モル量のＦ_２ガス（任意に本明細書で定義された高濃度Ｆ_２ガス）で行う。本明細書で定義されるように、Ｆ_２ガス（任意に高濃度的Ｆ_２ガス）は、好ましくは約０．１～約０．８ｍｏｌ／ｈ又は約０．１～約０．５ｍｏｌ／ｈややモル過剰であり、好ましくは約０．１～約０．４ｍｏｌ／ｈ又は約０．１～約０．３ｍｏｌ／ｈ、より好ましくは約０．１～約０．２ｍｏｌ／ｈ、最も好ましくは約０．１５ｍｏｌ／ｈややモル過剰である。

特定の実施形態において、好ましくは本発明の直接フッ素化プロセスは、それぞれフッ素化ベンゼン又は安息香酸ハイポフルオライトの大規模生産及び／又は工業生産中で行い、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して例えばキログラムスケールで安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。マイクロリアクタープロセスにおいて、連続プロセスでは、本明細書に記載のように、少なくとも約０．８ｍｏｌ／ｈの安息香酸（約１００ｇ／ｈの安息香酸）を出発原料として少なくとも約１ｈ、約２ｈ、約３ｈ、約４ｈ、好ましくは少なくとも約４．５ｈ又は５ｈ、より好ましくは少なくとも約６ｈ、約１０ｈ、約１２ｈ又は約２４ｈフッ素化して所望の大規模及び／又は工業規模のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）又は安息香酸ハイポフルオライトの量をそれぞれ生産する。転化率は少なくとも８０％、特に少なくとも８５％、好ましくは少なくとも約９０％，より好ましくは約少なくとも９５％である。したがって、本発明の上記直接フッ素化プロセスにおいて、上記プロセスはフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の大規模生産及び／又は工業生産中で行い、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、上記時間範囲内でマイクロリアクター中で連続プロセスにより安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。例えば、約キログラムスケールの安息香酸の量は少なくとも約０．１ｋｇ、約０．２ｋｇ、約０．３ｋｇ、約０．４ｋｇ、約０．５ｋｇ又は少なくとも約１ｋｇ、好ましくは少なくとも約１．５ｋｇ又は約１．７５ｋｇ、より好ましくは少なくとも２．０ｋｇ、２．５ｋｇ、３．５ｋｇ又は５ｋｇであり、これによって所望の大規模及び／又は工業規模のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）又は安息香酸ハイポフルオライトの量を生産する。転化率は少なくとも８０％、特に少なくとも８５％、好ましくは約少なくとも９０％、より好ましくは約少なくとも９５％である。本明細書で定義されるように、上記反応は、等量のＦ_２ガス（任意に高濃度のＦ_２ガス）で行い、好ましくは約０．１～約０．８ｍｏｌ／ｈ又は約０．１～約０．５ｍｏｌ／ｈ、好ましくは約０．１ｍｏｌ／ｈ～約０．４ｍｏｌ／ｈ、約０．１ｍｏｌ／ｈ～約０．３ｍｏｌ／ｈ、より好ましくは約０．１ｍｏｌ／ｈ～約０．２ｍｏｌ／ｈ、最も好ましくは約０．１５ｍｏｌ／ｈやや過剰のＦ_２ガス（任意に高濃度のＦ_２ガス）で行う。

本発明は、フッ素化ガスの使用にも関する。安息香酸を出発化合物として含むか又は安息香酸からなる液体媒体には、それぞれ好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）が実質的に１５体積％以上又は２０体積％以上、より好ましくは２５体積％（ｖｏｌ．－％）の高濃度で存在し、フッ素化ベンゼン又は安息香酸ハイポフルオライトの製造に用いられる。好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）は、高濃度でフッ素含有ガスに存在し、含有量の範囲は実質的に１５体積％又は２０体積％（ｖｏｌ．－％）から１００体積％、好ましくは２５体積％（ｖｏｌ．－％）から１００体積％（ｖｏｌ．－％）である。出発化合物が安息香酸であり、生産するフッ素化化合物が安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンであることを特徴とする。

なお、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度が１５体積％（特に２０体積％）であるときに本発明をフッ素化反応を行うことができ、特に本発明に記載の特定及び／又は好ましい設備若しくはリアクター設計で行うことができる。

しかし、本発明に記載の特定及び／又は好適な設備又はリアクター設計において行われる場合、本発明のフッ素化反応は、少なくとも２５体積％、より好ましくは３５体積％、特に好ましくは４５体積％以上の単体フッ素（Ｆ_２）の濃度下で行われる。

本発明によれば、特に好ましくはフッ素化ベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するフッ素化プロセスを行い、直接フッ素化のステップ、例えば、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。上記フッ素ガスは、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から直接排出されるものである。このような電解フッ素ガス（Ｆ_２）は、通常約９７％の単体フッ素（Ｆ_２）の濃度を有する。

通常、濃度が約９７％の単体フッ素（Ｆ_２）の電解フッ素ガス（Ｆ_２）は、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出される際に精製されずにそのまま使用することができるが、必要に応じて精製されてもよい。

さらに、通常、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度が約９７体積％（ｖｏｌ．－％）（Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出されたときの濃度）の電解フッ素ガス（Ｆ_２）で使用されるが、必要に応じて不活性ガス（好ましくは、窒素ガス（Ｎ_２））で少なくとも８０体積％（ｖｏｌ．－％）の単体フッ素（Ｆ_２）の濃度に希釈された後使用されてもよい。より好ましくは、必要に応じて、１５体積％（ｖｏｌ．－％）、好ましくは１０体積％（ｖｏｌ．－％）、最も好ましくは５体積％（ｖｏｌ．－％）以下の不活性ガス（好ましくは、窒素ガス（Ｎ_２））で電解フッ素ガス（Ｆ_２）を希釈する。

フッ素化反応過程の制御可能性の面、例えば、単体フッ素とフッ素化される液体化合物との効果的な混合、熱伝達制御（例えば、不十分な熱交換）、及び反応混合物の微小環境での必要な反応条件の維持の面では、比較的大きな不活性ガスと単体フッ素との比率で不活性ガスを使用することは欠点を有することが予想外に発見された。これらの欠点は、塔型リアクター（ガススクラバーシステム）技術及びマイクロバブルマイクロリアクター又は類似する連続フロー技術にもある。例えば、コイルパイプリアクター又はマイクロリアクターは、高不活性ガス濃度、例えば、低フッ素（Ｆ_２）濃度の場合、熱交換が悪いだけでなく、（不活性）気泡がある無効な（反応）領域が存在することで、コイルパイプリアクター又はマイクロリアクターの利点が帳消しにされる。塔型リアクター（ガススクラバーシステム）技術には、同様な状況が観察された。

＜定義＞
直接フッ素化とは、例えば、本発明の安息香酸の出発化合物と単体フッ素（Ｆ_２）とを化学反応させることにより、１つ又は複数のフッ素原子が生産するフッ素化生成物化合物に共有結合するように１つ又は複数のフッ素原子を化合物に導入することをいう。本発明において、上記フッ素化生成物化合物は安息香酸ハイポフルオライトである。

化合物とは、共有結合を介して結合された少なくとも２つの原子からなる分子をいう。分子（通常、物質と呼ばれる）において、原子が共有結合して独立した化学構造を形成する。このように定義される分子は、純物質の最小の粒子であり、確定可能な分子量を有し、原子が化学結合により結合され、少なくとも観察されるように（例えば、スペクトル）安定している。このように定義される分子又は物質は、純物質の最小の部分であり、確定可能な分子量その他の確定可能な物理的及び化学的性質を有する。本発明において、出発化合物は、単体フッ素（Ｆ_２）と反応するために提供される安息香酸であり、ステップ１で生産する化合物は安息香酸ハイポフルオライトであり、第２ステップで脱炭酸してフルオロベンゼン、例えば、モノフルオロベンゼンを得る。

用語「液体媒体」は、直接フッ素化の反応条件においてフッ素化に対して不活性を示す溶媒であり、出発化合物及び／又はフッ素化される目的化合物を溶解することができる。或いは、出発化合物それ自体は、液体であり、液体媒体として使用されてもよい。フッ素化目的化合物が液体ではない場合、フッ素化目的化合物はそこに溶解することができ、液体である場合、液体媒体として使用することができる。

本発明において、出発化合物又は得られる生成物化合物が固体である場合、溶媒の方式で液体媒体を提供し、特に例えば、直接フッ素化の場合には、直接フッ素化反応における出発化合物と比べて、上記溶媒は、少なくとも単体フッ素（Ｆ_２）及びフッ化水素（ＨＦ）に対する耐性がより強い。本発明の適切な（有機）溶媒は、例えば、アセトニトリルであるが、これに限定されない。固体出発化合物が水（Ｈ_２Ｏ）に可溶である場合、本発明の直接フッ素化反応及び／又は脱炭酸反応は水中で行うこともできる。

本明細書で開示された数値範囲は、下限値と上限値を含むすべての数値を含む。明示値を含む範囲（例えば、１から７）は、いずれか２つの明示値の間の任意のサブ範囲（例えば、１から２、２から６、５から７、３から７、５から６など）を含む。

用語「包含」、「含む」、「有する」などは、明示的に開示されていないにも関わらず、追加成分、ステップ又は過程の存在を除外することを意図していない。疑いを避けるため、特に明記しない限り、用語「包含」の使用によって保護されるすべての成分は、いかなる他の添加剤、補助剤又は化合物を含み得る。一方、用語「基本的に……からなる」は、いかなる他の成分、ステップ又は過程を後続する範囲から除外するが、操作性にとって必須ではないものがこの限りではない。用語「……からなる」は、明確に列挙されていない成分、ステップ又は過程を含まない。特に明記しない限り、用語「又は」とは、個別及び任意の組み合わせ形態で示される成分をいう。単数の使用には複数の使用が含まれ、逆も同様である。

本明細書において、用語「ｖｏｌ．－％」とは「体積％」をいう。特に明記しない限り、本明細書で用いられるすべての百分率（％）は「ｖｏｌ．－％」又は「体積％」を表す。

例えば、用語「基本的に」とは、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から直接排出された基本的にＦ_２ガスからなるフッ素化ガスを指し、これは、このようなＦ_２ガスの提供には、大量の精製及び／又は別のガス（例えば、不活性ガス）の必要がない。上記別のガスは、単独で及び／又は一定の量で混合することにより、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）で産生され、気体生成物として排出されるＦ_２ガスの組成の変化が約±５体積％以上、好ましくは約±３体積％以上となるガスである。したがって、このようなＦ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から直接排出された基本的にＦ_２ガスからなるフッ素化ガスは、濃度が少なくとも約９２体積％、好ましくは少なくとも約９５体積％の単体フッ素（Ｆ_２）である。特に、このようなＦ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から直接排出された基本的にＦ_２ガスからなるフッ素化ガスは、濃度が約９２－１００体積％、好ましくは約９５－１００体積％、より好ましくは約９２－９９体積％、好ましくは約９５－９９体積％、或いは約９２体積％－約９７体積％、好ましくは約９５体積％－約９７体積％の単体フッ素（Ｆ_２）を含み得る。

本明細書で与えられる任意の圧力値又は圧力値の範囲、即ち「ｂａｒ」は、特に明記しない限り、「ｂａｒ絶対値」を指す。

本明細書で開示された数値範囲は、下限値と上限値を含むすべての数値を含む。明示値を含む範囲（例えば、１から７）は、いずれか２つの明示値の間の任意のサブ範囲（例えば、１から２、２から６、５から７、３から７、５から６など）を含む。

ガススクラバーシステムを用いるフッ素化を示す。 １つ又は複数のマイクロリアクター（直列接続）システムを用いる連続フッ素化

発明の概要における説明、特許請求の範囲における限定、及び以下の実施形態における詳しい説明の通り、第１反応ステップにおいて、本発明は特にフッ素化ガス、好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）が高濃度で存在するフッ素化ガスを使用する。また、本発明は、フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスに関する。上記プロセスは、直接フッ素化するステップ、例えば、フッ素化ガスを用いて安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。好ましくは、単体フッ素（Ｆ_２）は高濃度で存在する。さらに、本発明は、安息香酸ハイポフルオライトを製造又は調製する新しいプロセスに関する。特に、上記安息香酸ハイポフルオライトを製造又は調製するプロセスは、フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスにおける第１反応ステップを代表することができる。上記第１反応ステップにおいて、フッ素化ガスを用いて安息香酸を直接フッ素化し、単体フッ素（Ｆ_２）は高濃度で存在する。

本発明は、フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスにフッ素化ガスを使用する。好ましくは、単体フッ素（Ｆ_２）は高濃度で存在する。例えば、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度は、１５体積％以上又は２０体積％以上（即ち、少なくとも１５体積％又は２０体積％）、好ましくは少なくとも２５体積％以上である。上記プロセスは、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、フッ素化ガスにより安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）は高濃度で存在する。本発明のプロセスは、フッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンの製造に関し、フッ素ガス（Ｆ_２）を用いて直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。最終製品及び中間体として農業、製薬、電子、触媒、溶媒及び他の機能性化学用途に使用されるフルオロベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）の製造又は調製において、本発明のプロセスは特に注目される。本発明のフッ素化プロセス、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップは、バッチ又は連続方式で行うことができる。バッチで本発明のプロセス、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを行う場合、カラム型（塔型）リアクターを使用することができる。本発明のプロセスが連続である場合、マイクロリアクターを使用することができる。必要に応じて、カラム型（塔型）リアクター（ガススクラバーシステム）で本発明のプロセスを連続して行ってもよいが、マイクロリアクターで本発明の連続プロセス、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得る安息香酸するステップを行うことが好ましい。

特に、本発明は、フッ素化ガスの使用に関する。単体フッ素（Ｆ_２）は、実質的に少なくとも１０体積％、１５体積％又は２０体積％以上（即ち、少なくとも１５体積％又は２０体積％）、好ましくは少なくとも２５体積％以上の高濃度で存在し、安息香酸を出発化合物として含むか又は安息香酸からなる液体媒体中で安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造することに用いられる。上記出発化合物は、ハロゲン化反応により置換可能な１つ又は複数の水素原子を有し、好ましくはフッ素（Ｆ_２）が実質的に１５体積％又は２０体積％以上（即ち、少なくとも１５体積％又は２０体積％）、好ましくは２０体積％－１００体積％、より好ましくは２５体積％－１００体積％（ｖｏｌ．－％）の高濃度でフッ素含有するガスに存在する。

本発明において、好ましくは特殊な設備に特殊なリアクター、例えば、マイクロリアクター又は充填塔（好ましくはハステロイで作製される）、特に、フィラー（例えば、金属フィラー（例えば、ハステロイ）若しくはプラスチックフィラー）を含む充填塔、より好ましくはＥ－ＴＦＥ若しくは金属フィラー（ハステロイ）（例えば、直径：約１０ｍｍ）が充填された充填塔を使用する。フィラーは、Ｒａｓｃｈｉｇから購入され得る（ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｒａｓｃｈｉｇ．ｄｅ／Ｆｌｌｋｒｐｅｒ）。フィラーのタイプは、様々であり、ハステロイで作製されたＲａｓｃｈｉｇｓ Ｐａｌｌ－Ｒｉｎｇｓ又はＥ－ＴＦＥフィラーを使用することができる。

上記特殊な設備に特殊なリアクターを有する場合、例えば、マイクロリアクター又は充填塔（好ましくはハステロイで作製される）において、フッ素ガスの濃度は、実施的に単体フッ素（Ｆ_２）の１５体積％又は２０体積％以上、特に単体フッ素（Ｆ_２）の２０体積％以上（少なくとも２０体積％）、好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）の２５体積％以上である。上記フッ素ガスは、化学合成、特に農業、製薬、電子、触媒、溶媒その他の機能的化学用途に用いられる安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（最終生成物及び／又は中間体として）の製造に使用され得る。本発明では、Ｆ_２ガスを用いてフッ素化化学反応を行い、その濃度は、好ましくは実質的に２５体積％の単体フッ素（Ｆ_２）以上である。本フッ素化プロセスにおいて、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から直接放出されるＦ_２を用いて化学反応を行うことができる。フッ素電解槽で産生されるフッ素ガスの代表的な組成は、体積％で、フッ素含有ガスの合計１００体積％に対して９７％のＦ_２、多くとも３％のＣＦ_４（電極の破損により形成される）、例えば、微量のＨＦ、ＮＯ_２、ＯＦ_２、ＣＯＦ_２である。

本発明の範囲について、注意すべきなのは、技術的な理由ではなく、法的理由だけでは、条件は、フッ素化ガスと反応する出発化合物は、安息香酸のみであり、産生するフッ素化化合物は、安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンのみであり、好ましくは産生するフッ素化ベンゼンは、モノフルオロベンゼンのみである。

フッ素化ガスにおいて、単体フッ素（Ｆ_２）は、不活性ガスで希釈することができる。不活性ガスは、フッ素化ガスにおける実施的な差異（例えば、約５体積％、好ましくは約３体積％以下の少量の副生成物（例えば、ＣＦ_４）、微量の不純物（例えば、ＨＦ、ＮＯ_２、ＯＦ_２、ＣＯＦ_２））を構成する。

不活性ガスは、所定の条件下で化学反応が発生しないガスである。希ガスは、通常多くの物質と反応せず、不活性ガスと呼ばれている。そのため、通常、不活性ガスにより不要の化学反応によるサンプルの分解を回避する。これらの望ましい化学反応は、通常空気中の酸素ガス及び水と発生する酸化及び加水分解反応である。

典型的な不活性ガスは、希ガスであり、一般的な不活性ガスは、窒素ガス（Ｎ_２）である。希ガス（不活性ガスでもあり、エアロゲン（ａｅｒｏｇｅｎ）とも呼ばれる）は、化学性質が類似する化学元素からなり、標準条件下でいずれも無味、無色の単原子ガスであり、化学反応性が非常に低い。天然に存在する６種類の希ガスは、ヘリウム（Ｈｅ）、ネオン（Ｎｅ）、アルゴン（Ａｒ）、クリプトン（Ｋｒ）、キセノン（Ｘｅ）及び放射性のラドンガス（Ｒｎ）である。

精製されたアルゴンガス及び窒素ガスは、自然の豊かさが高い（空気中、Ｎ_２：７８．３％、Ａｒ：１％）ためコストが低いので、最も一般的に不活性ガスに使用されている。本明細書で定義されているように、好ましくは、窒素ガス（Ｎ_２）を不活性ガスとして使用し、フッ素化ガス中の単体フッ素（Ｆ_２）を所望の高濃度に希釈する。

単体フッ素（Ｆ_２）が窒素ガス（Ｎ_２）で希釈されるフッ素化ガスが好ましい。窒素ガス（Ｎ_２）を不活性ガスとして使用するフッ素化ガスの例示的な組成は、下表に示される（鋼製シリンダー中の精製成分（フッ素－窒素ガスの混合物））。

図１及び図２は、少量の不活性ガスで希釈されたか又は希釈されていないＦ_２ガスの工業選択を示す。
図１（ガススクラバーシステムによるフッ素化）

向流システムにおいて、単体フッ素（Ｆ_２）ガス（任意に高度濃縮的Ｆ_２ガス）を用いてバッチフッ素化を行う（貯蔵器に液体原料又は任意の不活性溶媒における原料を含む）。高濃度のＦ_２といくつかの不活性ガス（例えば、１０％Ｎ_２）とを併用する場合、フッ素化過程において圧力弁により圧力を５ｂａｒ（絶対値）に保持する。反応過程において、不活性ガスはいくつかのＨＦ（だけ）と共にパージガスとして排出される。

図２（１つ又は複数のマイクロリアクター（直列接続）システムにおける連続フッ素化）

原料貯蔵器には依然として等モルの形成されたＨＦが含まれる。バッチ蒸留又は連続蒸留を行うことができる。溶媒が存在する場合、溶媒及びＨＦを除去した後、再結晶により精製することができる。生成物の性能に応じて、噴霧乾燥を使用してもよい。必要に応じて、滞留時間を延長するために、さらに１つ又は複数のマイクロリアクターを直列接続してもよい。

（高濃度の単体フッ素を含むフッ素化ガスを用いるフッ素化）
実施例に記載のように、直接フッ素化、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップで用いられるフッ素化ガスは、合計１００体積％に対して、２０体積％以上の単体フッ素（Ｆ_２）及び多くとも約８０体積％以下の不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））を含む。上記のように、精製成分としてフッ素－窒素ガスの混合物を鋼製シリンダーに充填する。

フッ素化ガスの合計１００体積％に対して少なくとも２０体積％の単体フッ素（Ｆ_２）を含む本発明のフッ素化プロセス用フッ素化ガスは、３０％－４５％の転化率に達することができるが、工業プロセスにとって十分ではない。

フッ素化反応過程の制御可能性の面、例えば、単体フッ素とフッ素化される液体化合物との効果的な混合、熱伝達制御（例えば、不十分な熱交換）、及び反応混合物の微小環境での必要な反応条件の維持の面では、比較的大きな不活性ガスと単体フッ素との比率で不活性ガスを使用することは欠点を有することが予想外に発見された。これらの欠点は、塔型リアクター（ガススクラバーシステム）技術及びマイクロバブルマイクロリアクター又は類似する連続フロー技術にもある。例えば、コイルパイプリアクター又はマイクロリアクターは、高不活性ガス濃度、例えば、低フッ素（Ｆ_２）濃度の場合、熱交換が悪いだけでなく、（不活性）気泡がある無効な（反応）領域が存在することで、コイルパイプリアクター又はマイクロリアクターの利点が帳消しにされる。塔型リアクター（ガススクラバーシステム）技術には、同様な状況が観察された。

しかし、本発明では、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、フッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）の濃度を２０体積％以上の高濃度、例えば、好ましくは２５体積％以上、より好ましくは３０体積％又は４０体積％以上、最も好ましくは５０体積％以上に増加する一方、不活性ガスの濃度（例えば、不活性ガスである窒素ガス（Ｎ_２）の濃度）を８０体積％以下の低濃度、例えば、好ましくは７５体積％以下、より好ましくは７０体積％又は６０体積％以下、最も好ましくは５０体積％以下に低減させることにより、工業プロセスにおいて、転化率は、約３０％－４５％上がり、例えば、転化率は、５０体積％以上、好ましくは６０体積％又は７０体積％以上、さらにより好ましくは８０体積％以上、最も好ましくは９０体積％以上になる。

不活性ガスは、強酸化剤である単体フッ素（Ｆ_２）の反応性を希釈するために使用される。上記「背景技術」に記載のように、安全性の観点から、単体フッ素（Ｆ_２）を輸送及び処理するときに、不活性ガスを使用する必要がある（例えば、ヨーロッパでは、９５体積％のＮ_２（不活性ガス）及び５体積％のＦ_２ガスを含む混合物である。アジアでは、混合物は、例えば、少なくとも８０体積％のＮ_２（不活性ガス）及び多くとも２０体積％のＦ_２ガスを含む混合物である。）。このように希釈されたフッ素化ガスに含まれる単体フッ素（Ｆ_２）が依然として強酸化剤であるが、不活性ガスは、フッ素化反応に影響を与える。

驚くべきことに、本発明では、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、単体フッ素（Ｆ_２）を不活性ガスで希釈していない場合、又は不活性ガスで単体フッ素（Ｆ_２）をフッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）の濃度が５０体積％以上であるように希釈する場合には、化合物の直接フッ素化（フッ素ガス（Ｆ_２）を用いる直接フッ素化）が達成され、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップにおいて、その転化率は従来技術の希釈フッ素化ガスよりも高いことが発見された。

したがって、本発明は、特に好ましくはフルオロベンゼン（特にモノフルオロベンゼン）を製造又は調製するフッ素化プロセスを提供する。上記プロセスは、直接フッ素化のステップ、例えば、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から直接排出されたフッ素ガス（Ｆ_２）をそのまま安息香酸のフッ素化に用いて安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。

フッ素電解槽で産生されるフッ素ガスの代表的な組成は、フッ素含有ガスの合計１００体積％に対して９７％のＦ_２、多くとも３％のＣＦ_４（電極の破損により形成される）、例えば、微量のＨＦ、ＮＯ_２、ＯＦ_２、ＣＯＦ_２である。

必要に応じて、フッ素化ガスがＦ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から出るときに精製されることによりＦ_２電解リアクター（フッ素電解槽）中で形成された一部又は全部の副生成物及び微量物質が除去された後、本発明のプロセスにおいてフッ素化ガスとして使用される。しかし、本発明のプロセスには、このような一部又は完全な精製が必要ではなく、フッ素化ガスは、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出された後、そのまま使用することができる。

Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出されたフッ素化ガス（精製又は未精製）を使用する場合、必要に応じて、不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））である程度に希釈してもよい。

したがって、必要に応じて、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）からの精製されているか又は精製されていないフッ素化ガスは、多くとも４５体積％の不活性ガスで希釈されてもよいが、好ましくは、不活性ガスで希釈された後、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、単体フッ素（Ｆ_２）の濃度は８０体積％以上、好ましくは８５体積％以上、より好ましくは９０体積％以上である。

フッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）及びいずれかの不活性ガスの和と、１００体積％と差分（差分がある場合）は、副生成物（例えば、ＣＦ_４）及び微量ＨＦ、ＮＯ_２、ＯＦ_２、ＣＯＦ_２から構成される可能性がある（Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）の電極の破損により形成される可能性がある）。本発明において、Ｆ_２電解リアクター（フッ素電解槽）から排出されたフッ素ガス（Ｆ_２）をそのままフッ素化ガスとして使用する場合、通常、本明細書に記載の体積％の値が適用される。

したがって、本発明の好ましくはプロセスにおいて、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、約８０体積％－９７±１体積％の単体フッ素（Ｆ_２）及び約０体積％－１７±１体積％の不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））を含むフッ素化ガスにより直接フッ素化（例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップ）を行う。

本発明の別の好ましくはプロセスにおいて、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、約８５体積％－９７±１体積％の単体フッ素（Ｆ_２）及び約０体積％－１２±１体積％の不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））を含むフッ素化ガスにより直接フッ素化（例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップ）を行う。

本発明の別の好ましくはプロセスにおいて、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、約８７体積％－９７±１体積％の単体フッ素（Ｆ_２）及び約０体積％－１０±１体積％の不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））を含むフッ素化ガスにより直接フッ素化（例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップ）を行う。

本発明の別の好ましくはプロセスにおいて、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、約９０体積％－９７±１体積％の単体フッ素（Ｆ_２）及び約０体積％－７±１体積％の不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））を含むフッ素化ガスにより直接フッ素化（例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップ）を行う。

本発明の別の好ましくはプロセスにおいて、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、約９５体積％－９７±１体積％の単体フッ素（Ｆ_２）及び約０体積％－２±１体積％の不活性ガス（好ましくは窒素ガス（Ｎ_２））を含むフッ素化ガスにより直接フッ素化（例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップ）を行う。

なお、当業者であれば、任意の例示範囲内におけるいかなる中間値及び中間範囲を選択することができる。

（高濃度の単体フッ素を用いるフッ素化ガス）
本発明は、フッ素化ガスの用途にも関する。好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）が実質的に１５体積％又は２０体積％以上、特に２５体積％以上、即ち少なくとも単体フッ素（Ｆ_２）２５体積％、好ましくは３５体積％以上、特に４５体積％以上の高濃度で存在するフッ素化ガスを用いて、安息香酸を含むか又は安息香酸からなる液体媒体中で安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンを製造する。出発化合物は安息香酸であり、産生するフッ素化化合物は安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンであることを特徴とする。

通常、一方、本発明は、フッ素化ガスの用途にも関する。好ましくはフッ素化ガスに単体フッ素（Ｆ_２）が高濃度で存在する。例えば、本発明の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンを製造するためのプロセスの用途において、単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して少なくとも２５体積％、好ましくは少なくとも３０体積％、より好ましくは少なくとも３５体積％、さらにより好ましくは少なくとも４５体積％の高濃度でフッ素化ガスに存在する。

さらに、上記用途において、単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して少なくとも４５体積％、好ましくは少なくとも５０体積％、より好ましくは少なくとも６０体積％、さらにより好ましくは少なくとも７０体積％又は少なくとも８０体積％の高濃度でフッ素化ガスに存在してもよい。

本発明の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンを製造するための上記用途において、一実施形態では、単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、１５－１００体積％、好ましくは２０－１００体積％、より好ましくは２５－１００体積％、さらにより好ましくは３０－１００体積％、さらにより好ましくは３５－１００体積％、さらにより好ましくは４５－１００体積％の高濃度でフッ素化ガスに存在する。

さらに、上記用途において、単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、４５－１００体積％、好ましくは５０－１００体積％、より好ましくは６０－１００体積％、さらにより好ましくは７０－１００体積％、さらにより好ましくは８０－１００体積％の高濃度でフッ素化ガスに存在してもよい。

＜本発明のプロセス＞
発明の概要における説明、特許請求の範囲における限定、及び以下の実施形態における詳しい説明の通り、本発明は、特に安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンを製造するプロセスに関する。上記プロセスは、直接フッ素化するステップ、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップを含む。上記プロセスは、以下の直接フッ素化及び脱炭酸ステップを含む。

本発明の一実施形態は、フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスに関し、上記プロセスは、以下のステップを含む。
ステップａ）において、液体媒体を提供し、上記液体媒体は、安息香酸を出発化合物として含む。
ステップｂ）において、フッ素化ガスを提供し、上記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、好ましくはフッ素が少なくとも１５体積％（ｖｏｌ．－％）、好ましくは２０体積％（ｖｏｌ．－％）以上の高濃度でフッ素化ガスに存在する。
ステップｃ）において、単体フッ素（Ｆ_２）及びフッ化水素（ＨＦ）に対して耐食性を有するリアクター又はリアクターシステムを提供する。
ステップｄ）において、直接フッ素化のステップでは、ｂ）のフッ素化ガスをｃ）のリアクター又はリアクターシステムにおけるａ）の液体媒体を通過させ、上記液体媒体は安息香酸を出発化合物として含み、安息香酸出発化合物とフッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）とを反応させることにより、フッ素で安息香酸のカルボン酸基における水素原子を置換し、反応は、約－３０℃～約＋１００℃の温度及び約１ｂａｒ～約１０ｂａｒの絶対圧力下で行う。
ステップｅ）において、ｃ）のリアクター又はリアクターシステムから直接フッ素化ステップｄ）で形成した安息香酸ハイポフルオライトを取り出す。
ステップｆ）において、インサイチュで又は分離された形態で安息香酸ハイポフルオライトを得る。
ステップｇ）において、第２リアクター又はリアクターシステムにおいて、ステップｆ）で得られた安息香酸ハイポフルオライトをインサイチュで又は分離された形態で脱炭酸することにより、フッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンを得る。

本発明に記載の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスにおいて、一実施形態では、単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、少なくとも２５体積％、好ましくは少なくとも３０体積％、より好ましくは少なくとも３５体積％、さらにより好ましくは少なくとも４５体積％の高濃度でｂ）のフッ素化ガスに存在する。

本発明の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスにおいて、一実施形態では、フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、１５－１００体積％、好ましくは２０－１００体積％、より好ましくは２５－１００体積％、より好ましくは３０－１００体積％、さらにより好ましくは３５－１００体積％、より好ましくは４５－１００体積％の高濃度でステップｂ）のフッ素化ガスに存在する。

＜バッチプロセス＞
本発明は、安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するプロセスにも関する。上記プロセスはバッチプロセスであり、好ましくはカラムリアクター中で行われる。後述のリアクター設置において上記プロセスをバッチプロセスとして説明するが、好ましくは、例えば、生成物の濃度が高い場合において、上記リアクター設置において上記プロセスを連続プロセスとして行ってもよい。もちろん、上記リアクター装置中で連続プロセスを行う場合、別途の入口及び出口は、それぞれ出発化合物の投入及び生成物化合物の排出に供されることが予想可能である。

本発明に係るバッチプロセスは、カラムリアクター中で行われることが好ましい。対応して、安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスでは、上記反応は（密閉）カラムリアクター（システム）中で行われることが最も好ましい。上記製造プロセスは、安息香酸誘導を出発化合物として含むか又は安息香酸誘導からなるステップａ）の液体媒体をループにおけて循環させ、単体フッ素（Ｆ_２）（任意に高濃度の単体フッ素（Ｆ_２））を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなるステップｂ）のフッ素化ガスをステップｃ）のカラムリアクターに導入し、ステップｄ）において液体媒体と出発化合物安である息香酸とを反応させる。好ましくは、上記ループは、約１，５００ｌ／ｈ－約５，０００ｌ／ｈ、より好ましくは約３，５００ｌ／ｈ－約４，５００ｌ／ｈの循環速度で操作する。一実施例において、ループは、約４，０００ｌ／ｈの循環速度で操作する。

本発明に係る安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスは、バッチプロセスを使用することにより、出発化合物である安息香酸を含むか又は安息香酸からなるステップａ）の液体媒体は、カラムリアクター内において乱流又は層流、好ましくは乱流で循環する。

通常、所望のフッ素化生成物及びフッ素化度に必要な化学量論に基づいて、単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガスを回路に投入し、それを反応速度に適応させる。

本発明に係る制造安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスは、例えば、バッチに行うことができる。カラムリアクターは、少なくとも１つの冷却器（システム）、少なくとも１つの貯液タンク、ポンプ、１つ又は複数の（ノズル）インジェクター、１つ又は複数の供給口、１つ又は複数の篩、少なくとも１つの排気口のうちの少なくとも一者を含む。上記貯液タンクは、ステップａ）の液体媒体を収容する。上記液体媒体は、出発化合物である安息香酸を含むか又は安息香酸からなる。上記ポンプは、液体媒体のポンピング／循環に用いられる。上記（ノズル）インジェクターは、好ましくはカラムリアクターの頂部に設けられ、循環媒体をカラムリアクターに噴射する。供給口は、ステップｂ）のフッ素化ガスを導入するためのものである。上記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）（任意に高濃度の単体フッ素（Ｆ_２））を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなる。上記篩は、好ましくは２つあり、上記カラムリアクターの底部に位置する。上記排気口には圧力弁が設けられている。

圧力弁の作用は、反応に必要な圧力を保持しながら、いかなる廃ガスを放出することである。上記廃ガスは、例えば、フッ素化ガスに含まれる不活性キャリアガス（適用の場合）及び上記反応で放出されるフッ化水素（ＨＦ）である。

本発明に係る安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスは、例えば、バッチに行うことができる。安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスでは、カラムリアクターは、充填塔型リアクター、好ましくは金属フィラーが充填された充填塔型リアクターである。

図１に示されるフィラー塔の直径は、１００又は２００ｍｍであってもよく（循環流量及び水垢に依存する）、ハイグレードステンレス鋼（１．４５７１）で作製される。塔は、長さが３ｍである場合、直径は１００ｍｍであり、長さが６ｍである場合、直径が２００ｍｍである（大容量が必要である場合、後者を使用する）。ハステロイで作製された塔にはＥ－ＴＦＥ又は金属フィラーが充填されている。各フィラーは、直径が１０ｍｍであり、Ｒａｓｃｈｉｇ（ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｒａｓｃｈｉｇ．ｄｅ／Ｆｌｌｋｒｐｅｒ）から購入することができる。フィラーのタイプは様々であり、後述の試験においてハステロイで作製されたＲａｓｃｈｉｇｓ Ｐａｌｌ－Ｒｉｎｇｓが使用される。また、Ｅ－ＴＦＥフィラーは、同じ性能を示し、Ｆ_２がガス向流の方式で供給される際に大幅な圧力低下（圧力損失）を引き起こすことがない。

本発明の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスにおいて、反応は、ステップａ）の循環液体媒体（出発化合物である安息香酸を含むか又は安息香酸からなる）の向流下でステップｂ）のフッ素化ガスを用いて行うことができる。上記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）（任意に高濃度の単体フッ素（Ｆ_２））を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、カラムリアクターに導入される。

本発明は、例えば、以下の実施形態を含む。

一実施形態において、本発明の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンを製造するプロセスではでは、ステップｄ）の反応は（密閉）カラムリアクターで行う。上記製造プロセスは、安息香酸誘導を出発化合物として含むか又は安息香酸誘導からなる液体媒体をループにおけて循環させ、単体フッ素（Ｆ_２）（任意に高濃度の単体フッ素（Ｆ_２））を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなるステップｂ）のフッ素化ガスをステップｃ）のカラムリアクターに導入し、ステップｄ）において液体媒体と出発化合物安である息香酸とを反応させる。好ましくは、上記ループは、約１，５００ｌ／ｈ－約５，０００ｌ／ｈ、より好ましくは約３，５００ｌ／ｈ－約４，５００ｌ／ｈの循環速度で操作する。

別の実施形態において、本発明の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンを製造するプロセスでは、上記カラムリアクターには、（ｉ）少なくとも１つの冷却器（システム）、少なくとも１つの貯液タンク、（ｉｉ）ポンプ、（ｉｉｉ）１つ又は複数の（ノズル）インジェクター、（ｉｖ）１つ又は複数の供給口、（ｖ）１つ又は複数の篩、（ｖｉ）少なくとも１つの排気口及び少なくとも１つの出口のうちの少なくとも一者が取り付けられている。
（ｉ）上記貯液タンクは、ステップａ）の上記液体媒体を収容するものであり、入口及び出口を有し、上記液体媒体は、出発化合物である安息香酸を含むか又は安息香酸からなり、
（ｉｉ）上記ポンプは、ステップａ）の上記液体媒体のポンピング及び循環に用いられ、
（ｉｉｉ）上記（ノズル）インジェクターは、好ましくは上記カラムリアクターの頂部に設けられ、ステップａ）の循環媒体を上記カラムリアクターに噴射し、
（ｉｖ）上記供給口は、ステップｂ）の上記フッ素化ガスを上記カラムリアクターに導入し、上記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、単体フッ素（Ｆ_２）は、任意に高濃度であり、
（ｖ）上記篩は、好ましくは２つあり、上記カラムリアクターの底部に位置し、
（ｖｉ）上記排気口には圧力弁が設けられ、上記出口は、ステップｅ）においてインサイチュで又は分離された態様で安息香酸ハイポフルオライトを取り出すためのものである。

別の実施形態において、本発明に係る安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンの製造プロセスは、カラムリアクター中で行うことができる。カラムリアクターは、充填塔型リアクターであり、好ましくは単体フッ素（Ｆ_２）及びフッ化水素（ＨＦ）に対して耐性を有するフィラー、例えば、Ｒａｓｃｈｉｇフィラー及び／又は金属フィラーが充填された充填塔型リアクターであり、より好ましく単体フッ素（Ｆ_２）及びフッ化水素（ＨＦ）に対して耐性を有するフィラー、例えば、Ｒａｓｃｈｉｇフィラー及び／又は金属フィラーが充填されたガススクラバーシステム（塔型）である。

別の実施形態において、本発明に係る安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼンの製造プロセスでは、上記反応は、ステップａ）の循環液体媒体及びカラムリアクターに導入されたステップｂ）のフッ素化ガスの向流中で行われる。上記循環液体媒体は、安息香酸を出発化合物としてを含むか又は安息香酸からなり、フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、任意に単体フッ素（Ｆ_２）が高濃度である。

必要に応じて、上記塔でのバッチプロセスは連続で行うこともできる。当業者、例えば、化学工学の当業者は、フッ素化化合物に転化した出発化合物を補償するために一定の反応時間内に必要な量の新しい出発化合物及びフッ素化ガスを連続的に供給するのに必要な適切な手段と必要な配置を知っており、反応を継続的に行う場合、一定時間内にフッ素化化合物が反応から引き抜かれる。

＜マイクロリアクタープロセス＞
本発明は、請求項のいずれか１つに記載の安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスにも関する。上記プロセスは連続プロセスであり、好ましくは上記連続プロセスはマイクロリアクター中で行われる。

通常、所望のフッ素化生成物及びフッ素化程度、必要な化学量論（やや過剰な場合がある）に応じて、単体フッ素（Ｆ_２）を含むフッ素化ガスをマイクロリアクターに投入し、それを反応速度に適応させる。

本発明は、１つ以上のマイクロリアクターを使用してもよい。即ち、本発明は、２つ、３つ、４つ、５つ又はそれ以上の个マイクロリアクターを使用することにより、容量を増大し、滞留時間を延長することができる。例えば、１０個のマイクロリアクターを並列接続するか、４個のマイクロリアクターを直列接続することができる。２つ以上のマイクロリアクターを使用する場合、複数のマイクロリアクターは、順次に又は並列に配置することができ、３つ以上のマイクロリアクターを使用する場合、順次及び／又は並列に配置することができる（図２を参照）。

一実施形態において、本発明は非常に有利である。本発明の直接フッ素化、例えば、安息香酸をフッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを得るステップは、任意に連続フローリアクターシステム中で行い、好ましくはマイクロリアクターシステム中で行う。

好ましい実施形態において、本発明は、フッ素化化合物の製造プロセスに関する。上記反応は、少なくとも１つの連続プロセスのステップにより行われ、上記連続プロセスは、約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の上部横寸法を有する少なくとも１つの連続フローリアクター、好ましくは少なくとも１つのマイクロリアクター中で行われる。

より好ましくは、上記ステップにおいて、少なくともステップ（ｂ２）のフッ素化反応ステップは、以下の１つ又は複数の条件下で少なくとも１つのマイクロリアクターにおいて行われる連続プロセスであり、
流速：約１０ｍｌ／ｈ－約４００ｌ／ｈ
温度：約３０℃－約１５０℃
圧力：約４ｂａｒ－約５０ｂａｒ
滞留時間：約１秒－約６０分間、好ましくは約１分間－約６０分間。

別の好ましい実施形態において、本発明は、化合物の製造プロセスに関する。少なくとも１つの上記連続フローリアクター、好ましくは少なくとも１つの上記マイクロリアクターは、独立してＳｉＣ連続フローリアクター、好ましくはＳｉＣマイクロリアクターである。

＜連続フローリアクター及びマイクロリアクター＞
さらに、本発明の一態様は、本発明で使用、本明細書で説明されるように、工場エンジニアリングに関する発明を提供する。本発明のいくつかの実施形態において、当該方法は、マイクロリアクター中で実施される好ましい。

本発明の一実施形態において、「マイクロリアクター」、「微細構造リアクター」又は「マイクロチャネルリアクター」とは、典型的な横寸法が約１ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置であり、一般的なものはマイクロチャネルを使う。通常、本明細書において、用語「マイクロリアクター」、「微細構造リアクター」又は「マイクロチャネルリアクター」とは、典型的な横寸法が約５ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置を指す。

マイクロリアクター及びその中で物理的過程が発生する他の装置（例えばマイクロ熱交換器）について、マイクロプロセス工学分野において研究を行なった。上記マイクロリアクターは、通常連続フローリアクター（回分式リアクターに対して）をである。マイクロリアクターは、通常の拡大リアクターと比較して、エネルギー効率、反応速度及び収率、安全性、信頼性、拡大可能性、その場／オンデマンド生産が大幅に改善され、プロセス制御がより精細になる。

「フローケミストリー」においてマイクロリアクターを用いて化学反応を行う。

マイクロリアクターを用いるフローケミストリーにおいて、回分式ではなく、連続的なフローで化学反応を行う。回分式生産は、製造において用いられる技術であり、一連のワークステーションで段階的に所望の目的物を生産し、異なるバッチの生成物を得る。回分式生産、バッチ生産（ワンタイム生産）及び大規模生産（フロー生産又は連続生産）は、３つの主な生産方法である。フローケミストリーにおいて、化学反応は、連続的なフローで行われる。この場合、各ポンプにより流体をパイプにポンピングし、各パイプが互いに接続されているため、流体は互いに接触する。これらの流体が反応性であると、反応が起きる。フローケミストリーは、大量の原料を用いて大規模製造を行う成熟した技術である。しかし、「フローケミストリー」という用語は、実験室規模の応用に対して作ったばかりの用語である。

連続フローリアクター（例えば、マイクロリアクターとして用いられる）は、通常管型であり、非反応性材料で作製される。当該非反応性材料は、従来技術において知られているものであり、試薬及び／又は反応物の特定の目的及び特性に依存する。混合方法は、拡散法であり、例えば、リアクターの直径が狭い（例えば、＜１ｍｍ）場合に拡散法を使用し、例えば、マイクロリアクター及びスタティックミキサーにおいて拡散法を使用する。連続フローリアクターは、反応条件（熱伝達、時間及び混合）を良好に制御することができる。リアクター内の試薬の滞留時間、即ち、反応が加熱又は冷却される時間は、リアクター体積及びそれを通過する流速により計算される（滞留時間＝リアクター体積／流速）。従って、比較的長い滞留時間を達成するために、試薬をより遅くポンピングしてもよく、体積がより大きなリアクターを使用してもよく、及び／又は複数のマイクロリアクターを直列接続してもよい。必要に応じて、それらの間にシリンダーを配置して滞留時間を延長してもよい。後者の場合、各マイクロリアクターの後ろにあるサイクロンセパレータは、反応過程で形成された任意のガス（例えば、（第１）フッ素化ステップで形成されたＨＦ又は（第２）脱炭酸ステップで形成されたＣＯ_２）の脱出を促進し、反応性能に積極的な影響を与える。これにより、生産性は、数ミリリットル／分間から数リットル／時間に増加することができる。

フロー式リアクターの例には、回転ディスクリアクター（ＣｏｌｉｎＲａｍｓｈａｗ）、回転管リアクター、マルチセルフロー式リアクター、振動流リアクター、マイクロリアクター、熱交換リアクター、吸引式リアクターが含まれる。吸引式リアクターにおいて、１つポンプにより１種の試薬をポンピングし、反応物を吸引する。プラグフロー式リアクター及び管型フローリアクターがさらに含まれる。

本発明の一実施形態において、マイクロリアクターを使用することが特に好ましい。

好ましい実施形態において、本発明の用途及びプロセスでは、マイクロリアクターを使用する。なお、本発明の一般的な実施形態において、上記マイクロリアクター以外、好ましくは、本明細書で定義された上部横寸法が約１ｃｍ以下の管型連続フローリアクターを使用してもよい。したがって、このような連続フローリアクターは、好ましくは約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下の上部横寸法を有する。これは、本発明の好ましい実施形態、例えば、好ましいマイクロリアクターを指す。連続的に操作するＳＴＲシリーズは、別の選択肢であるが、マイクロリアクターを使用することがより好ましい。

本発明の上記実施形態において、例えば好ましくは、管型連続フローリアクターの最小横寸法は約＞５ｍｍであってもよいが、通常約１ｃｍ以下である。従って、例えば、好ましくは、管型連続フローリアクターの横寸法は、約＞５ｍｍ－約１ｃｍの範囲内、又はこの範囲内の任意の値であってもよい。例えば、例えば好ましくは管型連続フローリアクターの横寸法は、約５．１ｍｍ、約５．５ｍｍ、約６ｍｍ、約６．５ｍｍ、約７ｍｍ、約７．５ｍｍ、約８ｍｍ、約８．５ｍｍ、約９ｍｍ、約９．５ｍｍ、約１０ｍｍ、又は上記値の間の任意値であってもよい。

本発明の上記実施形態において、好ましくはマイクロリアクターを使用する。マイクロリアクターの最小横寸法は、約０．２５ｍｍ以上、好ましくは約０．５ｍｍ以上であってもよいが、マイクロリアクターの最大横寸法は、約５ｍｍ以下である。従って、例えば、マイクロリアクターの横寸法の範囲は、約０．２５ｍｍ－約５ｍｍであってもよいが、好ましくは約０．５ｍｍ－約５ｍｍであり、この範囲内の任意値であってもよい。例えば、マイクロリアクターの横寸法は、約０．２５ｍｍ、約０．３ｍｍ、約０．３５ｍｍ、約０．４ｍｍ、約０．４５ｍｍ、約５ｍｍ、又は上記値の間の任意値であってもよい。

上記のように、本発明の実施形態において、横寸法が約１ｃｍ以下の管型連続フローリアクターを使用することが好ましい。このような連続フローリアクターは、例えばプラグフロー式リアクター（ＰＦＲ）である。

プラグフロー式リアクター（ＰＦＲ）は、連続管型リアクター、ＣＴＲ又はプラグフロー式リアクターとも呼ばれ、是用于在連続的、流動的なシリンダー状システム中で化学反応を行うリアクターである。ＰＦＲリアクターモデルは、このように設計された化学リアクターの挙動を予測するために用いられ、それにより、重要なリアクターの変量、例えば、リアクターのサイズを推測することができる。

ＰＦＲを流れる流体は、一連の無限に薄い緊密な「プラグ（ｐｌｕｇ）」にモデル化されてリアクターを流れることができる。上記プラグは、それぞれ均一な組成を有し、リアクターにおいて軸方向に沿って移動し、且つ各プラグは、前後のプラグと異なる組成を有する。主要な仮定は、流体がプラグフローにつれてＰＦＲを経過して軸方向（前又は後）ではなく、径方向（即ち、横方向）において完璧に混合することである。

従って、本明細書において、本発明で用いられるリアクタータイプを定義するための用語、例えば「連続フローリアクター」、「プラグフロー式リアクター」、「管型リアクター」、「連続フローリアクターシステム」、「プラグフロー式リアクターシステム」、「管型リアクターシステム」、「連続フローシステム」、「プラグフローシステム」、「管型システム」は、互いに同義であり、交換することができる。

リアクター又はシステムは、複数のパイプとして配置することができ、（例えば）線状、環形、蛇状、環状、旋回管型又はそれらの組み合わせであってもよい。（例えば）旋回管型である場合、リアクター又はシステムは、「旋回管型リアクター」又は「旋回管型システム」とも呼ばれる。

径方向、即ち横方向において、このようなリアクター又はシステムは、約１ｃｍ以下の内径又は内部断面サイズ（即ち、それぞれ縦寸法又は横寸法）を有する。従って、一実施例において、リアクター又はシステムの横寸法は、約０．２５ｍｍ－約１ｃｍ、好ましくは約０．５ｍｍ－約１ｃｍ、より好ましくは約１ｍｍ－約１ｃｍのであってもよい。

さらなる実施例において、リアクター又はシステムの横寸法は、約＞５ｍｍ－約１ｃｍ又は約５．１ｍｍ－約１ｃｍの範囲内であってもよい。

横寸法が約５ｍｍ以下又は約４ｍｍ以下である場合、リアクターは、「マイクロリアクター」と呼ばれる。さらなるマイクロリアクターの実施例において、リアクター又はシステムの横寸法は、約０．２５ｍｍ－約５ｍｍ、好ましくは約０．５ｍｍ－約５ｍｍ、より好ましくは約１ｍｍ－約５ｍｍの範囲であってもよい。或いは、リアクター又はシステムの横寸法は、約０．２５ｍｍ－約４ｍｍ、好ましくは約０．５ｍｍ－約４ｍｍ、より好ましくは約１ｍｍ－約４ｍｍの範囲であってもよい。

反応物が固体である場合、不活性溶媒を使用することができる。従って、固体原料を使用する場合、上記固体原料を不活性溶媒に溶解する。適切な溶媒は、例えばアセトニトリル、又は過フッ素化若しくは部分フッ素化アルカン（例えば、ペンタフルオロブタン（３６５ｍｆｃ））、線状又は環状の部分フッ素化又は過フッ素化エーテル（如ＣＦ_３－ＣＨ_２－ＯＣＨＦ_２（Ｅ２４５））、又はオクタフルオロテトラヒドロフランである。通常、利用可能な場合、又は最初の合成後に、生成物自体も不活性溶媒として機能する。個体出発化合物が水（Ｈ_２Ｏ）に可溶である場合、本発明の直接フッ素化反応及び／又は脱炭酸反応は水中で行うこともできる。

本発明の任意の実施例において、マイクロリアクターではなく、必要に応じて別の連続フローリアクターを使用してもよい。（例えば）ハロゲン化又はフッ素化で用いられる触媒（ハロゲン化促進触媒、例えば、ハロゲン化触媒又は好ましくはハロゲン化触媒）組成物が反応過程において粘稠になりやすいか、又は上記触媒その自体が粘稠である場合、マイクロリアクターの代わりに、別の連続フローリアクターを使用することが好ましい。この場合には、連続フローリアクターは、下部の横寸法が上記マイクロリアクターの横寸法（即ち、約１ｍｍ）よりも大きいが、上部の横寸法が約４ｍｍ以下の有限な空間で化学反応を行う装置である。従って、本発明の任意の実施例において連続フローリアクターを使用する。用語「連続フローリアクター」は、好ましくは、有限な空間中で化学反応を行う装置（典型的には、横寸法が約１ｍｍ－約４ｍｍである）を指す。本発明のこのような実施例において、上記横寸法を有するプラグフロー式リアクター及び／又は管型フローリアクターを連続フローリアクターとして使用することが特に好ましい。また、本発明のこのような実施例において、マイクロリアクターを使用する実施例と比較して、上記横寸法を有する連続フローリアクター、好ましくはプラグフロー式リアクター及び／又は管型フローリアクターは、より高い流速を有することが特に好ましい。例えば、このより高い流速は、本明細書に記載のマイクロリアクターの典型的な流速の約２倍以下、約３倍以下、約４倍以下、約５倍以下、約６倍以下、約７倍以下、又は約１倍－約７倍、約１倍－約６倍、約１倍－約５倍、約１倍－約４倍、約１倍－約３倍、約１倍－約２倍のいずれかの流速である。本発明のこの実施例において、好ましい上記連続フローリアクター、より好ましいプラグフロー式リアクター及び／又は管型フローリアクターを使用して、本発明書に記載のマイクロリアクターの製造材料を調製する。例えば、このような製造材料は、炭化ケイ素（ＳｉＣ）及び／又は合金（例えば、本明細書に記載のマイクロリアクターの高耐食性のニッケル－クロム－モリブデン－タングステン合金、例えばＨａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標））である。

本発明では、上記横寸法を有するマイクロリアクター又は連続フローリアクターを使用することにより、分離工程を簡単化することができるとともに、時間やエネルギーが係る（例えば）中間蒸留工程が必要とされない。特に、本発明では、上記横寸法を有するマイクロリアクター又は連続フローリアクターを使用することにより、相分離だけにより分離することができるとともに、未反応成分は、適宜な時又は必要な時に反応過程に再循環されてもよいか、又は生成物として用いられてもよい。

本発明の好適な実施例では、本発明に係るマイクロリアクターを用いるが、マイクロリアクターに加えて又はそれの代わりに、それぞれプラグフロー式リアクター又は管型フローリアクターを使用してもよい。

プラグフロー式リアクター又は管型フローリアクター及びその操作条件は、当業者にはよく知られている。

本発明において上部の横寸法が約４ｍｍ以下の連続フローリアクター、特にマイクロリアクターを使用することが好ましいが、場合によって、収率損失及びより長い滞留時間、より高い温度によりマイクロリアクターの使用が回避されるため、プラグフロー式リアクター又は管型フローリアクターを使用する。これにより、収率損失の問題が解決され、つまり、詰まり（望ましくない駆動方式による粒子の形成）が抑制される。これは、パイプの直径又はプラグフロー式リアクターのチャンネルがマイクロリアクターよりも大きいためである。

プラグフロー式リアクター又は管型フローリアクターを使用する欠点は、主観的な見方もなされることができる。一方、ある場所又は生産施設内のある方法の制限下で、この欠点は適切なものであり、収率損失が重要ではないと認められ、或いは他の利点又は制限に鑑みて許容できる場合がある。

以下、マイクロリアクターを使用する実施形態により本発明をより詳しく説明する。本発明で使用されるマイクロリアクターは、好ましくはセラミック連続フローリアクターであり、より好ましくはＳｉＣ（炭化ケイ素）連続フローリアクターであり、トン規模で物質を生産することができる。熱交換器とＳｉＣとを組み合わせて製造することにより、操作されにくいフローケミストリーの応用に対して最適化制御を行うことができる。コンパクトなモジュラー製造及び流れ生産用のリアクターは、異なる方法に対して柔軟性を有し、一連の生産体積（５－４００ｌ／ｈ）を使用することができ、空間に制限がある場合であっても化学製品の収量を増加させ、比類のない化学的適合性及び熱制御を有する。

セラミック（ＳｉＣ）マイクロリアクターは、（例えば）拡散接合に有利な３ＭＳｉＣリアクターであり、特にろう付け及び金属がなく、ＦＤＡに承認された材料又は他の薬物管理機関（例えば、ＥＭＡ）に承認された材料に優れた熱伝達、質量伝達、優れた化学的適合性を提供する。炭化ケイ素（ＳｉＣ）は、カーボランダム（ｃａｒｂｏｒｕｎｄｕｍ）とも呼ばれ、ケイ素及び炭素を含み、当業者に知られているものである。例えば、合成ＳｉＣ粉末は、大量に生産され、加工されて多くの用途に用いられている。

例えば、本発明の実施例において、本発明の目的は、少なくとも１つの反応ステップがマイクロリアクター中で行われる方法によって目的を実現する。特に、本発明の好適な実施例において、本発明の目的は、少なくとも１つの反応ステップがＳｉＣを含むか又はＳｉＣで作製されたマイクロリアクター（「ＳｉＣ－マイクロリアクター」）、或いは合金を含むか又は合金で作製されたマイクロリアクター、例えばＨａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃ中で行われる方法によって実現される。詳細は後述する。

従って、例えば、本発明の一実施形態において、生産、好ましくは工業生産に適しているマイクロリアクターは、ＳｉＣ（炭化ケイ素、例えば、Ｄｏｗ Ｃｏｒｎｉｎｇが提供したＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣ、又はＣｈｅｍｔｒｉｘが提供したＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘ ＳｉＣ）を含むか、又はＳｉＣで作製された「ＳｉＣ－マイクロリアクター」であるが、これに制限されない。これにより、（例えば）約５－約４００ｋｇ／時間の生産性が提供される。或いは、例えば、本発明の他の実施例において、工業生産に適しているマイクロリアクターは、Ｅｈｒｆｅｌｄが提供したＨａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃを含むか、又はそれで作製されたものであるが、これに制限されない。このようなマイクロリアクターは、本発明に係るフッ素化生成物の好適な工業生産に特に適している。

生産規模のフロー式リアクターに対する機械的要求及び化学的要求を満たすために、３Ｍ（商標）ＳｉＣ（レベルＣ）でＰｌａｎｔｒｉｘモジュールを製造する。特許で保護されている３Ｍ（ＥＰ１６３７２７１Ｂ１及び外国特許）拡散接合技術により製造されたリアクターは、全体として密閉され、溶接線／接合スポットがなく、ろう付け用フラックスを使用する必要がない。Ｃｈｅｍｔｒｉｘ ＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘについては、２０１７年にＣｈｅｍｔｒｉｘ ＢＶによって印刷されたマニュアル「ＣＨＥＭＴＲＩＸのＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５シリーズに関する拡大可能なフローケミストリー技術情報」に記載され、その技術情報の全体は引用により本明細書に組み込まれる。

上記実施例に加えて、本発明の他の実施例において、当業者に知られている他の製造業者のＳｉＣを使用することができる。

従って、本発明において、ＣｈｅｍｔｒｉｘのＰｒｏｔｒｉｘをマイクロリアクターとして使用してもよい。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）は、３Ｍ（登録商標）炭化ケイ素で製造されたモジュール化の連続フローリアクターであり、優れた耐薬品性及び熱伝達を提供する。３Ｍ（登録商標）ＳｉＣ（レベルＣ）で製造されたＰｒｏｔｒｉｘ（登録商標）モジュールは、フロー式リアクターに対する機械的要求及び化学的要求を満たすことができる。特許で保護されている３Ｍ（ＥＰ１６３７２７１Ｂ１及び外国特許）拡散接合技術により製造されたリアクターは、全体として密閉され、溶接線／接合スポットがなく、ろう付け用フラックスを使用する必要がない。この製造技術は、完全なＳｉＣリアクター（熱膨張係数＝４．１ｘ１０^－６Ｋ^－ｌ）を得るための製造方法である。

０．２－２０ｍｌ／ｍｉｎの流速及び２５ ｂａｒ以下の圧力に設定することにより、Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）は、実験室規模の連続フロー方法に適用でき、さらにＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５（ｘ３４０倍率）に移転して物質の生産を行うことができる。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）リアクターは、独特なフロー式リアクターであり、以下の利点を有する。拡散接合による３Ｍ（登録商標） ＳｉＣモジュールは、統合した熱交換器を有し、比類のない熱制御及び優れた耐薬品性を提供し、標準ヒュームフードにおいてグラムレベルで極端な反応条件下で安全に操作することができ、試薬の添加量、生産力又は反応時間からみて、生産を効率的かつ柔軟に実行することができる。Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）フロー式リアクターの一般的なパラメータは以下の通りである。可能な反応タイプは、（例えば）Ａ＋Ｂ→Ｐ１＋Ｑ（又はＣ）→Ｐであり、用語「Ａ」、「Ｂ」、「Ｃ」は反応物を示し、「Ｐ」、「Ｐ１」は生成物を示し、「Ｑ」はクエンチャーを示し、生産量（ｍｌ／ｍｉｎ）は約０．２－約２０であり、チャンネルサイズ（ｍｍ）は１ｘ１（予熱ゾーン及び混合器ゾーン）、１．４ｘ１．４（停留通道）であり、試薬供給は１－３であり、モジュールサイズ（幅ｘ高さ）（ｍｍ）は１１０ｘ２６０であり、フレームサイズ（幅ｘ高さｘ長さ）（ｍｍ）は約４００ｘ３００ｘ２５０であり、モジュール／フレーム数は１－４である。Ｃｈｅｍｔｒｉｘ Ｐｒｏｔｒｉｘ（登録商標）リアクターの技術情報については、２０１７年にＣｈｅｍｔｒｉｘ ＢＶによって出版されたマニュアル「ＣＨＥＭＴＲＩＸのＰｒｏｔｒｉｘ（登録商標）に関する拡大可能なフローケミストリー技術情報」に記載され、その技術情報の全体は引用により本明細書に組み込まれる。

工業生産、プロセス開発及び小規模生産に適用可能なＤｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターは、以下のサイズにより特徴付けられる。典型的なリアクターサイズ（長さｘ幅ｘ高さ）は８８ｃｍｘ３８ｃｍｘ７２ｃｍであり、典型的な流体モジュールサイズは１８８ｍｍｘ１６２ ｍｍである。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの特徴は、優れた混合及び熱交換、特許で保護されているＨＥＡＲＴ設計、小さい内部容積、長い滞留時間、高柔軟性、多用途、高耐薬品性のため高ｐＨ化合物、特にフッ化水素酸が適用すること、混合型ガラス／ＳｉＣ溶液が製造材料として使用されること、他の先端的なフローリアクターとのシームレスな拡大である。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターの典型的な技術パラメータは以下の通りである。流速は約３０ｍｌ／ｍｉｎ－約２００ｍｌ／ｍｉｎであり、操作温度は約－６０℃－約２００℃であり、操作圧力は約１８ｂａｒｇ（ｂａｒｇ：ゲージ圧の単位、即ち、ｂａｒで環境圧力又は大気圧よりも高い圧力）以下であり、用いられる材料は炭化ケイ素、ＰＦＡ（ペルフルオロアルコキシアルカン）、ペルフルオロエラストマーであり、流体モジュール内の容積は１０ ｍｌであり、必要に応じて管理機関、例えばＦＤＡ又はＥＭＡにより承認されている。Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇのＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣマイクロリアクターのリアクターは、多用途であり、その配置がカスタマイズすることができる。また、上記リアクター上の任意の位置に注入スポットを増設することができる。

Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃは、式ＮｉＣｒ_２１Ｍｏ_１４Ｗで表される合金であり、「合金２２」又は「Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃ－２２」とも呼ばれてもよい。上記合金は、耐食性が高いニッケル－クロム－モリブデン－タングステン合金であり、酸化性酸、還元性酸及び混合酸に対して優れた耐性を有することが知られている。上記合金は、用于排煙脱硫工場、化学工業、環境保護システム、廃棄物焼却工場、廃水処理工場に用いられている。上記実施例以外、本発明の他の実施例において、当業者に知られている他の製造業者のニッケル－クロム－モリブデン－タングステン合金を用いてもよい。合金成分の合計を１００％とする場合、ニッケル－クロム－モリブデン－タングステン合金の典型的な組成（重量％）は、約５１．０％以上、例えば約５１．０％－約６３．０％のＮｉ（ニッケル）を主成分とし、Ｃｒ（クロム）が約２０．０－約２２．５％、Ｍｏ（モリブデン）が約１２．５－約１４．５％、Ｗ（タングステン又はウルフラム）が約２．５～約３．５％、Ｆｅ（鉄）が約６．０％以下、例えば約１．０％－約６．０％、好ましくは約１．５％－約６．０％、より好ましくは約２．０％－約６．０％である。或いは、Ｃｏ（コバルト）は、合金成分の合計１００％に対して約２．５％以下、例えば約０．１％－約２．５％の含有量で合金に存在してもよい。また、Ｖ（バナジウム）は、合金成分の合計１００％に対して約０．３５％以下、例えば約０．１％－約０．３５％の含有量で合金に存在してもよい。さらに、合金成分の合計１００％に対して、少量（即ち０．１％以下）の他の元素は、独立して（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）であり得る。少量（即ち０．１％以下）の他の元素が存在する場合には、上記元素（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）は、合金成分の合計１００％に対してそれぞれ独立して約０．１％以下、例えば約０．０１－約０．１％、好ましくは約０．０８％以下、例えば約０．０１－約０．０８％の含有量で存在してもよい。例えば、上記元素（例えば）Ｃ（カーボン）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｐ（リン）及び／又はＳ（硫黄）は、合金成分の合計１００％に対してそれぞれ独立してＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０８％、Ｍｎ≦０．０５％、Ｐ≦０．０１５％、Ｓ≦０．０２％の含有量で存在してもよい。通常、上記合金組成物には、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）、Ａｌ（アルミ）、Ｃｕ（銅）、Ｎ（窒素）及びＣｅ（セリウム）のいずれかが微量でも存在しない。

Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ（登録商標）Ｃ－２７６合金は、極めて低い炭素含有量及びケイ素含有量により溶接の問題を緩和する鍛造ニッケル－クロム－モリブデン材料であるため、化学方法及び関連工業において広く用いられており、多くの腐食性化学薬品に対する耐性について、５０年にわたる追跡記録により実証された。他のニッケル合金と同様に、可塑性を有し、成形及び溶接が容易であり、塩化物を含む溶液中の応力腐食割れ（オーステナイト系ステンレス鋼が受けやすい分解の態様）に対して優れた耐性を有する。そのクロム含有量及びモリブデン含有量が高いため、酸化性酸及び非酸化性酸に耐えることができ、塩化物及び他のハロゲン化物の存在下で孔食及び隙間腐食に対して顕著な耐性を示す。総成分１００％に対して、重量％で一般的な組成は、Ｎｉ（ニッケル）５７％（残部）、Ｃｏ（コバルト）２．５％以下、Ｃｒ（クロム）１６％、Ｍｏ（モリブデン）１６％、Ｆｅ（鉄）５％、Ｗ（タングステン（ｔｕｎｇｓｔｅｎ）又はウルフラム（ｗｏｌｆｒａｍ））４％であり、より少量の他の成分は、Ｍｎ（マンガン）１％以下、Ｖ（バナジウム）０．３５％以下、Ｓｉ（シリコン）０．０８％以下、Ｃ（カーボン）０．０１以下、Ｃｕ（銅）０．５％以下である。

本発明の別の実施例において、例えば、上記生産、好ましくは上記工業生産に適したマイクロリアクターは、ＳｉＣ（炭化ケイ素、例えば、Ｄｏｗ ＣｏｒｎｉｎｇによってＴｙｐｅ Ｇ１ＳｉＣとして、又はＣｈｅｍｔｒｉｘによってＭＲ５５５ Ｐｌａｎｔｒｉｘとして提供されるＳｉＣ）で構成されるか、又は作製されたＳｉＣ－マイクロリアクターであるが、これに制限されない。これにより、（例えば）約５－約４００ｋｇ／時間の生産性が提供される。

本発明によれば、本発明のフッ素化生成物の生産、好ましくは工業生産において、１つ又は複数のマイクロリアクター、好ましくは１つ又は複数のＳｉＣ－マイクロリアクターを使用することができる。本発明のフッ素化生成物の生産、好ましくは工業生産において１つ以上のマイクロリアクター、好ましくは１つ以上のＳｉＣ－マイクロリアクターを使用する場合、これらのマイクロリアクター、好ましくはＳｉＣ－マイクロリアクターは、並列配置及び／又は直列配置して使用することができる。例えば、２つ、３つ、４つ又はより多くのマイクロリアクター、好ましくは２つ、３つ、４つ又はより多くのＳｉＣ－マイクロリアクターは、並列配置及び／又は直列配置して使用することができる。

反応及び／又は拡大条件を使用可能な実験室研究について、例えば、Ｃｈｅｍｔｒｉｘ社のリアクターＰｌａｎｔｒｉｘはマイクロリアクターとして使用することができるが、これに限定されない。

場合によっては、マイクロリアクターのガスケットがＨＤＰＴＦＥ以外の材料で作られていると、多少の膨張のために短時間の操作ですぐに漏れみが生じる可能性があるため、ＨＤＰＴＦＥガスケットは、マイクロリアクターの長い動作時間を確保し、セトラーや蒸留塔などの他の機器部品を使用する。

例えば、工業フロー式リアクター（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）は、ステンレス鋼フレームに置かれた（非浸入式）ＳｉＣモジュール（例えば３Ｍ（登録商標） ＳｉＣ）から構成され、標準Ｓｗａｇｅｌｏｋコネクタを用いて上記フレームによりフィードラインと作動媒体との接続を構築する。作動媒体（熱流体又は熱流）と共に使用するときに、統合熱交換器を用いてモジュール内でプロセス流体を加熱又は冷却し、鋸歯状又は双鋸歯状の中間チャンネルの構造中で反応させる。上記構造は、プラグフローを得るとともに高熱交換能力を有するように設計される。基本ＩＦＲ（例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）システムは、１つのＳｉＣモジュール（例えば３Ｍ（登録商標）ＳｉＣ）及び１つの混合器（ＭＲＸ）から構成され、上記混合器はＡ＋Ｂ→Ｐタイプの反応を行うことができる。モジュールの数を増加することで反応時間及び／又はシステム生産性を増加することができる。クエンチャーＱ／Ｃモジュールを増設することにより、反応タイプはＡ＋Ｂ→Ｐ１＋Ｑ（又はＣ）→Ｐに拡大され、仕切られることで２つの温度領域が得られる。本明細書において、用語「Ａ」、「Ｂ」及び「Ｃ」は反応物、「Ｐ」及び「Ｐ１」は生成物、「Ｑ」はクエンチャーを示す。

工業用フロー式リアクター（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標） ＭＲ５５５）の典型的なサイズは、（例えば）ミリメートルでチャンネルサイズが４ｘ４（「ＭＲＸ」、混合器）及び５ｘ５（「ＭＲＨ－Ｉ／ＭＲＨ－ＩＩ」；ＭＲＨは滞留モジュールを示す）であり、モジュールサイズ（幅ｘ高さ）が２００ｍｍｘ５５５ｍｍであり、フレームサイズ（幅ｘ高さ）が３２２ｍｍｘ８１１ｍｍである。工業用フロー式リアクター（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）の典型的な生産量は、（例えば）約５０ｌ／ｈ－約４００ｌ／ｈである。また、用いられる流体の特性及び過程条件に応じて、工業用フロー式リアクター（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘ（登録商標）ＭＲ５５５）の生産量は、（例えば）＞４００ｌ／ｈであってもよい。滞留モジュールは、直列に配置することができる。これにより、必要な反応体積又は生産性が得られる。直列に配置可能なモジュールの数は、流体の特性及び目的流速に依存する。

工業用フロー式リアクター（「ＩＦＲ」、例えばＰｌａｎｔｒｉｘｅＭＲ５５５）の典型的な操作条件又は過程条件は、（例えば）温度範囲が約－３０℃－約２００℃、圧力差（作動過程）が＜７０℃、試薬供給が１－３、最大操作圧力（作動流体）が約２００℃の温度で約５ｂａｒ、最大操作圧力（プロセス流体）が約≦２００℃の温度で約２５ｂａｒである。

（本発明の他の態様）
一方、本発明は、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなるフッ素化ガスの用途にも関する。単体フッ素（Ｆ_２）が実質的に１５体積％以上、２０体積％以上、特に体積％以上、即ち少なくとも２５体積％、好ましくは３５体積％以上又は４５体積％以上の高濃度で存在するフッ素化ガスを用いて、安息香酸を出発化合物として含む液体媒体中でフッ素化ベンゼンを製造する。好ましくは、ｂ）のフッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、１５－１００体積％、好ましくは２０－１００体積％、より好ましくは２５－１００体積％、より好ましくは３０－１００体積％、さらにより好ましくは３５－１００体積％、より好ましくは４５－１００体積％の範囲内の高濃度で存在する。前記出発化合物は、安息香酸であり、生産する前記フッ素化化合物は安息香酸ハイポフルオライトであり、その後に必要に応じて安息香酸ハイポフルオライトが脱炭酸されたフッ素化ベンゼンが得られることを特徴とする。

また、本発明は安息香酸を直接フッ素化して安息香酸ハイポフルオライトを製造するプロセスに関する。上記プロセスは、上記ステップａ）からｆ）を含み、上記プロセスにおいてインサイチュで又は分離された形態で安息香酸ハイポフルオライトが得られる。

特に、本発明によれば、上記安息香酸ハイポフルオライトの製造プロセスは、安息香酸を出発化合物とする直接フッ素化プロセスに対して上記のように定義したプロセス、例えば、請求項２から９のいずれか１項に記載のステップａ）からｆ）に定義のようなプロセスとして行う。

また、本発明は、ａ）からｆ）を含むプロセスにおいて安息香酸を直接フッ素化し、インサイチュで又は分離された形態で得られた安息香酸ハイポフルオライトの用途に関する。上記のように、フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）を製造するときに、特に安息香酸ハイポフルオライトに対して脱炭酸、好ましくは光化学的脱炭酸、より好ましくは直接照射（λ＞１８０ｎｍ）するか又は増感剤の存在下で光開始により光化学的脱炭酸、より好ましくはλ＞１８０ｎｍの波長による直接照射により光化学的脱炭酸を行う。

本発明によれば、上記フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスにおいて、請求項１から９のステップｇ）では光化学的脱炭酸により安息香酸ハイポフルオライトを脱炭酸し、より好ましくは直接照射（λ＞１８０ｎｍ）又は光増感剤の存在下で光開始により光化学的脱炭酸を行い、最も好ましくはλ＞１８０ｎｍの波長による直接照射により光化学的脱炭酸を行う。

最後に、本発明の一態様は、フッ素化ベンゼン（好ましくはモノフルオロベンゼン）の製造プロセスに関する。安息香酸ハイポフルオライトは、脱炭酸、特に光化学的脱炭酸、好ましくは光化学的脱炭酸、より好ましくは直接照射（λ＞１８０ｎｍ）又は光増感剤の存在下での光開始による光化学的脱炭酸、最も好ましくはλ＞１８０ｎｍの波長の直接照射による光化学的脱炭酸によりフッ素化ベンゼンに転化する。

以下の実施例は、本発明をさらに説明するものであり、その範囲を制限するものではない。

＜実施例＞
以下の実施例において、本発明に従って、安息香酸ハイポフルオライトからフルオロベンゼンを製造し、前記安息香酸ハイポフルオライトは、フッ素化ガス、好ましくは高濃度の単体フッ素（Ｆ_２）を有するフッ素化ガスを用いて直接フッ素化することにより得られ、次いで上記反応スキームに従って脱炭酸を行う。

代表的で例示的なプロセスは以下の実施例に示される。

実施例は、２００ｇの安息香酸を出発化合物とする代表的規模で行う。上記反応時間範囲内に実験を行い、以下の実施例に示す生成物の量及び転化率を得る。出発化合物となる安息香酸量は、フッ素化生成物（例えば、安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼン）の大規模生産及び／又は工業生産に適するように安息香酸の量及び／又は反応時間を容易に調整できる量である。したがって、出発化合物となる安息香酸の使用量及び／又は反応時間を、１時間あたり少なくとも約１ｋｇの出発原料安息香酸、好ましくは少なくとも約１．５ｋｇの出発原料安息香酸（例えば、１０時間又は５時間未満）を容易に調整し、安息香酸ハイポフルオライト及び／又はその後のフッ素化ベンゼン、好ましくはモノフルオロベンゼンを製造することができる。転化率は少なくとも８０％、特に少なくとも８５％、好ましくは約少なくとも９０％、より好ましくは約少なくとも９５％である。

＜実施例１＞
溶媒であるＣＨ_３ＣＮ中での安息香酸ハイポフルオライトの合成

上記スキームに示すように、Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃ４で作製された１ｌ向流システムにおいて、２００ｇ（１．６４ｍｏｌ）のの安息香酸を２００ｍｌのＣＨ_３ＣＮ（フッ素化されない。安息香酸は遥かに反応性が高いためである）に溶解し、（不活性）プラスチックフィラーが充填された塔中で循環させた。室温で、スチールシリンダーからの６８．４ｇ（１．８０ｍｏｌ）のＦ_２ガス（Ｎ_２の２０％）を循環混合物に供給し、生成したＨＦは主に（非完全）Ｎ_２ストリームと共に頂部から排出された。

向流システムにおいて、液体媒体レベルの背圧を補償するようにＦ_２ガス圧力を調整し（圧力ボトルから取り出し）、容器に含まれる液体媒体によりＦ_２ガスを圧縮した。これによって、液体レベルを通る一部の背圧は、Ｆ_２ガス圧力により補償される。上記Ｆ_２ガス圧力は、通常約２ｂａｒ（絶対値）以下であり、最大３ｂａｒ（絶対値）以下である。

＜実施例２＞
安息香酸ハイポフルオライトの熱分解

１００ｇの実施例１で得られた溶液を２００℃で２時間内かけて１．４５７１で作製された２５０ｍｌのＲｏｔｈオートクレーブ中で熱分解した（オートクレーブ内に１０ｇのＮｉフィラーが触媒として含まれる）。反応がニッケル開始なしでも進行できるどうかについてテストされなかった。形成されたＣＯ２により生成された過圧を解放する自動バルブによって、圧力を２０ｂａｒに維持した。水で得られた溶液を洗浄し、Ｎａ_２ＳＯ_４で乾燥させ、蒸留塔で大気圧で５時間以上精密蒸留した。８５℃で黄色液体の４０．６ｇフルオロベンゼン（理論値の９２％）を分離した。アセトニトリルとフルオロベンゼンの沸点が近いので、慎重に加熱及び蒸留は必要である。

＜実施例３＞
安息香酸ハイポフルオライトの濃縮溶液の熱分解

室温、２０ｍｂａｒで回転式蒸発器（プラスチック製フラスコ）内で過剰のアセトニトリルを除去し、１００ｇの実施例１で得られた溶液を濃縮した。実施例２と同様に残りの生成物を熱分解した。得られたフルオロベンゼンの収量は４２．８ｇ（理論値の９７％）であった。

＜実施例４＞
安息香酸ハイポフルオライトの精製

実施例３と同様に、室温、２０ｍｂａｒで回転式蒸発器（プラスチック製フラスコ）で過剰のアセトニトリルを除去し、実施例１で得られた溶液を濃縮した。残りの生成物を蒸留した。５１℃の転移温度及び２０ｍｂａｒで２１５．９ｇの安息香酸ハイポフルオライト（収率：理論値の９４％）を得た。

＜実施例５＞
精製安息香酸ハイポフルオライト試料の熱分解

実施例２と同様に、１００ｇ（０．７１ｍｏｌ）の実施例４で精製した安息香酸ハイポフルオライトを熱分解した。得られたフルオロベンゼンの収量は６８．２ｇ（理論値の９９％）であった。

＜実施例６＞
溶媒であるＨ_２Ｏ水中での安息香酸ハイポフルオライトの合成

上記スキームに示すように、Ｈａｓｔｅｌｌｏｙ Ｃ４で作製された１ｌ向流システムにおいて、２００ｇ（１．６４ｍｏｌ）の安息香酸を２００ｍｌのＨ_２Ｏに溶解し、プラスチックフィラーが充填された塔に循環させた。室温で、スチールシリンダーからの６８．４ｇ（１．８０ｍｏｌ）Ｆ_２ガス（Ｎ_２の２０％）を循環混合物に供給し、形成されたＨＦが水中に保持され、Ｎ_２ストリームが少し過剰のＦ_２ガスと共に装置の頂部から排出された。Ｆ_２供給が終了した後、実施例７と同様に脱炭酸を行なった。

＜実施例７＞
溶媒であるＨ_２Ｏ水中での安息香酸ハイポフルオライトの脱炭酸

１００ｇの実施例６で製造された混合物をＮｉフィラーを含む１．４５７１ハイグレードステンレス鋼で作製された２５０ｍｌのＲｏｔｈオートクレーブに移し、２００℃に加熱して２時間維持した。形成されたＣＯ２により生成された過圧を解放する自動バルブによって、圧力を２０ｂａｒに維持した。冷却した後、得られた混合物をＣＨ_２Ｃｌ_２で抽出し、蒸留によりＣＨ_２Ｃｌ_２（少量ＨＦのと共に）を除去することにより、４０．１ｇ（理論値の９１％）純度９９％（ＧＣ）のフルオロベンゼンが得られた。

＜実施例８＞
光化学的脱炭酸

実施例６で得られた混合物を濾過して（少し）粒子を除去し、二重壁の石英管内のＴＱ ７１８Ｈｇ高圧ランプを備えた光反応器に充填した。フッ化物による腐食を防ぐために、反応媒体と接触している外側の石英管はＦＥＰ収縮パイプ（ｈｔｔｐｓ：／／ｗｗｗ．ｐｏｌｙｆｌｕｏｒ．ｎｌ／ｐｒｏｄｕｋｔｅ／ｓｃｈｒｕｍｐｆｓｃｈｌａｕｃｈｅ／ｆｅｐ－ｓｃｈｒｕｍｐｆｓｃｈｌａｕｃｈｅ／を参照）で覆われている。ランプ自体（二重壁の内側）は圧縮空気の流れにより冷却され、フォトリアクターの外側球はＰＥで作製され、ダブルジャケットが付いており、リアクターの全内容物が４０℃以下に保たれるように水で冷却された。非常にゆっくりとしたＮ_２ガスの流れが溶液に供給され、気泡カウンターから排出された。上記溶液を大気圧下、３０℃から４０℃の温度範囲内で１時間照射し、気泡カウンターでＣＯ_２の発生を確認できた（Ｎ２ガスの供給を時々停止した後に観察する）。ＣＨ_２Ｃｌ_２で得られた混合物を抽出し、蒸留によりＣＨ_２Ｃｌ_２を（いくつかのＨＦと共に）除去することにより、１４０．２ｇ（理論値の８９％）純度９９．２％（ＧＣ）のフルオロベンゼンが得られた。

＜実施例９＞
コイルリアクター（ＦＥＰパイプ）での連続的な光化学的脱炭酸

実施例１で得られた混合物を２ｂａｒの絶対圧力、１００ｍｌ／ｈの速度で直径５ｍｍ、長さ１ｍのＦＥＰパイプ（ｈｔｔｐｓ：／／ｗｗｗ．ｐｏｌｙｆｌｕｏｒ．ｎｌ／ｄｅ／ｐｒｏｄｕｋｔｅ／－ｆｌｕｏｒｋｕｎｓｔｓｔｏｆｆ－ｓｃｈｌａｕｃｈｅ／ｆｅｐ－ｓｃｈｌａｕｃｈｅ／）を通して連続的に供給し、コイルを形成した。コイルを２５４ｎｍランプを備えたＲａｙ－ｏｎｅｔｔＲＰＲ－１００照射リアクター（Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｎｅｗ Ｅｎｇｌａｎｄ Ｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔ Ｃｏｍｐａｎｙ）に置いて照射した。１ｍのＦＥＰパイプを通過した後の組成物は、８２％の転化率及び約９７％のフルオロベンゼンへの選択性を示した。

＜実施例１０＞
マイクロリアクターシステムでの連続的なハイポフルオライトの製造及び脱炭酸

ステップ１及びステップ２のマイクロリアクターシステムスキームを図２に示す。

スキーム２において、第１マイクロリアクターＩは、ステンレス鋼又はＳｉＣで作製され、マイクロリアクターＩＩはニッケルで作製される。

実施例１で得られた混合物をシリンダーからの対応する量のＦ_２ガス（Ｎ_２の２０％）と共に３０℃に維持されたＣｈｅｍｔｒｉｘ製の２７ｍｌマイクロリアクターを通して２５０ｍｌ／ｈの速度で連続的に供給した。マイクロリアクターＩから離れた材料は、約９８％安息香酸ハイポフルオライトに転化した。その後、流体はニッケルで作製された体積が同じな第２マイクロリアクターＩＩに入り、２００℃に加熱された。マイクロリアクターＩＩは、ＢＶ （Ｇｅｅｌｅｎ，Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）から購入された。マイクロリアクター２から排出された物質を全てステンレス製シリンダー（貯液タンク）に収集し、慎重に蒸留し、約８３％のフルオロベンゼンを得た。

＜実施例１１＞
マイクロリアクターでの連続的なハイポフルオライトの製造、及びコイルリアクターでの連続的な脱炭酸反応

実施例１０を繰り返し、しかし第２マイクロリアクターの代わりに実施例９のようにＦＥＰコイルリアクターを使用した。２ｂａｒの絶対圧力で、マイクロリアクターＩ離れた混合物はＦＥＰコイルに入り、このコイルが２５４ｎｍのランプを備えたＲａｙｏｎｅｔｔ（Ｓｏｕｔｈｅｒｎ Ｎｅｗ Ｅｎｇｌａｎｄ Ｕｌｔｒａ－ｖｉｏｌｅｔ Ｃｏｍｐａｎｙ）に置かれた。安息香酸の転化は定量的であり、フルオロベンゼンの分離収率は約８７％であった。

＜実施例１２＞
実験は、水を溶媒とする以外、実施例１０と同様である。冷却した後、フルオロベンゼンを第２相として大部分のＨＦを含む水相と分離した。フルオロベンゼンの収率は約９３％であった。

＜実施例１３＞
実験は、水を溶媒とする以外、実施例１１と同様である。冷却した後、フルオロベンゼンを第２相として大部分のＨＦを含む水相と分離した。フルオロベンゼンの収率は約９７％であった。

Claims (15)

1. フッ素化ベンゼンの製造プロセスであって、前記フッ素化ベンゼンは、モノフルオロベンゼンであり、前記プロセスは、以下のステップを含み、
   ステップａ）において、液体媒体を提供し、前記液体媒体は、安息香酸を出発化合物として含み、
   ステップｂ）において、フッ素化ガスを提供し、前記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、フッ素が少なくとも１５体積％の濃度でフッ素化ガスに存在し、
   ステップｃ）において、単体フッ素（Ｆ_２）及びフッ化水素（ＨＦ）に対して耐食性を有するリアクター又はリアクターシステムを提供し、
   ステップｄ）において、直接フッ素化のステップでは、ステップｂ）のフッ素化ガスをステップｃ）のリアクター又はリアクターシステムにおけるステップａ）の液体媒体を通過させ、前記液体媒体は安息香酸を出発原料として含み、安息香酸出発化合物とフッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）とを反応させることにより、フッ素で安息香酸のカルボン酸基における水素原子を置換し、反応は、－３０℃～＋１００℃の温度及び１ｂａｒ～１０ｂａｒの絶対圧力下で行い、
   ステップｅ）において、ステップｃ）のリアクター又はリアクターシステムから直接フッ素化ステップｄ）で形成した安息香酸ハイポフルオライトを取り出し、
   ステップｆ）において、インサイチュで又は分離された形態で安息香酸ハイポフルオライトを得、
   ステップｇ）において、第２リアクター又はリアクターシステムにおいて、ステップｆ）で得られた安息香酸ハイポフルオライトをインサイチュで又は分離された形態で脱炭酸することにより、フッ素化ベンゼンを得る、フッ素化ベンゼンの製造プロセス。
2. 前記単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、少なくとも２５体積％の濃度でステップｂ）のフッ素化ガスに存在する請求項１に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
3. 前記フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、１５－１００体積％の濃度でステップｂ）のフッ素化ガスに存在する、請求項１に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
4. ステップｄ）の反応は（密閉）カラムリアクターで行い、
   前記製造プロセスは、安息香酸誘導体を出発化合物として含むか又は安息香酸誘導体からなるステップａ）の液体媒体をループにおけて循環させ、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなるステップｂ）のフッ素化ガスをステップｃ）のカラムリアクターに導入し、前記単体フッ素（Ｆ_２）は、任意に高濃度の単体フッ素（Ｆ_２）であり、
   ステップｄ）において液体媒体と出発化合物である安息香酸とを反応させ、前記ループは、１，５００ｌ／ｈ－５，０００ｌ／ｈの循環速度で操作する、請求項１又は２に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
5. 前記カラムリアクターには、（ｉ）少なくとも１つの冷却器（システム）、少なくとも１つの貯液タンク、（ｉｉ）ポンプ、（ｉｉｉ）１つ又は複数の（ノズル）インジェクター、（ｉｖ）１つ又は複数の供給口、（ｖ）１つ又は複数の篩、（ｖｉ）少なくとも１つの排気口及び少なくとも１つの出口のうちの少なくとも１つが取り付けられており、
   （ｉ）前記貯液タンクは、ステップａ）の前記液体媒体を収容するものであり、入口及び出口を有し、前記液体媒体は、出発化合物である安息香酸を含むか又は安息香酸からなり、
   （ｉｉ）前記ポンプは、ステップａ）の前記液体媒体のポンピング及び循環に用いられ、
   （ｉｉｉ）前記（ノズル）インジェクターは、前記カラムリアクターの頂部に設けられ、ステップａ）の循環媒体を前記カラムリアクターに噴射し、
   （ｉｖ）前記供給口は、ステップｂ）の前記フッ素化ガスを前記カラムリアクターに導入し、前記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、単体フッ素（Ｆ_２）は、任意に高濃度であり、
   （ｖ）前記篩は、２つあり、前記カラムリアクターの底部に位置し、
   （ｖｉ）前記排気口には圧力弁が設けられ、前記出口は、ステップｅ）においてインサイチュで又は分離された態様で安息香酸ハイポフルオライトを取り出すためのものである、請求項４に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
6. カラムリアクターは、充填塔型リアクターである、請求項４又は５に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
7. 前記反応は、ステップａ）の循環液体媒体及びカラムリアクターに導入されたステップｂ）のフッ素化ガスの向流中で行われ、前記循環液体媒体は、安息香酸を出発化合物として含み、ステップｂ）のフッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、任意に単体フッ素（Ｆ_２）は高濃度である、請求項４から６のいずれか１項に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
8. 前記反応は、少なくとも１つの連続プロセスのステップにより行われ、前記連続プロセスは、５ｍｍ以下又は４ｍｍ以下の上部横寸法を有する少なくとも１つの連続フローリアクター中で行われ、
   前記ステップにおいて、少なくともステップｂ）のフッ素化反応ステップは、
   流速：１０ｍｌ／ｈ－４００ｌ／ｈ
   温度：３０℃－１５０℃
   圧力：４ｂａｒ－５０ｂａｒ
   滞留時間：１秒－６０分間
   のうちの１つ又は複数の条件下で少なくとも１つのマイクロリアクターにおいて行われる連続プロセスである、請求項１から３のいずれか１項に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
9. 少なくとも１つの前記連続フローリアクターは、独立してＳｉＣ連続フローリアクターである、請求項８に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
10. フッ素化ガスの使用方法であって、
    前記フッ素化ガスは、単体フッ素（Ｆ_２）を含むか又は単体フッ素（Ｆ_２）からなり、単体フッ素（Ｆ_２）が１５体積％以上の濃度で存在するフッ素化ガスを用いて、安息香酸を出発化合物として含む液体媒体中でフッ素化ベンゼンを製造し、ステップｂ）のフッ素化ガスにおける単体フッ素（Ｆ_２）は、フッ素化ガスの合計１００体積％に対して、１５－１００体積％の範囲内の濃度で存在し、
    出発化合物は安息香酸であり、生成するフッ素化化合物は安息香酸ハイポフルオライトであり、前記安息香酸ハイポフルオライトは必要に応じて脱炭酸されてフッ素化ベンゼンが得られることを特徴とする、フッ素化ガスの使用方法。
11. 請求項１に記載のステップａ）からステップｆ）を含み、インサイチュで又は分離された形態で安息香酸ハイポフルオライトを得る、安息香酸の直接フッ素化による安息香酸ハイポフルオライトの製造プロセス。
12. 前記プロセスは、請求項２から９のいずれか１項に記載のプロセスに従って行う、請求項１１に記載の安息香酸ハイポフルオライトの製造プロセス。
13. フッ素化ベンゼンの製造における安息香酸ハイポフルオライトの使用であって、
    前記安息香酸ハイポフルオライトは、請求項１に記載のステップａ）からステップｆ）を含むプロセスにおける安息香酸の直接フッ素化によりインサイチュで又は分離された形態で得られたものであり、前記フッ素化ベンゼンは、モノフルオロベンゼンであり、
    前記フッ素化ベンゼンの製造では、安息香酸ハイポフルオライトに対して脱炭酸を行う、使用。
14. 前記フッ素化ベンゼンは、モノフルオロベンゼンであり、
    ステップｇ）において、安息香酸ハイポフルオライトの脱炭酸は光化学的脱炭酸である、請求項１から９のいずれか１項に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。
15. 請求項１に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセスであって、
    安息香酸ハイポフルオライトは、直接照射（λ≧１８０ｎｍ）又は光増感剤の存在下での光開始による光化学的脱炭酸によりフッ素化ベンゼンに転化する、請求項１に記載のフッ素化ベンゼンの製造プロセス。

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