JP7220970B1 - 鋼片の直接通電加熱装置 - Google Patents
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Abstract
Description
再加熱工程に関して、設備は通常ガスバーナーを付設したウォーキング式炉床を持つ連続加熱炉が使用され、加熱時間は1~2時間を要し、燃料原単位は性能の優れたバーナーの適用や操業上の効率化等により25~40×104kcal/t(加熱効率70~40%)であり、低減はほぼ限界に近く、コスト上の問題は概ね解決されている。
1) 火炎は低速加熱故に時間を要し、鋼片表面の酸化が進行、歩留損は1.0~1.5%になる。鋼材価格が炭素鋼の数倍もするステンレス鋼等の高合金鋼では当歩留損はバカにならない。
2) 同様に鋼片表面が脱炭し、例え薄くても孔型圧延の過程で不均一延伸により脱炭層の部分集積が発生して高級鋼では下流工程で表面除去が必要になる。
3) 酸化によるスケール(酸化鉄の薄片)が炉床に堆積・溶着し、鋼片移送時に表面キズを発生させる。炉床の補修作業が欠かせない。
ちなみに小型鍛鋼品を製造する場合、しばしば高周波加熱のビレットヒーターによって急速加熱され、この場合上記3問題は全く発生しない。
該ビレットヒーターを前記量産鋼材に適用すると上記3問題の解決は容易だが、加熱効率は誘導炉固有の問題により60%を超えられず、電力コストが決定的弱点となる。
鋼片の断面積は鋼線のそれの100倍以上である。電流値は10万Aを優に超える(例;30万A)。これ程の大電流になると変圧器だけでなく継電器・制御器や配線・電極の設計及び操業に問題多々と推測される。電源面では一般的なアーク炉用電源から乖離し、特殊設計となって設備費が割高となる。作業面では、通電の入り切りに際して鋼片電極間にスパークが発生すると、強烈故に両者の接触部に溶蝕・溶着が発生し、電極が耐久し得ない。そもそも回転するロールと静止鋼片は馴染まない等種々の問題が予測される。
(Thyssen Ederstahl Werke Witten)である。実施状況を整理する。
特殊鋼線材を対象とし、鋼片寸法は90mm角×6m、電極に工夫があり、約20mm径半球状の圧接端子を各面2個、端面に5個を保持する電極バイスを鋼片両端部に噛みつかせる。約3分で1100℃に昇温、電流値は約10万Aである。
当該装置は鉄筋用棒鋼の鋼片(130mm角)の再加熱に応用されたが、電極の耐久が全く巧く行かず実用されなかった。
本方法の特徴は円滑な多点接触故に鋼線とロールを同期させる必要がない。逆回転も可能である。これは静止鋼片にも応用可能と推測される。
2) ブラシ自体に1200℃の鋼片の熱と通電発熱が負荷され、10万Aを超える大電流では植毛台の冷却能が追いつかず黒鉛ブラシが燃焼すると言う問題が生ずる。
冷却能が不足する理由は、鋼線の場合接触幅が1mm程度に対して熱媒体となる薄片幅は20mm程度になって接触部の高熱は容易に植毛台に伝導する。鋼片の場合、接触幅と熱媒体幅は同等となり、媒体の伝熱面積が不足するからである。
1) 鋼片端面の位置は鋼片長のバラツキや移送時の位置ずれにより軸方向にばらつく。
2) 線膨張によってもずれてくる。
3) 鋼片の曲がりにより端面の上下左右方向のずれも発現する。
4) 変な電極離反が生ずると大スパークが発生する。
大電流への対処、電極耐久の他に、これらの問題も同時に解決しなければならない。
さらに唯一の成功例であるグリップ式電極は電流値が増加すると劣化が激しい、内部水冷式の黒鉛ブラシロール式電極は冷却が追いつかず耐久が問題となる。
鋼片両端面の位置は諸状況により前後・上下・左右にばらつき、鋼片電極間の接触不良が生じ易い。
本願発明は鋼片の直接通電加熱において簡素低廉な電源を提供すること、耐久性があり且つ通電性が安定した電極を提供することを解決すべき課題とする。
電極の耐久と言う課題に対しては、ワイヤーブラシロールにより多点接触として電流を分散するとともに水中継電ブスバーを考案して通電即冷却を組み込む。
接触面の位置バラツキに対しては電極構造に工夫を凝らした。
1) 積載する鋼片をガス加熱炉により600℃以上800℃以下に予熱すること、
2) 直列回路への通電は各電極が各鋼片と接触した後、切電は離反する前に行うこと、
3) ブラシロールの幅を鋼片幅以上とし、径を鋼片高さの2倍以上5倍以下とすること、
4) ブラシロールは一定押圧力で鋼片端面と水中ブスバーに接触すること、
5) 回路抵抗センサーを設け、異常時には通電不能とすること、
6) 加熱台への鋼片の積載数を偶数とすること、
のうちどれか一つ以上を組み込んだことを特徴とする第1発明に記載した鋼片の直接通電加熱装置である。
具体的には通常の生産能率の電源出力において設計製作容易な10万アンペア以下とすることができる。
電極ロールの寸法は十分な直径と幅を持ち、鋼片端面の位置が上下左右にばらついても安定して対処可能である。前後方向のバラツキにも定圧シリンダーにより前後進対処する。
1は鋼片供給台であり、該鋼片供給台1上の鋼片2はウォーキングビーム3’により鋼片加熱台3に順次積載され、該ウォーキングビーム3’のストロークに対応した間隔で並列し所定ピッチで間欠並進する。
各鋼片4,7,8,9の両端外側には鋼片に通電する電極5が鋼片4,7,8,9と着脱可能に設けられる。隣在電極間には適宜継電ブスバー6が設けられ、各鋼片4,7,8,9が電源10と該電源10に接続するブスバー11,13により直列回路を形成する。
各鋼片は移送時には通電されないので間欠的段階加熱となる。電源出力は切電時間比率に対応して定格出力を乗算しなければならない。
電極5は接点部となる電極ロール22と該電極ロール22を前後進させて鋼片21の端面に着脱させるシリンダー28と、該シリンダー28を支点軸30を介して該電極ロール22を下方に設けられた継電ブスバー26に圧接させるばね29と、電極ロールを回転させるモーター25とから成る。
電極ロール22は主に導電性の環状植毛台23と該植毛台23上の導電性ワイヤーブラシ24とから成る。
電極ロール22は一定の空気圧によって適切な押圧力で鋼片端面に接する。またばね30の反発力を調節して継電ブスバー26へ適切な押圧力を与える。
該水箱27と継電ブスバーは隣設の電極下方にまで広がっていて、該継電ブスバー27から隣設の電極を通り隣の鋼片7を通電加熱する。
1) 鋼片端面の位置は鋼片長のバラツキや移送時の位置ずれにより軸方向にばらつく。
2) 昇温による線膨張によってもずれてくる。
当問題に対して本発明では電極ロールは空圧シリンダー28により一定圧力で端面に接触しており、電極は適時前後進して正常接触を維持する。
3) 鋼片の曲がりにより端面の上下左右方向のズレも発現する。
当問題に対して電極ロールの直径を鋼片断面高さの2倍以上5倍以下として上下のズレを吸収し、ブラシ幅を鋼片幅以上として左右のズレを吸収する。
以上のごとく本願発明の電極は作業上の種々のトラブルやバラツキに対処容易な構造となっている。
図4は鋼の抵抗率の温度依存性を示す。SK5は高炭素鋼、SUS304は通常のステンレス鋼である。抵抗率は昇温とともに急速に増加する。直列鋼片の抵抗値の算出には平均抵抗率を使用する。
生産能率(t/h)と鋼片単重(t/本)に対応して加熱ピッチ(分/本)が算出される。例えば、2t鋼片を60t/hの能率で処理する場合、ピッチは2分である。
先行例の1本ごとの加熱方式では加熱速度は1200℃/3分で400℃/分の急速加熱になる。
本発明では複数加熱であるから加熱時間は積載本数倍となり、加熱速度は本数に反比例して低下する。それでも鋼片表面が酸化する時間は数10秒であり、加熱炉の数10分とは圧倒的な差となり、急速加熱の効果は失われない。
直接通電加熱では適切な設計により加熱効率は95%以上が得られる。1200℃における鋼材の含熱量は180kcal/kg、効率を95%とすると必要電力は220
kWh/tとなる。
ガスと電力の単価は変動するのでエネルギーコスト比較は概算になるが後者は前者の約2倍になる。これが直接通電が実施されない理由の一つであるが、特殊鋼の歩留効果を勘案すると本方法はコスト面でも捨てたものではない。
当該加熱装置の上流側に従来同様のガス加熱炉51を付設し、鋼片を600℃以上800℃以下に予熱した後通電加熱する。上記温度は鋼表面の酸化が加速する温度であり、炭素鋼では約600℃、ステンレス鋼では約800℃である。
予熱により加熱装置の電源出力は半減、設備費半減、消費電力半減が得られる。本来の効果は何ら低下しない。
実施に際しては既存工場において加熱炉出口近傍に本願発明の新加熱装置を付設すればよい。従来設備が流用され新設備費は軽減される。
積載する鋼片数は偶数が望ましい。ブスバーの長さが短縮される。
水中継電ブスバーのブラシ接触部は耐摩処理が望ましい。
注意すべきは、隣接2本の導体に同方向の大電流が流れる場合接近力が発現する。本願発明では異方向で反発力が作用する。加熱台上の鋼片の間隔が狭いと鋼片が通電ショックを受ける。適度の間隔や着地点の拘束用ハメコミを設けることが望ましい。
鋼片断面積は400cm2 以下が望ましい、以上では電流値が過大になる、又は積載数が過大になる。これが棒・線・条用と特定した理由である。
電流値は10万アンペア以下が望ましいが15万アンペアまでは無理が無さそうだ。
通電には交流・直流とも使用可能だが、単相回路であるから一次電源に歪みの問題が生ずるかも知れない。3相交流から3単相を引き出し、サイリスタで直流変換する方が良いかも知れない。
鋼片; 115mm×115mm、長さ20m、単重2000kg
鋼種; 高炭素鋼
処理能率; 60t/h
ピッチ; 2分/本
ストローク; 400mm
加熱温度; 1200℃
含熱量; 180kcal/kg(=210kWh/t)
理論必要出力;12600kW(=210×60)
電源稼働率; 90%
加熱効率; 96%
電源出力P; 14600kW
抵抗率; 平均70μΩcm
積載数; 4本
回路抵抗R; 0.0043Ω(=70×10-6×2000×4/130)
電流値; 58000A(=√(P/R))
電圧; 250V
電極ロール径;500mm
電極ロール幅;150mm
必要電流値は6万アンペア以下に抑制することが可能になる。鋼片寸法、処理能率が変わっても上記の手順で適宜積載数を設定する。他の条件の最適化は当業者にとって困難ではない。例えば160mm角10m鋼片の場合、抵抗は1/4になるので電流を2倍とする。本数を6にすると√(4/6)倍に軽減、600℃に予熱するとさらに半減する。
Claims (2)
- 棒・線・条用の鋼片を直接通電加熱する装置であって、2本以上の鋼片を積載し該鋼片を並列・並進させるウォーキング・ビームを保有する加熱台と、該加熱台上の各鋼片の両端面に接触・離反することが可能な該加熱台外側に設けられた複数の電極と、該鋼片を直列回路とするよう該電極間を電気接続する水中に設けられた継電ブスバーと、該回路に通電する電源とから構成され、該複数の電極の接点部は回転する導通可能なブラシロールであって通電中は該鋼片端面と該継電ブスバーとの2点で摺動接触することを特徴とする鋼片の加熱装置。
- 下記6条件、
1) 積載する鋼片をガス加熱炉により600℃以上800℃以下に予熱すること、
2) 直列回路への通電は各電極が各鋼片と接触した後、切電は離反する前に行うこと、
3) ブラシロールの幅を鋼片幅以上とし、径を鋼片高さの2倍以上5倍以下とすること、
4) ブラシロールは一定押圧力で鋼片端面と水中ブスバーに接触すること、
5) 回路抵抗センサーを設け、異常時には通電不能とすること、
6) 加熱台への鋼片の積載数を偶数とすること、
のうちどれか一つ以上を組み込んだことを特徴とする請求項1に記載した鋼片の加熱装置。
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