JP7206572B1 - ドリル - Google Patents

Abstract

ドリルは、ねじれ溝面と、逃げ面と、シンニング面とを有している。シンニング面と逃げ面との稜線は、シンニング切刃を構成している。シンニング切刃は、曲線シンニング切刃部と、直線シンニング切刃部とを有している。曲線シンニング切刃部は、回転方向の前方に凸となっている。直線シンニング切刃部は、曲線シンニング切刃部に連なっている。曲線シンニング切刃部は、第１端部と、第２端部とを有している。第１端部は、曲線シンニング切刃部と直線シンニング切刃部との境界である。第１端部から離間するにつれて、軸線方向に見て曲線シンニング切刃部の接線に垂直な断面における曲線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、大きくなっている。軸線方向に見て、曲線シンニング切刃部の曲率半径は、ドリルの直径の１５％以上３５％以下である。

Description

本開示は、ドリルに関する。

特開２００８－０９３８０５号公報（特許文献１）には、シンニング切刃を有するドリルが記載されている。

特開２００８－０９３８０５号公報

本開示に係るドリルは、軸線の周りを回転するドリルであって、ねじれ溝面と、逃げ面と、シンニング面とを備えている。ねじれ溝面は、軸線の周りにおいて螺旋状に設けられている。逃げ面は、ねじれ溝面に連なっている。シンニング面は、ねじれ溝面および逃げ面の各々に連なっている。ねじれ溝面と逃げ面との稜線は、主切刃を構成している。シンニング面と逃げ面との稜線は、シンニング切刃を構成している。シンニング切刃は、主切刃に連なっている。軸線に沿う軸線方向に見て、シンニング切刃は、主切刃よりも軸線の近くにある。シンニング切刃は、曲線シンニング切刃部と、直線シンニング切刃部とを含んでいる。曲線シンニング切刃部は、回転方向の前方に凸となっている。直線シンニング切刃部は、曲線シンニング切刃部に連なっている。直線シンニング切刃部は、曲線シンニング切刃部よりも軸線の近くにある。主切刃の最外周端から回転方向の後方に所定の外周芯高さだけ離れた外周位置と軸線とを通る直線は、第１直線とされる。軸線方向に見て、第１直線と直線シンニング切刃部とがなす角度は、１３５°以上１６０°以下である。軸線方向に見て、直線シンニング切刃部の長さは、ドリルの直径の１０％以下である。軸線方向に見て直線シンニング切刃部に垂直であり且つ前記直線シンニング切刃部と交差する断面において、直線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、－１０°以上０°以下である。曲線シンニング切刃部は、第１端部と、第２端部とを有している。第１端部は、曲線シンニング切刃部と直線シンニング切刃部との境界である。第２端部は、第１端部の反対にある。第１端部から離間するにつれて、軸線方向に見て曲線シンニング切刃部の接線に垂直な断面における曲線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、大きくなっている。軸線方向に見て第２端部における曲線シンニング切刃部の接線に垂直であり且つ第２端部を含む断面において、曲線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、５°以上２０°以下である。軸線方向に見て、曲線シンニング切刃部の曲率半径は、ドリルの直径の１５％以上３５％以下である。

図１は、第１実施形態に係るドリルの構成を示す平面模式図である。 図２は、第１実施形態に係るドリルの前端部を示す斜視模式図である。 図３は、第１実施形態に係るドリルの構成を示す正面模式図である。 図４は、図３の領域ＩＶの拡大模式図である。 図５は、図３のＶ－Ｖ線に沿った断面模式図である。 図６は、図３のＶＩ－ＶＩ線に沿った断面模式図である。 図７は、切刃における軸線からの距離と切刃の軸方向すくい角との関係を示す模式図である。 図８は、図１の領域ＶＩＩＩの拡大平面模式図である。 図９は、図８のＩＸ－ＩＸ線に沿った断面模式図である。 図１０は、図１のＸ－Ｘ線に沿った断面模式図である。 図１１は、第２実施形態に係るドリルの前端部を示す斜視模式図である。 図１２は、第２実施形態に係るドリルの構成を示す正面模式図である。 図１３は、図１２の領域ＸＩＩＩの拡大模式図である。 図１４は、サンプル１に係るドリルを用いて形成された切屑の写真である。 図１５は、サンプル２に係るドリルを用いて形成された切屑の写真である。 図１６は、サンプル３に係るドリルを用いて形成された切屑の写真である。 図１７は、低送り条件においてサンプル１に係るドリルを用いて形成された切屑の写真である。 図１８は、低送り条件においてサンプル２に係るドリルを用いて形成された切屑の写真である。 図１９は、低送り条件においてサンプル３に係るドリルを用いて形成された切屑の写真である。

［本開示が解決しようとする課題］
本開示の目的は、切屑の溶着を抑制可能なドリルを提供することである。

［本開示の効果］
本開示によれば、切屑の溶着を抑制可能なドリルを提供することができる。

［実施形態の概要］
まず、本開示の実施形態の概要について説明する。

（１）本開示に係るドリル１００は、軸線Ｏの周りを回転するドリルであって、ねじれ溝面５と、第１逃げ面１０と、シンニング面６とを備えている。ねじれ溝面５は、軸線Ｏの周りにおいて螺旋状に設けられている。第１逃げ面１０は、ねじれ溝面５に連なっている。シンニング面６は、ねじれ溝面５および第１逃げ面１０の各々に連なっている。ねじれ溝面５と第１逃げ面１０との稜線は、主切刃３を構成している。シンニング面６と第１逃げ面１０との稜線は、シンニング切刃４を構成している。シンニング切刃４は、主切刃３に連なっている。軸線Ｏに沿う軸線方向に見て、シンニング切刃４は、主切刃３よりも軸線Ｏの近くにある。シンニング切刃４は、曲線シンニング切刃部４３と、第２直線シンニング切刃部４２とを含んでいる。曲線シンニング切刃部４３は、回転方向の前方に凸となっている。第２直線シンニング切刃部４２は、曲線シンニング切刃部４３に連なっている。第２直線シンニング切刃部４２は、曲線シンニング切刃部４３よりも軸線Ｏの近くにある。主切刃３の最外周端５９から回転方向の後方に所定の外周芯高さＦだけ離れた外周位置５５と軸線Ｏとを通る直線は、第１直線１２１とされる。軸線方向に見て、第１直線１２１と第２直線シンニング切刃部４２とがなす角度は、１３５°以上１６０°以下である。軸線方向に見て、第２直線シンニング切刃部４２の長さは、ドリル１００の直径の１０％以下である。軸線方向に見て第２直線シンニング切刃部４２に垂直であり且つ第２直線シンニング切刃部４２と交差する断面において、第２直線シンニング切刃部４２の軸方向すくい角は、－１０°以上０°以下である。曲線シンニング切刃部４３は、第１端部５１と、第２端部５２とを有している。第１端部５１は、曲線シンニング切刃部４３と第２直線シンニング切刃部４２との境界である。第２端部５２は、第１端部５１の反対にある。第１端部５１から離間するにつれて、軸線方向に見て曲線シンニング切刃部４３の接線に垂直な断面における曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は、大きくなっている。軸線方向に見て第２端部５２における曲線シンニング切刃部４３の接線に垂直であり且つ第２端部５２を含む断面において、曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は、５°以上２０°以下である。軸線方向に見て、曲線シンニング切刃部４３の曲率半径は、ドリル１００の直径の１５％以上３５％以下である。

（２）上記（１）に係るドリル１００によれば、シンニング面６は、シンニングすくい面部６１と、シンニングポケット壁部６３と、中間面６２とを含んでいてもよい。シンニングすくい面部６１は、ねじれ溝面５および第１逃げ面１０の各々に連なっていてもよい。シンニングポケット壁部６３は、シンニング切刃４に対して回転方向の前方にあってもよい。中間面６２は、シンニングすくい面部６１およびシンニングポケット壁部６３の各々に連なっていてもよい。第１逃げ面１０は、第１逃げ面部１１と、第２逃げ面部１２とを含んでいてもよい。第１逃げ面部１１は、ねじれ溝面５およびシンニング面６の各々に連なっていてもよい。第２逃げ面部１２は、第１逃げ面部１１に連なっていてもよい。第２逃げ面部１２は、第１逃げ面部１１に対して回転方向の後方にあってもよい。シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線に沿う直線は、第２直線１２２とされる。軸線方向に見て、第１逃げ面部１１と第２逃げ面部１２との稜線に垂直な方向に沿っており且つ径方向内側に向かう方向は平面視方向１０１とされる。平面視方向１０１に見て第２直線１２２に垂直であり且つシンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線と交差する断面は、第３断面ＣＳ３とされる。第３断面ＣＳ３において、シンニングポケット壁部６３は曲線状であってもよい。第３断面ＣＳ３において、シンニングポケット壁部６３の曲率半径は、ドリル１００の直径の１０％以上３０％以下であってもよい。第３断面ＣＳ３において、シンニングすくい面部６１と中間面６２との境界におけるシンニングすくい面部６１の接線と、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界におけるシンニングポケット壁部６３の接線とがなす角は、１０５°以上１２５°以下であってもよい。

（３）上記（１）または（２）に係るドリル１００によれば、主切刃３は、曲線切刃部３１を含んでいてもよい。曲線切刃部３１は、回転方向の後方に凹んでいてもよい。軸線方向に見て、曲線切刃部３１の曲率半径は、ドリル１００の直径の４０％以上１００％以下であってもよい。軸線方向に見て、曲線切刃部３１の外周端を通り且つ第１直線１２１に平行である第３直線１２３と曲線切刃部３１との間の最大距離Ｈは、ドリル１００の直径の０．５％以上４％以下であってもよい。シンニング面６は、第１ヒール９１を構成していてもよい。第１ヒール９１は、シンニング切刃４に連なっていてもよい。第１ヒール９１は、シンニング切刃４に対して回転方向の前方にあってもよい。ねじれ溝面５は、第２ヒール９２を構成していてもよい。第２ヒール９２は、第１ヒール９１に連なっていてもよい。第２ヒール９２は、主切刃３に対して回転方向の前方にあってもよい。第２ヒール９２は、曲線部９５を含んでいてもよい。曲線部９５は、回転方向の前方に凹んでいてもよい。軸線方向に見て、曲線部９５の曲率半径は、ドリル１００の直径の１５％以上２５％以下であってもよい。軸線Ｏに垂直な断面において、ねじれ溝面５の中心角は、ねじれ溝面以外の部分の中心角の０．５５倍以上１．０倍以下であってもよい。

（４）上記（３）に係るドリル１００によれば、主切刃３は、補強切刃部３２を含んでいてもよい。補強切刃部３２は、曲線切刃部３１に連なっていてもよい。補強切刃部３２は、最外周端５９を構成していてもよい。軸線方向に見て、曲線切刃部３１と補強切刃部３２との境界と、軸線Ｏとを含む直線は、第４直線１２４とされる。軸線方向に見て、補強切刃部３２は、第４直線１２４に対して回転方向の後方に傾斜していてもよい。軸線方向に見て、補強切刃部３２と第４直線１２４とがなす角度は、１５°以上３０°以下であってもよい。軸線方向に見て、補強切刃部３２の長さは、ドリル１００の直径の１％以上２％以下であってもよい。

［本開示の実施形態の詳細］
以下、図面に基づいて本開示の実施形態（以降、本実施形態とも称する）の詳細について説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰返さない。

（第１実施形態）
まず、第１実施形態に係るドリル１００の構成について説明する。図１は、第１実施形態に係るドリル１００の構成を示す平面模式図である。図１に示されるように、第１実施形態に係るドリル１００は、前端１と、後端２と、主切刃３と、シンニング面６と、第１逃げ面１０と、外周面９と、ねじれ溝面５と、シャンク１７とを主に有している。第１実施形態に係るドリル１００は、金属加工用のドリルである。図１に示されるように、外周面９は、軸線Ｏの周りにおいて螺旋状に設けられている。ねじれ溝面５は、フルートを構成する。ねじれ溝面５は、軸線Ｏの周りにおいて螺旋状に設けられている。外周面９は、ねじれ溝面５に連なっている。主切刃３はドリル１００の前端１に近い位置に設けられている。

シンニング面６は、ねじれ溝面５に連なっている。第１逃げ面１０は、外周面９に連なっている。ドリル１００の前端１は、被削材に対向する部分である。ドリル１００の後端２は、ドリル１００を回転させる工具主軸に対向する部分である。シャンク１７は、工具主軸に取り付けられる部分である。

軸線Ｏは、前端１と後端２とを通っている。軸線Ｏに沿った方向は、軸線方向である。軸線方向に対して垂直な方向は、径方向である。本明細書においては、前端１から後端２に向かう方向を軸線方向の後方と称する。反対に、後端２から前端１に向かう方向を軸線方向の前方と称する。本明細書においては、軸線方向に対して垂直であり、且つ軸線Ｏに近づく方向を径方向内側と称する。反対に、軸線方向に対して垂直であり、且つ軸線Ｏから離れる方向を径方向外側と称する。ドリル１００は、軸線Ｏの周りを回転する。

図２は、第１実施形態に係るドリル１００の前端部を示す斜視模式図である。図２に示されるように、ドリル１００は、第２逃げ面２０をさらに有している。第２逃げ面２０は、第１逃げ面１０、シンニング面６、ねじれ溝面５および外周面９の各々に連なっている。第１逃げ面１０と第２逃げ面２０との稜線は、チゼル８を構成している。

ねじれ溝面５と第１逃げ面１０との稜線は、主切刃３を構成している。主切刃３に近いねじれ溝面５は、すくい面として機能する。シンニング面６は、第１逃げ面１０に連なっている。シンニング面６と第１逃げ面１０との稜線は、シンニング切刃４を構成している。シンニング切刃４は、主切刃３に連なっている。シンニング切刃４は、主切刃３に対して径方向内側にある。シンニング切刃４と主切刃３とは、ドリル１００の切刃を構成している。

第１逃げ面１０は、第１逃げ面部１１と、第２逃げ面部１２とを有している。第１逃げ面部１１は、ねじれ溝面５およびシンニング面６の各々に連なっている。第２逃げ面部１２は、第１逃げ面部１１に連なっている。第２逃げ面部１２は、第１逃げ面部１１に対して傾斜している。第１逃げ面部１１と第２逃げ面部１２との稜線は、第１境界線１５とされる。

第２逃げ面２０は、第３逃げ面部２３と、第４逃げ面部２４とを有している。第３逃げ面部２３は、第１逃げ面１０に連なっている。第４逃げ面部２４は、第３逃げ面部２３、ねじれ溝面５およびシンニング面６の各々に連なっている。第４逃げ面部２４は、第３逃げ面部２３に対して傾斜している。第３逃げ面部２３と第４逃げ面部２４との稜線は、第２境界線２５とされる。

外周面９は、第１外周面部１９と、第２外周面部２９とを有している。第１外周面部１９は、第１逃げ面部１１およびねじれ溝面５の各々に連なっている。第１外周面部１９とねじれ溝面５との稜線は、リーディングエッジ７を構成している。第２外周面部２９は、第１逃げ面部１１および第２逃げ面部１２の各々に連なっている。第１外周面部１９は、第２外周面部２９に対して径方向外側にある。第１外周面部１９は、外周マージンを構成している。

シンニング面６は、シンニングすくい面部６１と、中間面６２と、シンニングポケット壁部６３とを有している。シンニングすくい面部６１は、ねじれ溝面５および第１逃げ面１０の各々に連なっている。具体的には、シンニングすくい面部６１は、第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１に連なっている。中間面６２は、シンニングすくい面部６１、第２逃げ面２０およびねじれ溝面５の各々に連なっている。シンニングすくい面部６１は、中間面６２と第１逃げ面１０との間にある。シンニングポケット壁部６３は、中間面６２、ねじれ溝面５および第２逃げ面２０の各々に連なっている。具体的には、シンニングポケット壁部６３は、第２逃げ面２０の第４逃げ面部２４に連なっている。中間面６２は、シンニングポケット壁部６３と、シンニングすくい面部６１との間にある。

シンニングすくい面部６１は、第１部分８１と、第２部分８２と、第３部分８３とを有している。第１部分８１は、ねじれ溝面５、第１逃げ面１０および中間面６２の各々に連なっている。第２部分８２は、第１部分８１、第１逃げ面１０および中間面６２の各々に連なっている。第３部分８３は、第２部分８２、第１逃げ面１０および中間面６２の各々に連なっている。第３部分８３は、第１部分８１に対して径方向内側にある。第２部分８２は、第１部分８１と第３部分８３との間にある。

シンニング切刃４は、第１直線シンニング切刃部４１と、曲線シンニング切刃部４３と、第２直線シンニング切刃部４２とを有している。第１直線シンニング切刃部４１は、主切刃３に連なっている。第１直線シンニング切刃部４１は、主切刃３に対して径方向内側にある。第１直線シンニング切刃部４１は、第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１とシンニングすくい面部６１の第１部分８１との稜線によって構成されている。

曲線シンニング切刃部４３は、第１直線シンニング切刃部４１に連なっている。曲線シンニング切刃部４３は、第１直線シンニング切刃部４１に対して径方向内側にある。曲線シンニング切刃部４３は、第１直線シンニング切刃部４１に対して主切刃３の反対にある。別の観点から言えば、第１直線シンニング切刃部４１は、主切刃３と曲線シンニング切刃部４３との間にある。曲線シンニング切刃部４３は、第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１とシンニングすくい面部６１の第２部分８２との稜線によって構成されている。

第２直線シンニング切刃部４２は、曲線シンニング切刃部４３に連なっている。第２直線シンニング切刃部４２は、曲線シンニング切刃部４３に対して径方向内側にある。第２直線シンニング切刃部４２は、曲線シンニング切刃部４３に対して第１直線シンニング切刃部４１の反対にある。別の観点から言えば、曲線シンニング切刃部４３は、第１直線シンニング切刃部４１と第２直線シンニング切刃部４２との間にある。第２直線シンニング切刃部４２は、第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１とシンニングすくい面部６１の第３部分８３との稜線によって構成されている。

シンニング面６は、第１ヒール９１を構成している。具体的には、シンニング面６と第２逃げ面２０との稜線は、第１ヒール９１を構成している。第１ヒール９１は、シンニング切刃４に連なっている。第１ヒール９１は、ヒール内周部９３と、ヒール中間部９４とを有している。

ねじれ溝面５は、第２ヒール９２を構成している。具体的には、ねじれ溝面５と第２逃げ面２０の第４逃げ面部２４との稜線は、第２ヒール９２を構成している。第２ヒール９２は、第１ヒール９１に連なっている。第２ヒール９２は、第１ヒール９１に対して径方向外側にある。第２ヒール９２は、曲線部９５と、ヒール外周部９６とを有している。

ヒール内周部９３は、シンニング切刃４の第２直線シンニング切刃部４２に連なっている。ヒール内周部９３は、第２逃げ面２０と中間面６２との稜線によって構成されている。

ヒール中間部９４は、ヒール内周部９３に連なっている。ヒール中間部９４は、ヒール内周部９３に対して径方向外側にある。ヒール中間部９４は、第２逃げ面２０の第４逃げ面部２４とシンニングポケット壁部６３との稜線によって構成されている。

曲線部９５は、ヒール中間部９４に連なっている。曲線部９５は、ヒール中間部９４に対して径方向外側にある。曲線部９５は、ヒール中間部９４に対してヒール内周部９３の反対にある。別の観点から言えば、ヒール中間部９４は、ヒール内周部９３と曲線部９５との間にある。

ヒール外周部９６は、曲線部９５に連なっている。ヒール外周部９６は、曲線部９５に対して径方向外側にある。ヒール外周部９６は、曲線部９５に対してヒール中間部９４の反対にある。別の観点から言えば、曲線部９５は、ヒール中間部９４とヒール外周部９６との間にある。

図３は、第１実施形態に係るドリル１００の構成を示す正面模式図である。図３に示されるように、軸線方向に見て、主切刃３は、回転方向後方に凹んでいてもよい。ドリル１００の直径は、第１直径Ｄ１とされる。第１直径Ｄ１は、主切刃３の直径である。言い換えれば、軸線方向に見て、第１直径Ｄ１は、主切刃３の最外周端５９と軸線Ｏとの距離の２倍である。

図３に示されるように、曲線シンニング切刃部４３は、回転方向前方に凸になっている。曲線シンニング切刃部４３は、第１端部５１と、第２端部５２とを有している。第１端部５１は、曲線シンニング切刃部４３と第２直線シンニング切刃部４２との境界である。言い換えれば、第１端部５１において、曲線シンニング切刃部４３は、第２直線シンニング切刃部４２に連なっている。

第２端部５２は、第１端部５１の反対にある。別の観点から言えば、軸線方向に見て、第２端部５２と軸線Ｏとの距離は、第１端部５１と軸線Ｏとの距離よりも長い。第２端部５２は、曲線シンニング切刃部４３と第１直線シンニング切刃部４１との境界である。言い換えれば、第２端部５２において、曲線シンニング切刃部４３は、第１直線シンニング切刃部４１に連なっている。

図３に示されるように、軸線方向に見て、第２直線シンニング切刃部４２は、曲線シンニング切刃部４３よりも軸線Ｏの近くにある。軸線方向に見て、第２直線シンニング切刃部４２は直線状である。軸線方向に見て、第１直線シンニング切刃部４１は、曲線シンニング切刃部４３よりも軸線Ｏから遠くにある。軸線方向に見て、第１直線シンニング切刃部４１は直線状である。

第１逃げ面１０の第２逃げ面部１２は、第１逃げ面部１１に対して回転方向後方にある。軸線方向に見て、第１境界線１５は直線状である。軸線方向に見て、第１境界線１５に垂直な方向に沿っており、且つ径方向内側に向かう方向は、平面視方向１０１とされる。

第２逃げ面２０の第４逃げ面部２４は、第３逃げ面部２３に対して回転方向後方にある。軸線方向に見て、第２境界線２５は直線状である。軸線方向に見て、第２境界線２５は、第１境界線１５と実質的に平行であってもよい。

第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１は、第２逃げ面２０の第３逃げ面部２３に連なっている。チゼル８は、軸線Ｏと交差している。言い換えれば、第１逃げ面部１１と第３逃げ面部２３との境界は、軸線Ｏと交差している。

図３に示されるように、軸線方向に見て、ヒール内周部９３は曲線状である。ヒール中間部９４は、回転方向前方に凹んでいる。曲線部９５は、回転方向前方に凹んでいる。ヒール中間部９４と曲線部９５との境界において、第１ヒール９１および第２ヒール９２は回転方向後方に凸になっている。別の観点から言えば、軸線方向に見て、ヒール中間部９４と曲線部９５との境界は、変曲点である。ヒール外周部９６は、回転方向後方に凸になっていてもよい。

シンニングポケット壁部６３は、シンニング切刃４に対して回転方向前方にある。第１ヒール９１は、シンニング切刃４に対して回転方向前方にある。第２ヒール９２は、主切刃３に対して回転方向前方にある。

軸線方向に見て、ドリル１００の形状は、軸線Ｏに対して実質的に回転対称である。ドリル１００の切刃の数がＮとされる場合、ドリル１００の形状は、軸線Ｏに対して実質的にＮ回対称である。ドリル１００の切刃の数が２の場合、軸線方向に見て、ドリル１００の形状は、軸線Ｏに対して２回対称である。軸線Ｏを回転中心として、第１逃げ面１０を１８０°回転すると、第１逃げ面１０の形状は、第２逃げ面２０の形状と実質的に一致する。第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１は、第２逃げ面２０の第３逃げ面部２３に対応する。第１逃げ面１０の第２逃げ面部１２は、第２逃げ面２０の第４逃げ面部２４に対応する。

図４は、図３の領域ＩＶの拡大模式図である。図４に示されるように、主切刃３とシンニング切刃４との境界は、第１境界点５８とされる。言い換えれば、第１境界点５８において、主切刃３は、シンニング切刃４に連なっている。主切刃３の最外周端５９から回転方向後方に所定の外周芯高さＦだけ離れた外周位置５５と軸線Ｏとを通る直線は、第１直線１２１とされる。軸線方向に見て、外周位置５５は、ドリル１００の外周上にある。別の観点から言えば、軸線方向に見て、外周位置５５と軸線Ｏとの間の距離は、第１直径Ｄ１の５０％である。

第１直線１２１は、第１境界線１５と実質的に平行であってもよい。第１直線１２１は、第２境界線２５と実質的に平行であってもよい。外周芯高さＦは、軸線方向に見た回転方向における最外周端５９と外周位置５５との間の距離である。外周芯高さＦは、たとえば第１直径Ｄ１の８％である。外周芯高さＦは、たとえば第１直径Ｄ１の１０％であってもよいし、第１直径Ｄ１の１２％であってもよい。

軸線方向に見て、第１直線１２１と第２直線シンニング切刃部４２とがなす角度は、第１角度θ１とされる。第１角度θ１は、１３５°以上１６０°以下である。第１角度θ１の下限は、特に限定されないが、たとえば１４０°以上であってもよいし、１４３°以上であってもよい。第１角度θ１の上限は、特に限定されないが、たとえば１５５°以下であってもよいし、１５２°以下であってもよい。

図４に示されるように、軸線方向に見て、第２直線シンニング切刃部４２の長さは、第１長さＬ１とされる。第１長さＬ１は、第１直径Ｄ１の１０％以下である。第１長さＬ１の上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の８％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の５％以下であってもよい。第１長さＬ１の下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の１％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の３％以上であってもよい。

図４に示されるように、軸線方向に見て、曲線シンニング切刃部４３は円弧状であってもよい。軸線方向に見て、曲線シンニング切刃部４３の曲率半径は第１曲率半径Ｒ１とされる。第１曲率半径Ｒ１は、第１直径Ｄ１の１５％以上３５％以下である。第１曲率半径Ｒ１の下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の２０％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の２３％以上であってもよい。第１曲率半径Ｒ１の上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の３０％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の２７％以下であってもよい。

図４に示されるように、軸線方向に見て、主切刃３は円弧状であってもよい。軸線方向に見て、主切刃３の曲率半径は第２曲率半径Ｒ２とされる。第２曲率半径Ｒ２は、第１曲率半径Ｒ１よりも大きくてもよい。第２曲率半径Ｒ２は、たとえば第１直径Ｄ１の４０％以上１００％以下である。第２曲率半径Ｒ２の下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の５０％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の６０％以上であってもよい。第２曲率半径Ｒ２の上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の９０％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の８０％以下であってもよい。

図４に示されるように、軸線方向に見て、曲線部９５は円弧状であってもよい。軸線方向に見て、曲線部９５の曲率半径は第３曲率半径Ｒ３とされる。第３曲率半径Ｒ３は、第２曲率半径Ｒ２よりも小さくてもよい。第３曲率半径Ｒ３は、たとえば第１直径Ｄ１の１５％以上２５％以下である。第３曲率半径Ｒ３の下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の１７％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の１９％以上であってもよい。第３曲率半径Ｒ３の上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の２３％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の２１％以下であってもよい。

軸線方向に見て、第１直線１２１に平行であり且つ主切刃３の最外周端５９を通る直線は、第５直線１２５とされる。第５直線１２５と主切刃３との間の最大距離は、最大距離Ｈとされる。最大距離Ｈは、たとえば第１直径Ｄ１の０．５％以上４％以下である。最大距離Ｈの下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の１％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の１．５％以上であってもよい。最大距離Ｈの上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の３．５％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の３％以下であってもよい。

図５は、図３のＶ－Ｖ線に沿った断面模式図である。図５に示される断面は、軸線方向に見て第２直線シンニング切刃部４２に垂直であり且つ第２直線シンニング切刃部４２と交差する断面である。以下において、軸線方向に見て第２直線シンニング切刃部４２に垂直であり且つ第２直線シンニング切刃部４２と交差する断面を第１断面ＣＳ１とも称する。図５に示されるように、第１断面ＣＳ１において、シンニング面６のシンニングすくい面部６１は直線状であってもよい。第１断面ＣＳ１において、第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１とシンニング面６のシンニングすくい面部６１とがなす角は、たとえば鋭角である。

第１断面ＣＳ１において、軸線Ｏに平行であり、かつ第２直線シンニング切刃部４２を含む直線は、第６直線１２６とされる。第６直線１２６とシンニング面６のシンニングすくい面部６１とがなす角は、第１軸方向すくい角θ１１とされる。第１軸方向すくい角θ１１は、第１断面ＣＳ１における第２直線シンニング切刃部４２の軸方向すくい角である。

第１断面ＣＳ１において、第１軸方向すくい角θ１１は、－１０°以上０°以下である。第１軸方向すくい角θ１１の下限は、特に限定されないが、たとえば－８°以上であってもよいし、－６°以上であってもよい。第１軸方向すくい角θ１１の上限は、特に限定されないが、たとえば－２°以下であってもよいし、－４°以下であってもよい。

なお、本明細書において、切刃の軸方向すくい角が「負」であるとは、径方向に見た場合に、軸線Ｏに平行な直線に対して、切刃のすくい面が回転方向前方に傾斜している状態である。反対に、本明細書において、切刃の軸方向すくい角が「正」であるとは、径方向に見た場合に、軸線Ｏに平行な直線に対して、切刃のすくい面が回転方向後方に傾斜している状態である。

図６は、図３のＶＩ－ＶＩ線に沿った断面模式図である。図６に示される断面は、軸線方向に見て第２端部５２における曲線シンニング切刃部４３の接線に垂直であり且つ第２端部５２を含む断面である。以下において、軸線方向に見て第２端部５２における曲線シンニング切刃部４３の接線に垂直であり且つ第２端部５２を含む断面を第２断面ＣＳ２とも称する。図６に示されるように、第２断面ＣＳ２において、シンニング面６のシンニングすくい面部６１は直線状であってもよい。第２断面ＣＳ２において、第１逃げ面１０の第１逃げ面部１１とシンニング面６のシンニングすくい面部６１とがなす角は鋭角である。

第２断面ＣＳ２において、軸線Ｏに平行であり、かつ曲線シンニング切刃部４３を含む直線は、第７直線１２７とされる。第７直線１２７とシンニング面６のシンニングすくい面部６１とがなす角は、第２軸方向すくい角θ１２とされる。第２軸方向すくい角θ１２は、第２断面ＣＳ２における曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角である。第２軸方向すくい角θ１２は、第１軸方向すくい角θ１１よりも大きい。

第２断面ＣＳ２において、第２軸方向すくい角θ１２は、５°以上２０°以下である。第２軸方向すくい角θ１２の下限は、特に限定されないが、たとえば８°以上であってもよいし、１０°以上であってもよい。第２軸方向すくい角θ１２の上限は、特に限定されないが、たとえば１７°以下であってもよいし、１５°以下であってもよい。

図７は、切刃における軸線Ｏからの距離と切刃の軸方向すくい角との関係を示す模式図である。図７において、縦軸は切刃の軸方向すくい角を示し、横軸は切刃における軸線Ｏからの距離を示している。第１端部５１の反対にある第２直線シンニング切刃部４２の端部における軸線Ｏからの距離は、基準距離Ｅ０とされる。第１端部５１における軸線Ｏからの距離は、第１距離Ｅ１とされる。第２端部５２における軸線Ｏからの距離は、第２距離Ｅ２とされる。第１境界点５８における軸線Ｏからの距離は、第３距離Ｅ３とされる。最外周端５９における軸線Ｏからの距離は、第４距離Ｅ４とされる。

第１境界点５８における第１直線シンニング切刃部４１の軸方向すくい角は、第３軸方向すくい角θ１３とされる。第１直線シンニング切刃部４１は、第２端部５２における曲線シンニング切刃部４３の接線に沿って延びているため、第３軸方向すくい角θ１３は、第２軸方向すくい角θ１２と実質的に同じ角度である。最外周端５９における主切刃３の軸方向すくい角は、第４軸方向すくい角θ１４とされる。第４軸方向すくい角θ１４は、第３軸方向すくい角θ１３よりも大きい。第４軸方向すくい角θ１４は、たとえば３０°である。

図７に示されるように、第２直線シンニング切刃部４２において、軸方向すくい角は実質的に一定であってもよい。曲線シンニング切刃部４３において、軸方向すくい角は、単調に大きくなっている。第１端部５１から離間するにつれて、軸線方向に見て曲線シンニング切刃部４３の接線に垂直な断面における曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は大きくなっている。第１端部５１から第２端部５２にかけて、曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は、第１軸方向すくい角θ１１から第２軸方向すくい角θ１２まで変化している。なお、曲線シンニング切刃部４３は、軸方向すくい角が一定である部分を有していてもよい。第１直線シンニング切刃部４１において、軸方向すくい角は実質的に一定であってもよい。

主切刃３において、軸方向すくい角は単調に大きくなっている。最外周端５９に近づくにつれて、軸線方向に見て主切刃３の接線に垂直な断面における主切刃３の軸方向すくい角は大きくなっている。第１境界点５８から最外周端５９にかけて、主切刃３の軸方向すくい角は、第３軸方向すくい角θ１３から第４軸方向すくい角θ１４まで変化している。なお、主切刃３は、軸方向すくい角が一定である部分を有していてもよい。

曲線シンニング切刃部４３における長さあたりの軸方向すくい角の変化量は第１変化率とされる。具体的には、第１変化率は、第２軸方向すくい角θ１２と第１軸方向すくい角θ１１との差の絶対値を第２距離Ｅ２と第１距離Ｅ１との差の絶対値で割った値である。主切刃３における長さあたりの軸方向すくい角の変化量は第２変化率とされる。具体的には、第２変化率は、第４軸方向すくい角θ１４と第３軸方向すくい角θ１３との差の絶対値を第４距離Ｅ４と第３距離Ｅ３との差の絶対値で割った値である。第１変化率は、第２変化率よりも大きくてもよい。

図８は、図１の領域ＶＩＩＩの拡大平面模式図である。図８に示される拡大平面模式図は、平面視方向１０１に見たドリル１００の前端部の構成を示している。図８に示されるように、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線は、直線状であってもよい。シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線に沿う直線は、第２直線１２２とされる。なお、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線が曲線状である場合、第２直線１２２は、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線の両端を含む直線とされる。平面視方向１０１に見て、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線は、軸線Ｏと交差している。平面視方向１０１に見て、第２直線１２２は、軸線Ｏと交差している。平面視方向１０１に見て、第１ヒール９１のヒール内周部９３は、軸線Ｏと交差している。

図９は、図８のＩＸ－ＩＸ線に沿った断面模式図である。図９に示される断面は、平面視方向１０１に見て、第２直線１２２に垂直であり且つシンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線と交差する断面である。図９に示される断面は、シンニングすくい面部６１の第２部分８２と中間面６２との境界および曲線シンニング切刃部４３の各々と交差する。以下において、平面視方向１０１に見て、第２直線１２２に垂直であり且つシンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線と交差する断面を第３断面ＣＳ３とも称する。

第３断面ＣＳ３において、シンニングポケット壁部６３は曲線状である。第３断面ＣＳ３において、シンニングポケット壁部６３は円弧状であってもよい。第３断面ＣＳ３において、シンニングポケット壁部６３の曲率半径は、第４曲率半径Ｒ４とされる。第４曲率半径Ｒ４は、第１直径Ｄ１の１０％以上３０％以下である。第４曲率半径Ｒ４の下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の１５％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の１８％以上であってもよい。第４曲率半径Ｒ４の上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の２５％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の２２％以下であってもよい。

第３断面ＣＳ３において、中間面６２は円弧状であってもよい。中間面６２の曲率半径は、第４曲率半径Ｒ４よりも小さい。第３断面ＣＳ３において、シンニングすくい面部６１と中間面６２との境界におけるシンニングすくい面部６１の接線は、第１接線１３１とされる。第３断面ＣＳ３において、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界におけるシンニングポケット壁部６３の接線は、第２接線１３２とされる。第１接線１３１と第２接線１３２とがなす角は、第２角度θ２とされる。

第２角度θ２は、１０５°以上１２５°以下である。第２角度θ２の下限は、特に限定されないが、たとえば１１０°以上であってもよいし、１１３°以上であってもよい。第２角度θ２の上限は、特に限定されないが、たとえば１２０°以下であってもよいし、１１７°以下であってもよい。

図１０は、図１のＸ－Ｘ線に沿った断面模式図である。図１０に示される断面は、軸線Ｏに対して垂直である。軸線方向において、図１０に示される断面とドリル１００の前端１との距離は、第１直径Ｄ１と同じである。

図１０に示されるように、ドリル１００の芯厚は、第２直径Ｄ２とされる。第２直径Ｄ２は、たとえば第１直径Ｄ１の２０％以上４０％以下である。なお、ドリル１００の芯厚は、軸線Ｏに対して垂直な断面において、軸線Ｏとねじれ溝面５との間の最短距離の２倍である。

図１０に示されるように、軸線Ｏに垂直な断面において、ねじれ溝面５の中心角は、第１中心角θ２１とされ、且つねじれ溝面５以外の部分の中心角は、第２中心角θ２２とされる。第１中心角θ２１は、回転方向前方におけるねじれ溝面５の端部と軸線Ｏとを繋ぐ線分と、回転方向後方におけるねじれ溝面５の端部と軸線Ｏとを繋ぐ線分とがなす角度である。回転方向前方におけるねじれ溝面５の端部は、第２外周面部２９とねじれ溝面５との境界である。回転方向後方におけるねじれ溝面５の端部は、第１外周面部１９とねじれ溝面５との境界である。ドリル１００の切刃の数がＮとされる場合、第２中心角θ２２は、３６０°をＮで割った値から第１中心角θ２１を差し引いた値とされる。ドリル１００の切刃の数が２の場合、第２中心角θ２２は、１８０°から第１中心角θ２１を差し引いた値である。

軸線Ｏに垂直な断面において、第１中心角θ２１は、たとえば第２中心角θ２２の０．５５倍以上１．０倍以下である。軸線Ｏに垂直な断面において、第１中心角θ２１の下限は、特に限定されないが、たとえば第２中心角θ２２の０．６倍以上であってもよいし、第２中心角θ２２の０．６５倍以上であってもよい。軸線Ｏに垂直な断面において、第１中心角θ２１の上限は、特に限定されないが、たとえば第２中心角θ２２の０．９倍以下であってもよいし、第２中心角θ２２の０．８５倍以下であってもよい。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態に係るドリル１００の構成について説明する。第２実施形態に係るドリル１００は、補強切刃部を有する点において、第１実施形態に係るドリル１００と異なっており、その他の点については、第１実施形態に係るドリル１００と実質的に同じである。以下、第１実施形態に係るドリル１００と異なる点を中心に説明する。

図１１は、第２実施形態に係るドリル１００の前端部を示す斜視模式図である。図１１に示される斜視模式図は、図２に示される斜視模式図に対応している。図１１に示されるように、ドリル１００は、補強すくい面３９をさらに有していてもよい。補強すくい面３９は、第１逃げ面１０、ねじれ溝面５および第１外周面部１９の各々に連なっている。補強すくい面３９と第１外周面部１９との稜線は、リーディングエッジ７を構成している。

主切刃３は、曲線切刃部３１と補強切刃部３２とを有していてもよい。曲線切刃部３１は、第１直線シンニング切刃部４１に連なっている。補強切刃部３２は、曲線切刃部３１に連なっている。補強切刃部３２は、曲線切刃部３１に対して径方向外側にある。補強切刃部３２は、第１逃げ面１０と補強すくい面３９との稜線によって構成されている。

図１２は、第２実施形態に係るドリル１００の構成を示す正面模式図である。図１２に示される正面模式図は、図３に示される正面模式図に対応している。図１３は、図１２の領域ＸＩＩＩの拡大模式図である。図１２および図１３に示されるように、曲線切刃部３１は、回転方向後方に凹んでいる。軸線方向に見て、補強切刃部３２はたとえば直線状である。補強切刃部３２は、最外周端５９を構成している。

図１２および図１３に示されるように、曲線切刃部３１と補強切刃部３２との境界は、第２境界点５７とされる。第２境界点５７は、曲線切刃部３１の外周端である。軸線方向に見て、第２境界点５７と軸線Ｏとを含む直線は、第４直線１２４とされる。軸線方向に見て、補強切刃部３２は、第４直線１２４に対して回転方向後方に傾斜している。軸線方向に見て、補強切刃部３２と第４直線１２４とがなす角度は、第３角度θ３とされる。第３角度θ３は、たとえば１５°以上３０°以下である。第３角度θ３の下限は、特に限定されないが、たとえば１８°以上であってもよいし、２１°以上であってもよい。第３角度θ３の上限は、特に限定されないが、たとえば２７°以下であってもよいし、２４°以下であってもよい。

図１３に示されるように、軸線方向に見て、補強切刃部３２の長さは第２長さＬ２とされる。なお、軸線方向に見て補強切刃部３２が曲線状である場合、第２長さＬ２は、補強切刃部３２の両端を繋ぐ線分の長さとされる。第２長さＬ２は、たとえば第１直径Ｄ１の１％以上２％以下である。第２長さＬ２の下限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の１．２％以上であってもよいし、第１直径Ｄ１の１．４％以上であってもよい。第２長さＬ２の上限は、特に限定されないが、たとえば第１直径Ｄ１の１．８％以下であってもよいし、第１直径Ｄ１の１．６％以下であってもよい。

図１３に示されるように、第２境界点５７を通り且つ第１直線１２１に平行な直線は、第３直線１２３とされる。言い換えれば、曲線切刃部３１の外周端を通り且つ第１直線１２１に平行な直線は、第３直線１２３とされる。主切刃３が曲線切刃部３１を有している場合、最大距離Ｈは、軸線方向に見て第３直線１２３と曲線切刃部３１との間の最大距離とされる。軸線方向に見て、曲線切刃部３１は円弧状であってもよい。主切刃３が曲線切刃部３１を有している場合、第２曲率半径Ｒ２は、曲線切刃部３１の曲率半径とされる。

なお上記において、ドリル１００が２つの主切刃３を有する場合について説明したが、主切刃３の数は、２つに限定されない。主切刃３の数は、３つであってもよいし、４つ以上であってもよい。被削材は、たとえばステンレス材（ＳＵＳ）などの金属である。被削材は、炭素鋼であってもよいし、合金鋼であってもよいし、難削材であってもよい。

次に、本実施形態に係るドリル１００の作用効果について説明する。
ドリル１００の切刃において軸方向すくい角の変化が大きい部分がある場合、当該部分の周辺において、切刃が受ける切削抵抗の変化が大きくなる。これによって、当該部分の周辺において、ドリル１００から被削材に負荷される圧力が集中する。この結果、当該部分の周辺において、切屑の溶着が発生することがある。

本実施形態に係るドリル１００によれば、第１端部５１から離間するにつれて、軸線方向に見て曲線シンニング切刃部４３の接線に垂直な断面における曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は大きくなっている。軸線方向に見て、曲線シンニング切刃部４３の曲率半径（第１曲率半径Ｒ１）は、ドリル１００の直径（第１直径Ｄ１）の１５％以上である。このため、曲線シンニング切刃部４３の曲率半径が過度に小さい場合と比較して、曲線シンニング切刃部４３の長さを長くすることができる。これによって、曲線シンニング切刃部４３における長さあたりの軸方向すくい角の変化量を小さくすることができる。このため、ドリル１００の切刃が受ける切削抵抗が急激に変化することを抑制できる。この結果、切刃に切屑が溶着することを抑制できる。

さらに、曲線シンニング切刃部４３の長さが十分に長い場合、曲線シンニング切刃部４３の第２端部５２と最外周端５９との間の距離が短くなる。このため、第２端部５２における曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は、第４軸方向すくい角θ１４に近くなる。言い換えれば、第２端部５２における曲線シンニング切刃部４３の軸方向すくい角は大きくなる。これによって、曲線シンニング切刃部４３における切削抵抗を低減できる。

軸線方向に見て、第１直線１２１とシンニング切刃４とがなす角度（第１角度θ１）が過度に大きい場合、曲線シンニング切刃部４３の第１端部５１と軸線Ｏとの距離が大きくなる。このため、曲線シンニング切刃部４３の長さが短くなる。これによって、曲線シンニング切刃部４３における長さあたりのすくい角の変化量が大きくなる。この結果、切刃に切屑が溶着するおそれがある。本実施形態に係るドリル１００によれば、軸線方向に見て、第１直線１２１とシンニング切刃４とがなす角度は、１６０°以下である。このため、曲線シンニング切刃部４３の長さが短くなることを抑制できる。この結果、切刃に切屑が溶着することを抑制できる。

第２直線シンニング切刃部４２の軸方向すくい角が０°より大きい場合、ドリル１００の切刃を再研削することによって、第２直線シンニング切刃部４２は、回転方向後方に後退する。このため、チゼル８の長さが短くなる。これによって、ドリル１００の中心部の強度が低下するおそれがある。この結果、ドリル１００が欠損するおそれがある。本実施形態に係るドリル１００によれば、軸線方向に見て第２直線シンニング切刃部４２に垂直あり且つ第２直線シンニング切刃部４２と交差する断面（第１断面ＣＳ１）において、第２直線シンニング切刃部４２の軸方向すくい角（第１軸方向すくい角θ１１）は０°以下である。このため、ドリル１００の欠損を抑制できる。また、本実施形態に係るドリル１００によれば、第１断面ＣＳ１において、第１軸方向すくい角θ１１は－１０°以上である。このため、第２直線シンニング切刃部４２における切削抵抗が過度に大きくなることを抑制できる。

本実施形態に係るドリル１００によれば、シンニングポケット壁部６３は、シンニング切刃４に対して回転方向前方にあってもよい。平面視方向１０１に見て第２直線１２２に垂直であり且つシンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線と交差する断面（第３断面ＣＳ３）において、シンニングポケット壁部６３の曲率半径（第４曲率半径Ｒ４）は、ドリル１００の直径（第１直径Ｄ１）の１０％以上３０％以下であってもよい。これによって、ドリル１００の軸線Ｏに近い切屑の部分は、シンニングポケット壁部６３に収められて流される。このため、切屑は分断されやすくなり、ドリル１００の切屑排出性を向上できる。

本実施形態に係るドリル１００によれば、平面視方向１０１に見て第２直線１２２に垂直であり且つシンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界線と交差する断面（第３断面ＣＳ３）において、シンニングすくい面部６１と中間面６２との境界におけるシンニングすくい面部６１の接線（第１接線１３１）と、シンニングポケット壁部６３と中間面６２との境界におけるシンニングポケット壁部６３の接線（第２接線１３２）とがなす角（第２角度θ２）は、１０５°以上であってもよい。このため、シンニングポケット壁部６３が構成する溝の容積を大きくすることができる。これによって、切屑排出性を向上できる。

本実施形態に係るドリル１００によれば、主切刃３は、曲線切刃部３１を有していてもよい。軸線方向に見て、曲線切刃部３１の曲率半径（第２曲率半径Ｒ２）は、ドリル１００の直径（第１直径Ｄ１）の４０％以上１００％以下であってもよい。このため、主切刃３が直線状である場合と比較して、軸線方向に見て、曲線切刃部３１の外周端における曲線切刃部３１の接線は、軸線Ｏと曲線切刃部３１の外周端とを含む直線に対して、回転方向前方に大きく傾斜する。このため、曲線切刃部３１の外周端周辺における主切刃３の切れ味を向上することができる。軸線方向に見て、第２曲率半径Ｒ２を第１直径Ｄ１の４０％以上とすることによって、曲線切刃部３１の外周端周辺における主切刃３の強度の低下を抑制できる。軸線方向に見て、第２曲率半径Ｒ２を第１直径Ｄ１の１００％以下とすることによって、主切刃３の切れ味の低下を抑制できる。

主切刃３が直線状である場合、形成された直後の切屑は直線状となる。この場合、直線状の切屑が第２ヒール９２の曲線部９５によってカールされる。このため、切屑の変形量が大きくなり、切削抵抗が大きくなる。一方、主切刃３が曲線状である場合、形成された直後の切屑は曲線状となる。この場合、曲線状の切屑が第２ヒール９２の曲線部９５によってカールされる。このため、主切刃３が直線状である場合と比較して、切屑の変形量が小さくなり、切削抵抗が小さくなる。本実施形態に係るドリル１００によれば、主切刃３は、曲線切刃部３１を有していてもよい。このため、主切刃３で形成された切屑は曲線状となる。これによって、切削抵抗を低減できる。

本実施形態に係るドリル１００によれば、軸線方向に見て、第２ヒール９２の曲線部９５の曲率半径（第３曲率半径Ｒ３）は、主切刃３の曲線切刃部３１の曲率半径（第２曲率半径Ｒ２）よりも小さくてもよい。このため、切屑が主切刃３の近くのねじれ溝面５から第２ヒール９２の近くのねじれ溝面５に向かって流れるにつれて、切屑のカール半径は徐々に小さくなる。

本実施形態に係るドリル１００は、補強切刃部３２を有していてもよい。補強切刃部３２は、最外周端５９を構成していてもよい。補強切刃部３２は、第４直線１２４に対して回転方向後方に傾斜していてもよい。このため、補強切刃部３２を有していない場合と比較して、最外周端５９の周囲において、切刃の強度を向上することができる。この結果、硬度がＨＢ３００以上である被削材を切削する場合においても切刃の欠損を抑制できる。

軸線方向に見て補強切刃部３２の長さが過度に長い場合、切削抵抗が大きくなるため、切屑の厚みが厚くなる。このため、切屑の強度が上がり、ドリルのねじれ溝表面を切屑が強く擦る。これによって、切屑が流れた跡に沿って、ドリル１００において摩耗が発生する。本実施形態に係るドリル１００によれば、軸線方向に見て、補強切刃部３２の長さ（第２長さＬ２）は、ドリル１００の直径（第１直径Ｄ１）の２％以下であってもよい。このため、補強切刃部３２の長さが過度に長くなることを抑制できる。これによって、ドリル１００の摩耗を抑制できる。

補強切刃部３２の長さが過度に長い場合、補強切刃部３２における切削抵抗が過度に大きくなる。このため、曲線切刃部３１と補強切刃部３２との境界における切削抵抗の変化量が大きくなる。このため、切刃において切屑の溶着が発生し易くなる。本実施形態に係るドリル１００によれば、軸線方向に見て、補強切刃部３２の長さ（第２長さＬ２）は、ドリル１００の直径（第１直径Ｄ１）の２％以下であってもよい。これによって、切刃における切屑の溶着を抑制できる。

（サンプル準備）
まず、サンプル１からサンプル３に係るドリル１００を準備した。サンプル１およびサンプル２のドリル１００は、比較例である。サンプル３のドリル１００は、実施例である。

サンプル１のドリル１００において、曲線シンニング切刃部４３の第１曲率半径Ｒ１は、ドリル１００の直径の１０％とした。サンプル１のドリル１００において、曲線シンニング切刃部４３の第２軸方向すくい角θ１２は、０°とした。サンプル１からサンプル３に係るドリル１００の直径（第１直径Ｄ１）は、１９．２５ｍｍとした。

サンプル２のドリル１００において、曲線シンニング切刃部４３の第１曲率半径Ｒ１は、ドリル１００の直径の１０％とした。サンプル２のドリル１００において、曲線シンニング切刃部４３の第２軸方向すくい角θ１２は１０°とした。

サンプル３のドリル１００は、シンニングポケット壁部６３を有している。サンプル３のドリル１００において、シンニングポケット壁部６３の第４曲率半径Ｒ４は、ドリル１００の直径の１５％とした。サンプル３のドリル１００において、曲線シンニング切刃部４３の第１曲率半径Ｒ１は、ドリル１００の直径の２５％とした。サンプル３のドリル１００において、曲線シンニング切刃部４３の第２軸方向すくい角θ１２は１３°とした。

（評価方法）
次に、サンプル１からサンプル３に係るドリル１００を用いて切削抵抗のスラスト分力を評価した。サンプル１からサンプル３に係るドリル１００を用いて被削材に穴を形成した。被削材は、ＳＳ４００とした。穴の深さは、４０ｍｍとした。穴の数は、３個とした。サンプル１からサンプル３に係るドリル１００を用いて被削材に穴を形成しながら、切削抵抗のスラスト分力を測定した。３個の穴を形成する際にドリル１００が受けた切削抵抗のスラスト分力の平均値を求めた。穴の形成によって生じた切屑を確認した。切削速度Ｖｃは、１２０ｍ／分とした。送り量ｆは、０．３ｍｍ／回転とした。内部給油によってクーラントを供給した。

（評価結果）
表１は、サンプル１からサンプル３に係るドリル１００を用いて穴を形成する過程において、ドリル１００が受けた切削抵抗のスラスト分力の平均値を示している。表１に示されるように、サンプル３に係るドリル１００を用いて穴を形成した場合のドリル１００が受けた切削抵抗のスラスト分力は、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００を用いて穴を形成した場合のドリル１００が受けた切削抵抗のスラスト分力よりも小さかった。以上の結果より、実施例のドリル１００は、比較例のドリル１００と比較して、切削抵抗を低減可能であることが実証された。

図１４は、サンプル１に係るドリル１００を用いて形成された切屑の写真である。図１５は、サンプル２に係るドリル１００を用いて形成された切屑の写真である。図１６は、サンプル３に係るドリル１００を用いて形成された切屑の写真である。図１４、図１５および図１６に示されるように、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００によって形成された切屑９８の表面において、切屑９８の流れる方向に沿った傷９９が発生した。切刃に溶着した切屑が新たに形成される切屑に接触することによって、傷９９が発生すると考えられる。このため、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００において、切刃への切屑の溶着が発生していると考えられる。一方、サンプル３に係るドリル１００によって形成された切屑９８の表面において、切屑９８の流れる方向に沿った傷９９は、ほとんど発生していなかった。このことから、実施例のドリル１００は、比較例のドリル１００と比較して、切刃への切屑の溶着が抑制可能であることが実証された。

図１４、図１５および図１６に示されるように、サンプル３に係るドリル１００によって形成された切屑９８の長さは、サンプル１およびサンプル２の各々に係るドリル１００によって形成された切屑９８の長さよりも短かった。このことから、実施例のドリル１００は、比較例のドリル１００と比較して、切屑の排出性が向上可能であることが実証された。

（評価方法）
次に、サンプル１からサンプル３に係るドリル１００を用いて、低送り条件における切屑排出性を評価した。被削材は、ＳＳ４００とした。穴の深さは、４０ｍｍとした。穴の形成によって生じた切屑を確認した。切削速度Ｖｃは、１２０ｍ／分とした。送り量ｆは、０．２ｍｍ／回転とした。内部給油によってクーラントを供給した。

（評価結果）
図１７は、低送り条件においてサンプル１に係るドリル１００を用いて形成された切屑の写真である。図１８は、低送り条件においてサンプル２に係るドリル１００を用いて形成された切屑の写真である。図１９は、低送り条件においてサンプル３に係るドリル１００を用いて形成された切屑の写真である。図１７および図１８に示されるように、サンプル１およびサンプル２に係るドリル１００によって形成された切屑９８の中に、長さが５０ｍｍ以上の切屑９８が含まれていた。一方、図１９に示されるように、サンプル３に係るドリル１００によって形成された切屑９８の長さは、５０ｍｍ以下であった。このことから、実施例のドリル１００は、比較例のドリル１００と比較して、切屑の排出性が向上可能であることが実証された。

今回開示された実施形態および実施例は全ての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した実施形態ではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。

１ 前端、２ 後端、３ 主切刃、４ シンニング切刃、５ ねじれ溝面、６ シンニング面、７ リーディングエッジ、８ チゼル、９ 外周面、１０ 第１逃げ面、１１ 第１逃げ面部、１２ 第２逃げ面部、１５ 第１境界線、１７ シャンク、１９ 第１外周面部、２０ 第２逃げ面、２３ 第３逃げ面部、２４ 第４逃げ面部、２５ 第２境界線、２９ 第２外周面部、３１ 曲線切刃部、３２ 補強切刃部、３９ 補強すくい面、４１ 第１直線シンニング切刃部、４２ 第２直線シンニング切刃部、４３ 曲線シンニング切刃部、５１ 第１端部、５２ 第２端部、５５ 外周位置、５７ 第２境界点、５８ 第１境界点、５９ 最外周端、６１ シンニングすくい面部、６２ 中間面、６３ シンニングポケット壁部、８１ 第１部分、８２ 第２部分、８３ 第３部分、９１ 第１ヒール、９２ 第２ヒール、９３ ヒール内周部、９４ ヒール中間部、９５ 曲線部、９６ ヒール外周部、９８ 切屑、９９ 傷、１００ ドリル、１０１ 平面視方向、１２１ 第１直線、１２２ 第２直線、１２３ 第３直線、１２４ 第４直線、１２５ 第５直線、１２６ 第６直線、１２７ 第７直線、１３１ 第１接線、１３２ 第２接線、ＣＳ１ 第１断面、ＣＳ２ 第２断面、ＣＳ３ 第３断面、Ｄ１ 第１直径、Ｄ２ 第２直径、Ｅ０ 基準距離、Ｅ１ 第１距離、Ｅ２ 第２距離、Ｅ３ 第３距離、Ｅ４ 第４距離、Ｆ 外周芯高さ、Ｈ 最大距離、ＩＶ，ＶＩＩＩ，ＸＩＩＩ 領域、Ｌ１ 第１長さ、Ｌ２ 第２長さ、Ｏ 軸線、Ｒ１ 第１曲率半径、Ｒ２ 第２曲率半径、Ｒ３ 第３曲率半径、Ｒ４ 第４曲率半径、θ１ 第１角度、θ２ 第２角度、θ３ 第３角度、θ１１ 第１軸方向すくい角、θ１２ 第２軸方向すくい角、θ１３ 第３軸方向すくい角、θ１４ 第４軸方向すくい角、θ２１ 第１中心角、θ２２ 第２中心角。

Claims (4)

1. 軸線の周りを回転するドリルであって、
   前記軸線の周りにおいて螺旋状に設けられているねじれ溝面と、
   前記ねじれ溝面に連なる逃げ面と、
   前記ねじれ溝面および前記逃げ面の各々に連なるシンニング面とを備え、
   前記ねじれ溝面と前記逃げ面との稜線は、主切刃を構成しており、
   前記シンニング面と前記逃げ面との稜線は、前記主切刃に連なるシンニング切刃を構成しており、
   前記軸線に沿う軸線方向に見て、前記シンニング切刃は、前記主切刃よりも前記軸線の近くにあり、
   前記シンニング切刃は、
   回転方向の前方に凸となっている曲線シンニング切刃部と、
   前記曲線シンニング切刃部に連なり且つ前記軸線方向に見て前記曲線シンニング切刃部よりも前記軸線の近くにある直線シンニング切刃部とを含み、
   前記主切刃の最外周端から前記回転方向の後方に所定の外周芯高さだけ離れた外周位置と前記軸線とを通る直線を第１直線とした場合、
   前記軸線方向に見て、前記第１直線と前記直線シンニング切刃部とがなす角度は、１３５°以上１６０°以下であり、
   前記軸線方向に見て、前記直線シンニング切刃部の長さは、前記ドリルの直径の１０％以下であり、
   前記軸線方向に見て前記直線シンニング切刃部に垂直であり且つ前記直線シンニング切刃部と交差する断面において、前記直線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、－１０°以上０°以下であり、
   前記曲線シンニング切刃部は、前記曲線シンニング切刃部と前記直線シンニング切刃部との境界である第１端部と、前記第１端部の反対にある第２端部とを有し、
   前記第１端部から離間するにつれて、前記軸線方向に見て前記曲線シンニング切刃部の接線に垂直な断面における前記曲線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、大きくなっており、
   前記軸線方向に見て前記第２端部における前記曲線シンニング切刃部の接線に垂直であり且つ前記第２端部を含む断面において、前記曲線シンニング切刃部の軸方向すくい角は、５°以上２０°以下であり、
   前記軸線方向に見て、前記曲線シンニング切刃部の曲率半径は、前記ドリルの直径の１５％以上３５％以下である、ドリル。
2. 前記シンニング面は、
   前記ねじれ溝面および前記逃げ面の各々に連なるシンニングすくい面部と、
   前記シンニング切刃に対して前記回転方向の前方にあるシンニングポケット壁部と、
   前記シンニングすくい面部および前記シンニングポケット壁部の各々に連なっている中間面とを含み、
   前記逃げ面は、
   前記ねじれ溝面および前記シンニング面の各々に連なる第１逃げ面部と、
   前記第１逃げ面部に連なり且つ前記第１逃げ面部に対して前記回転方向の後方にある第２逃げ面部とを含み、
   前記シンニングポケット壁部と前記中間面との境界線に沿う直線を第２直線とし、
   前記軸線方向に見て、前記第１逃げ面部と前記第２逃げ面部との稜線に垂直な方向に沿っており且つ径方向内側に向かう方向を平面視方向とした場合、
   前記平面視方向に見て前記第２直線に垂直であり且つ前記シンニングポケット壁部と前記中間面との境界線と交差する断面において、
   前記シンニングポケット壁部は曲線状であり、
   且つ前記シンニングポケット壁部の曲率半径は、前記ドリルの直径の１０％以上３０％以下であり、
   且つ前記シンニングすくい面部と前記中間面との境界における前記シンニングすくい面部の接線と、前記シンニングポケット壁部と前記中間面との境界における前記シンニングポケット壁部の接線とがなす角は、１０５°以上１２５°以下である、請求項１に記載のドリル。
3. 前記主切刃は、前記回転方向の後方に凹んでいる曲線切刃部を含み、
   前記軸線方向に見て、前記曲線切刃部の曲率半径は、前記ドリルの直径の４０％以上１００％以下であり、
   前記軸線方向に見て、前記曲線切刃部の外周端を通り且つ前記第１直線に平行である第３直線と前記曲線切刃部との間の最大距離は、前記ドリルの直径の０．５％以上４％以下であり、
   前記シンニング面は、前記シンニング切刃に連なる第１ヒールを構成しており、
   前記第１ヒールは、前記シンニング切刃に対して前記回転方向の前方にあり、
   前記ねじれ溝面は、前記第１ヒールに連なる第２ヒールを構成しており、
   前記第２ヒールは、前記主切刃に対して前記回転方向の前方にあり、
   前記第２ヒールは、前記回転方向の前方に凹んでいる曲線部を含み、
   前記軸線方向に見て、前記曲線部の曲率半径は、前記ドリルの直径の１５％以上２５％以下であり、
   前記軸線に垂直な断面において、前記ねじれ溝面の中心角は、前記ねじれ溝面以外の部分の中心角の０．５５倍以上１．０倍以下である、請求項１または請求項２に記載のドリル。
4. 前記主切刃は、前記曲線切刃部に連なり且つ前記最外周端を構成している補強切刃部を含み、
   前記軸線方向に見て、前記曲線切刃部と前記補強切刃部との境界と、前記軸線とを含む直線を第４直線とした場合、
   前記軸線方向に見て、前記補強切刃部は、前記第４直線に対して前記回転方向の後方に傾斜しており、
   前記軸線方向に見て、前記補強切刃部と前記第４直線とがなす角度は、１５°以上３０°以下であり、
   前記軸線方向に見て、前記補強切刃部の長さは、前記ドリルの直径の１％以上２％以下である、請求項３に記載のドリル。

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