JP7197862B2 - How to adjust the sound absorbing structure - Google Patents

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特許法第３０条第２項適用 平成３０年 ２月２７日発行の日本音響学会春季研究発表会講演論文集（一般社団法人日本音響学会）ｐｐ．９０１－９０２にて発表Application of Article 30, Paragraph 2 of the Patent Law The Proceedings of the Spring Research Presentation Meeting of the Acoustical Society of Japan published on February 27, 2018 (Association of the Acoustical Society of Japan) pp. Presented at 901-902

本発明は、吸音構造の調整方法に関する。 The present invention relates to a method for adjusting a sound absorbing structure.

従来、内部に多角柱形状又は円柱形状をなす複数のセルが並設された中空板状の構造体を、騒音等を吸音するための吸音構造体として使用することが知られている。例えば、特許文献１に記載の吸音構造体は、所定形状の熱可塑性樹脂からなるシート材を折り畳むことにより、複数の六角柱形状のセルを区画する側壁部と、側壁部の上部及び下部を閉塞する閉塞壁を備えた中空板材で形成されている。中空板材の閉塞壁には、セルの内外を連通させる複数の連通孔が形成されている。そのため、連通孔が形成された側を音源に向けて吸音構造体を設置すると、連通孔が形成された各セルがいわゆるヘルムホルツ共鳴器として機能し、連通孔を介して各セルの内部空間に入った音波が減衰されることによって吸音することができる。 2. Description of the Related Art Conventionally, it is known to use a hollow plate-like structure in which a plurality of polygonal or cylindrical cells are arranged side by side as a sound absorbing structure for absorbing noise and the like. For example, in the sound absorbing structure described in Patent Document 1, by folding a sheet material made of a thermoplastic resin in a predetermined shape, a side wall portion that partitions a plurality of hexagonal prism-shaped cells and upper and lower portions of the side wall portion are closed. It is formed of a hollow plate with a closing wall that A plurality of communication holes are formed in the closed wall of the hollow plate material to allow communication between the inside and the outside of the cell. Therefore, when the sound absorbing structure is installed with the side on which the communication hole is formed facing the sound source, each cell with the communication hole formed functions as a so-called Helmholtz resonator, and enters the internal space of each cell through the communication hole. Sound can be absorbed by attenuating the sound waves.

特開２０１７－６５０２６号公報JP 2017-65026 A

ところで、こうした吸音構造では低周波数領域での吸音率が十分とは言えず、低周波数領域での吸音率を向上させるためには、セルの容積を大きくすることが必要であった。そして、セルの容積を大きくするためには、セルの内部空間の高さを高くしたり、セルの幅を大きくしたりすることが考えられる。しかし、セルの内部空間の高さを高くすると、吸音構造体の厚みが大きくなるために吸音構造体が取扱い難くなってしまう。また、例えば、閉塞壁に形成された連通孔の数や大きさを変化させずにセルの内部空間の幅を大きくすると、連通孔の開口率が低くなり、ヘルムホルツ共鳴器としての十分な吸音性能を実現することができなくなってしまう。 However, such a sound absorbing structure cannot be said to have a sufficient sound absorption coefficient in the low frequency region, and in order to improve the sound absorption coefficient in the low frequency region, it has been necessary to increase the volume of the cells. In order to increase the cell volume, it is conceivable to increase the height of the internal space of the cell or increase the width of the cell. However, increasing the height of the internal space of the cell increases the thickness of the sound absorbing structure, which makes the sound absorbing structure difficult to handle. Further, for example, if the width of the internal space of the cell is increased without changing the number and size of the communication holes formed in the blocking wall, the open area ratio of the communication holes becomes low, resulting in sufficient sound absorption performance as a Helmholtz resonator. It becomes impossible to realize

本発明は、従来のこうした問題を解決するためになされたものであり、その目的は、中空板材を吸音構造体として用いた板振動型の吸音構造において、低周波数領域での吸音効果を向上させることが可能な吸音構造の調整方法を提供することである。 The present invention has been made to solve such conventional problems, and its object is to improve the sound absorbing effect in the low frequency range in a plate vibration type sound absorbing structure using a hollow plate material as a sound absorbing structure. To provide a method for adjusting a sound absorbing structure capable of

上記課題を解決するため、本発明は、内部に柱形状のセルが複数並設された中空板状の構造体を、壁体から所定の隙間を空けて配置する吸音構造の調整方法であって、前記構造体は、前記セルを柱形状に区画する側壁部と、前記側壁部の両端部を閉塞する一対の閉塞壁とを有し、前記構造体の一方の主面を構成する第１閉塞壁には前記セルの内外を連通する複数の連通孔が形成され、前記構造体は、前記構造体の他方の主面を構成する第２閉塞壁を音源に向けるとともに、前記第１閉塞壁を前記壁体に向けた状態で対向配置され、前記吸音構造は、前記音源から音が発生した際に、前記構造体が板振動するとともに、前記構造体の前記セルがヘルムホルツ共鳴器として機能して、５００Ｈｚ以下の周波数領域で吸音率が０．５以上となる吸音周波数が存在するものであり、前記板振動による吸音周波数の第１近似値と、前記ヘルムホルツ共鳴器による吸音周波数の第２近似値とを算出し、前記第１近似値と前記第２近似値との比率が１／４以上４以下となるように、前記隙間の距離、前記連通孔の開口率、及び前記セルの内部空間の高さを調整する。 In order to solve the above problems, the present invention provides a method for adjusting a sound absorbing structure in which a hollow plate-like structure having a plurality of columnar cells arranged inside is arranged with a predetermined gap from a wall. The structure has a side wall portion that partitions the cells in a columnar shape, and a pair of blocking walls that block both ends of the side wall portion, and a first blocking wall that constitutes one main surface of the structure. A plurality of communication holes are formed in the walls to communicate between the inside and the outside of the cell, and the structure has a second blocking wall constituting the other main surface of the structure facing the sound source, and the first blocking wall facing the sound source. The sound absorbing structure is arranged so as to face the wall, and the structure vibrates when a sound is generated from the sound source, and the cells of the structure function as Helmholtz resonators. , there is a sound absorption frequency at which the sound absorption coefficient is 0.5 or more in the frequency range of 500 Hz or less, and the first approximate value of the sound absorption frequency due to the plate vibration and the second approximate value of the sound absorption frequency due to the Helmholtz resonator is calculated, and the distance of the gap, the opening ratio of the communicating hole, and the internal space of the cell are adjusted so that the ratio between the first approximate value and the second approximate value is 1/4 or more and 4 or less. Adjust height.

上記の発明では、中空板状の構造体は、壁体と所定の隙間を介して対向配置されている。そのため、音源から発生された音波が構造体に到達して構造体を板振動させることにより、音のエネルギーが熱エネルギー等に変換されて減衰される。構造体が板振動することによる吸音周波数は所定の第１近似値として得られる。 In the above invention, the hollow plate-like structure is arranged to face the wall with a predetermined gap therebetween. Therefore, the sound energy generated by the sound source reaches the structure and vibrates the structure, thereby converting the energy of the sound into heat energy or the like and attenuating the structure. The sound absorption frequency due to plate vibration of the structure is obtained as a predetermined first approximation.

また、中空板状の構造体の一方の主面を構成する第１閉塞壁には複数の連通孔が形成されて、構造体に並設されたセルの内外が連通されている。そのため、連通孔内の空気塊を質量とし、セル内の空気層をばねとするヘルムホルツ共鳴器が構成される。つまり、音源から発せられた音波がセルの連通孔に到達すると、連通孔を介してセルの内部空間に音波が入り、セルの内部空間において音圧が効果的に減衰される。構造体のセルがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数は所定の第２近似値として得られる。 In addition, a plurality of communication holes are formed in the first closing wall forming one main surface of the hollow plate-like structure, and the inside and outside of the cells arranged side by side in the structure are communicated with each other. Therefore, a Helmholtz resonator is constructed in which the mass of air in the communication hole is used as a mass and the air layer in the cell is used as a spring. That is, when a sound wave emitted from a sound source reaches the communication hole of the cell, the sound wave enters the internal space of the cell through the communication hole, and the sound pressure is effectively attenuated in the internal space of the cell. The sound absorption frequency due to the cells of the structure acting as Helmholtz resonators is given as a second approximation.

さらに、構造体は、連通孔が形成された第１閉塞壁を壁体に向けた状態で壁体と対向配置されている。そのため、構造体の板振動によって構造体と壁体との間の隙間に存在する空気層が振動する。この空気層の振動により、隙間側に開孔する連通孔を介してセルの内部空間に音波が入り、音源から発生された音波が効果的に減衰される。板振動とヘルムホルツ共鳴器との連成によって音波の減衰効果が増幅される。 Furthermore, the structure is arranged to face the wall with the first closing wall having the communication hole facing the wall. Therefore, the air layer existing in the gap between the structure and the wall vibrates due to the plate vibration of the structure. Due to the vibration of the air layer, sound waves enter the internal space of the cell through the communication holes opened on the gap side, and the sound waves generated from the sound source are effectively attenuated. The coupling of the plate vibration and the Helmholtz resonator amplifies the damping effect of the sound waves.

板振動とヘルムホルツ共鳴器との連成による音波の減衰効果の増幅は、構造体が板振動することによる吸音周波数の第１近似値と、構造体のセルがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値との比率が１／４以上４以下であるときに、より効果的である。これらの吸音周波数の近似値の比率が１／４以上４以下であると、第１近似値および第２近似値より低い周波数での吸音効果がより増幅されて吸音率が向上する。 The amplification of the attenuation effect of sound waves due to the coupling of plate vibration and Helmholtz resonator is the first approximation of the sound absorption frequency due to plate vibration of the structure and the sound absorption due to the cells of the structure functioning as Helmholtz resonators. It is more effective when the ratio of the frequency to the second approximate value is 1/4 or more and 4 or less. When the ratio of the approximate values of these sound absorption frequencies is 1/4 or more and 4 or less, the sound absorption effect is further amplified at frequencies lower than the first approximate value and the second approximate value, thereby improving the sound absorption coefficient.

このように、構造体の板振動とヘルムホルツ共鳴器としての機能とを組み合わせることにより、低周波数領域での吸音率を向上させることができる。
また、構造体が板振動することによる吸音周波数の第１近似値は、構造体の音源側の第２閉塞壁と壁体との間に形成された隙間の距離、構造体の面密度、セルの内部空間の高さを変数とする演算式から算出することができる。また、ヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値は、連通孔の開口率、連通孔内の空気塊の質量、セルの内部空間の高さを変数とする演算式から算出することができる。そして、第１近似値と第２近似値との比率が１／４以上４以下となるように、上記２つの演算式の変数を調整することにより、低い周波数領域での吸音効果を向上させることが可能な吸音構造を適宜調整することができる。したがって、構造体と壁体との間に形成された隙間の距離、セルの内部空間の高さ、及び連通孔の開口率を適宜調整することにより、所望の吸音構造を得ることができる。中空板材を製造して連通孔を貫設したり、構造体を所定の隙間を設けて壁体に対向配置したりして、その都度、吸音周波数を実測することなく、所望の周波数領域での吸音効果が高い吸音構造を容易に設計したり調整したりすることができる。 In this way, by combining the plate vibration of the structure and the function as a Helmholtz resonator, it is possible to improve the sound absorption coefficient in the low frequency region.
In addition, the first approximate value of the sound absorption frequency due to plate vibration of the structure is determined by the distance of the gap formed between the second blocking wall on the sound source side of the structure and the wall, the surface density of the structure, the cell can be calculated from an arithmetic expression in which the height of the internal space is a variable. The second approximation of the sound absorption frequency due to functioning as a Helmholtz resonator is calculated from an arithmetic expression using the open area ratio of the communicating hole, the mass of the air mass in the communicating hole, and the height of the internal space of the cell as variables. be able to. Then, the sound absorption effect in the low frequency range is improved by adjusting the variables of the above two arithmetic expressions so that the ratio between the first approximate value and the second approximate value is 1/4 or more and 4 or less. can be adjusted as appropriate. Therefore, a desired sound absorbing structure can be obtained by appropriately adjusting the distance of the gap formed between the structure and the wall, the height of the internal space of the cell, and the opening ratio of the communication holes. A hollow plate material is manufactured and a communicating hole is provided through it, or a structural body is arranged opposite to a wall body with a predetermined gap, without actually measuring the sound absorption frequency each time. A sound absorbing structure with a high sound absorbing effect can be easily designed and adjusted.

なお、ここで言う壁体とは、建物内で複数の部屋に区画する壁だけでなく、一つに室内に配置されて室内を複数の空間に区画する仕切り板等を含むものである。
上記の発明において、前記連通孔の開口率が０．１～５．７％、前記セルの内部空間の高さが３～５０ｍｍとなるように、前記隙間を調整することが好ましい。 The term "wall" as used herein includes not only walls that divide a building into a plurality of rooms, but also partition plates that are arranged in one room to divide the room into a plurality of spaces.
In the above invention, it is preferable to adjust the gap so that the open area ratio of the communication hole is 0.1 to 5.7% and the height of the internal space of the cell is 3 to 50 mm.

本発明によれば、中空板材を吸音構造体として用いた板振動型の吸音構造において、低周波数領域での吸音効果を向上させることが可能な吸音構造の調整方法を得ることができる。 According to the present invention, it is possible to obtain a method for adjusting a sound absorbing structure capable of improving the sound absorbing effect in a low frequency range in a plate vibration type sound absorbing structure using a hollow plate material as a sound absorbing structure.

本実施形態の吸音構造の部分斜視図。FIG. 2 is a partial perspective view of the sound absorbing structure of this embodiment; 吸音構造の正面図。The front view of a sound-absorbing structure. 図２のα‐α線断面図。A cross-sectional view along the α-α line of FIG. 2 . （ａ）は樹脂構造体の斜視図、（ｂ）は（ａ）におけるβ‐β線断面図、（ｃ）は（ａ）におけるγ‐γ線断面図。(a) is a perspective view of a resin structure, (b) is a cross-sectional view along the β-β line in (a), and (c) is a cross-sectional view along the γ-γ line in (a). （ａ）は中空板状のコア層を構成するシート材の斜視図、（ｂ）は同シート材の折り畳み途中の状態を示す斜視図、（ｃ）は同シート材を折り畳んだ状態を示す斜視図。（ｄ）は樹脂構造体の連通孔の形成態様を示す断面図。(a) is a perspective view of a sheet material that constitutes a hollow plate-shaped core layer, (b) is a perspective view showing a state in which the sheet material is being folded, and (c) is a perspective view showing a state in which the sheet material is folded. figure. (d) is a cross-sectional view showing a formation mode of communication holes in the resin structure. 吸音構造の配置態様を示す模式図。The schematic diagram which shows the arrangement|positioning aspect of a sound-absorbing structure. 吸音構造の模式図。Schematic diagram of sound absorbing structure.

以下、本発明を具体化した吸音構造について、図１～図５に従って説明する。
図１に示すように、本実施形態の吸音構造は、建物等を構成する壁５０と、壁５０に対向配置された樹脂構造体１０とによって構成されている。樹脂構造体１０は、正方形状の中空板材として形成されており、一方の主面１０ａが固定部材５１を介して壁５０に固定されている。樹脂構造体１０は、内部に柱形状のセルＳが複数並設された中空板状に形成されている。すなわち、樹脂構造体１０は、請求項で規定する、内部に柱形状のセルＳが複数並設された中空板状の構造体に相当する。また、壁５０は、請求項で規定する壁体に相当する。 A sound absorbing structure embodying the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 5. FIG.
As shown in FIG. 1 , the sound absorbing structure of this embodiment includes a wall 50 that constitutes a building or the like, and a resin structure 10 arranged to face the wall 50 . Resin structure 10 is formed as a square-shaped hollow plate material, and one main surface 10 a is fixed to wall 50 via fixing member 51 . The resin structure 10 is formed in the shape of a hollow plate in which a plurality of columnar cells S are arranged side by side. That is, the resin structure 10 corresponds to a hollow plate-like structure in which a plurality of columnar cells S are arranged side by side, as defined in the claims. Also, the wall 50 corresponds to a wall defined in the claims.

樹脂構造体１０を構成する合成樹脂としては、従来公知の熱可塑性樹脂が挙げられる。熱可塑性樹脂としては、例えばポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリスチレン（ＰＳ）等を採用することができる。 As the synthetic resin forming the resin structure 10, a conventionally known thermoplastic resin can be used. Examples of thermoplastic resins that can be used include polypropylene (PP), polyvinyl chloride (PVC), polystyrene (PS), and the like.

図１及び図３に示すように、各樹脂構造体１０は、第１主面１０ａまたは第２主面１０ｂを構成する一対の閉塞壁１１を有している。以下では、図１に示す樹脂構造体１０において壁５０に対向する側の面を第１主面１０ａ、壁５０と反対側の面を第２主面１０ｂと言うものとする。また、一対の閉塞壁１１のうち、樹脂構造体１０の第１主面１０ａを構成する閉塞壁を第１閉塞壁１１ａ、第２主面１０ｂを構成する閉塞壁を第２閉塞壁１１ｂと言うものとする。 As shown in FIGS. 1 and 3, each resin structure 10 has a pair of closing walls 11 forming a first main surface 10a or a second main surface 10b. In the following, the surface of the resin structure 10 shown in FIG. Among the pair of blocking walls 11, the blocking wall forming the first main surface 10a of the resin structure 10 is called the first blocking wall 11a, and the blocking wall forming the second main surface 10b is called the second blocking wall 11b. shall be

図１に示すように、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａには、セルＳの内外を連通させる複数の連通孔１５が形成されている。
図１及び図３に示すように、樹脂構造体１０は、連通孔１５が形成されている第１閉塞壁１１ａ側を壁５０に向けた状態で、固定部材５１を介して壁５０に固定されている。固定部材５１の一方の端縁は、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａに固定され、他方の端縁は、壁５０に固定されている。また、図２に示すように、固定部材５１は、正方形状の樹脂構造体１０の側縁に沿う正方形枠状に形成されている。これにより、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａと壁５０との間には、固定部材５１の高さ分だけ隙間が形成されており、正方形枠状の固定部材５１によって隙間の外縁が塞がれた状態となっている。 As shown in FIG. 1, the first closing wall 11a of the resin structure 10 is formed with a plurality of communication holes 15 that allow communication between the inside and the outside of the cells S. As shown in FIG.
As shown in FIGS. 1 and 3, the resin structure 10 is fixed to the wall 50 via the fixing member 51 with the side of the first closing wall 11a in which the communication hole 15 is formed facing the wall 50. ing. One edge of the fixing member 51 is fixed to the first closing wall 11 a of the resin structure 10 , and the other edge is fixed to the wall 50 . In addition, as shown in FIG. 2 , the fixing member 51 is formed in a square frame shape along the side edge of the square-shaped resin structure 10 . As a result, a gap corresponding to the height of the fixing member 51 is formed between the first closing wall 11a of the resin structure 10 and the wall 50, and the square frame-shaped fixing member 51 closes the outer edge of the gap. It is in a broken state.

図３に示すように、固定部材５１の高さ、すなわち、樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１は、０ｍｍより大きく１００ｍｍ以下に設定されていることが好ましく、０ｍｍより大きく４０ｍｍ以下に設定されていることがより好ましく、０ｍｍより大きく２０ｍｍ以下に設定されていることがさらに好ましい。樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１がこの範囲であると、低周波数領域での高い吸音率が得られる。 As shown in FIG. 3, the height of the fixing member 51, that is, the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50 is preferably set to be greater than 0 mm and 100 mm or less, more preferably greater than 0 mm and 40 mm or less. , and more preferably greater than 0 mm and 20 mm or less. When the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50 is within this range, a high sound absorption coefficient is obtained in the low frequency range.

固定部材５１と壁５０との固定方法は特に限定されない。例えば、ビス止め、鋲止め、接着剤等適宜の方法で固定することができる。また、固定部材５１と樹脂構造体１０との固定方法も特に限定されない。例えば、固定部材５１に設けられた係合部と樹脂構造体１０に設けられた被係合部との係合によって固定することができる。 A method of fixing the fixing member 51 and the wall 50 is not particularly limited. For example, it can be fixed by an appropriate method such as screwing, riveting, or adhesive. Also, the method of fixing the fixing member 51 and the resin structure 10 is not particularly limited. For example, it can be fixed by engaging an engaging portion provided on the fixing member 51 and an engaged portion provided on the resin structure 10 .

次に、本実施形態の吸音構造を構成する樹脂構造体１０について説明する。
図４（ａ）に示すように、樹脂構造体１０は、内部に複数のセルＳが並設されたコア層２０と、その上下両面に接合されたシート状のスキン層３０、４０とで構成されている。図４（ｂ）及び（ｃ）に示すように、コア層２０は、所定形状に成形された１枚の熱可塑性樹脂製のシート材を折り畳んで形成されている。コア層２０は、上壁部２１と、下壁部２２と、上壁部２１及び下壁部２２の間に立設されてセルＳを六角柱形状に区画する側壁部２３とで構成されている。なお、図４及び図５についての説明では、図４及び図５に示される樹脂構造体１０の上下方向で上下を言うものとする。 Next, the resin structure 10 that constitutes the sound absorbing structure of this embodiment will be described.
As shown in FIG. 4A, the resin structure 10 is composed of a core layer 20 in which a plurality of cells S are arranged side by side, and sheet-like skin layers 30 and 40 bonded to both upper and lower surfaces of the core layer 20. It is As shown in FIGS. 4(b) and 4(c), the core layer 20 is formed by folding one thermoplastic resin sheet material molded into a predetermined shape. The core layer 20 is composed of an upper wall portion 21, a lower wall portion 22, and a side wall portion 23 erected between the upper wall portion 21 and the lower wall portion 22 to partition the cells S into a hexagonal prism shape. there is 4 and 5, the vertical direction of the resin structure 10 shown in FIGS. 4 and 5 is referred to as up and down.

図４（ｂ）及び（ｃ）に示すように、コア層２０の内部に区画形成されるセルＳには、構成の異なる第１セルＳ１及び第２セルＳ２が存在する。図４（ｂ）に示すように、第１セルＳ１においては、側壁部２３の上部に２層構造の上壁部２１が設けられている。この２層構造の上壁部２１の各層は互いに接合されている。また、第１セルＳ１においては、側壁部２３の下部に１層構造の下壁部２２が設けられている。一方、図４（ｃ）に示すように、第２セルＳ２においては、側壁部２３の上部に１層構造の上壁部２１が設けられている。また、第２セルＳ２においては、側壁部２３の下部に２層構造の下壁部２２が設けられている。この２層構造の下壁部２２の各層は互いに接合されている。また、図４（ｂ）及び（ｃ）に示すように、隣接する第１セルＳ１同士の間、及び隣接する第２セルＳ２同士の間は、それぞれ２層構造の側壁部２３によって区画されている。 As shown in FIGS. 4B and 4C, the cells S defined inside the core layer 20 include a first cell S1 and a second cell S2 having different configurations. As shown in FIG. 4B, in the first cell S1, the upper wall portion 21 having a two-layer structure is provided above the side wall portion 23 . Each layer of the upper wall portion 21 having the two-layer structure is joined to each other. In addition, in the first cell S1, a lower wall portion 22 having a one-layer structure is provided below the side wall portion 23 . On the other hand, as shown in FIG. 4C, in the second cell S2, the upper wall portion 21 having a one-layer structure is provided above the side wall portion 23 . Further, in the second cell S2, a lower wall portion 22 having a two-layer structure is provided below the side wall portion 23 . Each layer of the lower wall portion 22 having the two-layer structure is joined to each other. Further, as shown in FIGS. 4B and 4C, the adjacent first cells S1 and the adjacent second cells S2 are partitioned by the side walls 23 having a two-layer structure, respectively. there is

図４（ａ）に示すように、第１セルＳ１はＸ方向に沿って列を成すように並設されていて、上面視した場合に、隣り合う２つの第１セルＳ１が六角形の１辺を共有している。同様に、第２セルＳ２はＸ方向に沿って列を成すように並設されていて、上面視した場合に、隣り合う２つの第２セルＳ２が六角形の１辺を共有している。第１セルＳ１の列及び第２セルＳ２の列は、Ｘ方向に直交するＹ方向において交互に配列されている。そして、これら第１セルＳ１及び第２セルＳ２により、コア層２０は、全体としてハニカム構造をなしている。 As shown in FIG. 4A, the first cells S1 are arranged in rows along the X direction. share an edge. Similarly, the second cells S2 are arranged in rows along the X direction, and when viewed from above, two adjacent second cells S2 share one side of the hexagon. The columns of the first cells S1 and the columns of the second cells S2 are alternately arranged in the Y direction orthogonal to the X direction. The core layer 20 as a whole has a honeycomb structure with these first cells S1 and second cells S2.

図４（ａ）～（ｃ）に示すように、上記のように構成されたコア層２０の上面には熱可塑性樹脂製のシート材であるスキン層３０が接合されている。また、コア層２０の下面には、熱可塑性樹脂製のシート材であるスキン層４０が接合されている。この実施形態では、コア層２０における側壁部２３の上部が、コア層２０の上壁部２１及びスキン層３０で閉塞されている。これら上壁部２１及びスキン層３０が樹脂構造体１０の第１主面１０ａの第１閉塞壁１１ａを形成している。換言すれば、側壁部２３の上部は第１閉塞壁１１ａによって閉塞されている。同様に、コア層２０における側壁部２３の下部が、コア層２０の下壁部２２及びスキン層４０で閉塞されている。これら下壁部２２及びスキン層４０が樹脂構造体１０の第２主面１０ｂの第２閉塞壁１１ｂを形成している。換言すれば、側壁部２３の下部は第２閉塞壁１１ｂによって閉塞されている。このように、第１閉塞壁１１ａ及び第２閉塞壁１１ｂによって、樹脂構造体１０の一対の閉塞壁１１が構成されている。なお、図４（ｂ）及び（ｃ）では、図示されている３つのセルＳのうち、最も左側のセルＳに代表して符号を付しているが、他のセルＳについても同様である。 As shown in FIGS. 4A to 4C, a skin layer 30, which is a thermoplastic resin sheet material, is bonded to the upper surface of the core layer 20 configured as described above. A skin layer 40 that is a thermoplastic resin sheet material is joined to the lower surface of the core layer 20 . In this embodiment, the upper portion of the side wall portion 23 of the core layer 20 is closed with the upper wall portion 21 of the core layer 20 and the skin layer 30 . The upper wall portion 21 and the skin layer 30 form the first blocking wall 11a of the first main surface 10a of the resin structure 10. As shown in FIG. In other words, the upper portion of the side wall portion 23 is closed by the first closing wall 11a. Similarly, the lower portion of the side wall portion 23 of the core layer 20 is closed by the lower wall portion 22 of the core layer 20 and the skin layer 40 . The lower wall portion 22 and the skin layer 40 form the second closing wall 11b of the second main surface 10b of the resin structure 10. As shown in FIG. In other words, the lower portion of the side wall portion 23 is closed by the second closing wall 11b. Thus, a pair of blocking walls 11 of the resin structure 10 are configured by the first blocking wall 11a and the second blocking wall 11b. In FIGS. 4(b) and 4(c), of the three cells S shown, the cell S on the leftmost side is labeled as a representative, but the same applies to the other cells S. .

セルＳの内部空間の高さは、３～５０ｍｍであることが好ましく、１０～５０ｍｍであることがより好ましく、１５～５０ｍｍであることがさらに好ましい。セルＳの内部空間の高さがこの範囲であると、低周波数領域での高い吸音率が得られる。 The height of the internal space of the cell S is preferably 3 to 50 mm, more preferably 10 to 50 mm, even more preferably 15 to 50 mm. When the height of the internal space of the cell S is within this range, a high sound absorption coefficient is obtained in the low frequency range.

図４（ａ）～（ｃ）に示すように、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａには、セルＳの内外を連通させる連通孔１５が形成されている。具体的には、図４（ｂ）に示すように、第１セルＳ１において連通孔１５は、上面側のスキン層３０及び２層構造の上壁部２１を貫通するように設けられている。また、図４（ｃ）に示すように、第２セルＳ２において連通孔１５は、上面側のスキン層３０及び１層構造の上壁部２１を貫通するように設けられている。 As shown in FIGS. 4(a) to 4(c), the first blocking wall 11a of the resin structure 10 is formed with a communication hole 15 that allows communication between the inside and outside of the cell S. As shown in FIG. Specifically, as shown in FIG. 4B, in the first cell S1, the communication hole 15 is provided so as to penetrate the skin layer 30 on the upper surface side and the upper wall portion 21 of the two-layer structure. Further, as shown in FIG. 4(c), in the second cell S2, the communication hole 15 is provided so as to penetrate the skin layer 30 on the upper surface side and the upper wall portion 21 of the one-layer structure.

図４（ａ）に示すように、連通孔１５は、上面視円形状に形成されており、各セルＳの上部中央部分に１箇所ずつ貫設されている。図４（ｂ）及び（ｃ）に示すように、連通孔１５は、第１閉塞壁１１ａ（スキン層３０及び上壁部２１）が切り欠かれることによってセルＳ内方に曲げられて形成されており、連通孔１５が形成されていない部分における第１閉塞壁１１ａの上面に対して窪むような形状をなしている。連通孔１５が形成された部分では、第１閉塞壁１１ａの先端縁は、セルＳの内部空間に位置しており、連通孔１５は、第１閉塞壁１１ａに形成された上面視円形状の開孔部からセルＳの内部空間に延びる略円筒形状に形成されている。 As shown in FIG. 4( a ), the communication hole 15 is formed in a circular shape when viewed from above, and penetrates through the upper central portion of each cell S one by one. As shown in FIGS. 4B and 4C, the communication hole 15 is formed by bending inward of the cell S by cutting out the first closing wall 11a (the skin layer 30 and the upper wall portion 21). It is recessed from the upper surface of the first closing wall 11a in the portion where the communication hole 15 is not formed. In the portion where the communication hole 15 is formed, the tip edge of the first closing wall 11a is positioned in the internal space of the cell S, and the communication hole 15 is formed in the first closing wall 11a and has a circular shape when viewed from above. It is formed in a substantially cylindrical shape extending into the internal space of the cell S from the opening.

図４（ｂ）及び（ｃ）に示すように、上面視円形状に形成された本実施形態の連通孔１５では、開孔径Ｄ２が、セルＳを上面視した場合の六角形の一辺の長さ以下に設定されている。具体的には、連通孔１５の開孔径Ｄ２は、隣り合うセルＳの中心同士の間隔Ｐ１の数分の１に設定されている。連通孔１５の開孔径Ｄ２は、０．３～２．０ｍｍであることが好ましく、０．４～１．５ｍｍであることがより好ましく、０．５～１．２ｍｍであることがさらに好ましい。 As shown in FIGS. 4B and 4C, in the communication hole 15 of the present embodiment, which is formed in a circular shape when viewed from the top, the hole diameter D2 is the length of one side of the hexagon when the cell S is viewed from the top. is set to less than or equal to Specifically, the opening diameter D2 of the communication hole 15 is set to a fraction of the interval P1 between the centers of the adjacent cells S. As shown in FIG. The opening diameter D2 of the communication hole 15 is preferably 0.3 to 2.0 mm, more preferably 0.4 to 1.5 mm, even more preferably 0.5 to 1.2 mm.

本実施形態の樹脂構造体１０では、各セルＳの上部中央部分に１箇所ずつ上面視円形状の上記連通孔１５が形成されていることにより、連通孔１５の開口率が、０．１～５．７％であることが好ましく、０．２～３．２％であることがより好ましく、０．３～２．０％であることがさらに好ましい。連通孔１５の開口率がこの範囲であると、低周波数領域での高い吸音率が得られる。 In the resin structure 10 of the present embodiment, the communication hole 15 having a circular shape when viewed from the top is formed one by one in the upper central portion of each cell S, so that the opening ratio of the communication hole 15 is 0.1 to It is preferably 5.7%, more preferably 0.2 to 3.2%, even more preferably 0.3 to 2.0%. When the open area ratio of the communicating holes 15 is within this range, a high sound absorption coefficient can be obtained in the low frequency range.

次に、樹脂構造体１０の製造方法について図５に従って説明する。
図５（ａ）に示すように、第１シート材１００は、１枚の熱可塑性樹脂製のシートを所定の形状に成形することにより形成される。第１シート材１００には、帯状をなす平面領域１１０及び膨出領域１２０が、第１シート材１００の長手方向（Ｘ方向）に交互に配置されている。膨出領域１２０には、上面と一対の側面とからなる断面下向溝状をなす第１膨出部１２１が膨出領域１２０の延びる方向（Ｙ方向）の全体にわたって形成されている。なお、第１膨出部１２１の上面と側面とのなす角は９０度であることが好ましく、その結果として、第１膨出部１２１の断面形状は下向コ字状となる。また、第１膨出部１２１の幅（上面の短手方向の長さ）は平面領域１１０の幅と等しく、かつ第１膨出部１２１の膨出高さ（側面の短手方向の長さ）の２倍の長さとなるように設定されている。 Next, a method for manufacturing the resin structure 10 will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 5(a), the first sheet material 100 is formed by molding one thermoplastic resin sheet into a predetermined shape. In the first sheet material 100 , strip-shaped flat areas 110 and swollen areas 120 are alternately arranged in the longitudinal direction (X direction) of the first sheet material 100 . In the bulging region 120 , a first bulging portion 121 having a downward groove shape in cross section and having an upper surface and a pair of side surfaces is formed over the entirety of the extending direction (Y direction) of the bulging region 120 . The angle between the upper surface and the side surface of the first bulging portion 121 is preferably 90 degrees. Moreover, the width of the first bulging portion 121 (the length of the upper surface in the short direction) is equal to the width of the planar region 110, and the bulging height of the first bulging portion 121 (the length of the side surface in the short direction) ) is set to be twice as long.

また、膨出領域１２０には、その断面形状が正六角形を最も長い対角線で二分して得られる台形状をなす複数の第２膨出部１２２が、第１膨出部１２１に直交するように形成されている。第２膨出部１２２の膨出高さは第１膨出部１２１の膨出高さと等しくなるように設定されている。また、隣り合う第２膨出部１２２間の間隔は、第２膨出部１２２の上面の幅と等しくなっている。 In the bulging region 120 , a plurality of second bulging portions 122 each having a trapezoidal cross-sectional shape obtained by bisected a regular hexagon along the longest diagonal line are arranged so as to be perpendicular to the first bulging portions 121 . formed. The bulging height of the second bulging portion 122 is set to be equal to the bulging height of the first bulging portion 121 . Also, the interval between adjacent second bulging portions 122 is equal to the width of the upper surfaces of the second bulging portions 122 .

なお、こうした第１膨出部１２１及び第２膨出部１２２は、シートの塑性を利用してシートを部分的に上方に膨出させることにより形成されている。また、第１シート材１００は、真空成形法や圧縮成形法等の周知の成形方法によって１枚のシートから成形することができる。 The first swelling portion 121 and the second swelling portion 122 are formed by partially swelling the sheet upward using the plasticity of the sheet. Also, the first sheet material 100 can be formed from one sheet by a well-known forming method such as a vacuum forming method or a compression forming method.

図５（ａ）及び（ｂ）に示すように、上述のように構成された第１シート材１００を、境界線Ｐ、Ｑに沿って折り畳むことでコア層２０が形成される。具体的には、第１シート材１００を、平面領域１１０と膨出領域１２０との境界線Ｐにて谷折りするとともに、第１膨出部１２１の上面と側面との境界線Ｑにて山折りしてＸ方向に圧縮する。そして、図５（ｂ）及び（ｃ）に示すように、第１膨出部１２１の上面と側面とが折り重なるとともに、第２膨出部１２２の端面と平面領域１１０とが折り重なることによって、一つの膨出領域１２０に対して一つのＹ方向に延びる角柱状の区画体１３０が形成される。こうした区画体１３０がＸ方向に連続して形成されていくことにより中空板状のコア層２０が形成される。なお、この実施形態では、第１シート材１００を折り畳むために圧縮する方向が、セルＳが並設される方向（Ｘ方向）である。 As shown in FIGS. 5A and 5B, the core layer 20 is formed by folding the first sheet material 100 configured as described above along the boundary lines P and Q. As shown in FIGS. Specifically, the first sheet material 100 is valley-folded along the boundary line P between the plane region 110 and the bulging region 120, and is folded along the boundary line Q between the top surface and the side surface of the first bulging portion 121. Fold and compress in the X direction. As shown in FIGS. 5B and 5C, the top surface and the side surface of the first bulging portion 121 are folded over, and the end surface of the second bulging portion 122 and the planar region 110 are folded over, thereby forming a one-piece structure. A prismatic partition 130 extending in the Y direction is formed for one bulging region 120 . The core layer 20 in the form of a hollow plate is formed by continuously forming such division bodies 130 in the X direction. In this embodiment, the direction in which the first sheet member 100 is compressed for folding is the direction in which the cells S are arranged side by side (the X direction).

上記のように第１シート材１００を圧縮するとき、第１膨出部１２１の上面と側面とによってコア層２０の上壁部２１が形成されるとともに、第２膨出部１２２の端面と平面領域１１０とによってコア層２０の下壁部２２が形成される。なお、図５（ｃ）に示すように、上壁部２１における第１膨出部１２１の上面と側面とが折り重なって２層構造を形成する部分、及び下壁部２２における第２膨出部１２２の端面と平面領域１１０とが折り重なって２層構造を形成する部分がそれぞれ重ね合わせ部１３１となる。 When the first sheet material 100 is compressed as described above, the upper wall portion 21 of the core layer 20 is formed by the upper surface and the side surface of the first bulging portion 121, and the end surface and the plane surface of the second bulging portion 122 are formed. The region 110 forms the lower wall portion 22 of the core layer 20 . In addition, as shown in FIG. 5C, a portion of the upper wall portion 21 where the upper surface and the side surface of the first bulging portion 121 are folded to form a two-layer structure, and a second bulging portion of the lower wall portion 22 A portion where the end surface of 122 and the planar region 110 are folded to form a two-layer structure becomes an overlapping portion 131 .

また、第２膨出部１２２が折り畳まれて区画形成される六角柱形状の領域が第２セルＳ２となるとともに、隣り合う一対の区画体１３０間に区画形成される六角柱形状の領域が第１セルＳ１となる。本実施形態では、第２膨出部１２２の上面及び側面が第２セルＳ２の側壁部２３を構成するとともに、第２膨出部１２２の側面と、膨出領域１２０における第２膨出部１２２間に位置する平面部分とが第１セルＳ１の側壁部２３を構成する。そして、第２膨出部１２２の上面同士の当接部位、及び膨出領域１２０における上記平面部分同士の当接部位が２層構造をなす側壁部２３となる。また、第１セルＳ１では、一対の重ね合わせ部１３１によってその上部が区画され、第２セルＳ２では、一対の重ね合わせ部１３１によってその下部が区画されている。なお、こうした折り畳み工程を実施するに際して、第１シート材１００を加熱処理して軟化させた状態としておくことが好ましい。 In addition, the hexagonal prism-shaped regions partitioned by folding the second bulging portion 122 become the second cells S2, and the hexagonal prism-shaped regions partitioned and formed between the pair of adjacent partitions 130 are the second cells S2. 1 cell S1. In the present embodiment, the upper surface and the side surface of the second bulging portion 122 constitute the side wall portion 23 of the second cell S2, and the side surface of the second bulging portion 122 and the second bulging portion 122 in the bulging region 120 The planar portion located therebetween constitutes the side wall portion 23 of the first cell S1. A side wall portion 23 having a two-layer structure is formed by the contact portion between the upper surfaces of the second bulging portion 122 and the contact portion between the planar portions of the bulging region 120 . The upper portion of the first cell S1 is defined by the pair of overlapping portions 131, and the lower portion of the second cell S2 is defined by the pair of overlapping portions 131. As shown in FIG. It is preferable that the first sheet material 100 be heated and softened before performing such a folding process.

このようにして得られたコア層２０の上面及び下面には、それぞれ熱可塑性樹脂製の第２シート材が熱溶着により接合される。コア層２０の上面に接合された第２シート材はスキン層３０となり、コア層２０の上壁部２１と共に側壁部２３の上部を閉塞する第１閉塞壁１１ａを構成する。コア層２０の下面に接合された第２シート材は、スキン層４０となり、コア層２０の下壁部２２と共に側壁部２３の下部を閉塞する第２閉塞壁１１ｂを構成する。 A second sheet member made of a thermoplastic resin is joined to the upper surface and the lower surface of the core layer 20 obtained in this manner by thermal welding. The second sheet material joined to the upper surface of the core layer 20 becomes the skin layer 30 and constitutes the first closing wall 11 a that closes the upper portion of the side wall portion 23 together with the upper wall portion 21 of the core layer 20 . The second sheet material joined to the lower surface of the core layer 20 becomes the skin layer 40 and constitutes the second closing wall 11 b that closes the lower portion of the side wall portion 23 together with the lower wall portion 22 of the core layer 20 .

なお、第２シート材（スキン層３０、４０）をコア層２０に熱溶着する際には、第１セルＳ１における２層構造の上壁部２１（重ね合せ部１３１）が互いに熱溶着される。同様に、第２セルＳ２における２層構造の下壁部２２（重ね合せ部１３１）が互いに熱溶着される。 When the second sheet material (skin layers 30 and 40) is heat-sealed to the core layer 20, the two-layer upper wall portion 21 (superposed portion 131) of the first cell S1 is heat-sealed to each other. . Similarly, the lower wall portion 22 (overlapping portion 131) of the two-layer structure in the second cell S2 is thermally welded to each other.

上記工程により、Ｘ方向に第１セルＳ１又は第２セルＳ２がそれぞれ列を成すように多数並設され、Ｙ方向に第１セルＳ１及び第２セルＳ２が交互に多数並設された樹脂構造体１０が得られる。 Through the above process, a resin structure in which a large number of the first cells S1 or the second cells S2 are arranged in rows in the X direction, and a large number of the first cells S1 and the second cells S2 are arranged alternately in the Y direction. A body 10 is obtained.

続いて、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａに多数の連通孔１５を形成する。連通孔１５は、ドリル、針、パンチ等の貫通部材６０で樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａを貫通させることにより形成される。図５（ｄ）に示すように、貫通部材６０は、隣り合うセルＳの中心同士の間隔Ｐ１と略同一の間隔で複数配列された構成となっている。各貫通部材６０は、断面円形状の先鋭状に形成されている。複数の貫通部材６０の下方側に樹脂構造体１０を配置して固定し、貫通部材６０を下降移動させると、貫通部材６０が第１閉塞壁１１ａを貫通し、第１閉塞壁１１ａが切り欠かれてセルＳ内方に曲げられる。このようにして、第１閉塞壁１１ａには、各セルＳの略中央部分に、円形状の開孔部を有する略円筒形状の連通孔１５が各１箇所ずつ形成される。以上の工程を経て、複数の連通孔１５が形成された樹脂構造体１０が製造される。 Subsequently, a large number of communication holes 15 are formed in the first blocking wall 11a of the resin structure 10. As shown in FIG. The communication hole 15 is formed by penetrating the first blocking wall 11a of the resin structure 10 with a penetrating member 60 such as a drill, a needle, or a punch. As shown in FIG. 5D, a plurality of penetrating members 60 are arranged at intervals substantially equal to the interval P1 between the centers of adjacent cells S. As shown in FIG. Each penetrating member 60 is formed in a sharp shape with a circular cross section. When the resin structure 10 is arranged and fixed on the lower side of the plurality of penetrating members 60 and the penetrating member 60 is moved downward, the penetrating member 60 penetrates the first blocking wall 11a and the first blocking wall 11a is notched. The cell S is then bent inward. In this manner, a substantially cylindrical communication hole 15 having a circular opening is formed in the first closing wall 11a at substantially the center of each cell S, one for each. Through the above steps, the resin structure 10 in which the plurality of communication holes 15 are formed is manufactured.

次に、樹脂構造体１０を壁５０に取り付ける工程について説明する。
壁５０には、あらかじめ固定部材５１が取り付けられている。例えば、固定部材５１には、樹脂構造体１０に係合する係合部（図示略）が設けられており、樹脂構造体１０には、係合部と係合する被係合部（図示略）が設けられている。樹脂構造体１０に設けられた被係合部を、固定部材５１に設けられた係合部に位置合わせして係合させることにより、壁５０に固定部材５１を介して樹脂構造体１０を取り付けることができる。 Next, the process of attaching the resin structure 10 to the wall 50 will be described.
A fixing member 51 is attached to the wall 50 in advance. For example, the fixing member 51 is provided with an engaging portion (not shown) that engages with the resin structure 10, and the resin structure 10 has an engaged portion (not shown) that engages with the engaging portion. ) is provided. The resin structure 10 is attached to the wall 50 via the fixing member 51 by aligning and engaging the engaged portion provided on the resin structure 10 with the engaging portion provided on the fixing member 51 . be able to.

以上の工程を経て、図１に示すような吸音構造が得られる。本実施形態の吸音構造は、セルＳが複数並設され、第１閉塞壁１１ａに開孔径Ｄ２の連通孔１５が複数形成された中空板状の樹脂構造体１０が隙間Ｄ１を介して壁５０と対向配置されてなる。 Through the above steps, a sound absorbing structure as shown in FIG. 1 is obtained. In the sound absorbing structure of this embodiment, a plurality of cells S are arranged side by side, and a hollow plate-like resin structure 10 having a plurality of communication holes 15 having an opening diameter D2 formed in a first blocking wall 11a is connected to a wall 50 with a gap D1 interposed therebetween. are arranged opposite to each other.

次に、上記実施形態の吸音構造について、低周波数領域での吸音率を向上させるための調整方法を、図６、図７に従って、吸音構造の作用とともに説明する。
吸音構造は、樹脂構造体１０と、樹脂構造体１０に対向して配置された壁体としての壁５０と、樹脂構造体１０と壁５０との間に形成された隙間Ｄ１とによって構成されている。樹脂構造体１０は、内部に柱形状のセルＳが複数並設された中空板状に形成されており、セルＳを閉塞する第１閉塞壁１１ａには、セルＳの内外を連通する連通孔１５が貫設されている。また、樹脂構造体１０において連通孔１５が形成されている第１閉塞壁１１ａが壁５０側に配置されており、壁５０と第１閉塞壁１１ａとの間に隙間Ｄ１が形成されている。 Next, an adjustment method for improving the sound absorption coefficient in the low frequency range of the sound absorbing structure of the above embodiment will be described together with the operation of the sound absorbing structure according to FIGS. 6 and 7. FIG.
The sound absorbing structure is composed of a resin structure 10, a wall 50 as a wall disposed facing the resin structure 10, and a gap D1 formed between the resin structure 10 and the wall 50. there is The resin structure 10 is formed in the shape of a hollow plate in which a plurality of columnar cells S are arranged side by side inside. 15 is provided through. In the resin structure 10, the first closing wall 11a in which the communication hole 15 is formed is arranged on the wall 50 side, and a gap D1 is formed between the wall 50 and the first closing wall 11a.

図６に示すように、本実施形態の吸音構造を構成する壁体は、室内の壁５０以外にも、天井等によって構成されていてもよい。室内にはスピーカー等の音源２００が配置され、樹脂構造体１０における連通孔１５が形成された第１閉塞壁１１ａが壁５０や天井側を向いて配置されている。すなわち、連通孔１５が形成された第１閉塞壁１１ａが音源２００と反対側を向いているとともに、第１閉塞壁１１ａは、隙間Ｄ１を介して壁５０や天井と対向している。なお、図６では、樹脂構造体１０に形成された連通孔１５の図示を略している。 As shown in FIG. 6, the wall body constituting the sound absorbing structure of the present embodiment may be constituted by a ceiling or the like in addition to the indoor wall 50 . A sound source 200 such as a speaker is arranged in the room, and the first blocking wall 11a in which the communication hole 15 is formed in the resin structure 10 is arranged facing the wall 50 and the ceiling. That is, the first blocking wall 11a in which the communication hole 15 is formed faces the side opposite to the sound source 200, and the first blocking wall 11a faces the wall 50 and the ceiling via the gap D1. 6, illustration of the communication holes 15 formed in the resin structure 10 is omitted.

図７に示すように、音源２００から伝達された空気の振動（圧力変動）は、樹脂構造体１０に伝達される。樹脂構造体１０は固定部材５１を介して壁５０に固定されており、樹脂構造体１０と壁５０との間には隙間Ｄ１が形成されている。そのため、音源２００から伝達された空気の振動は、樹脂構造体１０を振動させる。樹脂構造体１０の板振動によって、音源２００からの音のエネルギーが熱エネルギー等に変換されて減衰する。 As shown in FIG. 7 , air vibrations (pressure fluctuations) transmitted from sound source 200 are transmitted to resin structure 10 . Resin structure 10 is fixed to wall 50 via fixing member 51 , and gap D<b>1 is formed between resin structure 10 and wall 50 . Therefore, the air vibration transmitted from the sound source 200 causes the resin structure 10 to vibrate. Due to the plate vibration of the resin structure 10, sound energy from the sound source 200 is converted into thermal energy or the like and attenuated.

また、音源２００から伝達された空気の振動（圧力変動）は、壁５０と樹脂構造体１０との間の隙間Ｄ１に存在する空気層に伝達され、隙間Ｄ１に存在する空気層を介して連通孔１５内の空気層に伝達される。連通孔１５の開孔径Ｄ２は、隣り合うセルＳの中心同士の間隔Ｐ１の数分の１に設定されている。そのため、樹脂構造体１０では、連通孔１５内の空気塊を質量とし、セルＳ内の空気層をばねとするヘルムホルツ共鳴器が構成される。このヘルムホルツ共鳴器により、質量（連通孔１５内の空気塊）の共鳴周波数と同一の周波数の音波が連通孔１５を通じてセルＳ内に入射した場合には、セルＳ内の空気が共鳴して音のエネルギーが減衰する。 In addition, air vibrations (pressure fluctuations) transmitted from the sound source 200 are transmitted to the air layer existing in the gap D1 between the wall 50 and the resin structure 10, and are communicated through the air layer existing in the gap D1. It is transmitted to the air layer inside the hole 15 . The opening diameter D2 of the communication hole 15 is set to a fraction of the interval P1 between the centers of the adjacent cells S. Therefore, in the resin structure 10, a Helmholtz resonator is configured in which the mass of air in the communication hole 15 is used as a mass and the air layer in the cell S is used as a spring. With this Helmholtz resonator, when a sound wave having the same frequency as the resonance frequency of the mass (the mass of air in the communication hole 15) enters the cell S through the communication hole 15, the air in the cell S resonates to produce sound. energy is attenuated.

さらに、樹脂構造体１０の板振動によって、樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１に存在する空気層も振動する。そして、樹脂構造体１０の板振動によって隙間Ｄ１の空気層が振動し、その振動が連通孔１５内の空気塊に伝達される。板振動とヘルムホルツ共鳴器との相乗効果によって、音源から発生した音波が吸収されて減衰する。樹脂構造体１０の板振動とヘルムホルツ共鳴器との相乗的な効果によって音波の減衰効果が増幅され、低周波数領域での吸音率が向上する。 Furthermore, due to plate vibration of resin structure 10, an air layer existing in gap D1 between resin structure 10 and wall 50 also vibrates. Then, the vibration of the plate of the resin structure 10 vibrates the air layer in the gap D<b>1 , and the vibration is transmitted to the air mass in the communication hole 15 . A synergistic effect between the plate vibration and the Helmholtz resonator absorbs and attenuates the sound waves generated from the sound source. The synergistic effect of the board vibration of the resin structure 10 and the Helmholtz resonator amplifies the sound wave attenuation effect, improving the sound absorption coefficient in the low frequency region.

樹脂構造体１０の板振動による吸音周波数の近似値ｆｓ（Ｈｚ）（以下、第１近似値という。）、セルＳがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の近似値ｆＨ（Ｈｚ）（以下、第２近似値という。）は、樹脂構造体１０の第２閉塞壁１１ｂが壁５０と対向配置された状態で算出する。つまり、図７に示す樹脂構造体１０の配置態様とは表裏が逆であり、連通孔１５が壁５０とは反対側に向けて開孔した状態で算出する。 Approximate value f s (Hz) of sound absorption frequency due to plate vibration of resin structure 10 (hereinafter referred to as first approximation), approximate value f H (Hz) of sound absorption frequency due to cell S functioning as a Helmholtz resonator (hereinafter referred to as a second approximate value) is calculated with the second closing wall 11 b of the resin structure 10 facing the wall 50 . That is, the calculation is performed in a state in which the front and back sides of the arrangement of the resin structure 10 shown in FIG.

樹脂構造体１０の板振動による吸音周波数の第１近似値ｆｓ（Ｈｚ）は、以下に示す式（１）で算出することができる。 A first approximation value f s (Hz) of the sound absorption frequency due to plate vibration of the resin structure 10 can be calculated by the following equation (1).

Figure 0007197862000001

ここで、ｃ０は、音源２００から発せられた音の音速（ｍ／ｓ）、ρ０は、空気密度（ｋｇ／ｍ３）、ｍｓは、樹脂構造体１０の面密度（ｋｇ／ｍ２）、Ｌｓは、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さ（ｍ）、Ｌｃは、樹脂構造体１０（ここでは第２閉塞壁１１ｂ）と壁５０との隙間Ｄ１の距離（ｍ）である。なお、音速ｃ０（ｍ／ｓ）は、室温ｔ（℃）のとき、以下に示す式（２）で表される。
Figure 0007197862000001
Here, c 0 is the sound velocity (m/s) of sound emitted from the sound source 200, ρ 0 is the air density (kg/m 3 ), m s is the surface density of the resin structure 10 (kg/m 2 ), Ls is the height (m) of the internal space of the cell S of the resin structure 10, and Lc is the distance of the gap D1 between the resin structure 10 (here, the second closing wall 11b) and the wall 50. (m). The speed of sound c 0 (m/s) is expressed by the following formula (2) at room temperature t (°C).

Figure 0007197862000002

また、セルＳがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の近似値ｆＨ（Ｈｚ）（以下、第２近似値という。）は、以下に示す式（３）～（５）で算出することができる。
Figure 0007197862000002
In addition, the approximate value f H (Hz) (hereinafter referred to as the second approximate value) of the sound absorption frequency due to the cell S functioning as a Helmholtz resonator is calculated by the following equations (3) to (5). can be done.

Figure 0007197862000003

ここで、ｃ０は、音源２００から発せられた音の音速（ｍ／ｓ）、ρ０は、空気密度（ｋｇ／ｍ３）、φｈは、連通孔１５の開口率、ｍｎは、連通孔１５内の空気塊の質量（ｋｇ）、Ｌｓは、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さ（ｍ）である。また、連通孔の開口率φｈは、連通孔１５の開口断面積をＳｎ（ｍ２）、セルＳの内部空間の断面積をＳｈ（ｍ２）としたときに、Ｓｎ／Ｓｈで表される。
Figure 0007197862000003
Here, c 0 is the speed of sound (m/s) of sound emitted from the sound source 200, ρ 0 is the air density (kg/m 3 ), φ h is the aperture ratio of the communication hole 15, and mn is The mass (kg) of the air mass in the communication hole 15, Ls, is the height (m) of the internal space of the cell S of the resin structure 10. As shown in FIG. Further , the open area ratio φh of the communicating hole is S n / S It is represented by h .

また、連通孔１５内の空気塊の質量ｍｎ（ｋｇ）は、式（４）、（５）に示されるように、連通孔１５の頸部の長さの抵抗補正がされる。なお、式（４）、（５）中、Ｓｎは、セルＳの内部空間の断面積（ｍ２）、ｒは、連通孔１５の開孔半径（ｍ）、φｔは、連通孔１５の開口率であり、ここでの連通孔１５の開口率φｔは、連通孔１５の開口断面積をＳｎ（ｍ２）、セルＳの外形の断面積をＳｔ（ｍ２）としたときに、Ｓｎ／Ｓｔで表される。 Further, the mass m n (kg) of the mass of air in the communication hole 15 is corrected for the resistance of the length of the neck of the communication hole 15 as shown in equations (4) and (5). In formulas (4) and (5), S n is the cross-sectional area (m 2 ) of the internal space of the cell S, r is the opening radius (m) of the communication hole 15, and φ t is the communication hole 15 Here, the opening ratio φ t of the communicating hole 15 is obtained by taking the cross-sectional area of the opening of the communicating hole 15 as S n (m 2 ) and the cross-sectional area of the outer shape of the cell S as S t (m 2 ). Sometimes expressed as S n /S t .

図７では、連通孔１５の開口断面積Ｓｎ（ｍ２）、セルＳの内部空間の断面積Ｓｈ（ｍ２）、セルＳの外形の断面積Ｓｔ（ｍ２）について、セルＳの高さ方向に矢印を示しているが、これらはすべて矢印で示す範囲の断面積を示すものとする。 In FIG. 7, the cross-sectional area S n (m 2 ) of the opening of the communication hole 15, the cross-sectional area Sh (m 2 ) of the internal space of the cell S, and the cross-sectional area S t (m 2 ) of the outer shape of the cell S are , all of which indicate cross-sectional areas within the range indicated by the arrows.

このように、理論解析上、樹脂構造体１０が板振動することによる吸音周波数の第１近似値ｆｓ（Ｈｚ）と、セルＳがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値ｆＨ（Ｈｚ）との、２つの吸音周波数の近似値が得られる。 In this way, theoretically, the first approximation value f s (Hz) of the sound absorption frequency due to plate vibration of the resin structure 10 and the second approximation value f s (Hz) of the sound absorption frequency due to the cell S functioning as a Helmholtz resonator Two sound absorption frequency approximations are obtained with f H (Hz).

第１近似値ｆｓ（Ｈｚ）と第２近似値ｆＨ（Ｈｚ）とが所定範囲以内であると、樹脂構造体１０の板振動とヘルムホルツ共鳴器とによる音波の減衰効果に対する増幅作用がより大きくなる。具体的には、第１近似値ｆｓ（Ｈｚ）と第２近似値ｆＨ（Ｈｚ）との比率が１／４以上４以下であるときに、特に５００Ｈｚ以下の低周波数領域で吸音率が向上する。 When the first approximate value f s (Hz) and the second approximate value f H (Hz) are within the predetermined range, the plate vibration of the resin structure 10 and the Helmholtz resonator amplify the sound wave attenuation effect. growing. Specifically, when the ratio between the first approximate value f s (Hz) and the second approximate value f H (Hz) is 1/4 or more and 4 or less, the sound absorption coefficient is particularly low in the low frequency range of 500 Hz or less. improves.

このように、本実施形態の吸音構造では、樹脂構造体１０の板振動、樹脂構造体１０に形成されたセルＳと連通孔１５により構成されるヘルムホルツ共鳴器、及び樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１における空気の振動とヘルムホルツ共鳴器との相乗的な作用により、音源２００からの音が効果的に吸収されることになる。低周波数領域での優れた吸音性が発揮される。 As described above, in the sound absorbing structure of the present embodiment, the plate vibration of the resin structure 10, the Helmholtz resonator configured by the cells S formed in the resin structure 10 and the communication holes 15, the resin structure 10 and the wall 50 Sound from the sound source 200 is effectively absorbed by the synergistic action of the vibration of the air in the gap D1 between and the Helmholtz resonator. Excellent sound absorption in the low frequency range is exhibited.

樹脂構造体１０が板振動することによる吸音周波数の第１近似値ｆｓ（Ｈｚ）は、上記式（１）に示されるように、樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、樹脂構造体１０の面密度ｍｓ（ｋｇ／ｍ２）、により変動する。そのため、これらの変数を適宜調整することで、所望の第１近似値ｆｓを算出することができる。逆に、所望の第１近似値ｆｓを設定することで、ある変数を固定し、残りの変数を適宜調整すればよい。このとき、実際の吸音構造では、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａが壁５０に対向配置されるため、隙間Ｄ１の距離は、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａと壁５０との間の距離として調整することができる。 The first approximation value f s (Hz) of the sound absorption frequency due to plate vibration of the resin structure 10 is, as shown in the above formula (1), the distance L c (m), the height L s (m) of the internal space of the cell S of the resin structure 10, and the surface density m s (kg/m 2 ) of the resin structure 10 . Therefore, by appropriately adjusting these variables, a desired first approximate value fs can be calculated. Conversely, by setting a desired first approximation fs , one variable may be fixed and the remaining variables adjusted accordingly. At this time, in the actual sound absorbing structure, the first blocking wall 11a of the resin structure 10 is arranged to face the wall 50, so the distance of the gap D1 is equal to can be adjusted as the distance between

また、樹脂構造体１０がヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値ｆＨ（Ｈｚ）は、上記式（３）～（５）に示されるように、樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈにより変動する。ここでの開口率φｈは、連通孔１５の開口断面積をＳｎ（ｍ２）、セルＳの内部空間の断面積をＳｈ（ｍ２）としたときに、Ｓｎ／Ｓｈで表される。そのため、これらの変数を適宜調整することで、所望の第２近似値ｆＨを算出することができる。逆に、所望の第２近似値ｆＨを設定することで、ある変数を固定し、残りの変数を適宜調整すればよい。このとき、実際の吸音構造では、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａが壁５０に対向配置されるため、隙間Ｄ１の距離は、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａと壁５０との間の距離として調整することができる。 Further, the second approximation value f H (Hz) of the sound absorption frequency due to the resin structure 10 functioning as a Helmholtz resonator is expressed by the above equations (3) to (5). It varies depending on the distance L c (m) of the gap D1 with respect to 50 , the height L s (m) of the internal space of the cell S, and the aperture ratio φ h of the communication hole 15 . Here, the opening ratio φ h is S n /S h , where S n (m 2 ) is the opening cross-sectional area of the communicating hole 15 and Sh (m 2 ) is the cross-sectional area of the internal space of the cell S. expressed. Therefore, by appropriately adjusting these variables, a desired second approximate value fH can be calculated. Conversely, by setting a desired second approximation fH , one variable may be fixed and the remaining variables adjusted accordingly. At this time, in the actual sound absorbing structure, the first blocking wall 11a of the resin structure 10 is arranged to face the wall 50, so the distance of the gap D1 is equal to can be adjusted as the distance between

樹脂構造体１０を製造して、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、及び樹脂構造体１０の面密度ｍｓ（ｋｇ／ｍ２）が決まると、樹脂構造体１０が板振動することによる吸音周波数の第１近似値ｆｓは、隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）により変動する。また、樹脂構造体１０がヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値ｆＨは、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈ、連通孔１５内の空気塊の質量ｍｎ（ｋｇ）により変動する。したがって、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈ、連通孔１５内の空気塊の質量ｍｎ（ｋｇ）のいずれかを固定して、他の変数を変動させることにより、第１近似値ｆｓ、第２近似値ｆＨを調整することができる。このとき、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈ、及び連通孔１５内の空気塊の質量ｍｎ（ｋｇ）が連動関係にあるとすると、隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈの調整により、所望の第１近似値ｆｓ、第２近似値ｆＨに近づけることができる。 When the resin structure 10 is manufactured and the height L s (m) of the internal space of the cell S and the surface density m s (kg/m 2 ) of the resin structure 10 are determined, the resin structure 10 is subjected to plate vibration. The first approximation value f s of the sound absorption frequency obtained by doing so fluctuates according to the distance L c (m) of the gap D1. Further, the second approximate value fH of the sound absorption frequency due to the resin structure 10 functioning as a Helmholtz resonator is the height L s (m) of the internal space of the cell S, the opening ratio φ h of the communication hole 15, the communication It varies according to the mass m n (kg) of the air mass inside the hole 15 . Therefore, fixing any one of the height L s (m) of the internal space of the cell S, the opening ratio φ h of the communication hole 15, and the mass m n (kg) of the air mass in the communication hole 15, the other variables By varying , the first approximate value f s and the second approximate value f H can be adjusted. At this time, assuming that the height L s (m) of the internal space of the cell S, the opening ratio φ h of the communication hole 15, and the mass m n (kg) of the air mass in the communication hole 15 are interlocked, the gap By adjusting the distance L c (m) of D1 and the aperture ratio φ h of the communication hole 15, the desired first approximate value f s and second approximate value f H can be approximated.

さらに、樹脂構造体１０を製造する際、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、セルＳの内部空間の断面積Ｓｈ（ｍ２）、セルＳの外形の断面積Ｓｔ（ｍ２）、第１閉塞壁１１ａの厚みｌｂ（ｍ）を変動させる場合、これらの値を上記式（１）、（３）～（５）に代入して、樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）や連通孔１５の開口断面積Ｓｎ（ｍ）を変動させることもできる。樹脂構造体１０の形状、大きさを設計しつつ、吸音周波数の近似値が低周波数領域となるような吸音構造を調整することができる。 Furthermore, when manufacturing the resin structure 10, the height L s (m) of the internal space of the cell S, the cross-sectional area Sh (m 2 ) of the internal space of the cell S, the cross-sectional area S t ( m 2 ) of the outer shape of the cell S, and m 2 ) and the thickness l b (m) of the first blocking wall 11a are to be varied, these values are substituted into the above equations (1) and (3) to (5) to obtain the resin structure 10 and the wall 50 It is also possible to vary the distance L c (m) of the gap D1 between and the opening cross-sectional area S n (m) of the communication hole 15 . While designing the shape and size of the resin structure 10, it is possible to adjust the sound absorbing structure so that the approximate value of the sound absorbing frequency is in the low frequency region.

こうした吸音構造で低周波数領域での吸音率を向上させるためには、第１近似値ｆｓと第２近似値ｆＨとの比率が１／４以上４以下となるように各変数を調整する。第１近似値ｆｓと第２近似値ｆＨとの比率が１／４以上４以下であると、セルＳがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音効果が、樹脂構造体１０の板振動による吸音効果によって増幅される。 In order to improve the sound absorption coefficient in the low frequency region with such a sound absorbing structure, each variable is adjusted so that the ratio between the first approximate value fs and the second approximate value fH is 1/4 or more and 4 or less. . When the ratio between the first approximate value fs and the second approximate value fH is 1/4 or more and 4 or less, the sound absorption effect due to the cell S functioning as a Helmholtz resonator is reduced by the plate vibration of the resin structure 10. Amplified by the sound absorbing effect.

また、第１近似値ｆｓ及び第２近似値ｆＨを算出する際の各変数の範囲が所定範囲となるように調整することで、低周波数領域での吸音率が向上する。具体的には、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さが３～５０ｍｍであり、樹脂構造体１０の連通孔１５の開口率が０．１～５．７％であることが好ましい。また、壁５０と樹脂構造体１０との間の隙間Ｄ１が０ｍｍより大きく１００ｍｍ以下であることが好ましい。こうした数値範囲を充足するように、上記式（１）、（３）～（５）を用いて吸音構造を調整すると、樹脂構造体１０や壁５０の板振動、ヘルムホルツ共鳴器、及び板振動とヘルムホルツ共鳴器の相乗効果による高い吸音性能が得られ、５００Ｈｚ以下の低周波数領域での吸音率が向上する。特に、低周波数領域の中でも２５０Ｈｚ近傍の狭帯域周波数での吸音性能を発揮することができ、こうした狭帯域周波数で吸音率のピークが得られる。 Further, by adjusting the range of each variable when calculating the first approximate value fs and the second approximate value fH so as to be within a predetermined range, the sound absorption coefficient in the low frequency region is improved. Specifically, it is preferable that the height of the internal space of the cells S of the resin structure 10 is 3 to 50 mm, and the opening ratio of the communication holes 15 of the resin structure 10 is 0.1 to 5.7%. . Moreover, it is preferable that the gap D1 between the wall 50 and the resin structure 10 is larger than 0 mm and equal to or smaller than 100 mm. If the sound absorbing structure is adjusted using the above formulas (1) and (3) to (5) so as to satisfy these numerical ranges, the plate vibration of the resin structure 10 and the wall 50, the Helmholtz resonator, and the plate vibration High sound absorption performance is obtained by the synergistic effect of the Helmholtz resonators, and the sound absorption coefficient is improved in the low frequency range of 500 Hz or less. In particular, the sound absorption performance can be exhibited in a narrow band frequency around 250 Hz even in the low frequency region, and the peak of the sound absorption coefficient can be obtained in such a narrow band frequency.

中でも、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さが１０～５０ｍｍであり、樹脂構造体１０の連通孔１５の開口率が０．２～３．２％であり、壁５０と樹脂構造体１０との間の隙間Ｄ１が０ｍｍより大きく４０ｍｍ以下の数値範囲で吸音構造を調整すると、２５０Ｈｚ近傍や１２５Ｈｚ近傍での吸音性能をより向上させることができ、２５０Ｈｚにおける吸音率が０．５以上になる。 Among them, the height of the internal space of the cells S of the resin structure 10 is 10 to 50 mm, the opening ratio of the communication holes 15 of the resin structure 10 is 0.2 to 3.2%, and the wall 50 and the resin structure When the sound absorbing structure is adjusted in a numerical range in which the gap D1 between the body 10 is greater than 0 mm and 40 mm or less, the sound absorbing performance near 250 Hz and near 125 Hz can be further improved, and the sound absorption coefficient at 250 Hz is 0.5 or more. become.

次に、本実施形態の吸音構造、及び吸音構造の調整方法の効果について説明する。
（１）上記実施形態の吸音構造の調整方法では、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、樹脂構造体１０の面密度ｍｓ（ｋｇ／ｍ２）、樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）を変数とする式（１）により、樹脂構造体１０が板振動することによる吸音周波数の第１近似値ｆｓを算出する。また、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈ（ｍ２）、連通孔１５内の空気塊の質量（ｋｇ）、を変数とする式（３）～（５）により、セルＳがヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値ｆＨを算出する。これにより、これら変数を適宜変更して、第１近似値ｆｓ及び第２近似値ｆＨを算出することができる。 Next, the effect of the sound absorbing structure of this embodiment and the method for adjusting the sound absorbing structure will be described.
(1) In the method for adjusting the sound absorbing structure of the above embodiment, the height L s (m) of the internal space of the cell S of the resin structure 10, the surface density m s (kg/m 2 ) of the resin structure 10, the resin A first approximation value f s of the sound absorption frequency due to plate vibration of the resin structure 10 is calculated by Equation (1) in which the distance L c (m) of the gap D1 between the structure 10 and the wall 50 is used as a variable. In addition, the expression (3) using the height L s (m) of the internal space of the cell S, the opening ratio φ h (m 2 ) of the communication hole 15, and the mass (kg) of the air mass in the communication hole 15 as variables (5) calculates the second approximation value fH of the sound absorption frequency due to the cell S functioning as a Helmholtz resonator. Accordingly, the first approximate value fs and the second approximate value fH can be calculated by appropriately changing these variables.

樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）、樹脂構造体１０のセルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、連通孔１５の開口率φｈを適宜変更することにより、所望の吸音周波数を有する吸音構造を調整することができる。吸音構造における所望の吸音周波数の近似値が得るために、吸音構造を実際に製造したり吸音周波数を実測したりすることなく、吸音構造の調整を容易に行うことができる。 The distance L c (m) of the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50, the height L s (m) of the internal space of the cell S of the resin structure 10, and the opening ratio φ h of the communication hole 15 are appropriately changed. Thereby, a sound absorbing structure having a desired sound absorbing frequency can be adjusted. Since the approximate value of the desired sound absorbing frequency in the sound absorbing structure is obtained, the sound absorbing structure can be easily adjusted without actually manufacturing the sound absorbing structure or actually measuring the sound absorbing frequency.

（２）上記実施形態の吸音構造では、樹脂構造体１０の板振動、樹脂構造体１０に形成されたセルＳと連通孔１５により構成されるヘルムホルツ共鳴器、及び樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１における空気の振動とヘルムホルツ共鳴器との相乗的な作用により、音源２００からの音が効果的に吸収されることになる。特に、第１近似値ｆｓと第２近似値ｆＨとの比率が１／４以上４以下にあるとき、樹脂構造体１０の板振動とヘルムホルツ共鳴器とによる音の減衰効果の増幅し、低周波数領域における吸音率が向上する。樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）、セルＳの内部空間の高さＬｓ、連通孔１５の開口率φｈを適宜変更することにより、低周波数領域における吸音率が優れた吸音構造を容易に調整することができる。 (2) In the sound absorbing structure of the above embodiment, the vibration of the plate of the resin structure 10, the Helmholtz resonator configured by the cells S formed in the resin structure 10 and the communication holes 15, and the resin structure 10 and the wall 50 Sound from the sound source 200 is effectively absorbed by the synergistic action of the air vibration in the gap D1 and the Helmholtz resonator. In particular, when the ratio between the first approximate value fs and the second approximate value fH is 1/4 or more and 4 or less, the sound attenuation effect by the plate vibration of the resin structure 10 and the Helmholtz resonator is amplified, The sound absorption coefficient in the low frequency range is improved. By appropriately changing the distance L c (m) of the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50, the height L s of the internal space of the cell S, and the opening ratio φ h of the communication hole 15, the sound absorption in the low frequency range can be achieved. The sound absorbing structure with excellent rate can be easily adjusted.

（３）樹脂構造体１０では、セルＳの内部空間の高さＬｓ（ｍ）、セルＳの内部空間の断面積Ｓｈ（ｍ２）、樹脂構造体１０の面密度ｍｓ（ｋｇ／ｍ２）、セルＳの外形の断面積Ｓｔ（ｍ２）、第１閉塞壁１１ａの厚みｌ（ｍ）が定数として決定されている。そのため、第１近似値ｆｓを求める式（１）では、樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）を変動させれば、所望の吸音周波数の第１近似値ｆｓとなるように容易に調整することができる。また、第２近似値ｆＨを求める式（３）～（５）では、連通孔１５の開口率φｈと連通孔１５内の空気塊の質量ｍｎ（ｋｇ）を変動させれば、所望の吸音周波数の第２近似値ｆＨとなるように容易に調整することができる。このとき、連通孔１５の開口率φｈは、連通孔１５の開口断面積をＳｎ（ｍ２）、セルＳの内部空間の断面積をＳｈ（ｍ２）としたときに、Ｓｎ／Ｓｈで表されるため、開口率φｈと連通孔１５内の空気塊の質量ｍｎ（ｋｇ）が連動関係にある。そのため、連通孔１５の開口断面積Ｓｎ（ｍ２）を変動させれば、所望の吸音周波数の第２近似値ｆＨとなるように容易に調整することができる。つまり、すでに製造された樹脂構造体１０を用いてて周波数領域での吸音率に優れた吸音構造を調整するには、樹脂構造体１０と壁５０との隙間Ｄ１の距離Ｌｃ（ｍ）を変動させて第１近似値ｆｓを調整し、連通孔１５の開口断面積Ｓｎ（ｍ２）を変動させて第２近似値ｆＨを調整すればよい。低周波数領域での吸音率に優れた吸音構造の設計、調整が容易に行える。 (3) In the resin structure 10, the height L s (m) of the internal space of the cell S, the cross-sectional area Sh (m 2 ) of the internal space of the cell S, the surface density m s (kg/ m 2 ), the cross-sectional area S t (m 2 ) of the outer shape of the cell S, and the thickness l (m) of the first blocking wall 11a are determined as constants. Therefore, in the formula (1) for obtaining the first approximate value f s , if the distance L c (m) of the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50 is changed, the first approximate value f of the desired sound absorption frequency can be obtained. s can be easily adjusted. Further, in the equations (3) to (5) for obtaining the second approximate value fH , if the opening ratio φ h of the communication hole 15 and the mass m n (kg) of the air mass in the communication hole 15 are varied, the desired can be easily adjusted to be a second approximation of the sound absorption frequency fH . At this time , the aperture ratio φ h of the communication hole 15 is S n /S h , the aperture ratio φ h and the mass m n (kg) of the mass of air in the communication hole 15 are interlocked. Therefore, by varying the opening cross-sectional area S n (m 2 ) of the communication hole 15, it is possible to easily adjust the second approximate value fH of the desired sound absorption frequency. In other words, in order to adjust a sound absorbing structure having an excellent sound absorption coefficient in the frequency domain using the already manufactured resin structure 10, the distance L c (m) of the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50 is set to The first approximation value f s may be varied to adjust the first approximation value f s , and the opening cross-sectional area S n (m 2 ) of the communication hole 15 may be varied to adjust the second approximation value f H . It is easy to design and adjust a sound absorbing structure with excellent sound absorption coefficient in the low frequency range.

（４）上記実施形態の吸音構造は、樹脂構造体１０と、樹脂構造体１０に対向して配置された壁５０とによって構成されており、樹脂構造体１０と壁５０との間には隙間Ｄ１が形成されている。そのため、音源２００側に樹脂構造体１０が位置するように直立状態で配置すると、音源２００から伝達された空気の振動は、樹脂構造体１０に伝達され、樹脂構造体１０を板振動させる。 (4) The sound absorbing structure of the above embodiment is composed of the resin structure 10 and the wall 50 arranged to face the resin structure 10, and there is a gap between the resin structure 10 and the wall 50. D1 is formed. Therefore, if the resin structure 10 is placed in an upright state so that the resin structure 10 is positioned on the sound source 200 side, the vibration of the air transmitted from the sound source 200 is transmitted to the resin structure 10, causing the resin structure 10 to undergo plate vibration.

また、樹脂構造体１０は、内部に複数のセルＳが並設されており、セルＳを閉塞する閉塞壁１１ａ、１１ｂのうちの一方の第１閉塞壁１１ａには、セルＳの内外を連通する連通孔１５が複数貫設されている。連通孔１５の開孔径Ｄ２は、隣り合うセルＳの中心同士の間隔Ｐ１の数分の１に設定されている。そのため、連通孔１５が貫設された各セルＳでは、連通孔１５内の空気塊を質量とし、セルＳ内の空気層をばねとするヘルムホルツ共鳴器が構成される。音源２００から伝達された空気の振動は、ヘルムホルツ共鳴器により減衰される。したがって、吸音構造により吸音効果を得ることができる。 In addition, the resin structure 10 has a plurality of cells S arranged side by side inside. A plurality of communication holes 15 are provided to penetrate. The opening diameter D2 of the communication hole 15 is set to a fraction of the interval P1 between the centers of the adjacent cells S. Therefore, in each cell S through which the communication hole 15 is provided, a Helmholtz resonator is constructed in which the mass of air in the communication hole 15 is used as a mass and the air layer in the cell S is used as a spring. Air vibration transmitted from the sound source 200 is damped by the Helmholtz resonator. Therefore, a sound absorbing effect can be obtained by the sound absorbing structure.

さらに、壁５０は、連通孔１５が貫設された樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａと対向しており、樹脂構造体１０と壁５０との間には隙間Ｄ１が形成されている。そのため、樹脂構造体１０の板振動により、樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１に存在する空気が振動し、振動した空気が連通孔１５内の空気塊に作用する。このとき、隙間Ｄ１が形成されているため、連通孔１５における音波の減衰が大きくなる。共鳴器型と板振動型の相乗効果により低周波数領域での吸音率の高い吸音構造が得られる。 Furthermore, the wall 50 faces the first closing wall 11a of the resin structure 10 through which the communication hole 15 is provided, and a gap D1 is formed between the resin structure 10 and the wall 50. As shown in FIG. Therefore, the vibration of the plate of resin structure 10 vibrates the air present in gap D<b>1 between resin structure 10 and wall 50 , and the vibrating air acts on the mass of air in communication hole 15 . At this time, since the gap D1 is formed, the attenuation of sound waves in the communication hole 15 is increased. The synergistic effect of the resonator type and plate vibration type provides a sound absorbing structure with a high sound absorption coefficient in the low frequency range.

（５）上記実施形態の吸音構造では、樹脂構造体１０の板振動、樹脂構造体１０に形成されたセルＳと連通孔１５により構成されるヘルムホルツ共鳴器、及び樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１における空気の振動とヘルムホルツ共鳴器との相乗的な作用により、音源２００からの音が効果的に吸収されることになる。特に、樹脂構造体１０の板振動とヘルムホルツ共鳴器とによる音の減衰効果の増幅は、樹脂構造体１０が板振動することによる吸音周波数の第１近似値ｆｓと、樹脂構造体１０がヘルムホルツ共鳴器として機能することによる吸音周波数の第２近似値ｆＨとの比率が１／４以上４以下であるときに効果的に発揮され、特に５００Ｈｚ以下の低周波数領域で向上する。 (5) In the sound absorbing structure of the above embodiment, the plate vibration of the resin structure 10, the Helmholtz resonator configured by the cells S formed in the resin structure 10 and the communication holes 15, and the resin structure 10 and the wall 50 Sound from the sound source 200 is effectively absorbed by the synergistic action of the vibration of the air in the gap D1 between and the Helmholtz resonator. In particular, the amplification of the sound attenuation effect by the plate vibration of the resin structure 10 and the Helmholtz resonator is the first approximation value fs of the sound absorption frequency due to the plate vibration of the resin structure 10 and the Helmholtz It is effectively exhibited when the ratio of the sound absorption frequency to the second approximate value fH by functioning as a resonator is 1/4 or more and 4 or less, and is particularly improved in the low frequency region of 500 Hz or less.

（６）上記実施形態の吸音構造では、樹脂構造体１０と壁５０との間の隙間Ｄ１が０ｍｍより大きく４０ｍｍ以下の数値範囲に設定されていることがより好ましい。隙間Ｄ１がこの範囲であると、５００Ｈｚ以下、特に２５０Ｈｚ近傍での吸音率を向上させることができる。 (6) In the sound absorbing structure of the above embodiment, it is more preferable that the gap D1 between the resin structure 10 and the wall 50 is set within a numerical range greater than 0 mm and equal to or less than 40 mm. When the gap D1 is within this range, the sound absorption coefficient can be improved at 500 Hz or less, particularly near 250 Hz.

（７）上記実施形態の吸音構造では、連通孔１５の開口率φｈは、０．２～３．２％であることがより好ましい。連通孔１５の開口率がこの範囲であると、５００Ｈｚ以下、特に２５０Ｈｚ近傍での吸音率を向上させることができる。 (7) In the sound absorbing structure of the above embodiment, it is more preferable that the open area ratio φ h of the communication hole 15 is 0.2 to 3.2%. When the open area ratio of the communicating holes 15 is within this range, the sound absorption coefficient can be improved at 500 Hz or less, particularly near 250 Hz.

（８）上記実施形態での吸音構造では、セルＳの内部空間の高さが１０～５０ｍｍであることがより好ましい。連通孔１５の内部空間の高さがこの範囲であると、５００Ｈｚ以下、特に２５０Ｈｚ近傍での吸音率を向上させることができる。 (8) In the sound absorbing structure of the above embodiment, it is more preferable that the height of the internal space of the cell S is 10 to 50 mm. When the height of the internal space of the communication hole 15 is within this range, the sound absorption coefficient can be improved at 500 Hz or less, particularly near 250 Hz.

上記実施形態は以下のように変更して実施することができる。
・上記実施形態では、正方形状の１枚の樹脂構造体１０を壁５０に対向配置させたが、その配設態様は適宜変更が可能である。例えば、複数の樹脂構造体１０を並設させてもよい。具体的には、正方形状の４枚の樹脂構造体１０を２行２列に並設してもよく、正方形状の９枚の樹脂構造体１０を３行３列に並設してもよい。また、全体の外縁形状が正方形となるように配置しなくてもよい。例えば、樹脂構造体１０を３行２列の計６つ並設すれば全体の外縁形状は長方形となる。複数の樹脂構造体１０を並設する場合、隣接する樹脂構造体１０の間に隙間が形成されるようにしてもよい。 The above embodiment can be modified and implemented as follows.
- In the above-described embodiment, one sheet of square-shaped resin structure 10 is arranged to face the wall 50, but the manner of arrangement thereof can be changed as appropriate. For example, a plurality of resin structures 10 may be arranged side by side. Specifically, four square resin structures 10 may be arranged in two rows and two columns, or nine square resin structures 10 may be arranged in three rows and three columns. . Moreover, it is not necessary to arrange so that the outer edge shape of the whole becomes a square. For example, if a total of six resin structures 10 are arranged side by side in three rows and two columns, the overall outer edge shape becomes a rectangle. When a plurality of resin structures 10 are arranged side by side, gaps may be formed between adjacent resin structures 10 .

・樹脂構造体１０の一対の閉塞壁１１の形状は正方形状に限らず、長方形や他の多角形状であってもよいし、円形状であってもよい。さらには不定形状であってもよい。
・吸音構造を構成する構造のうち、音源２００側に配置される構造、すなわち、樹脂構造体１０の第１主面１０ａや第２主面１０ｂに金属板を貼り付けたり、樹脂構造体１０に重石をつけたり、樹脂構造体１０を比重の重い樹脂で形成したりしてもよい。樹脂構造体１０の比重を大きくすると、樹脂構造体１０が板振動することにより、低周波数領域での吸音率を向上させることができる。 - The shape of the pair of closing walls 11 of the resin structure 10 is not limited to a square shape, and may be a rectangle, other polygonal shapes, or a circular shape. Furthermore, it may have an irregular shape.
Among the structures constituting the sound absorbing structure, a structure arranged on the sound source 200 side, that is, a metal plate is attached to the first main surface 10a or the second main surface 10b of the resin structure 10, or a metal plate is attached to the resin structure 10 A weight may be added, or the resin structure 10 may be made of resin having a high specific gravity. When the specific gravity of the resin structure 10 is increased, the resin structure 10 undergoes plate vibration, thereby improving the sound absorption coefficient in the low frequency region.

・上記実施形態では、壁５０と樹脂構造体１０とを固定部材５１で固定して隙間Ｄ１を形成するようにしたが、隙間Ｄ１の形成態様は適宜変更が可能である。例えば、樹脂構造体１０に、固定部材５１に相当する脚部、板材等を一体的に設けてもよい。こうした構成とすれば、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａが壁５０と隙間Ｄ１を隔てて対向配置可能な構成としてユニット化することが可能である。壁５０との間に隙間Ｄ１を形成可能な樹脂構造体１０を一体物として扱うことが可能になり、吸音構造の取り回しが容易になる。 - In the above-described embodiment, the wall 50 and the resin structure 10 are fixed with the fixing member 51 to form the gap D1, but the manner in which the gap D1 is formed can be changed as appropriate. For example, the resin structure 10 may be integrally provided with legs corresponding to the fixing members 51, plate members, and the like. With such a configuration, it is possible to form a unit so that the first blocking wall 11a of the resin structure 10 can be arranged facing the wall 50 with the gap D1 therebetween. It becomes possible to handle the resin structure 10 capable of forming the gap D1 with the wall 50 as an integrated body, which facilitates handling of the sound absorbing structure.

また、樹脂構造体１０の側面と壁５０とを架橋し、樹脂構造体１０を壁５０から離間した状態で両者を連結する架橋部材を設けてもよい。
・壁体の構成は上述したものに限らない。例えば、樹脂構造体１０と同様の構成を備える構造体を壁体として採用してもよい。すなわち、連通孔１５が形成されていない状態の樹脂構造体１０（中空板材）を、隙間Ｄ１を介して樹脂構造体１０と対向配置してもよい。 A bridging member may be provided to bridge the side surface of the resin structure 10 and the wall 50 and connect the resin structure 10 and the wall 50 while separating the resin structure 10 from the wall 50 .
- The configuration of the wall is not limited to that described above. For example, a structure having the same configuration as the resin structure 10 may be used as the wall. That is, the resin structure 10 (hollow plate material) in which the communication hole 15 is not formed may be arranged to face the resin structure 10 with the gap D1 interposed therebetween.

・上記実施形態において、壁５０に不織布を重ねて接着してもよい。不織布は高音周波数領域での吸音に効果的である。そのため、この構成によれば、より広域の吸音が可能になる。また、樹脂構造体１０の一部が不織布を接着した壁体によって被覆され、他の部分が不織布を接着していない壁体によって被覆された吸音構造を採用することも可能である。さらには、樹脂構造体１０の一部は壁体によって被覆されず、他の一部は不織布を接着していない壁体によって被覆され、その他の部分は不織布を接着した壁体によって被覆された吸音構造を採用してもよい。 - In the above-described embodiment, a non-woven fabric may be laminated and adhered to the wall 50 . Non-woven fabrics are effective in absorbing sound in the high frequency range. Therefore, according to this configuration, it is possible to absorb sound in a wider range. It is also possible to employ a sound absorbing structure in which a part of the resin structure 10 is covered with a wall to which nonwoven fabric is adhered and the other part is covered by a wall to which nonwoven fabric is not adhered. Furthermore, a part of the resin structure 10 is not covered with the wall, another part is covered with the wall to which the nonwoven fabric is not adhered, and the other part is covered with the wall to which the nonwoven fabric is adhered. structure may be employed.

・樹脂構造体１０のスキン層３０を省略してもよい。この場合、コア層２０の上壁部２１のみによって第１閉塞壁１１ａが構成される。また、樹脂構造体１０のスキン層４０を省略することも可能である。この場合には、コア層２０の下壁部２２のみによって第２閉塞壁１１ｂが構成される。また、樹脂構造体１０のスキン層３０、４０の双方を省略してもよい。 - The skin layer 30 of the resin structure 10 may be omitted. In this case, only the upper wall portion 21 of the core layer 20 constitutes the first blocking wall 11a. It is also possible to omit the skin layer 40 of the resin structure 10 . In this case, only the lower wall portion 22 of the core layer 20 constitutes the second blocking wall 11b. Also, both of the skin layers 30 and 40 of the resin structure 10 may be omitted.

・樹脂構造体１０の連通孔１５を各セルＳの略中央部分に１箇所形成したが、連通孔１５の形成箇所及び個数はこれに限定されない。また、樹脂構造体１０全体に連通孔１５を規則的に形成したが、連通孔１５を不規則に形成してもよい。例えば、連通孔１５が各セルＳにおいて異なった位置に形成されるようにしてもよい。また、連通孔１５を各セルＳに１箇所或いは複数箇所形成してもよい。また、連通孔１５が形成されたセルＳと連通孔１５が形成されないセルＳとを混在させてもよい。 - Although one communication hole 15 of the resin structure 10 is formed in the substantially central portion of each cell S, the formation position and the number of the communication holes 15 are not limited to this. Further, although the communicating holes 15 are formed regularly throughout the resin structure 10, the communicating holes 15 may be formed irregularly. For example, the communication holes 15 may be formed at different positions in each cell S. Also, one or more communication holes 15 may be formed in each cell S. FIG. Moreover, the cells S in which the communicating holes 15 are formed and the cells S in which the communicating holes 15 are not formed may be mixed.

・吸音構造は、第２閉塞壁１１ｂを音源２００ではなく室内の中心に向けて配置するなど、その配置態様を適宜変更することが可能である。例えば、室内などの所定空間において音の発生しやすい側に第２閉塞壁１１ｂを向けて樹脂構造体１０を設置してもよい。なお、吸音構造は、室内の仕切りとして用いることも可能である。 - The arrangement of the sound absorbing structure can be appropriately changed, such as by arranging the second blocking wall 11b not toward the sound source 200 but toward the center of the room. For example, the resin structure 10 may be installed with the second blocking wall 11b facing the side where sound is likely to occur in a predetermined space such as a room. Note that the sound absorbing structure can also be used as a room partition.

・吸音構造を室内に設置した例を示したが、吸音構造を室外に設定することも可能である。すなわち、吸音構造を例えば高架下や屋上などに設置してもよい。
・吸音構造を例えば室内に設置する場合には、壁体として壁５０や天井以外に、柱を採用したりすることも可能である。すなわち、樹脂構造体１０の第１閉塞壁１１ａを対向させつつ、０ｍｍよりも大きく１００ｍｍ以下の隙間を隔てて柱等に組付けることにより、柱と樹脂構造体１０とによって吸音構造を構成することも可能である。また、柱が円柱状である場合には、柱の外周面に沿った形状に樹脂構造体１０を湾曲させて成形することにより、柱に組付けたときに樹脂構造体１０と柱との隙間を略一定にして上述のような吸音構造を構成することができる。 ・Although the example of installing the sound absorbing structure indoors was shown, it is also possible to set the sound absorbing structure outside the room. That is, the sound absorbing structure may be installed, for example, under an elevated structure or on a rooftop.
- When the sound absorbing structure is installed indoors, for example, it is possible to employ a pillar as a wall body other than the wall 50 and the ceiling. That is, by assembling the first closing wall 11a of the resin structure 10 to the pillar or the like with a gap of more than 0 mm and 100 mm or less while facing each other, the pillar and the resin structure 10 form a sound absorbing structure. is also possible. In addition, when the column has a cylindrical shape, the resin structure 10 is curved and molded in a shape along the outer peripheral surface of the column so that the gap between the resin structure 10 and the column when assembled to the column is reduced. can be made substantially constant to construct the sound absorbing structure as described above.

・樹脂構造体１０は、一枚の第１シート材１００を折り畳み成形してコア層２０を形成するのに限らず、複数枚の第１シート材を用いてコア層を形成してもよい。例えば、帯状の第１シート材を所定間隔毎に屈曲させ、これら複数の第１シート材を並設することでコア層を形成してもよい。この場合、各第１シート材において屈曲させた部分がセルＳの側壁部を構成することになる。 - The resin structure 10 is not limited to forming the core layer 20 by folding and molding one first sheet material 100, and the core layer may be formed using a plurality of first sheet materials. For example, the core layer may be formed by bending a band-shaped first sheet material at predetermined intervals and arranging a plurality of these first sheet materials in parallel. In this case, the bent portion of each first sheet material constitutes the side wall portion of the cell S. As shown in FIG.

・樹脂構造体１０として、特許第４３６８３９９号に記載されるようなハニカム構造体を適用してもよい。ここに記載されるハニカム構造体は、塑性変形により形成された帯状の膨出形状が幅方向に交互に配置されてなるシート材を、幅方向と直交する方向に延びる複数の折り線で交互に谷折り及び山折りすることにより、膨出形状部分がセルの側壁部を形成してなる構造体である。こうしたハニカム構造体の両面にスキン層を接合し、一方の主面に連通孔を形成することにより吸音構造に適用することができる。 - As the resin structure 10, a honeycomb structure as described in Japanese Patent No. 4368399 may be applied. In the honeycomb structure described herein, a sheet material in which band-like bulging shapes formed by plastic deformation are alternately arranged in the width direction is alternately folded along a plurality of folding lines extending in a direction orthogonal to the width direction. It is a structure in which the bulge-shaped portion forms the side wall portion of the cell by performing valley folds and mountain folds. By bonding skin layers to both surfaces of such a honeycomb structure and forming communicating holes in one main surface, it can be applied to a sound absorbing structure.

・樹脂構造体１０として、シート材を折り畳むことによって複数のセルＳが並設された構造のものを用いたが、これに限定されない。押出成形によって断面ハーモニカ状に形成された構造の中空板材を用いてもよい。 - As the resin structure 10, a structure in which a plurality of cells S are arranged in parallel by folding a sheet material is used, but the structure is not limited to this. A hollow plate having a harmonica-shaped cross section formed by extrusion may be used.

・内部に柱形状のセルＳが複数並設された中空板状の構造体として、樹脂からなる樹脂構造体１０を例に説明した。構造体としては、樹脂からなるものに限られず、例えば紙からなる紙構造体や、金属からなる金属構造体を採用することも可能である。 The resin structure 10 made of resin has been described as an example of a hollow plate-like structure in which a plurality of columnar cells S are arranged side by side. The structure is not limited to one made of resin. For example, a paper structure made of paper or a metal structure made of metal can be used.

・セルＳの形状は特に六角柱形状に限定されるものではない。例えば、円柱形状でもよいし、四角柱形状、八角柱形状などの多角柱形状であってもよい。また、セルＳの形状は、例えば、錐台形状や錐台形状の頂面同士を突き合わせたような形状であってもよい。すなわち、全体として柱形状をなしているのであればどのような形状であってもよい。さらに、コア層２０内において異なる形状のセルＳが混在していてもよいし、各セルＳが隣接せず、セルＳとセルＳとの間に空間（隙間）が生じていてもよい。セルＳとセルＳとの間に空間（隙間）が生じている場合、連通孔１５は、セルＳの内外を連通するような部分に形成されているだけでなく、セルＳとセルＳとの間の空間部分に形成されていてもよい。 - The shape of the cell S is not particularly limited to a hexagonal prism shape. For example, it may have a cylindrical shape, or may have a polygonal prism shape such as a quadrangular prism shape or an octagonal prism shape. Further, the shape of the cells S may be, for example, a frustum shape or a shape in which the top surfaces of the frustum shapes are butted against each other. That is, it may have any shape as long as it has a columnar shape as a whole. Furthermore, the cells S having different shapes may be mixed in the core layer 20, or the cells S may not be adjacent to each other, and a space (gap) may be generated between the cells S. When there is a space (gap) between the cells S, the communication hole 15 is formed not only in a portion that communicates the inside and outside of the cell S, but also in the space between the cells S. It may be formed in the space between them.

・連通孔１５は、開孔部が円形状の略円筒形状として形成されているが、連通孔１５の形状はこれに限定されない。例えば、開孔部が四角形状、五角形状等の多角形状であってもよく、楕円形状であってもよく、不定形状であってもよい。また、連通孔１５がセルＳの内方へ向かって径が小さくなるように形成されていてもよい。 - The communication hole 15 is formed in a substantially cylindrical shape with a circular opening, but the shape of the communication hole 15 is not limited to this. For example, the aperture may be polygonal such as square or pentagonal, elliptical, or irregular. Further, the communication hole 15 may be formed so that the diameter decreases toward the inside of the cell S.

・樹脂構造体１０として、シート材を折り畳むことによって形成されたコア層２０に、スキン層３０、４０を積層後、連通孔１５を形成する構成としたが、これに限定されない。例えば、押出成形によってコア層２０を形成後、スキン層３０、４０として、あらかじめ複数の連通孔１５が形成されたものをコア層２０に積層する構成としてもよい。 - Although the resin structure 10 is formed by laminating the skin layers 30 and 40 on the core layer 20 formed by folding a sheet material, the communicating holes 15 are formed, but the present invention is not limited to this. For example, after the core layer 20 is formed by extrusion molding, skin layers 30 and 40 having a plurality of communication holes 15 formed in advance may be laminated on the core layer 20 .

・スキン層３０、４０を熱溶着でコア層２０に接合するのに限らず、例えば、接着剤等でスキン層３０、４０をコア層２０に貼り付けて接合してもよい。また、コア層２０とスキン層３０、４０との間に例えば熱可塑性樹脂製の接着層を介在させ、この接着層の接着力により、スキン層３０、４０をコア層２０に接合してもよい。 - The skin layers 30 and 40 are not limited to being joined to the core layer 20 by thermal welding. Alternatively, an adhesive layer made of, for example, a thermoplastic resin may be interposed between the core layer 20 and the skin layers 30 and 40, and the skin layers 30 and 40 may be joined to the core layer 20 by the adhesive strength of this adhesive layer. .

・コア層２０を折り畳んで圧縮する方向（Ｘ方向）をセルＳが並設された方向として説明したが、これは一例に過ぎない。例えば、図４（ａ）において、Ｘ方向に対して３０°傾斜した方向、６０°傾斜した方向においても、隣り合うセルＳは六角形の一辺を共有しており、互いに並設されているといえる。また、ハニカム構造以外の場合、多角形の一辺を共有していなくても、また、多少のずれが生じていても、全体として列をなしていれば、セルＳは並設されているといえる。 - Although the direction (X direction) in which the core layer 20 is folded and compressed has been described as the direction in which the cells S are arranged side by side, this is merely an example. For example, in FIG. 4(a), adjacent cells S share one side of the hexagon even in directions inclined by 30° and 60° with respect to the X direction, and are arranged side by side. I can say. In addition, in cases other than the honeycomb structure, even if one side of the polygon is not shared, and even if there is some deviation, if the cells form a row as a whole, it can be said that the cells S are arranged side by side. .

次に、上記実施形態から把握できる技術思想について記載する。
（イ）内部に柱形状のセルが複数並設された中空板状の構造体を、所定の隙間を介して壁体と対向配置してなる吸音構造の調整方法であって、前記構造体は、前記セルを柱形状に区画する側壁部と、前記側壁部の両端部を閉塞する一対の閉塞壁とを有し、前記構造体の一方の主面を構成する第１閉塞壁には前記セルの内外を連通する複数の貫通孔が形成され、前記構造体は、前記構造体の他方の主面を構成する第２閉塞壁を音源に向けるとともに、前記第１閉塞壁を前記壁体に向けた状態で該壁体と対向配置され、前記吸音構造は、前記音源から音が発生した際に、前記構造体が板振動するとともに、前記構造体の前記セルがヘルムホルツ共鳴器として機能して、１０００Ｈｚ以下の周波数領域で吸音率が０．４以上となる吸音周波数が存在するものであり、前記板振動による吸音周波数の第１近似値と、前記ヘルムホルツ共鳴器による吸音周波数の第２近似値とを算出し、前記第１近似値と前記第２近似値との比率が１／４以上４以下となるように、前記隙間、及び前記貫通孔の開口断面積を調整する吸音構造の調整方法。 Next, technical ideas that can be grasped from the above embodiment will be described.
(a) A method for adjusting a sound absorbing structure in which a hollow plate-like structure having a plurality of column-shaped cells arranged side by side inside is arranged facing a wall with a predetermined gap therebetween, wherein the structure comprises: and a pair of blocking walls that block both ends of the side walls. a plurality of through-holes communicating between the inside and outside of the structure, and the structure has a second blocking wall, which constitutes the other main surface of the structure, facing the sound source, and the first blocking wall facing the wall body When the sound source generates sound, the sound absorbing structure vibrates the structure and the cells of the structure function as Helmholtz resonators, There is a sound absorption frequency at which the sound absorption coefficient is 0.4 or more in the frequency range of 1000 Hz or less, and the first approximate value of the sound absorption frequency due to the plate vibration and the second approximate value of the sound absorption frequency due to the Helmholtz resonator. is calculated, and the opening cross-sectional area of the gap and the through hole is adjusted so that the ratio between the first approximate value and the second approximate value is 1/4 or more and 4 or less.

Ｄ１…構造体と壁体の間の隙間、Ｄ２…連通孔の開孔径、Ｓ…セル、Ｓ１…第１セル、Ｓ２…第２セル、１０…樹脂構造体（構造体）、１０ａ…第１主面、１０ｂ…第２主面、１１…閉塞壁、１１ａ…第１閉塞壁、１１ｂ…第２閉塞壁、１５…連通孔、２０…コア層、２１…上壁部、２２…下壁部、２３…側壁部、３０…スキン層、４０…スキン層、５０…壁（壁体）、５１…固定部材、６０…貫通部材、１００…第１シート材、１１０…平面領域、１２０…膨出領域、１２１…第１膨出部、１２２…第２膨出部、１３０…区画体、１３１…重ね合わせ部、２００…音源。 D1 -- Gap between structure and wall, D2 -- Opening diameter of communicating hole, S -- Cell, S1 -- First cell, S2 -- Second cell, 10 -- Resin structure (structure), 10a -- First first cell Main surface 10b Second main surface 11 Blocking wall 11a First blocking wall 11b Second blocking wall 15 Communication hole 20 Core layer 21 Upper wall 22 Lower wall , 23... Side wall portion, 30... Skin layer, 40... Skin layer, 50... Wall (wall), 51... Fixing member, 60... Penetrating member, 100... First sheet material, 110... Planar region, 120... Swelling Area 121 First bulging portion 122 Second bulging portion 130 Compartment 131 Overlapping portion 200 Sound source.

Claims (2)

内部に柱形状のセルが複数並設された中空板状の構造体を、壁体から所定の隙間を空けて配置する吸音構造の調整方法であって、
前記構造体は、前記セルを柱形状に区画する側壁部と、前記側壁部の両端部を閉塞する一対の閉塞壁とを有し、前記構造体の一方の主面を構成する第１閉塞壁には前記セルの内外を連通する複数の連通孔が形成され、
前記構造体は、前記構造体の他方の主面を構成する第２閉塞壁を音源に向けるとともに、前記第１閉塞壁を前記壁体に向けた状態で対向配置され、
前記吸音構造は、前記音源から音が発生した際に、前記構造体が板振動するとともに、前記構造体の前記セルがヘルムホルツ共鳴器として機能して、５００Ｈｚ以下の周波数領域で吸音率が０．５以上となる吸音周波数が存在するものであり、
前記板振動による吸音周波数の第１近似値と、前記ヘルムホルツ共鳴器による吸音周波数の第２近似値とを算出し、前記第１近似値と前記第２近似値との比率が１／４以上４以下となるように、前記隙間の距離、前記連通孔の開口率、及び前記セルの内部空間の高さを調整する吸音構造の調整方法。 A method for adjusting a sound absorbing structure in which a hollow plate-like structure in which a plurality of columnar cells are arranged side by side is arranged with a predetermined gap from a wall body,
The structure has a side wall section that partitions the cells in a columnar shape, and a pair of blocking walls that block both ends of the side wall section, and a first blocking wall that constitutes one main surface of the structure. is formed with a plurality of communication holes that communicate the inside and outside of the cell,
The structure is arranged so that a second blocking wall constituting the other main surface of the structure faces the sound source and the first blocking wall faces the wall body,
In the sound absorbing structure, when sound is generated from the sound source, the structure vibrates the plate, and the cells of the structure function as Helmholtz resonators, so that the sound absorption coefficient is 0.00 in the frequency range of 500 Hz or less. There is a sound absorption frequency of 5 or more,
A first approximation of the sound absorption frequency due to the plate vibration and a second approximation of the sound absorption frequency due to the Helmholtz resonator are calculated, and the ratio between the first approximation and the second approximation is 1/4 or more4 A method for adjusting a sound absorbing structure, in which the distance of the gap, the opening ratio of the communication hole, and the height of the internal space of the cell are adjusted so as to be as follows. 前記連通孔の開口率が０．１～５．７％、前記セルの内部空間の高さが３～５０ｍｍとなるように、前記隙間を調整する請求項１に記載の吸音構造の調整方法。 2. The method for adjusting a sound absorbing structure according to claim 1, wherein the gap is adjusted so that the opening ratio of the communication hole is 0.1 to 5.7% and the height of the internal space of the cell is 3 to 50 mm.
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