JP7192493B2

JP7192493B2 - ゴルフボール

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Inventors: 淳志小松
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Description

本発明は、コアと、カバーと、これらの間に挟まれた少なくとも１層の中間層とを具備する３層構造以上のマルチピースソリッドゴルフボールに関する。

通常、ゴルフボールの最外層に位置するカバーの材料は、アイオノマーやポリウレタン樹脂等の合成樹脂材料を主材として用いられている。従来から提案されているゴルフボールの中には、ゴム製のカバーを使用して、耐擦過傷や耐久性を改良する技術はいくつか提案されている。ゴム製のカバーに関する先行技術としては、例えば、特開２００１－７０４７８号公報（特許文献１）や特開２００６－２１２１１６号公報（特許文献２）が例示される。

しかしながら、上記提案のゴルフボールでは、ドライバーショット時のスピン量が多くなり所望の飛距離が得られないことが多かった。また、上記提案のゴルフボールでは、ゴム材料をカバーに用いるため、樹脂製カバーに比べて、生産効率が悪く問題があった。また、ゴルフボールのカバーの硬度設計において、ドライバーショット時のスピン量を小さくしようとすると、それに伴ってショートゲーム時のスピン量が多くなるおそれがあり、アプローチ時のスピン量は高く維持することが望まれる。

特開２００１－７０４７８号公報特開２００６－２１２１１６号公報

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ゴム製のカバーを用いても、従来の樹脂カバーと比べて遜色なく、ドライバー（Ｗ＃１）での低スピン化を実現でき飛び性能に優れているとともに、ショートゲーム時のコントロール性を改善することができるゴルフボールを提供することを目的とする。

本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コアとカバーとの間に少なくとも１層の中間層を介在させたゴルフボールについて、上記カバーの材料として下記（ａ）～（ｄ）成分、
（ａ）ジエン系ゴム
（ｂ）メタクリル酸
（ｃ）金属酸化物、及び
（ｄ）有機過酸化物
を含むゴム組成物を用い、該カバーのポアソン比を０．４９以上、該カバーのショアＤ硬度を４５以下、該カバーの厚さを０．６ｍｍ以下となるように設定すると共に、上記中間層のうち少なくとも１層のショアＤ硬度を６０以上、該層の厚さを２．０ｍｍ以下となるように設定することにより、ドライバー（Ｗ＃１）での低スピン化を実現でき飛び性能に優れているとともに、ショートゲーム時のコントロール性を改善できることを見出し、本発明をなすに至ったものである。

従って、本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
１．コアとカバーとの間に少なくとも１層の中間層を介在させてなるゴルフボールにおいて、上記カバーは、下記（ａ）～（ｄ）成分、
（ａ）ジエン系ゴム
（ｂ）メタクリル酸
（ｃ）金属酸化物、及び
（ｄ）有機過酸化物
を含むゴム組成物により形成され、該ゴム組成物の加硫ゴムの動的粘弾性試験において、初期歪み０．１Ｎ、振幅１％、周波数１５Ｈｚ及び－１０℃の条件での損失正接（ｔａｎδ）が０．２０以上であり、上記カバーは、そのポアソン比が０．４９以上で、そのショアＤ硬度が４５以下で、その厚さが０．６ｍｍ以下であると共に、上記中間層のうち少なくとも１層は、そのショアＤ硬度が６０以上で、その厚さが２．０ｍｍ以下であることを特徴とするゴルフボール。
２．上記（ａ）成分のジエン系ゴムには、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）及び／又はイソプレンゴム（ＩＲ）が含まれ、これらの成分が（ａ）成分のジエン系ゴム全量に対して３０～７０質量％である上記１記載のゴルフボール。
３．上記中間層のうち少なくとも１層は、融点が１００℃以上となる樹脂材料により形成される上記１又は２記載のゴルフボール。
４．上記樹脂材料の全量に対して、５０質量％以上の合成ゴムが含まれる上記３記載のゴルフボール。

本発明のゴルフボールによれば、ゴム製のカバーを用いても、従来の樹脂カバーと比べて遜色なく、ドライバー（Ｗ＃１）での低スピン化を実現でき飛び性能に優れているとともに、ショートゲーム時のコントロール性を改善することができる。

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のゴルフボールは、特に図示してはいないが、内側からコア、中間層及びカバーを有する３層構造以上のマルチピースソリッドゴルフボールである。

本発明では上記カバーの材料としては、下記（ａ）～（ｄ）成分、
（ａ）ジエン系ゴム
（ｂ）メタクリル酸
（ｃ）金属酸化物、及び
（ｄ）有機過酸化物
を含むゴム組成物を用いる。これらの成分について以下に詳述する。

（ａ）ジエン系ゴム
（ａ）成分はジエン系ゴムであり、ジエン系ゴムとしては、ポリブタジエンゴム、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン－イソプレン共重合体、ブチルゴム、クロロプレンゴム、イソブチレン－イソプレンゴム、アクリロニトリル－ブタジエンゴム等が挙げられる。本発明においては、特に、ポリブタジエンゴム、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）を好適に用いることができる。

（ａ）成分としてポリブタジエンを使用する場合、ポリブタジエンとしては、シス－１，４－結合を６０％（質量％、以下同じ）以上、好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上を有する。シス－１，４－結合が少なすぎると反発性が低下する。また、１，２－ビニル結合の含有量が２％以下、より好ましくは１．７％以下、更に好ましくは１．５％以下であることが好ましい。

上記ポリブタジエンは、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が、好ましくは３０以上、好ましくは３５以上、上限として好ましくは１００以下、より好ましくは９０以下である。

上記ポリブタジエンとしては、具体的には、シス－１，４－ポリブタジエンゴムとしては、ＪＳＲ社製の高シスＢＲ０１、ＢＲ１１、ＢＲ０２、ＢＲ０２Ｌ、ＢＲ０２ＬＬ、ＢＲ７３０、ＢＲ５１等を用いることができる。

上記スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、溶液重合スチレンブタジエンゴムや乳化重合スチレンブタジエンゴムを例示することができる。具体的には、溶液重合スチレンブタジエンゴムとしてＪＳＲ社製の溶液重合ＳＢＲ－ＳＬ５５２、ＳＬ５５５、ＳＬ５６３等、乳化重合スチレンブタジエンゴムとしてＪＳＲ社製の乳化重合ＳＢＲ１５００、１５０２、１５０７、０２０２等を用いることができる。なお、一般的な市販の溶液重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は５～５０％、乳化重合スチレンブタジエンゴムのスチレン結合量は１５～５０％である。

上記ポリイソプレンゴム（ＩＲ）は、シス－１，４－結合を６０％以上、好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上を含有し、ムーニー粘度（ＭＬ₁₊₄（１００℃））が７０以上、好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上で、上限として９０以下、好ましくは８５以下のものを使用することができる。具体的にはＪＳＲ社製のＩＲ２２００等を用いることができる。

上記（ａ）成分のジエン系ゴムには、上記スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）及び／又は上記イソプレンゴム（ＩＲ）が含まれることが好適である。これらの成分の配合量は、反発性を抑えてスピン性能を向上させる点から、（ａ）成分の全量１００質量％に対して、３０～７０質量％であることが好適である。
（ｂ）メタクリル酸
本発明では、メタクリル酸を必須成分として採用するものである。メタクリル酸を配合することによりゴム材料として強靭で優れた耐摩耗性が得られる。なお、この（ｂ）成分のメタクリル酸の金属塩、例えば、メタクリル酸亜鉛などは含まれない。

メタクリル酸の配合量は、上記ジエン系ゴム１００質量部に対し、５質量部以上であることが好適であり、より好ましくは１０質量部以上、さらに好ましくは１３質量部以上である。この配合量の上限としては、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３５質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。上記配合量が多すぎると、耐擦過傷性が低下する場合があり、一方、上記配合量が少なすぎると、十分な硬さと反発性が得られない場合がある。

上記（ｂ）成分としては、一般的な試薬を用いることができる、例えば、富士フイルム和光純薬社製や純正化学社製の試薬などを用いることができる。

（ｃ）金属酸化物
（ｃ）成分の金属酸化物は、例えば、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化カルシウム等が挙げられるが、耐久性の観点から酸化亜鉛が好適に使用される。

上記金属酸化物の配合量は、上記ジエン系ゴム１００質量部に対し、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、上限として、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３５質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。

（ｄ）有機過酸化物
（ｄ）成分の有機過酸化物は、熱分解によって発生するラジカルによって架橋反応を引き起こすものである。この有機過酸化物としては、例えば、ジクミルパーオキサイド、ジ（２－ｔ－ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ－ブチルクミルパ－オキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、ジ－ｔ－ヘキシルパーオキサイド、及び２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン－３等のジアルキルパーオキサイド類や、１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルパーオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２－ジ（４，４－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキシル）プロパン、ｎ－ブチル－４，４－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）バレレート、１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン等のパーオキシケタール類や、ジイソブチリルパーオキサイド、ジ（３,３,５－トリメチルヘキサノイル）パーオキサイド、ジラウロイルパーオキサイド、ジサクシニックアシッドパーオキサイド等のジアシルパーオキサイド類や、１,１,３,３ーテトラメチルブチルパーオキシー２－エチルヘキサノエート、ｔ－ヘキシルパーオキシー２－エチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシー２－エチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシラウレート、ｔ－ブチルパーオキシアセテート等のパーオキシエステル類や、シクロヘキサノンパーオキサイド、アセチルアセトンパーオキサイド等のケトンパーオキサイド類や、ｐ－メンタンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド等のハイドロパーオキサイド類や、ジイソプロピルパーオキシジカルボネート、ジ（４－ｔ－ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカルボネート等のパーオキシジカルボネート類を挙げることができる。上記有機過酸化物は、１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。

上記有機過酸化物としては市販品を用いることができ、具体的には、商品名「パークミルＤ」、「パーヘキサＣ－４０」、「パーブチルＰ」、「パーブチルＣ」、「パーブチルＤ」、「パーヘキサ２５Ｂ」、「パーヘキシルＤ」、「パーヘキシン２５Ｂ」、「パーヘキサＴＭＨ」、「パーヘキサＨＣ」、「パーテトラＡ」及び「パーヘキサＶ」、「パーロイルＩＢ」、「パーロイル３３５」、「パーロイルＬ」、「パーロイルＳＡ」、「パーブチルＬ」、「パーブチルＡ」、「パーオクタＯ」「パーヘキシルＯ」「パーブチルＯ」、「パーヘキサＨ」、「パーキュアーＡＨ」、「パーメンタＨ」、「パークミルＰ」、「パーロイルＩＰＰ」、「パーロイルＴＣＰ」（いずれも日油社製）や商品名「トリゴノックス２９－４０Ｂ（４０％濃度品）（アクゾノーベル社製）が挙げられる。

上記有機過酸化物の配合量は、上記ジエン系ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上、最も好ましくは０．６質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。

そのほか、上記のゴム組成物には、必要に応じて、種々の添加剤を配合することができ、例えば、硫酸バリウム，炭酸カルシウム等の無機充填剤，各種の老化防止剤、有機硫黄化合物等を適宜配合することができる。

上記各成分を含有するゴム組成物は、加硫硬化させることによりゴム成形体であるカバーを製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物やメタクリル酸（共架橋剤）が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、３～２０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させてカバー製造することができる。

上記（ａ）～（ｄ）成分を含むゴム組成物の加硫ゴムについては、その動的粘弾性試験において、初期歪み０．１Ｎ、振幅１％、周波数１５Ｈｚ及び－１０℃の条件での損失正接（ｔａｎδ）が０．２０以上、特に０．２５以上であることが好ましい。この損失正接（ｔａｎδ）が０．２０以上であれば、カバーとして反発性が低くなるが摩擦力が高くなり、その結果、アプローチ時のスピン量が高く得られる。

上記の損失正接（ｔａｎδ）とは、損失弾性率を貯蔵弾性率で割った値で示され、動的粘弾性率とも呼ばれるものである。この損失正接（ｔａｎδ）は、市販の測定装置、例えば、ティー・エイ・インスツルメント社製の動的粘弾性測定装置（ＤＭＡＱ８００）で測ることができる。測定条件として、試験片は、幅３ｍｍ×厚さ１ｍｍ×長さ２０ｍｍ（この長さは、実際に測定する部分の長さであり、両端の挟持する部分を含まない）の寸法とする。初期歪みは０．１Ｎ、振幅は１％、周波数は１５Ｈｚとする。－１００℃から８０℃までの温度範囲にわたり３℃／分の昇温速度で測定を行い、－１０℃での値を採用する。

また、上記（ａ）～（ｄ）成分を含むゴム組成物の加硫ゴムについては、そのポアソン比が０．４９以上であることが好ましい。ポアソン比は、ゴム材料の応力と変形の試験において、ゴムを縦方向に伸長させるとき横方向には収縮する際の、（横方向ひずみ／縦方向ひずみ）の比で表されるものである。一般にゴムは限りなくポアソン比が０．５に近い値を有するものではあるが、上記値とすることにより、ウレタン材料より摩擦力が高くなるものである。

本発明において上記カバーは、そのショアＤ硬度が４５以下であり、その厚さが０．６ｍｍ以下であることを要する。これは、軟らかいカバーであっても薄く形成することによりドライバーショット時のスピン量を低減させることができる。

上記カバーの材料硬度は、ショアＤ硬度で４５以下であり、より好ましくは４３以下、さらに好ましくは４０以下とすることができる。なお、下限値は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で好ましくは２０以上、より好ましくは３０以上である。

上記カバーの厚さは０．６ｍｍ以下と非常に薄く形成するものであり、好ましくは０．５ｍｍ以下、より好ましくは０．４ｍｍ以下である。なお、下限値としては、特に制限はないが、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上、さらに好ましくは０．４ｍｍ以上である。

本発明のゴルフボールにおいて用いるコアについては、公知のゴム材料を基材として形成することができる。基材ゴムとしては、天然ゴム又は合成ゴムの公知の基材ゴムを使用することができ、より具体的には、ポリブタジエン、特にシス構造を少なくとも４０％以上有するシス－１，４－ポリブタジエンを主に使用することが推奨される。また、基材ゴム中には、所望により上述したポリブタジエンと共に、天然ゴム，ポリイソプレンゴム，スチレンブタジエンゴムなどを併用することができる。

また、ポリブタジエンは、Ｎｄ触媒の希土類元素系触媒，コバルト触媒及びニッケル触媒等の金属触媒により合成することができる。

上記の基材ゴムには、不飽和カルボン酸及びその金属塩等の共架橋剤，酸化亜鉛，硫酸バリウム，炭酸カルシウム等の無機充填剤，ジクミルパーオキサイドや１，１－ビス（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサン等の有機過酸化物等を配合することができる。また、必要により、市販品の老化防止剤等を適宜添加することができる。

上記コアの直径は、特に制限はないが、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは２５ｍｍ以上、さらに好ましくは３０ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは４１ｍｍ以下、より好ましくは４０ｍｍ以下である。

本発明では上記コアとカバー最外層との間には少なくとも１層の中間層を設ける。上記中間層のうち少なくとも１層は、そのショアＤ硬度が６０以上で、その厚さが２．０ｍｍ以下であることを要する。これは、軟らかいカバーを使用した場合でも回転剛性を上げることでドライバーショット時のスピン量を下げるとともに、良好な打感を与える点からでる。

上記中間層の材料硬度は、ショアＤ硬度で６０以上であり、好ましくは６５以上とすることができる。また、その上限は、特に制限されるものではないが、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下とすることができる。

上記中間層の厚さは２．０ｍｍ以下に設定されるものであり、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下である。なお、下限値としては、特に制限はないが、好ましくは０．８ｍｍ以上、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．２ｍｍ以上である。上記中間層の厚さが上記数値範囲を逸脱すると、ドライバー（Ｗ＃１）による低スピン効果が足りなくなり、飛距離が出なくなる場合がある。

上記中間層のうち少なくとも１層は、融点が１００℃以上となる樹脂材料により形成されることが望ましい。より好ましくは融点が１５０℃以上となる樹脂材料にて形成されることである。これは、上述したように、本発明ではカバーはゴム組成物により加硫成形するものであり、通常、加硫温度は１５０℃以上となるので、この高温度により中間層材料が溶け出すことを防ぐためである。また、上記と同様の理由な点から、上記中間層の樹脂材料の全量に対しては５０質量％以上の合成ゴムが含まれることが好適である。

上記の中間層の形成方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に中間層材料を射出成形用金型で射出して被覆球体を得ることや、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップを中間層材として上記コアを包み加熱加圧成形することによりコアを包囲した中間層被覆球体を作製することもできる。

なお、上記カバーの表面には１種又は２種類以上の多数のディンプルを形成することができる。また、上記カバー表面には、更に各種塗料を塗装することができ、この塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、２液硬化型のウレタン塗料、特に、無黄変のウレタン塗料が好適に挙げられる。

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。

［実施例１～４、比較例１～７］
下記表１に示すように、全ての例に共通する下記のゴム組成物を用い、１５５℃で１５分間の加硫により、各例の所定直径を有するソリッドコアを作製した。

上記ソリッドコア用ゴム組成物は、基材ゴムとしてポリブタジエン（ＪＳＲ社製の商品名「ＢＲ０１」）を用い、この基材ゴム１００質量部に対して、アクリル酸亜鉛（日本触媒社製）及び酸化亜鉛（堺化学工業社製）をそれぞれ適量配合すると共に、有機過酸化物として、ジクミルパーオキサイド（日油社製の商品名「パークミルＤ」）を１．０質量部と、老化防止材として、商品名「ノクラックＮＳ６」（大内新興化学工業社製）を０．１質量部配合した内容である。なお、上記酸化亜鉛の配合量については、ボール重量が４５．４ｇとなるように調整した。上記アクリル酸亜鉛の配合量については、ボール変形量(初期荷重９８Ｎから終荷重１２７５Ｎを負荷時)が２．５ｍｍとなるように調整した。

中間層及びカバーの形成
次に、上記で得た所定直径のコアの周囲に、下記表１に示す中間層用樹脂組成物を射出成形法により被覆して、各例の所定厚さを有する中間層が被覆された球体（中間層被覆球体）を製造した。次に、上記中間層被覆球体の周囲に、下記表１に示すカバー（最外層）材料を射出成形法により被覆して、各例の所定厚さを有するカバーが被覆された球体、即ち、ボール本体（直径４２．７ｍｍのスリーピースゴルフボール）を作製した。この際、各実施例、比較例のボール表面には、特に図示してはいないが、共通するディンプルが形成された。

中間層及びカバーの材料硬度（ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＤ硬度はＡＳＴＭＤ２２４０規格に準拠して計測した。

上記中間層・カバー材料の詳細は下記のとおりである。
「ハイミラン、ＡＭ７３３１」三井デュポンポリケミカル（株）製のアイオノマー
「Ｔ－８２６０、Ｔ－８２８３」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商標パンデックス、ＭＤＩ－ＰＴＭＧタイプ熱可塑性ポリウレタン
「ハイトレル４００１」東レデュポン社製ポリエステルエラストマー
「ポリエチレンワックス」三洋化成社製の「サンワックス１６１Ｐ
「イソシアネート化合物」４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート
「酸化チタン」石原産業社製「タイペークＲ６８０」
「ポリブタジエンゴム」ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ０１」
「スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）」ＪＳＲ社製、商品名「ＳＢＲ１５０７」
「メタクリル酸」ＥＶＯＮＩＫ社製
「酸化亜鉛」商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学社製）
「有機過酸化物（１）」ジクミルパーオキサイド商品名パークミルＤ（日油社製）
「有機過酸化物（２）」１，１ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカの混合物商品名「パーヘキサＣ－４０」
「老化防止剤」ノクラックＮＳ－６（大内新興化学工業社製）

上記カバー材料については、シート状に成形して、（１）ポアソン比、（２）損失正接（ｔａｎδ）を特定した。

（１）ポアソン比の測定
ポアソン比は、引張試験片を延伸して歪ゲージから求める方法にて、ＪＩＳＫ７１６１規格に準じて求めた。
エー・アンド・ディー社製、製品名「TENSILON RTG-1310」で測定し、測定条件として、試験片は、幅３ｍｍ×厚さ１ｍｍ×長さ２０ｍｍ（この長さは、実際に測定する部分の長さであり、両端の挟持する部分を含まない）の寸法とし、引張モード（速度０．００５ｍｍ／ｍｉｎ）、温度２３℃の条件で計測した。試験片の中央に、直交のひずみゲージを貼付し、縦ひずみおよび横ひずみを測定して、ポアソン比を求めた。

（２）損失正接（ｔａｎδ）の測定
損失正接（ｔａｎδ）は、ティー・エイ・インスツルメント社製の動的粘弾性測定装置「ＤＭＡＱ８００」で測定した。測定条件として、試験片は、幅３ｍｍ×厚さ１ｍｍ×長さ２０ｍｍ（この長さは、実際に測定する部分の長さであり、両端の挟持する部分を含まない）の寸法とする。初期歪みは０．１Ｎ、振幅は１％、周波数は１５Ｈｚとした。－１００℃から８０℃までの温度範囲にわたり３℃／分の昇温速度で測定を行い、－１０℃での値を採用した。

得られた各実施例及び比較例のゴルフボールについて、下記の方法により、その繰り返し打撃耐久性を評価した。その結果を表２に示す。

ドライバーショット時のスピン量
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量を測定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢＸＤ－５ドライバー」（ロフト角９．５°）を使用した。

アプローチショット時のスピン量
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけて、ヘッドスピード２０ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量を測定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢＸＷ－１ＳＷ」を使用した。

上記表２に示すように、本実施例１～４のゴルフボールは、ドライバーショット時のスピン量が小さく、且つ、アプローチショット時のスピン量が高く得られる。
これに対して、比較例１のゴルフボールは、ウレタン製カバーで構成されるものであり、カバー厚も大きいため、ドライバー（Ｗ＃１）でのショット時のスピン量が多い。
比較例２のゴルフボールは、アイオノマー製のカバーで構成されるものであり、カバー硬度も硬いため、アプローチ時のスピン量が少ない。
比較例３のゴルフボールは、カバーが厚く形成されるものであり、ドライバー（Ｗ＃１）でのショット時のスピン量が多い。
比較例４のゴルフボールは、カバーが厚く形成されるものであり、ドライバー（Ｗ＃１）でのショット時のスピン量が多い。
比較例５のゴルフボールは、カバーが硬いため、アプローチショット時のスピン量が少ない。

Claims

コアとカバーとの間に少なくとも１層の中間層を介在させてなるゴルフボールにおいて、上記カバーは、下記（ａ）～（ｄ）成分、
（ａ）ジエン系ゴム
（ｂ）メタクリル酸
（ｃ）金属酸化物、及び
（ｄ）有機過酸化物
を含むゴム組成物により形成され、該ゴム組成物の加硫ゴムの動的粘弾性試験において、初期歪み０．１Ｎ、振幅１％、周波数１５Ｈｚ及び－１０℃の条件での損失正接（ｔａｎδ）が０．２０以上であり、上記カバーは、そのポアソン比が０．４９以上で、そのショアＤ硬度が４５以下で、その厚さが０．６ｍｍ以下であると共に、上記中間層のうち少なくとも１層は、そのショアＤ硬度が６０以上で、その厚さが２．０ｍｍ以下であることを特徴とするゴルフボール。
上記（ａ）成分のジエン系ゴムには、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）及び／又はイソプレンゴム（ＩＲ）が含まれ、これらの成分が（ａ）成分のジエン系ゴム全量に対して３０～７０質量％である請求項１記載のゴルフボール。
上記中間層のうち少なくとも１層は、融点が１００℃以上となる樹脂材料により形成される請求項１又は２記載のゴルフボール。
上記樹脂材料の全量に対して、５０質量％以上の合成ゴムが含まれる請求項３記載のゴルフボール。