JP7158623B1

JP7158623B1 - 回転電機

Info

Publication number: JP7158623B1
Application number: JP2022505431A
Authority: JP
Inventors: 貴弘梅本; 成是吉田; 航山下; 竜也中野
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2021-06-11
Filing date: 2021-06-11
Publication date: 2022-10-21
Anticipated expiration: 2041-06-11
Also published as: JPWO2022259501A1; WO2022259501A1

Abstract

本開示技術に係る回転電機は、固定子鉄心（２）と、低抵抗コロナシールド層（９）が成層されている固定子コイル（３）と、を含み、前記低抵抗コロナシールド層（９）は端部がコイル長手方向に対して斜めに形成され、凸側端部（１１）と凹側端部（１２）とを有し、前記凸側端部（１１）の位置が隣接するコイルの前記凹側端部（１２）の位置よりもコイル長手方向にそって前記固定子鉄心（２）とは逆側にずれ量Ｄだけずれて配置され、前記ずれ量Ｄは、凹側飽和距離ｄｍａｘ以下である。

Description

本開示技術は、回転電機に関する。

回転電機は、十分な絶縁耐力があるかを確認するため、耐電圧試験が実施される。耐電圧試験は、例えば固定子コイルのコイル端部同士の間で放電が発生してコイル端部の絶縁が損傷を受けないか等が確認される。

特許文献１には、隣り合う一方の固定子コイルのコイル端部上に設けられたアース電位である低抵抗コロナシールド層の端部Ａとし、他方の固定子コイルのコイル端部上に設けられた低抵抗コロナシールド層の端部Ｂとしたとき、端部Ａと端部Ｂとを最短距離にする設計方法が開示されている。特許文献１に例示される先行技術においては、端部Ａと端部Ｂとが最短距離の位置関係からずれると、端部Ａと端部Ｂとの間で放電が発生するおそれがある、と考えられていた。

特開２００３－３３３７８６号公報

端部Ａと端部Ｂとが最短距離にある従来の回転電機は、端部Ａと端部Ｂとの間で生じる放電を抑えることができる。しかし従来の回転電機は、隣り合う２つの固定子コイル間において、端部Ａと端部Ｂよりも固定子鉄心から離れた位置において、放電が発生することがあるという新たな課題がわかってきた。

本開示技術に係る回転電機は、固定子鉄心と、低抵抗コロナシールド層が成層されている固定子コイルと、を含み、低抵抗コロナシールド層は端部がコイル長手方向に対して斜めに形成され、凸側端部と凹側端部とを有し、凸側端部の位置が隣接するコイルの凹側端部の位置よりもコイル長手方向にそって固定子鉄心とは逆側にずれ量Ｄだけずれて配置され、ずれ量Ｄは、０より大きく凹側飽和距離ｄ_ｍａｘ以下であり、低抵抗コロナシールド層の端部に一部を重ねて形成された第一の非線形抵抗層と、第一の非線形抵抗層の端部に一部を重ねて形成された第二の非線形抵抗層と、をさらに備え、第二の非線形抵抗層は、抵抗率が第一の非線形抵抗層の抵抗率よりも高い。

背景技術で用いた端部Ａと端部Ｂとの表現は、課題を解決するための手段においては、凸側端部（１１）と凹側端部（１２）という表現に言い換えられている。凹側飽和距離ｄ _ｍａｘとは、凹側の端部位置からコイル表面電位が飽和する地点までの距離である（図７参照）。
本開示技術に係る回転電機は上記構成を備えるため、従来技術に係る回転電機と比べ、コイル長手方向に沿って隣接コイル間に生じる電位差の最大値を小さくできる、という作用がある（図７と図９とを参照）。この作用は、発明者がシミュレーション及び実験を通して、経験的に知り得たものである。
この作用により、本開示技術は、端部Ａと端部Ｂよりも固定子鉄心から離れた位置（図７及び図９における「隣接コイル間に生じる電位差」と記載された両矢印線分の位置）における電界の強さを小さくでき、同位置における放電発生を抑制できる。

図１は、実施の形態１に係る回転電機の一例であるタービン発電機１の構成を示す断面図である。図２は、回転電機の固定子鉄心２のスロット４の出口付近の絶縁構造を模式的に示す斜視断面図である。図３は、回転電機の固定子鉄心２のスロット４の出口付近の絶縁構造を模式的に示す断面図である。図４は、固定子コイル３のコイルエンド５の構造の一例を示す斜視図である。図５は、図４に示すコイルエンド５の構造を下から見上げたときの斜視図である。図６は、従来のタービン発電機の固定子コイルのコイルエンドの要部を示す拡大図である。図７は、従来構造のタービン発電機の隣接するコイルにおいて、互いに向き合っているコイル面の表面電位分布を示すグラフである。図８は、実施の形態１に係るタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。図９は、実施の形態１に係るタービン発電機１の隣接する固定子コイル３において、互いに向き合っているコイル面の表面電位分布を示すグラフである。図１０は、実施の形態２に係るタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。図１１は、実施の形態３に係るタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。図１２は、実施の形態３に係るタービン発電機１の隣接する固定子コイル３において、互いに向き合っているコイル面の表面電位分布のグラフである。図１３は、主要構成要素である低抵抗コロナシールド層９の形状の決定に係る主要寸法の箇所を示した模式図である。図１４は、図１３に示すＬとＤとを変化させたときの隣接するコイル間に生じる電界のシミュレーション結果の例を示したグラフである。

本開示技術に係る回転電機は、以下の実施の形態ごとの図面を参照した説明により明らかになる。特に明記をする場合を除き、実施の形態が異なっていても同じ構成要素には同じ符号が用いられる。背景技術で用いた端部Ａと端部Ｂとの表現は、実施の形態の中では凸側端部１１と凹側端部１２とを用いる。また、実施の形態２以降において、重複する説明は適宜省略される。

実施の形態１．
図１は、実施の形態１に係る回転電機の一例であるタービン発電機１の構成を示す断面図である。図１が示すとおりタービン発電機１は、固定子及び回転子６を構成要素とする。固定子は、固定子鉄心２と、２つの固定子コイル３（固定子コイル３ａ、固定子コイル３ｂ）と、スロット４と、コイルエンド５と、を含む。スロット４は、固定子鉄心２の内周面に設けられた溝であり、固定子鉄心２の周方向へ互いに間隔を開けて複数設けられている。スロット４は、固定子コイル３を構成するコイル導体７を誘導するための構造である。コイルエンド５は、固定子コイル３（固定子コイル３ａ、固定子コイル３ｂ）のうち、スロット４からはみ出た部分の名称である。固定子コイル３ａと固定子コイル３ｂとは、スロット４の異なる溝に収納されている。また固定子コイル３ａのコイルエンド５と固定子コイル３ｂのコイルエンド５とは、電気的に接続されている。

回転子６は、固定子と同軸に配置されている。詳細は図示していないが回転子６は、円柱状の回転子鉄心と、回転子鉄心に設けられた回転子コイルと、を有する。回転子６は、軸線を中心として回転可能である。回転子６の回転子コイルには、界磁電流が流れる。回転子コイルに界磁電流が流れている状態で回転子６が固定子に対して回転することにより、固定子コイル３のコイル導体７には誘導起電力が発生する。

図２は、回転電機の固定子鉄心２のスロット４の出口付近の絶縁構造を模式的に示す斜視断面図である。図３は、回転電機の固定子鉄心２のスロット４の出口付近の絶縁構造を模式的に示す断面図である。

一般に、高電圧回転電機の固定子コイル３は、素線導体が複数束ねられたコイル導体７の外周部に、耐コロナ特性に優れたマイカテープが所定回数だけ巻回され、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹脂が真空加圧含浸され、加熱硬化処理が行われ主絶縁層８が形成される。

主絶縁層８の最外周部には、低抵抗コロナシールド層９が施されている。低抵抗コロナシールド層９は、接地電位にある固定子鉄心２と固定子コイル３の最外周との電位差を無くす作用をし、部分放電が抑制される。低抵抗コロナシールド層９は、スロット４に収納されている部分においてもスロット４の外に出た部分においても施されている。

低抵抗コロナシールド層９は、ナノメートルサイズからマイクロメートルサイズのカーボン等の導電性の液状の微粒子を、エポキシ樹脂等の有機高分子材料に添加し、常温であるいは加熱することで硬化させて形成されることが多い。

固定子コイル３の表面電位は、低抵抗コロナシールド層９の端部を起点としてコイル長手方向に沿って上昇し、コイルエンド５においてはコイル導体７に加わる電位と同電位になる。

低抵抗コロナシールド層９の端部は、コイル表面に沿った沿面電界が高く、部分放電が発生しやすい箇所である。そこで、高電圧で運用される大型発電機では、よく非線形抵抗層１０が用いられる。図３が示すとおり非線形抵抗層１０は、一部が低抵抗コロナシールド層９の端部と重なるように施される。非線形抵抗層１０は、コイル表面に沿った電界を緩和し、沿面放電の発生を抑制する。非線形抵抗層１０は、その名が示すとおり非線形抵抗材料と呼ばれる機能性材料で作られる。非線形抵抗材料は抵抗率が一定ではなく、印加される電界値の上昇に伴って抵抗率が低下する特徴を有する。

タービン発電機１などの大型回転機に用いられる非線形抵抗材料は、数マイクロメートルから数１０マイクロメートル程度の粒径を有するシリコンカーバイドの微粒子を、エポキシポ又はポリエステル等の有機高分子材料中に充填させて製造されることが多い。

非線形抵抗層１０の成層方法はいくつか開示されているが、例えば以下の方法でよい。１つは、シリコンカーバイドの微粒子と有機高分子材料との混合物を、半硬化状態でテープ形状とし、コイル表面に巻回して熱硬化させる方法である。もう１つは、シリコンカーバイドの微粒子と有機高分子材料との混合物を、硬化前の液体の状態でコイル表面に塗布し、乾燥させる方法である。本開示技術に係る回転電機は、どのような方法によって非線形抵抗層１０が成層されてもよい。

なお、定格電圧が数キロボルト程度の比較的低電圧の回転電機においては、低抵抗コロナシールド層９端部付近の電界集中による部分放電の可能性が低い。この場合、非線形抵抗層１０はなくてもよい。

図４は、固定子コイル３のコイルエンド５の構造の一例を示す斜視図である。また図５は、図４に示すコイルエンド５の構造を下から見上げたときの斜視図である。図４及び図５が示すとおり固定子コイル３の断面形状は、正方形である必要はなく、いずれか一方の辺が長い長方形であってよい。

図４及び図５は、低抵抗コロナシールド層９の端部が、コイル長手方向に対して直角に形成されていないことを示している。具体的に低抵抗コロナシールド層９の端部は、コイル断面の短辺側において、コイル長手方向に対して斜めに形成されている。図５における固定子コイル３の下面は、低抵抗コロナシールド層９の端部が固定子鉄心２とは逆側（遠方）に張り出している。この張り出している方の端部は、本明細書では凸側端部１１と記載する。また図４における固定子コイル３の上面は、低抵抗コロナシールド層９の端部が固定子鉄心２に近い側にある。この近い側にある端部は、本明細書では凹側端部１２と記載する。

大型の回転電機の耐電圧試験では、定格電圧の２倍プラス１［ｋＶ］が試験電圧として固定子コイル３のコイル導体７に印加される。タービン発電機１の定格電圧は発電機容量によるが、実効値で１５［ｋＶ］から３０［ｋＶ］であることが多い。この場合、耐電圧試験時の試験電圧は３１［ｋＶ］から６１［ｋＶ］である。コイル導体７に印加される電圧がこの範囲にあると、固定子コイル３単体での沿面電界だけでなく、隣接した２本の固定子コイル３間に生じる電界によっても、放電が発生する可能性がある。

図６は、従来のタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。図６が示すとおり従来のタービン発電機１では、低抵抗コロナシールド層９の凸側端部１１と隣接した固定子コイル３の低抵抗コロナシールド層９の凹側端部１２とが最短距離となっていた。言い換えれば従来は、凸側端部１１と凹側端部１２とを結ぶ線分がコイル長手方向に対して直交していた。凸側端部１１から見て、最も近い位置にある導体が凹側端部１２であり、凸側端部１１と凹側端部１２とは共に接地電位であるから、低抵抗コロナシールド層９の端部位置での隣接したコイル間の放電発生は抑制できていた。

従来のタービン発電機１は、上記の構成を備えているにもかかわらず、隣接するコイル間で放電が発生することがあるという新たな課題がわかってきた。そこで発明者は、従来構造に係る回転電機について、コイル面の表面電位分布を調査するために３次元の過渡電界解析を行った。図７は、従来構造の隣接するコイルにおいて、互いに向き合っているコイル面の表面電位分布を示すグラフである。

図７のグラフにおいて、横軸はコイル長手方向に沿った位置を、縦軸は接地電位との電位差を、それぞれ示している。グラフ中の実線の曲線は、凸側端部１１を通るコイル長手方向に沿った位置、すなわち図６の実線矢印が付された位置での表面電位分布を示している。またグラフ中の破線の曲線は、凹側端部１２を通るコイル長手方向に沿った位置、すなわち図６の破線矢印が付された位置での表面電位分布を示している。

図７のグラフが示すとおり非線形抵抗層１０での表面電位は、凸側端部１１がある側が、凹側端部１２がある側と比べて傾きが急であることがわかった。発明者は、隣接するコイル間で放電が発生する原因は、この非線形抵抗層１０で生じる表面電位の差にあることを突き止めた。

図８は、実施の形態１に係るタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。図８が示すとおり実施の形態１に係るタービン発電機１は、低抵抗コロナシールド層９の凸側端部１１と隣接した固定子コイル３の低抵抗コロナシールド層９の凹側端部１２とが最短距離となる位置からずらして配置がなされている。具体的に言えば実施の形態１に係るタービン発電機１は、凸側端部１１の位置が、最短距離となる位置よりもコイル長手方向に沿って固定子鉄心２から遠ざかる方向へずれている。

図９は、実施の形態１に係るタービン発電機１の隣接する固定子コイル３において、互いに向き合っているコイル面の表面電位分布を示すグラフである。図９のグラフも図７のグラフと同様に、横軸はコイル長手方向に沿った位置を、縦軸は接地電位との電位差を、それぞれ示している。グラフ中の実線の曲線は、凸側端部１１を通るコイル長手方向に沿った位置、すなわち図８の実線矢印が付された位置での表面電位分布を示している。またグラフ中の破線の曲線は、凹側端部１２を通るコイル長手方向に沿った位置、すなわち図８の破線矢印が付された位置での表面電位分布を示している。

図９のグラフの横軸において、凹側端部１２の位置から破線曲線が上限に達するまでの距離を、本明細書では凹側飽和距離ｄ_ｍａｘと記載する。前述のとおり、実施の形態１に係るタービン発電機１は、凸側端部１１の位置が、最短距離となる位置よりもコイル長手方向に沿って固定子鉄心２から遠ざかる方向へずれている。このずれ量Ｄは、凹側飽和距離ｄ_ｍａｘよりも小さく、例えば凹側飽和距離ｄ_ｍａｘの３分の１程度であってよい。図７のグラフと図９のグラフとを比較すると、本開示技術に係るタービン発電機１は、従来構造のものと比較して、非線形抵抗層１０で生じる表面電位の差の最大値が小さいことがわかる。

実施の形態１に係る回転電機は上記構成を備えるため、従来に比べて非線形抵抗層１０で生じる表面電位の差の最大値を小さく抑えることができる。この作用により実施の形態１に係る回転電機は、隣接するコイル間で生じる放電を抑えるという効果を奏する。

実施の形態１ではタービン発電機１を例として説明したが、本開示技術に係る回転電機はタービン発電機１に限定されない。本開示技術は、他の回転電機、特に大型の回転電機に対して好適である。さらに実施の形態１では非線形抵抗層１０を有するタービン発電機１を例として説明したが、本開示技術はこれに限定されない。本開示技術は、非線形抵抗層１０を有しない回転電機にも適用できる。

実施の形態２．
図１０は、実施の形態２に係るタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。図１０が示すとおり実施の形態２に係るタービン発電機１は、非線形抵抗層１０に代えて、第一の非線形抵抗層１３と、第二の非線形抵抗層１４と、を含む。

第一の非線形抵抗層１３は、一部が低抵抗コロナシールド層９の端部と重なるように施される。第二の非線形抵抗層１４は、一部が第一の非線形抵抗層１３の端部と重なるように施される。図１０が示すように第一の非線形抵抗層１３と第二の非線形抵抗層１４との接続部は、コイル長手方向に対して直角であってよい。実施の形態２に係る第二の非線形抵抗層１４は、抵抗率が第一の非線形抵抗層１３の抵抗率よりも高いものが選ばれる。第一の非線形抵抗層１３の抵抗率よりも高い抵抗率である第二の非線形抵抗層１４を採用する理由は、凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とを近づけるためである。

実施の形態１と同様に実施の形態２に係るタービン発電機１は、低抵抗コロナシールド層９の凸側端部１１と隣接した固定子コイル３の低抵抗コロナシールド層９の凹側端部１２とが最短距離となる位置からずらして配置がなされている。具体的に言えば実施の形態２に係るタービン発電機１は、凸側端部１１の位置が、最短距離となる位置よりもコイル長手方向に沿って固定子鉄心２から遠ざかる方向へずれている。

第一の非線形抵抗層１３の材質及び形状、第二の非線形抵抗層１４の材質及び形状、並びに低抵抗コロナシールド層９の材質及び形状は、凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とのシミュレーション結果に基づいて、決定されればよい。

凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とを近づけることは、電流がどちらか一方の側に偏って流れることをも防ぐ。どちらか一方の側に偏って電流が集中して流れれば、不必要なジュール熱も発生する。

実施の形態２に係る回転電機は上記構成を備えるため、従来に比べて生じる凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とが近づく。この作用により実施の形態２に係る回転電機は、隣接するコイル間で生じる放電を抑えるとともに不必要なジュール熱の発生を抑えるという効果を奏する。

実施の形態３．
図１１は、実施の形態３に係るタービン発電機１の固定子コイル３のコイルエンド５の要部を示す拡大図である。実施の形態３に係るタービン発電機１は、実施の形態２に係るタービン発電機１と構成要素が同じである。

図１１が示す実施の形態３に係るタービン発電機１は、第一の非線形抵抗層１３と第二の非線形抵抗層１４との接続部の態様が実施の形態２と異なる。具体的に実施の形態３に係るタービン発電機１は、第一の非線形抵抗層１３と第二の非線形抵抗層１４との接続部がコイル長手方向に対して斜めである。例えば第一の非線形抵抗層１３の第二の非線形抵抗層１４側の端部は、低抵抗コロナシールド層９の端部と平行であってよい。このように第一の非線形抵抗層１３と第二の非線形抵抗層１４との接続部がコイル長手方向に対して斜めである態様の理由は、凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とを近づけるためである。

図１２は、実施の形態３に係るタービン発電機１の隣接する固定子コイル３において、互いに向き合っているコイル面の表面電位分布のグラフである。図１２のグラフも図７又は図９のグラフと同様に、横軸はコイル長手方向に沿った位置を、縦軸は接地電位との電位差を、それぞれ示している。グラフ中の実線の曲線は、凸側端部１１を通るコイル長手方向に沿った位置、すなわち図１１の実線矢印が付された位置での表面電位分布を示している。またグラフ中の破線の曲線は、凹側端部１２を通るコイル長手方向に沿った位置、すなわち図１１の破線矢印が付された位置での表面電位分布を示している。

前述のとおり第一の非線形抵抗層１３の材質及び形状、第二の非線形抵抗層１４の材質及び形状、並びに低抵抗コロナシールド層９の材質及び形状は、凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とのシミュレーション結果に基づいて、決定されればよい。

実施の形態３に係る回転電機は上記構成を備えるため、従来に比べて生じる凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とが近づく。この作用により実施の形態３に係る回転電機は、隣接するコイル間で生じる放電を抑えるとともに不必要なジュール熱の発生を抑えるという効果を奏する。

実施の形態４．
本開示技術は、凸側端部１１の位置が、最短距離となる位置よりもコイル長手方向に沿って固定子鉄心２から遠ざかる方向へずれていることを特徴としている。このずれ量Ｄは、凹側飽和距離ｄ_ｍａｘよりも小さいため、凹側飽和距離ｄ_ｍａｘを特定できている必要がある。
また前述のとおり、第一の非線形抵抗層１３の材質及び形状、第二の非線形抵抗層１４の材質及び形状、並びに低抵抗コロナシールド層９の材質及び形状は、凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とのシミュレーション結果に基づいて決定される。

実施の形態４は、本開示技術に係る回転電機について、主要構成要素である低抵抗コロナシールド層９の形状の設計方法について、一例を示し明らかにする。

図１３は、主要構成要素である低抵抗コロナシールド層９の形状の決定に係る主要寸法の箇所を示した模式図である。図１３が示すとおり低抵抗コロナシールド層９の形状は、コイル長手方向に沿った凸側端部１１と凹側端部１２との距離Ｌと、或るコイルの凸側端部１１についての隣接するコイルの凹側端部１２との最短距離の位置からのずれ量Ｄである。

図１４は、図１３に示すＬとＤとを変化させたときの隣接するコイル間に生じる電界のシミュレーション結果の例を示したグラフである。図１４に示すグラフの横軸はＤ／Ｌを表し、縦軸は隣接するコイル間に生じる平均電界を表している。なお縦軸の平均電界は、ずれ量Ｄが０のときの平均電界を１としたときの値で表されている。図１４に示すシミュレーション結果は、例えば過渡電界解析によって求めればよい。

本開示技術に係る回転電機は、例えば図１４に示すシミュレーション結果に基づいて、ＬとＤとの寸法が決められてもよい。例えば回転電機の設計において、Ｄ／Ｌが０．２以上１以下、より好ましくは０．６以上０．８以下となるように寸法が決められてもよい。

実施の形態４で示された設計方法で生産された回転電機は本開示技術の特徴を備えるため、従来に比べて生じる凸側端部１１がある側の表面電位分布と凹側端部１２がある側の表面電位分布とが近づく。この作用により実施の形態４で示された設計方法で生産された回転電機は、隣接するコイル間で生じる放電を抑えるとともに不必要なジュール熱の発生を抑えるという効果を奏する。

本開示技術は、例えばタービン発電機等の回転電機に適用できるため、産業上の利用可能性がある。

１タービン発電機、２固定子鉄心、３、３ａ、３ｂ固定子コイル、４スロット、５コイルエンド、６回転子、７コイル導体、８主絶縁層、９低抵抗コロナシールド層、１０非線形抵抗層、１１凸側端部、１２凹側端部、１３第一の非線形抵抗層、１４第二の非線形抵抗層。

Claims

固定子鉄心と、
低抵抗コロナシールド層が成層されている固定子コイルと、を含み、
前記低抵抗コロナシールド層は端部がコイル長手方向に対して斜めに形成され、凸側端部と凹側端部とを有し、
前記凸側端部の位置が隣接するコイルの前記凹側端部の位置よりも前記コイル長手方向にそって前記固定子鉄心とは逆側にずれ量Ｄだけずれて配置され、
前記ずれ量Ｄは、０より大きく凹側飽和距離ｄ_ｍａｘ以下であり、
前記低抵抗コロナシールド層の端部に一部を重ねて形成された第一の非線形抵抗層と、
前記第一の非線形抵抗層の端部に一部を重ねて形成された第二の非線形抵抗層と、をさらに備え、
前記第二の非線形抵抗層は、抵抗率が前記第一の非線形抵抗層の抵抗率よりも高い、
回転電機。
前記第一の非線形抵抗層の前記第二の非線形抵抗層と重ねた側の前記端部は、前記低抵抗コロナシールド層の前記端部と平行である請求項１に記載の回転電機。