JP7158283B2 - 光コヒ－レンストモグラフィを用いた高速・長深度レンジの撮像装置及び方法 - Google Patents

Description

［関連出願との相互参照］
本出願は、米国特許２０１６年２月１２日に出願された米国特許出願第６２／２９４、８２２号、及び２０１６年３月１８日に出願された米国特許出願第６２／３１０、３６５号、に関連しこれらの優先権を主張すると共に、これらの全ての開示が参照によって本明細書に援用される。

本開示は、光学撮像システム、より詳細には、大きな撮像体積内に配置されたサンプルの３次元分散特性の高速撮像、特には、撮像システムに対する各領域の距離が経時的に且つサンプル全体で変化する幾何学的構造を有するサンプルを、高速に且つ深度を解決して撮像することに関する。

光干渉断層撮影（ＯＣＴ）は、数ミクロンから数十ミクロンのスケ－ルの分解能を有する生物学的サンプルの断面画像を提供する。時間領域ＯＣＴ（「ＴＤ－ＯＣＴ」）と呼ばれる従来のＯＣＴは、低コヒーレンス干渉計技術を使用して深度範囲を達成することができる。対照的に、フーリエ領域ＯＣＴ（「ＦＤ－ＯＣＴ」）技術は、スペクトルレーダー技術を用いて深度範囲を達成することができる。ＦＤ－ＯＣＴ技術は、信号対雑音性能を改善したことや機械的に走査された干渉計基準アームを無くすことで、より高速の撮像速度を容易にすることが示されている。

ＦＤ－ＯＣＴシステムは、一般に、光源をサンプルビームと基準ビームに分離することによって動作する。サンプルビームは結像されるサンプルに向けられ、サンプルからの反射光は基準ビームからの光（即ち、基準アームから戻る）と再結合され干渉信号となり干渉信号が得られ、干渉信号は、例えばサンプルの構造、組成及び状態についての情報を供給できる。サンプル経路内の光及び／又は基準経路内の光は、例えば、位相変調器又は周波数シフタによって変調されて干渉特性が変更され、信号の情報内容が強化されるか信号が検出されやすくなる。ＦＤ－ＯＣＴシステムは、干渉信号を波長の関数としてサンプリングすることができる。

ＦＤ－ＯＣＴシステムの１つの例示的な実施形態では、波長の関数としての干渉信号は、掃引、変化又はステップ化する出力波長を有する光源を使用することによって時間の関数として得ることができる。干渉信号を時間の関数として検出することにより、干渉信号を波長の関数として得ることができる。この例示的な実施形態は、光周波数領域撮像（「ＯＦＤＩ」）技術と呼ぶことができる。

ＦＤ－ＯＣＴシステムの別の例示的な実施形態では、波長の関数としての干渉信号を得ることができるが、それには、広帯域光源、及び波長に応じて再結合されたサンプル及び基準光を空間的に分離しその結果１次元又は２次元のカメラが波長の関数として信号をサンプリングすることができるスペクトル分散ユニット又は分光計を使用する。この例示的な実施形態は、スペクトル領域ＯＣＴ技術と呼ぶことができる。両方のそのような例示的な実施形態では、波数ｋ（ｋ＝１／波長）の関数として検出された干渉信号を用いて、混濁若しくは半混濁のサンプル又は透明なサンプルにおける分散の深さプロファイルに関する情報を提供することができる。そのような情報は、例えば、サンプルの構造、組成、状態、流れ、及び複屈折に関する情報を含むことができる。

所与の深さの分散体は、干渉された信号の振幅又は偏光の変調を誘発することができる。波数空間におけるこのような変調の周波数は、分散の位置、又は基準アーム内の光の時間遅延に対するその分散から反射される光の時間遅延に関連し得る。基準アーム光に対して正味の時間遅延がない反射信号を引き起こす深さに位置する分散体は、波数で変調できない干渉信号を誘発する可能性がある。分散体の位置がこのゼロ遅延点から移動するにつれて、周波数の大きさが増加する可能性がある。例えば、大きな時間遅延ウィンドウに亘って撮影する、即ち、大きな遅延ウィンドウ内の反射を検出して局在化させるために、干渉信号は、多くの場合、波数空間において十分に高い分解能でサンプリングされて、大きな遅延ウィンドウに関連する変調周波数の範囲を明りょうに検出するのを促進する。

波数において高い分解能のサンプリングに対応するために、ますます高速なアナログ－デジタル変換器（ＡＤＣ）をＯＦＤＩシステムで使用して、さらに高画素数のカメラをＳＤ－ＯＣＴシステムで使用することができる。ＯＦＤＩシステムとＳＤ－ＯＣＴシステムの両方において、広範囲に亘る撮像に起因するデータ量が増大するので、しばしばより高帯域幅のデータ転送バス及びデータ記憶ユニットを使用する必要がある。

光領域のサブサンプリングを使用することで、実施されるスペクトル測定の数を増加することなくＯＦＤＩシステムとＳＤ－ＯＣＴシステムの深さ範囲を増やすことができる。さらに、光学領域サブサンプリングを使用して、撮像システムの電気帯域幅を増加させることなく撮像速度を増加させることができる。このようにして、光学領域サブサンプリングＯＣＴシステムは、同じ数の測定値で操作されるＦＤ－ＯＣＴ又はＳＤ－ＯＣＴシステムよりも大きな体積の物理空間を所与の数の測定で調べることができる。

高速光学領域サブサンプル化ＯＣＴシステムでは、非常に高速で大きな深度範囲に亘って画像を結ぶことが可能であり、その結果、撮像システムに対して正確に配置されていないか又はフィールドに亘って撮像システムとの距離で変化する表面を含んでいるサンプル、のビデオレート容積顕微鏡法が得られる。

従って、上記の欠点の少なくともいくつかに対処及び／又は克服する必要がある。

特に、従来のシステム及び方法による欠点の少なくともいくつかは、レーザ放射を提供するように構成されたレーザ構成を含んでよく、光学キャビティを含む例示的な装置で対処することができる。該光学キャビティが、第１の面と第２の面とを有する分散型光導波路の第１の構成を含み、（ｉ）前記第1の面で少なくとも１つの第１の電磁放射を受信して少なくとも1つの第２の電磁放射を供給し、（ｉｉ）前記第２の側で少なくとも１つの第３の電磁放射を受信して少なくとも１つの第４の電磁放射を供給するように構成された分散型光導波路の第１の構成を含んでよい。第１及び第２の面が互いに異なり、第２及び第３の放射が相互に関連している。光学キャビティが、第４の放射を受信し変調して第１の電磁放射を第１の装置に供給する能動光変調の第２の構成を備える。レーザ放射が、前記第１、第２、第３又は第４の放射のうちの少なくとも１つに関連する。

１つの例示的な実施形態では、第１の構成は、ファイバブラッググレーティング（ＦＢＧ）、チャープ型ＦＢＧ、及び／又はＦＢＧアレーであってもよい。ＦＢＧは、偏波保持光ファイバ及び／又は非偏波保持光ファイバに設けることができる。第１の構成はまた、第１の放射及び／又は第３の放射の光周波数と線形に変化する群遅延を生じさせるように構成することもできる。別の例示的な実施形態によれば、第１の構成は、（ｉ）第１の放射を受信して第２の放射を送信する少なくとも１つの第１のサーキュレータ、及び／又は（ｉｉ）第３の放射を受信し、第４の放射を送信する少なくとも１つの第２のサーキュレータを含んでよい。光学キャビティは、第１の放射、第２の放射、第３の放射又は第４の放射のうちの少なくとも１つを増幅するように構成され得る少なくとも１つの光増幅器の第３の構成を含むことができる。光増幅器構成は、半導体増幅器、ラマン増幅器、パラメトリック光増幅器、及び／又はファイバ増幅器を含むことができる。光学キャビティは、第２の放射を受信して変調して第３の電磁放射を第１の構成に供給するよう構成することができる更なる能動光変調器の第４の構成も含むことができる。例えば、更なる能動光変調器の第４の構成は、第２の放射とは異なる第１の構成を通って進む光放射を抑制するように構成することができる。追加的又は代替的に、更なる能動光変調器の第４の構成は、更なる能動的光増幅器構成とすることができる。

本開示の更なる例示的な実施形態によれば、光学キャビティは、第１の構成を透過する光放射を遮断するように構成された少なくとも１つの光学偏光子の第５の構成を含むことができる。光学キャビティはまた、分散補償構成及び／又は固定周期スペクトルフィルタ構成を含むことができる。固定周期スペクトルフィルタ装置は、（ｉ）３～２５のフィネスを有するファブリ－ペローエタロンフィルタ、及び／又は（ｉｉ）光インターリーバを含むことができる。ファブリ－ペローエタロンフィルタは、エアギャップエタロンフィルタとすることができる。

本開示の更なる例示的な実施形態では、レーザ放射は、時間の経過と共に、例えば連続的に及び／又は離散的に変化する波長を有することができる。例えば、第１及び第２の構成による動作は、８０ｎｍ／マイクロ秒より速い速度で波長を変化させる可能性がある。

更なる代替の実施形態では、第１の構成は、偏波保持光導波路に設けられたファイバブラッググレーティング（ＦＢＧ）を含み、第１の放射は光導波路の第１の複屈折軸に沿った放射であり、第３の放射は光導波路の第２の複屈折軸に沿った放射であり、第１及び第２の複屈折軸は互いに異なる。第２の電磁放射は第１の電磁放射の反射であり、第４の電磁放射は第３の電磁放射の反射であり得る。

本開示のさらに別の例示的な実施形態によれば、レーザ照射を提供するように構成されたレーザ構成を含むことのできる、光学キャビティを含む例示的な装置が提供される。光学キャビティは、少なくとも１つの第１の電磁放射を受信して少なくとも１つの第２の電磁放射を提供するように構成された分散型の第１の構成と、少なくとも１つの第２の電磁放射を受信して少なくとも１つの第４の電磁放射を提供するように構成された分散型の第２の構成を備え、第２及び第３の放射は互いに関連している。光学キャビティは、レーザ放射が少なくとも１つの第１、第２、第３又は第４の放射線に関連している状態で、第４の放射を受信して変調して電磁放射を第１の構成に提供するように構成され、能動光変調器の第２の構成をさらに含むことができる。レーザ装置は、（ｉ）サンプルアーム内のレーザ放射からの第５の電磁放射、（ｉｉ）基準アームにおけるレーザ放射からの第６の電磁放射、及び（ｉｉｉ）第５の電磁放射と第６の電磁放射との間の干渉に基づく干渉信号を生成するように構成された干渉計構成を含むことができる。レーザ構成はまた、少なくとも１つのサンプルの少なくとも一部を横切って第５の電磁放射を走査するように構成されたビーム走査構成を含むことができる。レーザ構成、干渉計構成、及びビーム走査構成の間の相互作用は、サンプルの部分の光学特性の３次元測定を提供する。

例えば、１つの例示的な実施形態によれば、レーザ構成は、電子クロック信号に基づいて干渉信号を取得するように構成されたアナログ／デジタル取得構成と、第２の構成を駆動するように構成された電子信号生成器を含み、電子クロック信号を電子信号発生器に位相ロックすることができる。第１及び第２の構成は、ファイバブラッググレーティング又は同じファイバブラッググレーティングの一部を含むことができる。第２の電磁放射は、第１の電磁放射の反射であり、第４の電磁放射は、第３の電磁放射の反射であり得る。レーザ放射は、光周波数コムとすることができる。

本開示のさらに別の例示的な実施形態によれば、分離した光周波数の特定の数（Ｎ）でレーザ放射を生成するように構成されたレーザ構成を含むことができる例示的な装置が提供され得る。例示的な装置カムはまた、レーザ放射から干渉信号を生成するように構成された干渉計構成と、少なくとも１つのサンプルの少なくとも一部に亘ってレーザ放射の少なくとも一部を走査するビーム走査構成とを含む。分離した光周波数の各々の線幅は１０ＧＨｚより小さくすることができ、各分離した光周波数間の間隔は２０ＧＨｚより大きくすることができる。レーザ放射は、毎秒２０００万個の分離した光周波数ステップを超える速度で分離した光周波数間をステップすることができる。本開示の更なる例示的な実施形態では、レーザ構成は、長さが２メートルを超える連続ファイバブラッググレーティングと、長さが２メートルを超えるファイバブラッググレーティングアレイとを含むことができる。

本開示のさらに別の例示的な実施形態によれば、コンピュータアクセス可能媒体（例えば、コンピュータによって実行されるソフトウェアが記憶されている）が提供されて、少なくとも１つの構造に関するビデオストリームを表示できる。例えば、そのような方法及びコンピュータアクセス可能な媒体を使用して、異なる時点における少なくとも１つの構造の異なる部分に関する４次元干渉計データを測定することが可能であり、該４次元データは、少なくとも１つの構造体の少なくとも１つの光学特性を記述する。さらに、４次元干渉計データを２次元ビデオデータに変換し、２次元ビデオデータを使用して構造の異なる部分のビデオストリームを表示することが可能である。測定及び表示の性能の待ち時間は１秒未満である。

このような例示的な方法及びコンピュータによって実行される例示的な手順は、医療処置においてそのように行われ、さらに、ビデオストリームを使用して対話的にガイドされるようにすることができる。さらに、周波数コム光源を用いて測定を行うことができる。代替的に又は追加的に、測定は、上記の様々な実施形態で説明したようなレーザ装置を使用して実行することができる。

本開示のさらに別の例示的な実施形態によれば、方法コンピュータアクセス可能媒体（例えば、コンピュータによって実行されるように記憶されたソフトウェアを有する）を提供して、少なくとも１つの解剖学的構造上の医療処置に使用することができる。そのような例示的な方法及びコンピュータを使用して、５メガヘルツを超える速度で構造体の少なくとも１つの光学特性を記述する一次元干渉計データを測定することが可能である。さらに、異なる時点における少なくとも１つの構造の異なる部分に関する一次元干渉計データから４次元干渉計データを構築し、医療処置において４次元干渉計データを利用することが可能である。例えば、周波数コム光源を用いて測定を行うことができる。代替的に又は追加的に、測定は、上記の様々な実施形態で説明したようなレーザ装置を使用して実行することができる。

本開示のさらに別の例示的な実施形態によれば、コンピュータアクセス可能な方法（例えば、コンピュータによって実行されるソフトウェアを格納する）が提供されて、少なくとも１つの構造に関するビデオストリームを表示できる。例えば、そのような方法及びコンピュータアクセス可能な媒体を使用して、異なる時点における少なくとも１つの構造の異なる部分に関する４次元干渉計データを測定することが可能であるが、一方では、４次元干渉計データは、構造の少なくとも１つの光学特性を記述し、特定の空間次元で環状にラップすることができる。さらに、例示的な方法及びコンピュータは、特定の空間次元を圧縮することによって４次元干渉計データを２次元ビデオデータに変換し、２次元ビデオデータを使用して構造の異なる部分のビデオストリームを表示することができる。

例えば、圧縮は、（ｉ）構造物の表面の位置を４次元干渉計データ内に配置すること、及び（ｉｉ）その位置を使用して圧縮を制御することを含むことができる。さらに、測定は、周波数コム光源、及び／又は上述の様々な実施形態で説明したレーザ構成を使用して行うことができる。

本開示のこれら及び他の目的、特徴及び利点は、添付の図面及び特許請求の範囲と併せて本開示の例示的な実施形態の以下の詳細な説明を読むことによって明らかになるであろう。

本開示の更なる目的、特徴及び利点は、本開示の例示的な実施形態を示す添付の図面と併せて以下の詳細な説明から明らかになるであろう。

例示的な波長ステップレーザの周波数内容と時間との間の関係の例示的な説明図である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な光学的にサブサンプリングされた（ＯＳ－ＯＣＴ）撮像システムのブロック図である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムにおける深さ信号の偽信号を示すグラフである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムにおける撮像の環状ラッピングの例示的な図のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、傾斜サンプルについて得られたＯＳ－ＯＣＴシステム及び例示的な画像に使用される撮像プローブの図解のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な高速波長ステップ光源及びそれによって生成される例示的な出力のグラフのセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な高速ＯＳ－ＯＣＴ撮像システムの図である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な直交復調システムの図である。 本開示の例示的な実施形態による、直交復調無しで及び直交復調を用いて得られた例示的なＯＳ－ＯＣＴ画像のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、光復調器における直交誤差を補正する技術を含む例示的な直交復調及びＯＳ－ＯＣＴ信号処理を提供する方法のフローチャートである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴ撮像システムにおける制御エレクトロニクスの例示的なタイミング方式を提供するシステムのブロック図である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムにおいて使用される撮像マイクロスコープの図である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な広視野ＯＳ－ＯＣＴ画像のセットである。 高速ＯＳ－ＯＣＴシステムの例示的な画像のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な高速ＯＳ－ＯＣＴシステムから取得されたビデオシーケンスからの例示的な画像のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、偏光依存性の画像コントラストを示す例示的な高速ＯＳ－ＯＣＴシステムによって生成される例示的なビデオシーケンスから提供される更なる例示的な画像のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、レーザ出力における時間的なギャップを埋めるために隣接するＡラインからレーザ出力パルスをインターリーブする装置のブロック図、及び様々な構成要素からの例示的な出力を示す図である。 本開示の例示的な実施形態による、ファイバブラッググレーティングアレイの例示的な図、及びその構成要素の１つから提供される出力の例示的なグラフである。 本開示の例示的な実施形態による、ファイバブラッググレーティングを利用する例示的なレーザ源の図のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、連続チャープ型ファイバブラッググレーティングを利用する例示的なレーザ源の図のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、レーザ源に使用されるファイバブラッググレーティングアレイにおける例示的なグレーティング設計構成の例示的な図である。 本開示の例示的な実施形態による、能動偏光制御を利用する例示的なレーザ光源の図である。 本開示の例示的な実施形態による、特定の経路における光の循環を制限するための周波数又は位相シフタを組み込む例示的なレーザ源の図である。 本開示の例示的な実施形態による、波長チャネル（代表的なパワーグラフを有する）に亘って異なる群遅延を生成するための光インターリーブ及びデインターリーバを組み込む例示的なレーザ源の図である。 本開示の例示的な実施形態による、高速フーリエ変換（ＦＦＴ）に先立つコンピュータ構成における非一調性でそれらの再構成である波長信号の例示的な時間領域検出方式の説明図である。 本開示の例示的な実施形態による、周波数シフトを使用して入力セットの周波数から追加の光学周波数を生成する例示的なシステムの図、及び複数の波長の例示である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的な偏光変調された光源出力を示すグラフのセットである。 本開示の例示的な実施形態による、一連の連続チャープ型ファイバブラッググレーティングを組み合わせることによって提供される例示的な分散要素の図である。 本開示の例示的な実施形態による、位相変調を使用して直交復調を実行する例示的な撮像干渉計の図である。 本開示の例示的な実施形態による、直交復調を実行するために時間及び波数の関数として光を位相シフトする例示的な方式を提供する例示的なグラフのセットである。 本開示の例示的な実施形態による、８ビットデジタイザを使用しより大きな大きな深度を有するレジスタへのフリンジ平均化を使用する例示的なシステム及び例示的な信号の図である。 本開示の例示的な実施形態による、特定の経路（及びその出力を提供する例示的なグラフ）における光の循環を抑制するように構成されたキャビティ内の変調を提供する例示的なレーザ源の図である。 本開示の例示的な実施形態による、検出に先立って各波長信号を空間的に分離するために複数の波長を含むコム光源と波長デマルチプレクサを使用する例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムの図である。 本開示の例示的な実施形態による、反射型分散素子内の光学利得を含む例示的なＯＳ－ＯＣＴレーザの図である。 本開示の例示的な実施形態による、特定のサブキャビティにおける光循環を抑制するための偏光コントローラによって構成された偏光子を含む例示的なＯＳ－ＯＣＴレーザの図である。 本開示の例示的な実施形態による、パルス広帯域レーザ源を分散することによって提供される例示的なＯＳ－ＯＣＴ源の図である。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソースの例示的な構成、動作／機能、及びタイミングの例示的な説明のセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソースのスペクトル出力の例示的な測定値を提供するグラフのセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソースの時間的出力の例示的な測定を提供するグラフのセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソースのコヒーレンス長の例示的な測定値を提供するグラフのセットである。 本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソースのノイズの例示的な測定値を提供するグラフである。

図面を通して、特に言及しない限り、同じ参照番号及び文字は、図示の実施形態の同様の特徴、要素、構成要素又は部分を示すために使用される。さらに、本開示は、例示的な実施形態に関連し、図面を参照して詳細に説明される。変更及び修正は、主題の開示及び添付の特許請求の範囲の真の範囲及び精神から逸脱することなく、記載された例示的な実施形態になされ得ることを意図する。

光領域サブサンプリングされたＯＣＴは、以降、光学的にサブサンプリングされたＯＣＴ（ＯＳ－ＯＣＴ）と呼ばれる。本開示の１つの例示的な実施形態では、光周波数領域撮像（ＯＦＤＩ）に基づく撮像システムを提供することができる。ＯＳ－ＯＣＴは、波長が実質的に連続的に変化する波長掃引源を利用する従来のＯＣＴシステムとは異なり、波長ステップ光源を用いることができ、波長は実質的に一定である波長分離した期間において、光源が離散的なジャンプによって階段状に変化する波長を有している。

図１は、例示的な波長ステップレーザの周波数内容と時間との間の関係の例示的な説明図である。図１の例示的な図は、例示的な波長ステップ光源１００の時間の関数としての出力波数を示す。この光源は、波数において時間で変化する光出力１１０を含むことができる。例示的な波数１３２対時間１３１のトレースがプロット１３０に示されている。例示的なトレースは、ソース波数が急速に１３５ａ～１３５ｆに切り替わる期間によって分離されたレーザ１３３ａ～１３３ｆのｋにおける安定期間によって特徴付けることができる。波数空間におけるステップサイズは、Δｋ（１３４）として与えることができる。これに代えて又はこれに加えて、波長は必ずしも波数で等間隔に配置されていなくてもよく、光源にはある範囲のΔｋ間隔があってもよい。安定期間１３３ａ～１３３ｆのそれぞれは、ソースの特定のチャネルに対する波数値ｋ＿ａ～ｋ＿ｆ（１３７ａ～１３７ｆ）を規定することができる。安定期間は、隣接する波数間の時間差の可変パーセンテージを占めることができ、例えば、時間ギャップ全体を満たすことができ、レーザは１つの波数から次の波数に直接ジャンプすることができ、又はレーザパワーが次の波数までターンオフされる短いパルスとすることができる。例示的なプロット１３０は、ソースの全チャネル数のサブセットであり得る６つのチャネルを含むか、又はソースは、例えば２つのようなより少ない別個の波数出力を含み得る。ソースの出力電力は、各チャネルにおいてかなりの電力を生じるように設計されている。

パワートレースは、波長の関数として平坦であり、及び／又は例えば光源で使用される利得媒質のスペクトル応答に応じて変化することができるか、又は特定のプロファイルに従うようにすることができる。波長間の時間１３５ａ～１３５ｆの間に、例示的なレーザ源のパワーを変調及び／又は停止することができる。図１に示す波数出力は単調に増加する波数を示しているが、波数１３７ａ～１３７ｆは非単調次数に従うことができ、例えば、出力波数は単調な降順で、又は単調でない順序で、例えば、１３７ａ、１３７ｄ、１３７ｆ、１３７ｅ、１３７ｂ、１３７ｃの順で起こる。本開示の１つの例示的な実施形態では、ＯＣＴ撮像バンドにおける光源出力波長は、８００ｎｍ、１.０μｍ、１.３μｍ、１.５μｍ、１.６μｍ、又は１.７μｍにほぼ中心を置くことができる。更なる例示的な実施形態では、ＵＶ及び可視帯域におけるのを含む任意の光学的範囲で操作することが可能である。本開示の別の例示的な実施形態では、光源は、２つ以上のスペクトル領域にグループ分けされた波長を出力することができる。例えば、１.０～１.１μｍ以内の波長を出力し、その後に１.３～１.４μｍの波長を出力することができる。或いは、本開示の例示的な実施形態に従って、赤、緑及び青の可視スペクトルのそれぞれ内で複数の波数ステップ出力を生じる例示的な光源を使用することができる。

図２に示される例示的な光学的にサブサンプリングされた（ＯＳ－ＯＣＴ）撮像システムでは、波長ステップ光源２００は、光スプリッタ２０５によって、サンプルアーム２２０と基準アーム２１０とに分離される。基準アーム２１０内の光又は他の電磁放射は、複素復調器２４０の第１のポート２４０ａに導かれる。サンプルアーム２２０内の光又は他の電磁放射線は、サンプルに向けられサンプルから収集され得る。これは、例えば、このアーム又は他の電磁放射を優先的にポート２３０ｂに向けることができる光サーキュレータの第１のポート２３０ａにサンプルアーム光を向けることによって達成することができる。ポート２３０ｂからの光又は他の電磁放射は、光ファイバ２３５によってサンプル２５０に向けられ得る。光ファイバ２３５は、サンプル上のサンプルアーム光の位置及び他の特性を制御するために当技術分野で知られている様々なプローブ、カテーテル、内視鏡、及び顕微鏡を含むことができるが、これらに限定されない。サンプル２５０からの後方分散光又は他の電磁放射線は、ファイバ２３５によって収集され、サーキュレータ２３０のポート２３０ｂに戻され、優先的にポート２３０ｃに導かれる。この光又は他の電磁放射は次に、複素復調器２４０のポート２４０ｂに向けられる。複素復調器２４０は、例えば、光学部品、デジタイザ、及びデジタル処理を含むことができる。複素復調器を使用して、各波数チャネルについて、サンプルアーム２２０と基準アーム２１０との間の干渉に関連する信号を測定することができる。例えば、複素復調器は、各波数チャンネルに対応して、複素反射サンプルフィールドに比例する次式の複素信号Ｓ（２７０と２８０との組み合わせからなる）を提供することができる。

上式において、Ｐ（ｋ_i）は波数ｋ_iに対応する反射信号パワーであり、θ（ｋ_i）は波数ｋ_iに対応する基準アーム光と反射サンプル光との間の位相差である。複素信号Ｓ（例えば、２７０と２８０の組合せを含む）は、（１つ以上のコンピュータ又は１つ以上のプロセッサを含むことができる）データ処理及び記録ユニット２６０に転送することができる。

本開示の例示的な実施形態では、複素復調器２４０は、例えばＶａｋｏｃ、ＯｐＴｉｃｓ ＬｅＴＴｅｒｓ ３１（３）３６２－３６４（２００６）、米国特許公開第２００７／００３５７４３号に記載されているような偏波ベースの復調装置に基づくことができる。本開示の別の例示的な実施形態では、位相変調器は、基準アーム２１０又はサンプルアーム２２０のいずれかに配置することができる。例示的な位相変調器は、例えば、π／２ラジアン又は０ラジアンの位相シフトを誘起するように提供、構成及び／又は構造化されて、各波数チャネルについてこれらの位相シフトのそれぞれで２回の測定を行うことができ、複素信号Ｓを構成するのに必要な時間多重された同相信号および直交信号を供給する。本開示の別の例示的な実施形態では、複素復調器は、例えば、Ｃｈｏｍａ、ＯｐＴｉｃｓ ＬｅＴＴｅｒｓ ２８（２２）２１６２－２１６４に記載されているように、３×３対の使用に基づくことができる。

図３は、本開示の例示的な実施形態による典型的なＯＳ－ＯＣＴシステムにおける深さ信号の偽信号を示すグラフを示す。図３に示すように、周波数変換は、離散波数ｋ_i干渉をサブサンプリングすることによって行うことができる。図３の例示的なグラフは、サンプルアームと基準アームとの間の遅延の関数としての複素信号Ｓの周波数を提供する。実線の曲線３００は、連続的に掃引された波長源の例示的な周波数を示し、破線の曲線３１０は、波数ｋ_iでの光学的なサブサンプリングを使用して測定された周波数を示す。ゼロ遅延３４０を中心とする周波数範囲では、変換は誘導されない可能性が高い。より大きな遅延の大きさに対応する周波数範囲では、周波数をベースバンド信号にダウンコンバートすることができる。例えば、波長掃引源を使用するときに＋Ｆ／５と＋３^*Ｆ／５との間に現れる遅延範囲３２０の周波数は、光学サブサンプリングを使用して－Ｆ／５からＦ／５の範囲にダウンサンプリングすることができる。例えば、－Ｆ／５からＦ／５の限定された周波数範囲のみを検出することにより、

から

までの特徴を有する完全な深さにわたる信号を、データ量を減らして得ることができる。

上述の例示的な実施形態では、データ処理及びデータ記憶ユニット２６０（図２参照）は、当技術分野で知られている離散フーリエ変換を利用するアプローチに従って、取得された複素信号アレイＳｉのそれぞれから深さ方向に分散プロファイルを生成することができる。これらの例示的なプロファイルを連結して画像を生成することができる。図４は、本開示の例示的な実施形態による典型的なＯＳ－ＯＣＴシステムにおける撮像の環状ラッピングのセットの例示的な図を示す。図４に示されているように、サブサンプリングされた画像の深度範囲よりも大きい範囲で広がるサンプルから生じる、サブサンプリングされた画像が生成される。例示的な画像４００に示されているような角度で配置された例示的なサンプルを使用することができ、これは複素復調を提供する例示的なＯＦＤＩシステムで取得することができ、例えばサブサンプリングなしで行うことができる。例えば、各Ａライン内のサンプリングされたデータ点の一部を破棄することによって、サブサンプリングされた画像を生成し、例示的な画像４１０に示すことができる。画像の深度範囲を大幅に縮小することができ、ベースバンドの外側で発生する信号は、この低減された深度範囲内に現れるようにダウンコンバートすることができる。この画像をタイリングすること、即ち、画像のコピーを垂直に連結することによって、元の構造４２０を認識することができる。表面発見ルーチンを使用して、複製表現４３０から物体の単一の表現を分離して、サンプルの画像を復元することができる。撮像は、傾けられたサンプルを包含するのに十分な範囲に亘って効果的に達成されたが、４１０に描かれた深さの範囲に対応するデータ量が減少していることに留意されたい。

図５に、有効深度範囲を増加させるためサブサンプリングされた光学的撮像の使用が例示され、本開示の実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムで使用される撮像プローブ及び傾斜サンプルについて得られる例示的な画像の図解のセットを示す。撮像機器５００は、システム５０２からサンプル５１０に画像光又は他の電磁放射線を伝達し、後方分散光又は他の電磁放射線をシステム５０２に戻すことができる内視鏡５０１を備える。内視鏡５０１は、光ファイバなどの単一の双方向導波路を使用して提供され得るか又は含むか、又は2つ以上の導波路を使用することによって提供され得る。導波路の１つは、システム５０２からサンプル５１０に光又は他の電磁放射を伝搬させることができ、導波路の別の１つは、サンプル５１０からシステム５０２への分散光又は反射光又は他の電磁放射を戻すことができる。内視鏡５０１は、例えばその遠位先端付近に、内視鏡５０１を出る光の角度５３０を走査することができるビームスキャナ５４０を含むことができる。ビームスキャナ５４０は、Ｋｉｍ、ｅＴ．ａｌ、ＯｐＴ．Ｅｘｐｒｅｓｓ １５、１８１３０－１８１４０（２００７）に記載のように、マイクロ電子機械スキャナに基づき得る。内視鏡に対して角度をなすように配向されたサンプルの場合、ビームスキャナ５４０からサンプル表面までの１つの角度に対する距離は比較的短くすることができ、例えばｄ１（５２０ａ）であり、別の角度では比較的長く例えばｄ２（５２０ｂ）である。

従来のＯＣＴ又はＯＦＤＩ技術を用いて、撮像システム５００は、深度範囲（ｄ２－ｄ１＋δ）に亘ってデータを取得することができ、パラメータδ５２２は、サンプルへの撮像深度を表す。従来のＯＣＴ又はＯＦＤＩ画像５５０は、深度５２１及び角度５２３の関数として画像を提供する。例示的な画像は、ｄ２－ｄ１+δで与えられる深度範囲を占有する。短時間でこの広い領域にデータを取得するためには、高速なデジタル化とデータ転送能力を必要とする。そのような例示的な画像は、取得が非効率的であることも示す。このことは、取得された画像のその広い領域において、組織表面５３３ａの上又は組織表面５３３ｂの下のδよりも深い深度の情報内容がほとんど又は全くないためである。サブサンプリングされた光周波数領域撮像又はサブサンプリングされたＳＤ－ＯＣＴを使用することで、同じ情報コンテンツをより効率良く容易に取得できる。例示的なサブサンプリングされたＯＦＤＩ画像５６０が、深度５６１及び角度５６４の関数として提供される。例示的な撮像システム５００は、δ５６２の撮像範囲を提供するように構成することができる。この例示的な撮像範囲は、サンプルへの撮像の浸透深さよりも大きくなくてもよく、或いは、より浅い領域に亘って情報が望まれる場合には、より少なくてもよい。例示的なサブサンプリングされた撮像手順のラッピング特性は、あらゆる角度でのサンプルの表面深さδからの情報の捕捉を容易にすることができる。さらに、例示的な画像取得帯域幅は、組織表面の上の空き領域に専用であったり組織内への撮像侵入の下であることはほぼ無い。

例えば、スネーク手順（Ｙｅｚｚｉら、ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｍｅｄ Ｉｍａｇ １６、２ １９９－２０９（１９９７）に記載されているように）を含む表面発見手順を使用して組織表面５７０の位置を特定するか決定し、例示的な画像をアンラップして画像５９０を生成でき、該画像において深さがほぼ一定の表面を有するように組織が示されている。

＜高速ＯＳ－ＯＣＴ撮像システムの例示的実施形態＞
本開示による高速に光学的にサブサンプリングされた撮像システム及び画像表示装置及び方法の例示的な実施形態が以下に記載され図６～図１６に示される。

例えば、図６は、高速レーザ源の例示的な実施形態と、本開示による１つ以上の構成要素によって提供される例示的な出力を示す。図６に示すように、例示的なレーザ装置６００は、強度変調器６１０、半導体光増幅器の組（６１１及び６１４）、第１の分散ファイバ６１５、固定されたファブリ－ペローエタロン６１３、出力結合器６１６、及び第２の分散ファイバ６１２を含む。レーザ光又は他の電磁放射は、レーザキャビティ内で時計回りの方向に循環することができる。負の分散要素は、例えば、１５５０ｎｍで約－７００ｐｓ／ｎｍの全分散を提供する分散補償ファイバから発生されるか作られる。正の分散要素は、例えば、１５５０ｎｍで＋７００ｐｓ／ｎｍの全分散を提供する標準的な単一モードファイバから発生されるか作られる。このような例示的な標準ファイバはファラデー回転ミラーを有するダブルパス構成で動作して、偏波モード分散の影響を低減することができる。例示的なレーザは、中心波長０、例えば、約１５５０ｎｍ及びレーザ発振帯域幅１５２２ｎｍ～１５９０ｎｍ（６３２ａ）で動作することができる。レーザは追加の波長及び帯域幅で動作することができることを理解されたい。

分散補償ファイバからの光又は他の電磁放射は、例えば光アイソレータを含むことができる広帯域半導体光増幅器（６１４、６１１）によって増幅されて、反時計回り方向の光／放射の通過を防止することができる。この増幅された光は、２００ＧＨｚのＦＳＲ６１３を有する２つの同一のＦＰエタロンの組を通過する。レーザは、１つのエタロン又は複数のエタロンで動作させることができる。例示的なエタロンは、ほぼ等間隔の波数で光又は他の電磁放射を伝送することができる。例えば、１つの例示的な実施形態では、２つのＦＰエタロンを用いて、結合フィルタの光伝送スペクトルを狭くし、ノイズ性能を改善し、増幅器及びファイバにおける非線形相互作用を低減することができる。出力結合器６１６は、フィルタ６１３の後に配置され、キャビティから約２０％の光を導くことができる。出力結合器６１６の例示的な結合比は、広い範囲に亘って設定することができる。本開示のそのような例示的な実施形態では、各分散要素の長さは、大きさが実質的に一致するように選択され、動作帯域幅に亘って反対の符号も有する。

強度変調器６１０は、同調可能な長さと同調可能な繰り返し率のパルスを生成するパルス発生器６２２によって駆動されてよい。１つの例示的な実施形態では、パルス長さは、他の範囲も可能であるが、０.０５ｎｓと５ｎｓとの間にしてよい。そのような例示的なパルス長は、変調器６１０を通る高い光伝送を有する時間ウィンドウを提供することができる。強度変調器６１０は、リチウムニオブ導波路特性の最適化による高いオン／オフ伸長比（約３０ｄＢ）を提供することもでき、「オフ」状態にあるときの透過光を制限するように用いれる。これに代えて又は加えて、電気光学強度変調器を使用することができ、又は半導体利得素子を電流変調してこの強度変調機能を提供することができる。変調器６１０の前に偏光子を含めて、偏光依存動作を有する変調器を補償することができ、偏光子と変調器の間に偏光コントローラを配置して戻り光偏光状態を変調器の最適軸に整列させることができる。例えば、偏光コントローラはレーザキャビティ全体に含まれて、各素子で光偏光状態を整列され得る。

本開示の１つの例示的な実施形態では、例えばキャビティ往復時間の逆数によって与えられる基本キャビティ周波数の４３３６番目の高調波の約１８.９ＭＨｚで、パルス発生器６２２が駆動されてよい。この例示的な高調波で動作させることによって、強度変調器に戻ってくるパルスを送信ウィンドウに合わせて、例示的な変調器を通過させることができる。変調器では、大部分又はすべてのレーザ発振波長パルスが単一の多波長パルス内で一時的に重なり合うことができる。分散ファイバを通過した後、これらのパルスは時間的に分離することができる。次いで、第２の分散ファイバは、これらのパルスを再圧縮することができる。変調器における各パルスは、別々の波長を有するパルス列内の各パルスを有するパルス列を生成するように引き延ばすことができる。所定の時間に複数のパルス列がキャビティ内に存在する。

レーザ出力は、出力カプラ６１６から供給することができる。この出力は、更なる光増幅器を通過して電力を増加させることができ、及び／又は例えばＦＰエタロン６１９のような１つ又はいくつかの波長選択フィルタによってさらにフィルタリングされて線幅が改善され、及び／又はＡＳＥ光伝搬が低減される。例えば分散補償ファイバ又は反射モードで動作するファイバブラッググレーティングアレイ、又は反射モードで動作するチャープ型ファイバブラッググレーティングであるか又は含む分散補償素子（又は正分散素子）６１８を使用して、出力パルス列が時間的に伸張又は圧縮されてもよい。外部分散要素６１８を用いて、レーザキャビティを変更することなく、外部でＡライン持続時間及び関連する必要なデジタル化速度が変更されてよい。

追加の増幅器６１７、６２０が設けられて、電力を増加させ線幅が改善されてよい。これらの増幅器は、半導体光増幅器に基づくことができるが、例えばドープされた光ファイバによって構成することができ、又はラマン利得を利用することができる。レーザキャビティ６１９の外部のフィルタを使用することで、バックグラウンドで増幅された自然放出光が除去され、各波長パルスの線幅が狭まる。増幅及びフィルタリングを多段階で繰り返し電力がさらに増加し線幅が最適化される。

本開示の１つの例示的な実施形態では、レーザ出力は、各パルスがフィルタ６１３、６１９の透過通過帯域に対応する異なる波長を有するパルス列６４０を含むことができる。これは、高速オプトエレクトロニクス受信機で視覚化し、高速オシロスコープで捕捉することができる。本開示による例示的な実施形態におけるこのような例示的なパルス列６４１の長さは、約５０ｎｓに設定することができるが、他の設定も本開示の範囲内で考えられる。各パルス列は、ＯＣＴ撮像における「Ａライン」を表し、波数でほぼ等間隔に配置された固有の波長を有し、波長選択フィルタの透過ピークと一致する別個のパルスを含むことができる。出力レーザ６３０の光学スペクトルは、出力波長６３１の実質的に異なる帯域を有するくし形構造とすることができる。

例示的なスペクトル出力６３０は、波長６３２ａ、６３１ａの関数としての光出力６３２ｂ、６３１ｂのプロットとして図６に示される。より小さな波長範囲のズームされた画像がグラフ６３１に示され、より広い範囲がグラフ６３２に示される。時間的出力６４０が、受信した電圧６４０ｂを時間６４０ａの関数としてプロットする。

レーザの実効Ａライン速度は、基本共振器往復周波数の異なる高調波（又は共振器往復時間の低調波である異なるパルス繰り返し時間）で強度変調器を動作させることによって変更されてよい。これにより、Ａライン繰り返しレートを電子的に変更することが容易になる。分散の大きさは、各波長パルス間の時間間隔を調整することによってＡライン長さを変更するように調整することができる。これらの要素は図６の特定の構成及び／又は順序で示されているが、本開示の範囲内で使用可能な代替的な順序及び／又は構成があることは当業者には明らかである。

本開示の例示的な実施形態では、図７のブロック図に示すように、高速レーザ源７００の出力を干渉計７０１の入力に向けることができる。この干渉計７０１は、レーザ源７００の出力をサンプルアーム７０３及び基準アーム７０４に分割又は分離することができる。サンプルアーム７０３は、偏光感受性撮像を改善するのに使用することができる偏光変調用の電気光学変調器（ＥＯＭ）７１０を含んでよい。ＥＯＭ７１０は、各波長パルス、各Ａライン、各撮像フレーム、各撮像体積、又は任意の時間ブロックのデータの偏光状態を変調するように構成することができる。ＥＯＭ７１０は、サンプルアーム７０３内の前方に、及び、サンプル７１４に光線又は他の電磁放射を供給するダブルパスファイバ７１７に光又は他の電磁放射を導くことができる光サーキュレータ７１１の光路内に、配置してよい。これに代えて又は加えて、変調器（例えば、ＥＯＭ７１０）をカプラ７０２の光路の前及び光路内に配置して、サンプル及び基準アームの光又は他の電磁放射の両方を変調してもよい。これに代えて又は加えて、そのような例示的な変調器は、ダブルパスファイバ７１７に配置することができる。このダブルパスファイバは、システムの較正に使用されるミラー７１３のような構造に光の一部を導くスプリッタ７１２を含むことができる。サンプルアーム７０３は光又は他の電磁放射をサンプル７１４に提供することもできる。基準アーム光は、サーキュレータ７０５を通って、ミラー７０６へ導くダブルパスファイバ７１８に通すことができる。このミラー７０６の位置は、基準アーム光学遅延を変更するように調整することができる。偏光コントローラ７０７、７０８、７１５は、基準及び／又はサンプルアーム７０３、７０４内に設けることができる。偏光子７０９をＥＯＭ７１０の光路の前及び中に設けて、入力偏光状態を変調器に設定することができる。基準及びサンプルアーム７０３、７０４から供給される光又は他の電磁放射は、光復調器７１６で結合することができる。

図８は、本開示の例示的な実施形態による図７の光復調器７１６の図をより詳細に示す。例えば、サンプル８０１及び基準８０２からの光又は他の電磁放射は、偏光ビーム結合器（ＰＢＣ）８０４に供給され、偏光ビーム結合器（ＰＢＣ）８０４は、受信した光又は他の電磁放射を２つの直交偏光状態に分割するか分離する。偏光コントローラ８０３は、基準アーム光を偏光分散方向に対して例えばＰＢＣ８０４の出力ポートのそれぞれにほぼ等しく分割するか、又は偏光ダイバース検出が使用されない場合には主に１つの出力ポートに分割するように構成することができ、これによって、基準アーム８０２からの光又は他の電磁放射の偏光状態を制御できる。ＰＢＣ８０４の各出力ポートにおいて、信号８０９ａ上で検出された同相チャネル（Ｍ_I）における、例えば信号８０９ｂ上で検出された他の直交チャネル（Ｍ_Q）に対してシフトを生成するように、光学コンポーネントのシステムが構成される。この例示的な実施形態では、偏光コントローラ８０６ａ、８０６ｂ、８０６ｃ、８０６ｄは、基準アーム８０２からの光又は他の電磁放射に対してサンプルアーム８０１からの光又は他の電磁放射に異なる位相遅延を提供し、これにより、偏光ビームスプリッタ８０７ａ、８０７ｂ、８０７ｃ、８０７ｄによって生成される干渉縞に制御可能な位相シフトが誘発される。

代替的又は追加的に、このような例示的な光回路は、バルク光スプリッタ及び偏光回転子を使用して自由空間で構成することができる。各偏波ビームスプリッタの出力は、強度雑音低減のために、平衡受信器８０８ａ、８０８ｂ、８０８ｃ、８０８ｄの反対符号付き入力に通してよい。信号は、フィルタ８０９ａ、８０９ｂ、８０９ｃ、８０９ｄを用いてローパスフィルタリングすることができる。これらのローパスフィルタのカットオフ周波数はレーザの光学サブサンプリングのために得られるベースバンドウィンドウの周波数帯域幅に一致するように設定することができ、ベースバンドウィンドウは、ｌ／（２^*ｄＴ）として近似することができる（ここでｄＴはレーザからの波長パルスの最小時間間隔である）、及び／又は時間間隔がＡラインを横切って等しくない場合、レーザからの波長パルスの最小時間間隔として近似することができる。例えば、５０／５０光カプラ８０５ａ、８０５ｂが例示的なシステムに含まれてよい。

Ｍ_I信号とＭ_Q信号が直交位相で加算されると、１つの信号測定において共役曖昧さから生じる複素共役アーチファクトが減少する可能性がある。低減量は、例えば、共役アーチファクトであり、Ｍ_IとＭ_Qとの間の関係が完全な直交位相（例えば、約９０度の位相分離）にあることに相関する。ＲＦチャネルの数を減らすために復調器を設けることができ、該復調器は、例えば、ニオブ酸リチウム位相変調器又は音響光学素子を使用して、干渉計の基準アーム又はサンプルアームにおいて逐次位相変調を介してＭ_I及びＭ_Qを生成するのに必要な情報を生成する。

検出された干渉縞Ｍ_I（例えば、信号８０９ａで検出された）とＭ_Q（例えば、信号８０９ｂで検出された）との間の直交関係における不完全性は、正及び負の遅延空間からの信号の不完全な分離をもたらす虞がある。この例示的な実施形態では、測定信号は、デジタイザ８１０ａ、８１０ｂによる取得後に修正され、デジタル化された信号をコンピュータ構成（例えば、コンピュータ、プロセッサ及び／又はそれらの複数の組み合わせ）に転送される。これらの例示的な修正は、例えばＳｉｄｄｉｑｕｉらによるＯｐＴｉｃｓ Ｅｘｐｒｅｓｓ ２３、５ ５５０８－５５２０（２０１５）に記載されているように、既知の技術を用いてこれらの誤差を補正するために使用することができる。このような例示的な補正は、ミラー（図７のミラー７１３参照）信号の組のような別個のサンプルから得られた所定のデータを使用して実行することができ、及び／又は任意でサンプル自体の信号によって得ることができる。この補正により、測定された波長（即ち、スペクトルエラー）の関数として生じるエラーと、ＲＦ周波数（即ち、ＲＦエラー）の関数として生じるエラーの両方が除去され得る。ＲＦエラーは、高速撮像においてシステムに一層高いＲＦ周波数が含まれるので重要になる。そのような例示的な手順は、図７のサンプル較正ミラー７１３からの信号を様々な深度位置で利用され、同時にすべての深度位置について残留ピークが最小化される。この例示的な手順が用いられて、ＲＦ周波数領域において周波数応答関数（Ｈ（Δ））を適用して周波数依存性誤差を補正することができる。振幅及び位相誤差補正は、ＲＦ時間領域において適用することができる。これらの誤差は、システムごとに一度（例えば、コンピュータ構成によって）計算されるか、又は他の方法で決定され、システムが（例えば、コンピュータ構成によって）その状態を大きく変化させない限り、全ての後続画像に適用できる。スペクトルエラーは、ＲＦエラーとは別に計算されて及び適用されて（例えば、コンピュータ構成によって）、状態が変化し、ただ影響を及ぼすだけのスペクトルエラーがＲＦエラーとは無関係に較正される。

例示的な復調回路は、ＳｉｄｄｉｑｕｉらによるＯｐＴｉｃｓ Ｅｘｐｒｅｓｓ ２３、５ ５５０８－５５２０（２０１５）に記載されているように、従来のフーリエ領域測定と同様のサブサンプリングされた測定値で動作することができる。図９に示す一例が、本開示の例示的な実施形態による直交復調を伴わずに及び直交復調を用いて得られた例示的なＯＳ－ＯＣＴ画像の組を示す。図９に示すように、指のサブサンプリングされた画像は、直交復調９００無しで提供され、画像とその複素共役の重なりが示され、画像にアーチファクトが誘発される。この問題は、本明細書で説明するように、表示９０１に示されている復調及びエラー訂正によって解決することができる。例えば、図８に示される例示的な構成が用いられて、Ｘ偏光状態のデジタイザ８１０ａに対し、デジタイザ８１０ａの２つの位相シフトされた干渉縞（例えば、第１チャンネル－チャンネル１のＩ及び第２チャンネル－チャンネル２のＱ）を生成でき、及び１×２スプリッタ８０５ａの代わりに１×Ｎスプリッタを使用することにより、追加の位相シフト干渉信号を生成することができる。例えば、１つの例示的な構成では、偏波ベースの復調システムは、Ｏｄｅｇ、＋６０ｄｅｇ、及び＋１２０ｄｅｇの相対位相シフトで３つの位相シフトされた干渉信号を提供することができる。３つ以上の位相シフトされた干渉チャネルが例示的に利用されて、例えば直交復調精度を改善し、又は２つがＤＣにおける信号アーチファクトの存在が低減する。

以降に説明され図１０に示されのが、ミラー構造から取得された信号を処理するのに使用される後処理補正係数を導出する例示的な手順であって、図１０は、本開示の例示的な実施形態による光復調器における直交位相誤差を補正する例示的な直交復調及びＯＳ－ＯＣＴ信号処理を提供する方法のフローチャートである。例えば、図１０に示されているように、手順１０１０において、検出された信号Ｍ_I及びＭ_Qが取得され、手順１０２０において、ハニングウィンドウで処理され、フーリエ変換され（ＦＴ）、その後、手順１０３０において、（例えば、コンピュータ構成を使用して）信号対雑音比を改善するために干渉縞をコヒーレントに平均化する。次に、手順１０４０において、フーリエ領域の信号ピークを見つける。その後、手順１０５０において、ＳｉｄｄｉｑｕｉらによるＯｐＴｉｃｓ Ｅｘｐｒｅｓｓ ２３、５ ５５０８－５５２０（２０１５）に記載されているようにＲＦ誤り訂正を実行することができ、次いで手順１０６０で再びＳｉｄｄｉｑｕｉらによるＯｐＴｉｃｓ Ｅｘｐｒｅｓｓ ２３、５ ５５０８－５５２０（２０１５）に記載されるようにスペクトルエラー訂正を行う。誤差関数を使用して、最適化ループ（黒い点線のボックス）を介して数回反復した後に、手順１０７０で補正係数Ｈ（Δ）及びα（ｋ）及びβ（ｋ）を更新及び最適化することができる。

高速に光学的にサブサンプリングされたＯＣＴシステムの例示的な実施形態は、図１１に示されるような多くのシステムモジュールに亘る位相同期計時システムを利用することができ、図は本開示の例示的な実施形態による例示的なＯＳ－ＯＣＴ撮像システムにおけるコントロール装置の例示的なタイミングスキームを提供するブロック図である。図１１に示すように、信号発生器１１０８は、強度変調器１１０４を駆動するためのパターン／パルス発生器１１０５のクロックとして使用できる。この信号発生器１１０８の内部クロックは、ＥＯＭ１１００を制御する第１の信号発生器１１０１、高速軸ビームスキャナ１１０３を制御する第２の信号発生器１１０２、低速軸ビームスキャナ１１０６を制御する第３の信号発生器１１０７、及び高速デジタイザ１１１２、１１１３の取得クロックを制御して干渉計フリンジデータを取得する第４の信号発生器１１１１を含む。パターン／パルス発生器１１０５は、コンピュータ装置１１０９によって設定可能なバイナリデータパターンを利用することができる。信号発生器１１０８からのトリガ出力信号が遅延発生器１１１０に進んで、高速デジタイザ１１１２、１１１３用のトリガ信号が生成される。上記の例示的な実施形態は単に例示的なものであり、クロックエレクトロニクス及び信号経路の複数の構成が、当業者によって理解され、本開示の範囲内で同様の効果を達成する。この例示的なタイミング構成は、短い又は長い時間間隔でＡラインを横切る位相安定性の測定を高度に容易にするように構成されている。

例示的なデジタイザ１１１２、１１１３のクロック周波数はレーザＡラインレートの整数倍になるように構成することができ、そのレートは、各Ａラインについてデジタル化されたサンプルの整数である。これにより、複数のＡラインを直接に、即ち、測定されたフリンジ領域で又は複素ＡラインとしてのＦＦＴの後に、Ａラインの位相シフトを考慮する必要なく、平均化することが容易になる。例えば、この例示的なシステムでは、パターン／パルス発生器１１０５は、信号発生器１１０８によって例えば３.６４４３７７３４ＧＨｚ信号によって駆動することができ、パターン発生器１１０５は、この周波数で１９２ビットを生成するようにコンピュータ１１０９によって設定され、この１９２ビットシーケンスのうちの１ビットに対して「オン」のままであり、３．６４４３７７３４ＧＨｚ／１９２＝１８．９８１１３１９７９１６６７ＭＨｚのＡラインレートを生成した。デジタイザクロックは、外部クロック１１１１により、例えば１.２３３７７３５７８６５ＧＨｚに設定され、例えばＡライン毎に正確に６５個の測定を提供した。例えば、一連の連続的な取得を組み合わせて、改善されたＳＮＲ及びフリンジ信号の加算を伴うコヒーレントに平均化されたＡラインを生成することができる。Ａラインのこの例示的なコヒーレントな平均化は、フィールドプログラマブルゲートアレイ（ＦＰＧＡ）などのデジタイザボード上にあるプロセッサを使用するか又はコンピュータ構成を使用して実行することができる。

図１２は、本開示の例示的な実施形態による例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムにおいて使用される撮像顕微鏡を示す。図１２の撮像システムのこの例示的な実施形態では、それぞれｘ及びｙ次元に亘ってビームを走査することができる大角度ガルバノメトリックミラー１２０２、１２０３を組み込んだ走査ビームプローブが含まれる。コリメータ１２００は、ビームスキャナ１２０２、１２０３（例えば、およそのビームサイズ７ｍｍ）及びスキャナ１２０２、１２０３の光路に配置されて扇状ビーム撮像ジオメトリを作成する例えば２５０ｍｍの焦点距離を有する集束レンズ１２０１、に向けることができるコリメートされたビーム１２０８を生成する。例示的なシステムは、例えば人間の顔の広視野深度分解画像を、サンプル１２０７が典型的なプローブから遠ざかるにつれて広がる視野１２０４、１２０５、１２０６にて容易にすることができる。

図１３は、本開示の例示的な実施形態による例示的な１組の広視野ＯＳ－ＯＣＴ画像を示す。例えば、例示的な画像１３０１の単一の深度平面、例示的な画像１３００の深さにわたる平均強度投影、又は他の表示モードの中の単一の断面画像を調べることによって、３次元データセットを視覚化することができる。例示的な画像１３００及び１３０１は、例示的なシステムの深度フィールド及び広域フィールドの能力が大きいことを示す。これらの例示的な画像１３００、１３０１では、３センチメートル以上の被写界深度が得られる。この画像を取得する際、例示的なレーザは約１８.９ＭＨｚのＡラインレートで動作し、画像は１６.５９２５Ｈｚで動作する高速軸スキャナ及び０．００８２９６Ｈｚで動作する低速軸スキャナで測定し、２５０ｍｍ収束レンズを使用して、２０００×２０００の横方向ピクセル（９ｃｍ×９ｃｍの領域に拡がる）を表示した。このような例示的なレーザの速度が走査速度をはるかに上回っているため、例示的な画像のＳＮＲを改善するために、単一のフレーム、２つのフレーム間、又は体積間で隣接するＡラインを平均化した。

更なる例示的な結像顕微鏡は、例えば、３.９ｋＨｚ共鳴ビームスキャナとより遅いガルバノスキャナを用いて提供もできる。２５０ｍｍの合焦レンズを使用することが可能である。典型的な３.９ｋＨｚ共振高速スキャナでは、高速フレームで～２４２８ピクセル、低速フレームで１０００ピクセルを測定しながら、毎秒約８個の体積を得ることが可能である。この手順及び配置は、ビデオレート、例えば毎秒８個の体積で取得された各体積を有するサンプルの容積計測を容易にした。例示的な体積取得速度は、高速フレーム方向、低速フレーム方向のＡラインの数を減らし及びスキャナの速度を増加することによって大幅に増加させることができる。この撮像は、１８.９ＭＨｚのＡライン速度源を用いて行った。原画像１４００から水平方向にこの空間的な崩壊を除去して歪みのない画像１４０１を生成する処理において、図１４に示すように共鳴スキャナの正弦波特性のために正弦波補間を行うことができた。図１４に、例示的なひずみのない画像１４０１における位置１４０４における第１の体積の２１９番目の断面画像１４０３が示され、記録されたベースバンドウィンドウに表面下の特徴がどのように現れるかを示す。例えば、キャビティ内／外部キャビティフィルタのＦＳＲを変更することで、ベースバンドウィンドウサイズが変更できる。画像１４００及び１４０１は、深度軸を横断する例示的な平均輝度投影画像である。

本開示によるシステムの別の例示的な実施形態では、偏光多様性容積組織撮像を使用して、組織界内のその複屈折の光学複屈折及び光学軸を測定し、これらの容積測定値をビデオレート顕微鏡で取得して、外科手術領域のビデオレート複屈折撮像ができた。そのような例示的な実施形態では、４つのデジタイザチャネル（例えば、図８のデジタイザチャネル８１０ａ、８１０ｂ）を使用して、Ｘ偏波多様検出チャネル及びＹ偏波多様検出チャネルのそれぞれのＩ／Ｑ測定を提供した。第１のデジタイザボード８１０ａのトリガ出力を使用して、第２のデジタイザボード８１０ｂ上の取得開始をトリガすることができる。干渉ＰＢＣ８０４の後の光路及び電気ケーブルの長さが最大限に等化されて、変調又はＰＳエラーを引き起こす可能性のある遅延を避けた。例えば、偏光感度（ＰＳ）測定の場合、ＸチャネルとＹチャネルとの間の周波数依存性の位相シフトを、Ｙチャネル位相を深さを有するＸチャネルに対して明らかに増加させることによって、アーティファクトな複屈折測定値を生成することができる。このアーチファクトは、コンピュータ装置８１０ａ、８１０ｂにおいて実行された後処理において、Ｙチャネル信号に対してＸチャネル信号を遅延させることによってさらに除去された。

図１５は、本開示の例示的な実施形態による例示的な高速ＯＳ－ＯＣＴシステムから取得されたビデオシーケンスからの例示的な画像セットを、現在の開示によるシステムの例示的な実施形態で取得されたビデオのスナップショットを含めて示す。図１５に提供される例示的な画像は、深さにわたる平均強度投影を使用して３つの時点（１５００、１５０１、１５０２）でシリコンファントム上に置かれたマウス坐骨神経を示す。この例示的な時間の間、一対の鉗子で神経を砕いた。光学的複屈折軸が既知の手順を用いて抽出され、メジアン光学軸投影が実行され、光学軸画像１５０３、１５０４、１５０５を生成した。光軸データ１５０６及び１５０７の断面画像がそれぞれ線１５０８及び１５０９に提示される。光軸データは、光軸の角度が画像１５０３、１５０４、１５０５、１５０６、１５０７の色にマッピングされるところに表示される。この例示的なデータセットでは、記録は約９秒間続き５４個のフル体積を含んだ。

この例では、高速スキャナは３.９４５ｋＨｚで動作し、順方向走査中の入力偏光１と逆方向走査中の入力偏光２との間で変調が行われた（例えば、ＥＯＭ変調速度は３.９４５ｋＨｚであった）。低速軸スキャナは６.５１４０８３Ｈｚの速度を有し、ランプ波形で駆動され、従って、体積内で６００回の横方向前方（高速軸）スキャンと６００回後退（高速軸）スキャンを提供した。１．２ｃｍ×１ｃｍの横電界を測定した。典型的なサブサンプリングされたＯＣＴシステムの深さ範囲は約５センチメートルであった。そのような例示的なデータは、２００ＧＨｚの出力波数間隔で取得され、組織内の約５００μｍのベースバンド撮像ウィンドウ深さを生じさせた。

例示的な実施形態では、偏光のストークス表現の３つの光軸パラメータを赤色、緑色及び青色スケールにマッピングしこれらのカラー体積画像を深度に亘って中央投影することによって偏光データが表示されて、組織光学複屈折１５０３、１５０４、１５０５、１５０６、１５０７の２次元マップが生成される。

或いは、図１６に示すように、本開示によるシステム及び方法の例示的な実施形態を利用して、平均構造（強度）投影１６００、又は光軸、位相差、及び／又は偏光解消情報による重み付き投影１６０１を表示できる。この例示的な画像は、周囲の筋肉１６０５ａ、ｂ、ｃのフィールドで鉗子１６０４によって操作されている外科的に露出されたラット坐骨神経１６０３を示す。例示的な複屈折投影画像１６０１は、環状カラーマップ１６０２上にマッピングされた光軸角度を示し、色／色相は、画像形成ビーム伝搬方向１６０６に直交する直線面内の光軸角度を示す。ここで、色相／色の値は、深さ方向の強度値と位相差値によって重み付けされる。この単一の顔面投影は、図１５に示すマウス坐骨神経画像について説明したのと同様の取得パラメータを用いたビデオ取得内の単一のキャプチャである。低値の低複屈折表示（例えば、鉗子１６０７など）及び高い複屈折のものを高い値の色で表示することができる。１６０８のような埋め込まれた神経／組織の特徴は、このような３Ｄから２Ｄの投影で視覚化することができる。３次元データを表示し、そのような例示的な３次元データを２次元画像に変換／転送するための多数の方法があることを理解されたい。

＜追加の光源の実施形態＞
図６に示され且つ本明細書の上で説明された例示的なレーザ源は、本開示の１つの例示的な実施形態を対象とする。更なる例示的な実施形態では、レーザ源は、とりわけ、光ファイバ増幅器、パラメトリック増幅器、非線形増幅器、及び／又はラマン増幅器に基づく、光利得及び光利得を含むことができる。

図１７は、レーザ出力の時間的ギャップを埋めるために隣接するＡラインからのレーザ出力パルスをインターリーブする装置のブロック図を示し、本開示の例示的な実施形態による様々な構成要素からの例示的な出力を示す。レーザ光源を含むこの例示的な実施形態では、強度変調器への信号をキャビティ内の分散要素による伸張後のパルスの時間間隔よりも小さくなるように制御することによって、各波長パルス１７１７の時間的持続時間を構成することができる。これが実行されて、増幅器又は他のレーザキャビティ要素における異なる波長パルスの重なりを制限することができ、パルス間の時間１７１８を生成することによってレーザデューティサイクルを低下させることもできる。これらのオフ時間のために、レーザのパワーは、短パルス１７１５に集中して高い瞬時パワーを生成でき、そのパワーは、非線形効果を生成するか又はブースタ増幅器を飽和させることによる不利になり得るより高い。１つの例示的な実施形態では、このような例示的な低デューティサイクルパルス列は、カプラ１７１０、第１アーム１７１８、遅延ファイバを含む遅延器１７１１、及び偏波コントローラ１７１２、を含むマルチパス光回路を通過することができ、例えばカプラ１７１３を用いて組み換えることができる。遅延１７１１は、例えばパルス間の時間間隔の半分にＡライン繰返レートを加えたものにほぼ等しくなるように構成することができる。この例示的な構成は、パルス１７１６を時間的にオーバーラップさせることなく、隣接するＡラインを一緒にインターリーブすることができる。

これに代えて又は加えて、反復分散素子を使用して、パルスの時間的分離に影響を与えることなく波長パルスのそれぞれを時間的に分散させることができる。例えば、波長選択フィルタのそれに一致するＦＳＲを有する、又はレーザの波長選択フィルタの整数倍のＧｉｒｅｓ―ＴｏｕｒＮｏｉｓエタロンをレーザ出力で利用して、パルス伸長に導く各パルスの限定された帯域幅内で大きな分散を生成する。このフィルタの例示的な群遅延応答は、パルス－パルス間隔の有意な変更を引き起こすことなく各パルスが時間的に拡げられる（又はそのような例示的な態様で構成されている場合に圧縮される）ように、周期的１７１５であり得る。図６に示す典型的なレーザは、図１７に示す増幅器１７００、１７０３、１７０６、１７０９、分散要素１７０５、１７０２、１７０７、スペクトルフィルタ１７０４、１７０８及び強度変調器１７０１を含むことができる。

本開示の別の例示的な実施形態では、波長選択フィルタは、エタロン内に分散媒質を使用せず、広い帯域幅に亘って一定の自由スペクトル範囲を維持するという利点を有するエアキャビティファブリ－ペローエタロンから構成することができる。代替の波長フィルタ構成は、とりわけ、ファイバーベースのファブリ－ペローエタロン、事実上撮像された位相アレイグレーティング、ファイバブラッググレーティング又は他の導波路ブラッググレーティング、アレイ導波路回折グレーティング、サイクリックアレイ導波路回折グレーティング、又は光インターリーバ及びデインターリーバを含むことができる。

さらに別の例示的な実施形態によれば、レーザキャビティ内の分散要素（図６では構成要素６１２、６１５として示す）は、ファイバブラッググレーティング（ＦＢＧ）アレイ又は長チャープ型ファイバブラッググレーティングに基づくことができる。例えば、分散は、各波長の反射の異なる空間位置によって生成される。図１８は、本開示の例示的な実施形態による、ファイバブラッググレーティングアレイの例示的な図、及びその構成要素の１つから提供される出力の例示的なグラフを示す。図１８に示す例示的なＦＢＧアレイ構成では、一連の個々のＦＢＧ１８００ａ～１８００ｈを、距離Δｘ１８０６だけ離れたファイバに沿って配置することができ、その結果、各連続グレーティングからの反射パルスは（ｃ／（２ＮΔｘ））^-1だけ時間的に離れ、ここで、ｃは光の速度であり、Ｎはファイバの屈折率である。例えば、個々のＦＢＧ１８００ａ－ｈは、ＦＰエタロン又は類似の周期的フィルタを必要とせず、ＦＢＧ反射波長がレーザ波長を規定するように、波長選択フィルタとして機能することができる。これに代えて又は加えて、ＦＢＧ反射率のスペクトル位置は、キャビティ内ＦＰエタロンのような波長選択フィルタによって通過される波長に整列させることができる。

ＦＢＧの例示的な反射帯域幅は、レーザ線幅がエタロン線幅によって決定されるように広くすることができる。可変光減衰器１８０５がアレイに含まれて、例えば、反射パルスの数を制限して発振波長の数を減らすことができる。一方の側１８０１ａからの入力光は反射され、それにより、各波長又はそれに一致する光によって遭遇する第１のＦＢＧに整列するＦＢＧの位置に基づいて、異なる群遅延を提供する出力光１８０１ｂを生成する。例示的なＦＢＧアレイ構成は両面から使用でき、他の端部１８０２ｃから放射された光が同じグレーティングから反射して１８０２ｄに戻り、ＦＢＧを逆の順序で見て、入力光１８０２ａによる反射光１８０１ｂで達成されるのと反対の分散を有する。これに代えて又は加えて、第２のＦＢＧアレイを使用して、このアレイ内のグレーティングの順序を逆にして反対の分散を生成することができる。ＦＢＧ反射率１８０４対波長１８０３は、図１８のグラフに示すように、その線幅、反射率、位相応答及び中心波長を構成するように、グレーティング書込みプロセスによって調整することができる。

更なる例示的な実施形態では、ファイバ長に沿って連続的な波長反射率を提供するチャープ型ＦＢＧを使用することができる。例えば、キャビティ内の波長選択フィルタがレーザ発振波長を規定し、チャープ型ＦＢＧが正及び負の分散を生成することができる。例示的なＦＢＧアレイと同様に同じチャープ型ＦＢＧを使用して、反対側から放射することによって正及び負の分散を生成することができる。チャープ型ＦＢＧの反射率は、特定のレーザ出力プロファイルを誘導し、及び／又はキャビティ内の波長依存損失又は、利得を補償するように設計することができる。例示的なレーザは、キャビティ内の波長選択フィルタ無く構成でき、例えば、高速の従来のＦＤ－ＯＣＴのレーザ源を提供する連続的な波長掃引出力を生成する。

ＦＢＧアレイ内の例示的なＦＢＧの間隔は、例えば、ファイバ内で約５ｃｍ（Δｘ＝５ｃｍ）であり、それによって、隣接するＦＢＧに対応する波長の光の反射の間に０.５ｎｓの時間的変位が生じる。例えば、ＦＢＧを近づけてこの時間間隔を短くしさらに長くすることができる。数十メートルから数百メートルのＦＢＧアレイを提供することができる。

ＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧ分散素子を通る光の透過を減少させるか又は最小限に抑えるために、グレーティングの反射率を１００％に近づけることで透過率を著しく制限することができる。これを実施することで、例えば、強度変調器をバイパスするレーザキャビティ内のレーザ光路を防止することができる。

図１９は、本開示の例示的な実施形態によるブラッググレーティングを利用する例示的なレーザ源の図のセットを示す。特に図１９に示されているのは、単一のＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧを含むレーザの例示的な実施形態及び一対のＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧを提供する例示的な実施形態である。図１９に、例えば、単一のＦＢＧアレイ／連続チャープ型ＦＢＧ構成１９００内に、強度変調器１９０２、サーキュレータ１９０６、１９０７、任意の波長選択フィルタ１９０３、１９０５、光増幅器１９０４、及び出力カプラ１９１０が示されている。例えば、光又は他の電磁放射がポート１９１１上に出力される。波長選択フィルタは、例えば、ファブリ－ペローエタロン又は他の周期的なスペクトルフィルタであってもよいし含まれていてもよい。正の分散は、ＦＢＧアレイ及び／又は連続チャープ型ＦＢＧ１９０８に左から入射する光によって生成され、補償負の分散は、ＦＢＧアレイ及び／又は連続チャープ型ＦＢＧ１９０８に右からに入射する光によって生成される。これに代えて又は加えて、例示的なＦＢＧデバイス／構成１９００は、左側から入射する光に対して負の分散を生成し、右側から入射する光に対して正の分散を生成するように構成することができる。例示的な単一のＦＢＧ１９０９がＦＢＧアレイ内に設けられ、左側と右側からの光反射経路を提供する。これは、図１８に示すように、ファイバ１９０８内に位置することができる多くのＦＢＧのうちの１つであることを理解されたい。

図１９に示す例示的な構成１９０１の本開示の別の例示的な実施形態では、例示的なレーザは、同じ強度変調器１９５０、サーキュレータ１９５１、１９５２、波長選択フィルタ（オプション）１９５３、１９５５、光増幅器１９５４、及びファイバー１９５７上に出ている光又は他の電磁放射を有する出力カプラー１９５６を含む。例えば、グレーティング１９５８、１９５９を使用することができ、グレーティング１９５８からグレーティング１９５９への透過経路がない可能性がある。グレーティング１９５８は、正の分散を生成するように構成又は構成することができ、グレーティング１９５９は、例えば正の分散グレーティング１９５８に大きさが一致する負分散を生成するように構成又は構造化することができるし、その逆も同様である。駆動信号１９１２、１９６０を使用して、強度変調器１９０２、１９５０をそれぞれ作動させることができる。これらの駆動信号は、パルス発生器又は演算装置から生成することができる。そのような例示的な実施形態及び本開示によるレーザシステムのさらに説明される例示的な実施形態は、より多く又はより少ない波長選択フィルタ及び利得媒質を含み得、例示的な構成要素は、そのような例示的なキャビティ内の異なる構成又は方法で構成される。

図２０に示すレーザシステムの例示的な実施形態では、例示的なレーザは、連続チャープ型ＦＢＧ２００８、駆動信号２０１０に駆動される強度変調器２０００、サーキュレータ２００１、２００７、波長選択フィルタ（光学）２００２、２００４、光増幅器２００３、及び出力カプラ２００５を備えている。光線又は他の電磁放射をファイバ２００６上に出力することができる。分散補償要素／構成２００９を提供して、例示的なＦＢＧシステム２００８から生成された不一致分散を補正することができる。

更なる例示的な実施形態では、ＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧが偏光維持ファイバから供給されて、すべての波長からの反射光又は他の電磁放射がほぼ同じ偏光状態になることを確実にする。例示的なＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧが低減されたクラッディングモードファイバにさらに設けられて、ＦＢＧ反射率のサイドモードを除去することができる。

別の例示的な構成では、ＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧは、偏光維持（ＰＭ）ファイバに基づき、一方の側から入る光又は他の電磁放射を高速軸に沿って放射することができ、他方の側から放射された光を低速軸に沿って放射することができる。ＦＢＧアレイを使用するこの例示的な構成では、高速及び低速軸における各グレーティングの反射率のシフトは、レーザの波長間隔に一致するように構成される。このような例示的な実施形態を使用して、例えば、グレーティング２０１１の片側又は両側に偏光子を配置することによって、グレーティングを通過する光透過によるレージングを防止することが可能である。例えば、偏光子２０１２ａ、２０１２ｂは、偏光コントローラ２０１３ａ、２０１３ｂとともに使用されてよい。偏光子２０１２ａを介して左から放射されたグレーティング２０１４を透過する光又は他の電磁放射は、偏光子２０１２ｂによって遮断され得る。ＦＢＧの反射率は、特定のレーザ出力プロファイルを誘発するように、又はキャビティ内の波長依存損失又は利得を補償するように構成されてよい。

さらに別の例示的な実施形態では、ＷＳＦ素子をキャビティから省略することができ、ＦＢＧアレイはレーザ波長を画定することができ、各レーザ波長の線幅は各ＦＢＧの反射率の帯域幅に依存する。これに代えて又はこれに加えて、連続チャープ型ＦＢＧアレイが、波長選択素子を追加することなく連続的に掃引された波長源を生成する分散素子として使用されてよい。

別の例示的な実施形態では、ＦＢＧアレイを使用し及び構成して、意図しない経路での光の循環を防止するように使用されるアレイを通る透過を制限してよい。例えば、図２１は、本開示の例示的な実施形態によるレーザ源に使用されるファイバブラッググレーティングアレイにおける、例示的なグレーティング設計配置の例示的な図を示す。図２１に示すように、個々のＦＢＧ２１０６ａ－２１０６ｊを反射波長２１００の関数として位置軸２１０２に沿って配置し、各グレーティング反射プロファイルが２つのレーザ波長λ１－λ１０を占めることができる。例えば、回折グレーティング２１０６ｂはλ２とλ１の光を反射する。しかし、左からのλ１の光は、先行するグレーティング２１０６ａによって大きく反射される。従って、回折グレーティング２１０６ｂは、λ２の光の主反射点を提供することができ、回折グレーティング２１０６ａを透過するλ１の光の透過を減少させる働きをする。右側から、２１０６ｂはλ１での光の主反射を提供し、２１０６ａはλ１での光の透過を減少させる。左右からの光は、主に異なるグレーティングから反射されるので、グレーティング位置は一定の間隔Δｘ２１０４だけ離間することができ、その結果、各波長が経験するキャビティ群の総遅延がほぼ同じになる。

別の例示的な実施形態では、分散を生成するために使用されるＦＢＧアレイは、図２１のパネル２１９０に示されるように、各波長２１０１及び位置２１０３に２つ以上のグレーティングを含むことができる。例えば、第１のグレーティング２１６６ａは、左からλ１の光を反射し、第２のグレーティング２１６６ｂは、２１６６ａを透過した小さな光を反射することによって透過を抑制する。回折グレーティング対の２１６６ａ、２１６６ｂ、及び２１６６ｃ、２１６６ｄ、及び他との間隔は、例えば、Δｘ（２１０５）と比較して、グレーティング２１６６ａ、２１６６ｃの間隔の半分、例えばΔｘ／２（２１７０）とすることができる。例えば、Δｘは５ｃｍとすることができる。これらの例では、各グレーティングが９０％の反射率を有する場合、約１０％の光が透過される。従って、第２のグレーティング２１６６ｂは、透過率をさらに約１０％減少させ、約１％の透過率をもたらす。

図２２は、本開示の例示的な実施形態による能動偏光制御を利用する例示的なレーザ源の図を示す。この例示的な実施形態では、例示的な構成が設けられて、ＦＢＧ構成における各波長における偏光回転の影響を最小限にする。図２２に示すように、レーザキャビティは、強度変調器２２３０、サーキュレータ２２３１、２２３２、ＦＢＧ分散要素２２３３、波長選択フィルタ（オプション）２２３５、２２３６、及び能動偏光変調器２２１０ａ、２２１０ｂを組み込んだ光増幅器２２３４、を備える。これらの変調器２２１０ａ、２２１０ｂを使用して、各波長パルスの偏光状態を制御信号２２０３、２２０２をそれぞれ用いて所定の状態に整列させることができる。カプラ２２３７からのレーザ出力が、タップ結合器２２０４を含むことができる演算／制御装置２２００に導かれて、レーザ出力電力が検出器２２０５及び更なる光出力２２０６に導かれ、例えば、出力電力を最大にすることでそれぞれのパルスに対して偏光駆動信号を調整することができる。この例示的な最適化がパルスごとのベースで実行されて、偏光変調器２２１０ａ、２２１０ｂに通信することができる例示的な補正波形を提供する。例えば、そのような例示的な計算装置２２００は、強度変調器２２３０のための駆動信号２２０１を生成するのに使用されるのと同じ構成であり得る。

図２３は、本開示の例示的な実施形態による特定の経路における光の循環を制限するための周波数又は位相シフタを組み込んださらに別の例示的なレーザ源の図を示す。図２３に示すように、レーザキャビティが、強度変調器２３００（計算装置又はパルス発生器からの信号２３０１によって駆動される）、サーキュレータ２３０２ａ、２３０２ｂ、波長選択フィルタ２３０４ａ、２３０４ｂ、光増幅器２３０５、出力結合器２３０７、及び例えばＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧなどの双方向分散要素２３０３、を含み、さらに２３０２ｂから双方向分散素子２３０３を通ってサーキュレータ２３０２ａ、光増幅器２３０５へ、そしてサーキュレータ２３０２ｂへ戻る（変調器２３００をバイパスする）通路における光又は放射伝搬を抑制するのに用いられる光周波数シフタ２３０６、２３０７も含んでよい。第１の周波数シフタ２３０６は、周波数シフト＋Ｆを誘起することができ、第２の周波数シフタは、－Ｆの周波数シフトを誘起することができる。

第１及び第２の周波数シフタ２３０６、２３０７を通過する光／放射は、従って、正味の周波数シフトがない可能性が高い。しかし、強度変調器を見ることなく循環する光／放射は、往復毎に＋Ｆだけ連続的にシフトアップされる。＋Ｆは例えば１ＧＨｚとすることができ、波長選択フィルタ２３０４ａ、ｂの線幅は、例えば１ＧＨｚとすることができる。これは、光／放射を波長選択フィルタの通過帯域から退かせ、この経路における光循環を抑制することができる。ＦＢＧアレイの例示的なケースでは、双方向分散素子２３０３の線幅は、周波数シフタ２３０６によって１度＋Ｆだけアップシフトされた光を反射するのに十分な広帯域であるように構成することができる。周波数シフタ２３０６、２３０７は、例えば音響光学周波数シフタ又は電気光学変調器を使用して構成することができ、さらに位相変調器であるか又は含んでよい。位相変調器を使用するように構成された別の例示的な実施形態では、第２の位相変調器２３０７は、第１の位相変調器２３０６によって誘起される位相変調とは反対の位相変調を誘起することができる。この例示的な方法では、第１の位相変調器は、光をスペクトル的に広げることができ、第２の位相変調器は、この広がりを補償し光を波長選択フィルタ通過帯域に通過させる。レーザ出力２３０８は、出力カプラ２３０９によって提供される。

図３４に示す同様の例示的な実施形態では、別のサーキュレータ３４０２ｂの経路に配置されていないサーキュレータ３４０２ａの経路に、周波数シフタを配置することができる。周波数シフタ３４０９は、それを通過するたびに＋Ｆのシフトを誘起することができる。光が好ましいキャビティ内を通過するとき（強度変調器３４００を介して）、周波数シフタ３４０９を二度通過すると＋２Ｆのシフトを誘起し、これが波長選択フィルタ３４０４ａ、ｂの通過帯域に並ぶ。双方向分散素子は、波長選択フィルタ３４０４ａ、３４０４ｂプラス＋Ｆの通過帯域に並んだ反射を有する。第２の周波数シフタ３４１０は、－２Ｆのシフトを含み、従って、強度変調器３４００に向けられた光／放射は、正味の周波数シフトをゼロにすることができる。しかし、サーキュレータ３４０２ｂから双方向分散素子３４０３を介してサーキュレータ３４０２ａ、光増幅器３４０５に至りサーキュレータ３４０２ｂに戻る経路は、この経路の往復毎に＋Ｆだけシフトでき、波長選択フィルタ３４０４ａ、２４０４ｂ帯域から退かす。図３４に示すように、この例示的なシステムは、光増幅器３４０５、光出力３４０８を提供する出力カプラ３４０７を含み得、変調器３４００を駆動信号３４０１によって駆動することができる。

図３５は、偏光子を含み、本開示の例示的な実施形態による特定のサブキャビティにおける光循環を抑制するように偏光コントローラによって構成された例示的なＯＳ－ＯＣＴレーザの図を示す。例えば、そのような例示的なシステムは、意図しない経路における光の循環を制限するように構成することができ、コンポーネント３５０９は、３５０２ｂの経路に配置されていないサーキュレータ３５０２ａの経路に配置される（図３５）。強度変調器３５００を通って進む好ましいキャビティは、光／放射線が意図しない経路（強度変調器３５００をバイパスする）を通って単一経路を通って移動する間に、この構成要素を二度通過する。例えば、図３５に示す例示的なレーザキャビティは、強度変調器３５００（コンピュータ構成又はパルス発生器からの信号３５０１によって駆動される）、サーキュレータ３５０２ａ、３５０２ｂ、波長選択フィルタ３５０４ａ、３５０４ｂ、光増幅器３５０５、出力カプラ３５０７、及び、サーキュレータ３５０２ａのダブルパス経路に配置された非絶縁利得媒質３５０９も含んでよいＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧのような双方向分散要素３５０３、を含む。キャビティ経路３５００内の強度変調器３５００を通って進むキャビティの利得は、サーキュレータ３５０２ｂから双方向分散素子３５０３を通ってサーキュレータ３５０２ａ、光増幅器３５０５へ、そしてサーキュレータに戻る経路の利得を超えることができ、利得媒質３５０９を例えば２回ではなく１回通過する。偏光コントローラ３５１０ａ～３５１０ｄは、キャビティ内の様々な位置に配置され、キャビティ内の構成要素を通る透過又は利得を最大化／最小化することができる。

別の例示的な実施形態では、例示的なシステムは、意図しない経路における光／放射循環を制限するために提供され得、従って、構成要素３５０９は偏光子でもよい。この経路を進む光／放射線は、偏光コントローラ３５１０ｂによってＸ偏光状態に設定することができ、偏光子３５０９は、この偏光状態を通過するように設定することができる。双方向分散素子３５０３から反射する光／放射は、偏光コントローラを使用してＸ偏光状態に戻り、偏光子３５０９を通過するように構成することができる。特に、双方向分散素子３５０３を透過する光／放射は、偏光コントローラを用いて（偏光コントローラ３５１０ｄによって設定されるような）直交Ｙ偏光状態を有するように構成することができ、偏光子３５０９によって減衰する。この偏光子３５０９は、構成要素３５０２ａ、３５０５、３５０２ｂ、及び３５０３を接続する経路のどこにでも配置することができる。例えば、光増幅器３５０５は、その偏光依存利得のために、偏光子として機能することができる。

更なる例示的な実施形態では、光インターリーバ／デインターリーバを使用して追加の分散が生成される。特に、図２４は、本開示の例示的な実施形態による、波長チャネル（代表的な電力グラフを有する）に亘って異なる群遅延を生成する光インタリーブ及びデインターリーバを組み込む例示的なレーザ源の図である。特に、図２４に示すように、例示的なレーザキャビティは、駆動信号２４０１によって駆動される強度変調器２４００、サーキュレータ２４０２ａ、２４０２ｂ、分散要素２４０４、波長選択フィルタ２４１７ａ、２４１７ｂ、光増幅器２４０８、出力ファイバ２４０９とを含んで構成される。レーザはさらに、サーキュレータ２４０３ａ、２４０３ｂ及び光インターリーブ２４０５ａ、２４０５ｂを含む。インタリーブ２４０３ａ、２４０５ｂは、ｉの偶数及び奇数チャネル入力をポートａ（奇数）及びｂ（偶数）に分離することができる。例えば、フィルタ２４１７ａ、２４１７ｂが一連の波長（λ１、λ２、λ３、...）を生成する場合、奇数波長セット（λ１、λ３、λ５、...）は、ポートａに送信され、偶数波長セット（λ２、λ４、λ５、...）はポートｂに送信される。この例示的な方法では、ポート２４０７ａに対するファイバミラー経路２４０６ａの長さの差を調整することにより、偶数波長のパルスを奇数波長のパルスから時間的に分離することができる。この偶数波長と奇数波長の時間的なずれは、出力ポート２４０６ｂ、２４０７ｂの長さの差を逆転させることによりインタリーバ２４０５ｂによって補償することができる。

この例示的な実施形態では、要素２４０４によって使用される分散は、それ自体で偶数波長又は奇数波長を分離するのに十分な分散に低減され、インターリーブ２４０５ａ、２４０５ｂが使用されて、偶数／奇数波長セットを変位させる。中間層２４０５ａ、ｂの入力パワーは、例えば２４１０に示され、ポートａの出力パワーは２４１１に示され、ポートｂの出力パワーは２４１２に示される。光インターリーブされたチャネル間隔は、波長選択フィルタ２４１７ａ、１４１７ｂによって設定されるレーザの間隔に一致するように設計されてよい。このような構成例によれば、レーザ出力は波長が単調に進まず、最初に奇数波長に進み、次に偶数波長、例えば１０波長レーザに対して［λ１、λ３、λ５、λ７、λ９、λ２、λ４、λ６、λ８、λ１０］である。このような例示的なデジタイザ及びコンピュータ装置２５０１を使用する例示的なＯＳ－ＯＣＴ撮像システムは、図２５に示すように、フーリエ変換２４０４などの処理に先立って、これらの信号２５０２を時間的に取得し、メモリ２５０３に再構成することができる。

更なる例示的な実施形態では、例えば、キャビティ内分散要素の分散プロファイルを制御することによって、時間的に実質的に均一に離間した出力パルス列を生成するようにソース分散特性を構成することができる。

図２６は、本開示の例示的な実施形態による、周波数シフト（及び波長の例示）を使用して、入力セットの周波数から追加の光学周波数を生成する例示的なシステムの図を示す。この例示的な実施形態では、第１の波長セット２６１０（例えば、［λ１、λ２、λ３、λ４、...］）でのレーザの出力パルス列２６００は、光路２６０３ａ及び２６０３ｂに分割することができ、１つの経路が光周波数シフタ２６０２を通過する。これらの経路からの光／放射は、例えば、ファイバ長を用いて遅延させることもでき、２つの経路は、パルスが重ならないように再結合される。組み合わせられた光／放射線２６０４は、例えば、セット［λ１、λ１+Δλ、λ２、λ２+Δλ、λ３、λ３+Δλ、λ４、λ４+Δλ、...］を含む新しい波長セット２６１１を含むことができる。この例示的な構成を使用して、光源によって提供される波長の数を拡張することができる。光周波数シフタは、例えば、変調器におけるパルス到着に整合する周期的な線形位相ランプで駆動することができる音響光学周波数シフタ及び／又は位相変調器でもよい。駆動信号２６２０は、周波数シフタ２６０２を制御し、例えば、例示的なレーザ及び撮像システムをさらに制御することができるコンピュータ構成に接続されてよい。

更なる例示的な実施形態では、例示的なレーザ源は、２つの偏光状態（ＳＯＰ）の間で変調する光源偏光を含むように構成することができる。例えば、波長ステップレーザの出力は２つの経路に分割され、偏光は１つの経路で回転され、２つのビームは再結合されて、２つの偏光状態源を生成する。

図２７は、本開示の例示的な実施形態による例示的な偏光変調された光源出力を示す一組のグラフを示す。図２７に示すように、一方の経路の光／放射線は、重複を避けるために、第２の経路の光／放射線に対して遅延され得て、そのような遅延は、例えば、入力パルス間の間隔の半分にし、パルス２７００ごとにＳＯＰを回す出力を生成する。別の例示的な構成では、ＳＯＰ変調は、隣接するＡライン２７０２で実行することができる。別の例示的な構成では、ＳＯＰ変調は、任意の数の隣接するＡラインの間、例えばＢ－スキャンフレーム又はＣ－スキャン全体におけるＡラインの数の間で実行することができる。さらに別の例示的な構成では、レーザ出力偏光は、例えば、電気光学変調器、導波路変調器及び／又は音響光学周波数シフタ装置を用いて能動的に変調され得る。

図２８は、本開示の例示的な実施形態による一連の連続チャープ型ファイバブラッググレーティングを組み合わせることによって提供される分散要素の例示的な図を示す。図２８に示すように、例示的なレーザ源は、一連のチャープ型ＦＢＧ２８８０を連結することによって構成された分散要素を使用することができる。例えば、第１のチャープ型ＦＢＧ２８００ａをスプライス構成２８０１ａから第２のチャープ型ＦＢＧ２８００ｂにスプライスすることができ、チャープ型ＦＢＧ間にグレーティングフリーファイバを含めることができる。第３のチャープ型ＦＢＧ２８００ｃは、スプライスされた構成２８０２ｂから第２のグレーティング２８００ｂにスプライスすることができる。各グレーティング２８００ａ～２８００ｃは、限られた帯域幅を反射するように構成することができる。例えば、第１のグレーティング２８００ａは反射率プロファイル２８０５ａを有し、第２のグレーティング２８００ｂは反射率プロファイル２８０５ｂを有し、第３のグレーティング２８００ｃは反射率プロファイル２８０５ｃを有することができる。グレーティング２８００ａ～２８００ｃの例示的な反射率プロファイルは重なり合うことができる。グレーティング２８００ａ～２８００ｃによってプロファイルされた群遅延は、それぞれ遅延プロファイル２８０６ａ～２８０６ｃによって与えられる。

図３２は、本開示の例示的な実施形態による、特定の経路（及びその出力を提供する例示的なグラフ）における光の循環を抑制するように構成されたキャビティ内の変調を提供する例示的なレーザ源を示し、例示のレーザが、変調器を使用することにより光が不要な経路に循環することを回避するように構成することができる。具体的には、例示的なレーザは、変調器３２３０、サーキュレータ３２３１、３２３２、反射分散構成３２３３、追加の変調可能な損失又は利得要素３２５１、波長選択フィルタ３２３５、３２３６の光学セット、光増幅器３２３４、及び光出力３２３８を生成する出力結合器３２３７、を含むように構成される。例えば、例示的なレーザは、次の順序で成分を通過する光によって画定されたキャビティ経路Ａ内に優先的に照射するように構成することができ、順序は、３２３０－３２３１－３２３３－３２３１―３２５０―３２３５―３２３４―３２３６―３２３７―３２３２―３２３３―３２３０である。さらに、次の順序で成分を通過する光によって画定されたキャビティ経路Ｂ内にレーザ光を照射しないように構成され、順序は、３２３４―３２３６―３２３７―３２３２―３２３３―３２３１―３２５０―３２３５―３２３４である。

図３２に示す例示的なシステムは、例えば、変調器３２５０を用いてこの経路における損失を変調することによって又は駆動信号３２４０を使用して光増幅器３２３４の利得を変調することによって、キャビティ経路Ｂにおけるより低い利得を提供するように構成することができる。この損失／利得の変調は、タイミング周波数（Ｔ１＋Ｔ２）を有するグラフ３２６０で周期的であり得る。経路Ｂを通る光の循環は、（Ｎ＋０．５）^*（Ｔ１＋Ｔ２）（Ｎは整数）に構成することができる。グラフ３２６０に示されるように、経路Ｂを循環する光／放射は、低損失（又は高利得）３２６２ａ、３２６２ｂを伴う時間に連続して遭遇し、これに高損失（又は低利得）３２６１ａ、３２６１ｂを伴う時間が続く。これにより、複数回の循環における経路の全体的な損失が増加し、光の蓄積が減少する。経路Ａの循環時間は、例えば、変調器３２３０にファイバを追加することによって、経路Ｂの循環時間とは別に設定することができる。この例示的なタイミングは、Ｎ^*（Ｔ１＋Ｔ２）（Ｎは整数）となるように構成することができる。例えば、経路Ｂを循環する光／放射は、レージングを生成する低損失（又は高利得）の一貫した状態を提供するか又は抑制レージングを用いて高損失（又は低利得）状態を経験することができる。モジュレータへの駆動信号３２４１は、５０％又は５０％未満のレーザデューティサイクルを提供し、低損失（又は高利得）サイクルのタイミングに整合するように構成することができる。この例示的な方法では、例示的なレーザは、グラフ３２７０に示すように、制限された光／放射線出力（３２７２ａ、３２７２ｂ）の周期で分離されたレーザ出力（３２７１ａ、３２７１ｂ）の周期で光／放射３２３８を出力するように構成することができる。

この例示的な構成において、経路Ｂからの光／放射が抑制される。時間Ｔ２は、例えば、Ｔ１に等しいか、又はＴ１よりも小さい。３２６０における変調パターンは、例えば、正弦変調のような平滑化された変調であることが理解され得る。分散素子３２３３は、キャビティ経路Ａが時間ウィンドウ３２６２ａ、３２６２ｂの縁などの最低総合利得を有する時間中に利得ピークで波長を生成するように構成され、時間ウィンドウ３２６２ａ、３２６２ｂの中央領域のように、利得が最大である時間中に利得ピークのエッジで波長を生成する。損失及び利得の変調は、例えば、半導体光増幅器３２３４で使用される電流３２４０を変調することによって、及び／又は信号３２５１によって制御される追加の変調器又は利得要素３２５０の挿入によって、実行することができる。例えば、制御信号３２４０及び３２５１は、駆動信号３２４１に同期させることができる。出力光３２３８のデューティサイクルは、光を２つの経路に分割し、一方の経路をもう一方の経路に対してほぼＡラインの長さだけ遅延させて再結合させることによって、増加させ得る。この第２の経において、光／放射は、例えば、図２７に示すように、偏光を回転させて異なる偏光を有する隣接するＡラインを生成することができる。

図３６は、本開示の例示的な実施形態による、パルス広帯域レーザ源を分散することによって提供される例示的なＯＳ－ＯＣＴソースの図である。例示的な光源は、レーザキャビティに加えて、キャビティの無い構成を有することができる。この例示的な実施形態では、広帯域光源３６００からの光／放射は、強度変調器３６０１（例えば、計算装置又はパルス発生器からの信号３６０５によって駆動される）によって時間的にパルス化される。光／放射は、このような光／放射をＦＢＧアレイ又は連続チャープ型ＦＢＧのような分散要素３６０３に向けるサーキュレータ３６０２に入る。分散された光／放射は、分散要素３６０３から戻り、波長選択フィルタ３６０４を通って進む（例えば、この経路のフィルタの数はゼロから複数まで）。光／放射は、光増幅器３６０６ａ、３６０６ｂによっていくつかの段階で増幅することができる。例示的なレーザの出力は、波長選択コムフィルタ３６０４が使用される場合又はＦＢＧアレイが分散要素３６０３として使用される場合、波長ステップ化され得る。波長選択フィルタ３６０４なしで連続チャープ型ＦＢＧ３６０３が使用される場合、レーザの出力は波長掃引される。これらの例示的な構成要素は、同じ出力を達成するために異なる順序で配置することができる。

＜追加の干渉計の実施形態＞
図２９は、本開示の例示的な実施形態による、位相変調を使用して直交復調を実行する例示的な撮像干渉計の図を示す。この例示的な実施形態では、例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムは、基準アーム又はサンプルアーム内の光を位相変調することによってフリンジの複素復調を実行するように構成することができる。図２９に示すように、レーザ源２９００は、光カプラ２９０２によって生成されたサンプルアーム２９０３及び基準アーム２９０４を含む干渉計２９０１に光／放射を伝送することができる。コンピュータ構成によってレーザ２９００と同期して生成された信号２９５１によって駆動される位相変調器２９５０を、基準アーム２９０４の光／放射が通過する。この位相変調器２９５０は、ビームの位相を変調するための電気光学変調器、音響光学周波数シフタ、及び／又は他の構成を使用して構成することができる。サンプルアーム２９０３及び基準アーム２９０４からの光／放射は、干渉カプラ２９３０で組み合わせることができ、出力信号は、デジタイザ及びコンピュータ装置２９３１及び２９３２によって検出することができる。基準アーム位相シフトは、干渉縞の同相（Ｉ）成分及び直交（Ｑ）成分の検出を容易にし、複素共役曖昧性除去を可能にするように構成することができる。基準は、光ファイバ経路２９１８を介して基準ミラー２９０６からの光を導き受光するサーキュレータ２９０５を含むことができる。サンプルアーム２９０３は、光偏光を制御する電気光学変調器２９１０と、偏光子２９０９とを含むことができる。サーキュレータ２９１１は、光カプラ２９１２を介してサンプル較正ミラー２９１３及びサンプル２９１４に光／放射線を導き、光ファイバ２９１７に沿ってこれらの経路からの反射光／放射を受信することができる。光／放射の偏光状態を制御するために、偏光コントローラ２９０７、２９１５、２９０８を設けることができる。

変調器２９５０によって実行され得る位相シフトは、図３０のグラフ３０００に示されるように、例示的な光源から隣接する光パルスを位相シフトするように構成されてもよく、例えば、位相１を波数ｋ1の第１パルスに、位相２を波数ｋ1の第２のパルスに印加し、続くパルスについてこれを繰り返す。これに代えて又はそれに加えて、位相状態をＡライン間で変調することができる（３０１０）。或いは、位相変調器はパルス内で動作して、パルスの前で１つの位相シフトを生成し、後半（３０２０）で第２の位相シフトを生成することができる。名目上０度及び９０度の位相状態を提供する２状態位相シフトデバイスが記載されているが、位相変調器によって複数の位相状態が生成され、例えば３状態構成を使用して０ｄｅｇ、＋６０ｄｅｇ、及び＋１２０ｄｅｇを供給する。これに代えて又は加えて、複素共役除去のための直交又は位相シフトされた信号は、音響光学周波数シフタ又はＮ×Ｎ干渉カプラ（例えば、Ｎは２に等しくない）に基づく確立された技術を用いて生成することができる。

図３３は、本開示の別の例示的な実施形態による、複数の波長を含むコム光源及び波長デマルチプレクサを使って、検出に先立って各波長信号を空間的に分離する例示的なＯＳ－ＯＣＴシステムの図である。図３３に示すように、一連の波長λ１～λＮで連続的又はほぼ連続的な光／放射出力を提供することができるくし形光源３３００を使用することができる。そのような例示的な光源３３００は、光／放射線を基準アーム３３７０ａとサンプルアーム３３７０ｂとに分離するスプリッタカプラ３３０１を含む干渉計に入力する。基準アーム３３７０ｂは、カプラ３３０３を使用して、ミラー３３０６に結合することができるファイバ３３０７に光を向けることができる。反射された光／放射は、カプラ３３０３に戻り、位相変調器又は音響光学周波数シフタ３３０４に送信することができる。サンプルアーム光／放射線は、光／放射線をサンプルに送るファイバー３３０８に光／放射線をさらに導くカプラー３３０２に向けることができ、反射した光／放射線が干渉カプラー３３０５に戻る。干渉縞が出力ポート３３０９ａ及び３３０９ｂに現れる。波長λ１の干渉縞は、例えばグレーティング又はアレイ導波路回折グレーティング（ＡＷＧ）であってもよく、又はこれを含むことができるデマルチプレクサ３３１０ａ及び３３１０ｂを用いて分離されてもよい。λ１の光信号は、出力３３１１ａに導くことができる。デマルチプレクサ３３１０ｂに対する同様の出力は、出力３３１１ｂに向けられ、信号３３１１ａ、３３１１ｂは、バランスノイズ受光器に入力されて、強度雑音減算を実行することができる。

次に、検出された信号３３１１ｄは、コンピュータ構成３３４０として詳細に示されているコンピュータ構成３３１１ｅに送信されるか供給される。例えば、信号３３４１は、コンピュータ構成３３４０に設けられたアナログ／デジタル変換器３３４２によってデジタル化され、そのような信号情報３３４３は、例えば復調器３３４４を使用してＩ３３４５とＱ３３４６の成分に分離される。そのような例示的な復調器３３４４は、デバイス３３０４が例えば音響光学周波数シフタのような周波数シフタである場合に、既知の技術を用いる周波数混合に基づくＩ／Ｑ復調器であってもよい。信号３３４５、３３４６は、λ₁での複素干渉信号を（他の波長からの情報と共に）定義することができ、既知のフーリエ領域ＯＣＴ処理を用いて深度分解分散信号３３４８を計算又は決定するフーリエ変換エンジン３３４７への入力の一部分とされる。追加の波長信号は、λ₁について本明細書で説明したシステム及び方法の類似の例示的実施形態を使用して、デマルチプレクサ３３１０ａ、３３１０ｂの追加の出力ポートを使用するのと同様の方法で分析することができる。

＜光受信機、デジタイザ、及びコンピュータ実施形態＞
図３１は、例示的なシステムの図と、本開示の例示的な実施形態による、８ビットデジタイザ、及びより大きな大きな深さを有するレジスタへのフリンジ平均化を使用する信号の例示的な取得の図を示す。例えば、ＯＳ－ＯＣＴシステムは、フリンジのオンボード平均化を実行するように構成することができる干渉縞信号を取得するためのデジタイザ３１００を含むことができる。図３１に示すように、デジタイザ３１００は、８ビットのアナログ／デジタル変換器３１０２を使用してアナログ信号３１０１をデジタル化することができる。次いで、サンプル１からの８ビットデジタルワードは、ワードを１６ビット３１０３に最初に変換され、次にこのワード３１０５をレジスタ３１０４の既存の値に加える平均化エンジン３１０７に伝送される。そのような例示的な手順は、別個の平均化エンジン３１０８においてサンプル２について繰り返され得る。

Ａライン／フリンジ内のＮ点の１つの例示的な構成では、Ｎ個の平均化エンジンが存在してよい。Ｎ+１個のサンプルは、その後、第１の平均化エンジン３１０７に戻る。そのような例示的な手順は、ｉ回反復して繰り返され、ｉ回反復後の値は、平均化エンジン３１０７から１６ビットワードとして出力され得る（３１０７ａ）。１６ビットワードのセット３１０７ａ、３１０８ａ、３１０９ａ等は、平均化フリンジを定義することができ、３１０８ａは平均化エンジン３１０８によって生成され、３１０９ａは平均化エンジン３１０９によって生成される。ここでは、デジタイザ３１０２はより大きなビット深さで動作することができることに留意されたい。このデジタイザ構成３１００により、フリンジ平均化を介してダイナミックレンジ及び信号忠実度を改善しながら、低ビット深さデジタイザを使用することできる。この例示的なデジタイザシステムは、コンピュータ又はフィールドプログラマブルゲートアレイ上で部分的に実行することができる。例えば、デジタイザクロック入力３１８０は、デジタイザクロック、レーザＡライン、及び結果として生じるフリンジが高度に同期したままであるようにレーザに同期させることができる。このオンボードプロセッサは、ＦＦＴなどのコア信号処理も実行できる。これにより、光学サブサンプリングされたシステムがリアルタイム処理及び画像表示を実行するのを容易にすることができる。さらに、デジタイザは、連続撮像又はリアルタイム連続撮像を可能にするコンピュータ構成に取得データを連続的に流すように構成することができる。信号は、１０ビットのような８ビット以外のビット深さでデジタル化され、１２ビット又は１４ビットなどの１６ビットよりも別のビット深さに変換することができる。

本開示の別の例示的な実施形態では、デジタイザは、パルス持続時間に亘って信号を累積するサンプルホールド又は累積ホールド機能を利用し、ローパスフィルタで使用される従来のデジタイザの代替として、蓄積された測定値を返す。別の例示的な実施形態では、サブサンプルされたベースバンド画像のナイキストエッジ付近の周波数として生じる信号ロールオフは、信号を深さの関数として増幅し、ＯＳ－ＯＣＴシステムのロールオフと整合するように増幅などを選択することで、オフセットできる。

＜撮像プローブの代替実施形態＞
本開示の更なる例示的な実施形態では、光学的にサブサンプリングされた撮像システムは、内部サイトを撮像するために使用され得る小さなスキャンビームプローブで動作され得る。この例示的な走査プローブは、ファイバ走査構造、小さなＭＥＭベースのミラー、回転プリズム又は回転プローブ設計に基づくことができる。さらに、このプローブは、前方撮像及び側方撮像を提供するように構成することができる。例えば、焦点面をサンプル位置に動的に調整するために必要な光学素子を含むように顕微鏡を構成することができる。これは、例えば、レンズ位置を機械的に移動させることによって、及び／又は電圧制御液体レンズ技術のような可変光学レンズを使用することによって行うことができる。加えて又は代替的に、そのような例示的なプローブ又は顕微鏡システムは、焦点深度が拡張された非ガウス型結像ビームプロファイルを含むことができる。そのような例示的なビームプロファイルは、例えば、ドーナツ開口を使用することによって又はアキシコンレンズによって生成することができるベッセルビームでもよい。

＜更なる光源の設計及び実証の例示的な実施形態＞
図３７は、本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソース３７００の例示的な構成、動作／機能性、及びタイミングの例示的な図のセットを示す。例えば、パターン発生器３７１２からの約５２５ｐｓの電気パルス３７０１は、電気光学ニオブ酸リチウム強度変調器３７１３を駆動することができると共に、キャビティ往復時間の共振で繰り返される。利得媒質は、１０２ｎｍの３ｄＢ帯域幅を有する半導体光増幅器（ＳＯＡ）３７２１であるか又はこれを含むことができる。連続チャープ型ファイバブラッググレーティング３７１４は、２つのサーキュレータ３７１５ａ、３７１ｂの間に配置されて、正及び負の分散の両方へのアクセスを容易にすることができる。グレーティングは、長さが例えば８.３μｍであり、１５２２ｎｍから１６０５ｎｍまでの連続反射帯域幅を有することができる。グレーティングは、例えば、＋／―９３０ｐｓ／ｎｍの１５５０ｎｍでの分散をもたらすなど、光周波数に関して線形群遅延を生成するように設計することができる。同じグレーティングを、正及び負の分散の両方に使用することができる。反射モードで使用されるグレーティングの挿入損失は、近側反射波長で１.３６ｄＢで、グレーティングの遠端から反射する波長で１.７１ｄＢであった。より高い安定性とより低いレベルの雑音を得るために、単一モードファイバによって誘起されるレーザキャビティにおける波長分散は、λ＝１５５０ｎｍにて－３８．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍの分散パラメータを有する９ｍ分散補償ファイバ３７２０（ＤＣＦ）を挿入することによってマッチングできる。さらに、レーザキャビティ内の光の２０％が８０／２０出力光カプラ３７１８を介して取り出すことができて、光出力３７１９が生成される。デジタル遅延発生器３７１１も用いて、ＳＯＡ電流ドライブ３７１０を変調することができる。遅延発生器は、パターン発生器３７１２によって駆動される。

ファイバブラッググレーティングは部分的に透過することができるので、レーザには３つの別個のキャビティが存在し得る。これらのキャビティは、循環光が点Ａ３７１７ａ及び点Ｂ３７１７ｂを通過する順番でラベル付けすることができる。所望のレージングを提供する最も長いキャビティは、両方の点（キャビティＡＢＡＢＡ）を通過することができる。２つの短いキャビティも、ＣＦＢＧの非ゼロ伝達（キャビティＡＡＡＡＡ、キャビティＢＢＢＢＢ）によって生成される。ＣＦＢＧ通過帯域内では、約３０％の光が反射される。さらに、グレーティング反射帯域幅外の波長は、ほぼ１００％の効率でグレーティングを透過する。キャビティＢＢＢＢＢは光学利得を持たないので、レーザ発振キャビティではない可能性が高いが、反射を生成する可能性がある。キャビティＡＡＡＡＡは、ＳＯＡを含み、キャビティＡＢＡＢＡのレーザ発振に影響を与えるレーザ発振が可能である。

キャビティＡＡＡＡＡ内のレーザ発振は、ＳＯＡを変調すると共に各キャビティＡＢＡＢＡ、ＡＡＡＡＡ、及びＢＢＢＢＢの往復時間を制御することで抑制することができる。この例示的な構成では、キャビティＡＢＡＢＡのラウンドリップ時間は、キャビティＡＡＡＡＡ及びキャビティＢＢＢＢＢの約２倍であり得る（３７０２参照）。ＳＯＡ３７３１及びＥＯＭ３７３０の例示的な変調は、グラフ３７０３に示されるように、これらの短いキャビティで抑制された光の循環であり得る。キャビティＡＡＡＡＡ内を循環する光／放射は、ＥＯＭ３７３２によって阻止することができる。キャビティＢＢＢＢＢ内を循環する光／放射は、ＳＯＡ変調３７３３によってＣＦＢＧの全波長を遮断することができる。キャビティＡＢＡＢＡを循環する光／放射は、電流が高い間にＥＯＭを通過してＳＯＡに進み、その後ＥＯＭ３７３４を通過して戻る。

波長ステップ（周波数コム）出力を生成するために、８０ＧＨｚＦＳＲ（～０．６４ｎｍ）及び低フィネス（～５）を有する固定された溶融シリカＦＰエタロン３７１６が設けられてよい。例示的な一実施形態では、２５ＧＨｚと４００ＧＨｚとの間のＦＳＲを有するエタロンが使用されてよい。このＦＰを除去すると、連続的な波長掃引動作が達成される。システム３７００の例示的な実施形態では、ＳＯＡは、例えば、６１ｎｓの電流パルスで駆動することができる。長いキャビティ（ＡＢＡＢＡ）の往復は２４４.７５ｎｓ（約５０.１ｍ）であり、例えば、ＳＯＡ電流パルスのほぼ４倍であった。これにより、レーザ出力において約２５％のデューティサイクルが生成される。Ａラインレートを増加させるために、４倍のコピーアンドペーストバッファ遅延ライン３７０４を使用して、１６.３ＭＨｚのＡラインレートが生成される。コピーアンドペースト遅延ラインの後にブースターＳＯＡ３７４２を使用した。遅延ラインに、１組の５０／５０カプラ（３７４１ａ、３７４１ｂ、３７４１ｃ）及び遅延ファイバ（３７４３ａ、３７４３ｂ）を設けた。偏光状態をブースタＳＯＡ３７４２に合わせるために、偏光コントローラを経路に設けた。

この例示的な実施形態では、低ノイズ動作を提供するのに、３と２５の間のフィネス値を有するＦＰエタロンを使用した。このレーザの実施形態では、所望のレーザ照射線幅よりも広い線幅を有するＦＰエタロンを使用した。レージングは、線幅の狭小化をもたらし、一方、より広いＦＰ通過帯域はより低いノイズ性能をもたらすことができる。例えば、ＦＰは、固体のエタロンであってもよく、ミラー間に空気空間を有する２つの部分ミラーから構成されてもよい。空中に配置されたミラーを使用することにより、エタロンのＦＳＲを動的に変更することが容易になる。

レーザ出力光を提供するために、レーザ設計における出力カプラ（例えば、図３７に示す出力カプラ３７１８）がレーザキャビティ内のどこにでも配置することができることは、当業者には理解されるべきである。更なる例示的な実施形態では、光周波数コム源は、各光周波数に対して２０ＧＨｚを超える離散光周波数及び１０ＧＨＺ未満の瞬時線幅で光／放射を提供することができる。

図３８は、本開示の例示的な実施形態による例示的なＯＳ－ＯＣＴ源のスペクトル出力の例示的な測定を提供するグラフのセットである。例えば、図３８に示す４ｘコピーアンドペースト遅延線３７０４（図３７）の後のレーザの出力スペクトル３８００、３８０１は、連続（３８００ａ、３８０１ａ）及び周波数コム（３８００ｂ、３８０１ｂ）構成である。このような例示的な構成のそれぞれにおいて、６１ｎｓのＳＯＡ駆動電流パルスは、レーザ発振帯域幅を～６２ｎｍ（１５２５～１５８７）に設定する。例示的な周波数コム構成では、８０ＧＨｚ間隔の出力ラインが、ＦＷＨＭ線幅が光スペクトルアナライザの０.０２ｎｍ分解能よりも低いところで観察される。４ｘコピーアンドペースト干渉前のレーザーの出力パワーは、連続掃引及び周波数コム構成の場合、それぞれ１.７ｍＷ及び１．５ｍＷであった。これらの電力測定値の一部は、出力のデューティ・サイクルが２５％なので低くなる。出力電力は、コピーアンドペーストによるバッファリングとブースター増幅の後、連続及び周波数コム構成の両方で３５ｍＷと測定された。

図３９は、本開示の例示的な実施形態による、例示的なＯＳ－ＯＣＴソースの時間的出力の例示的な測定値を提供する一組のグラフである。特に、図３９に示すように、連続（３９００）及び周波数コム（３９０１）構成用に、８ＧＨｚフォトレシーバ及び２ＧＨｚオシロスコープで測定したレーザの出力トレースを用意した。例示的な周波数コム構成では、５２５ｐｓの電気パルスでＥＯＭを駆動することができ、１５５０ｎｍでのＣＦＢＧ分散は９３０ｐｓ／ｎｍであり、８０ＧＨｚ感覚のパルス間で約６００ｐｓの分離を生じた。このパルス構造は、２ＧＨｚオシロスコープの帯域幅の一部に起因して検出が困難である。第２のＣＦＢＧを（コピーアンドペースト干渉なしで）レーザ出力ポストキャビティを伸張するよう設けて、時間領域３９０２において光パルスをさらに分離することができる。

図４０は、本開示の例示的な実施形態による例示的なＯＳ－ＯＣＴ源のコヒーレンス長の例示的な測定値を提供するグラフのセットであり、連続掃引及び周波数コム構成のコヒーレンス特性を含んでいる。そのような例示的な構成のそれぞれについて、レーザをマッハツェンダ干渉計に出力して、干渉縞を発生させた。連続波長掃引構成４０００では、このフリンジ信号を８ＧＨｚフォトレシーバを用いて検出し、フリンジ振幅をＲＦスペクトルアナライザを用いて測定した。フリンジ振幅は、ゼロ遅延点に対するミラー位置の関数として測定された。周波数コム構成は閉じたベースバンド内でＲＦ周波数を生成するので、ミラー位置の関数としてフリンジを捕捉するのに、８００ＭＨｚフォトレシーバと高速デジタイザを１ＧＳ／秒以上で使用した。これらの縞から基準アームの測定値を差し引き、縞の振幅をミラーの位置の関数として計算した。４００１に示すように、周波数コーム構成は、非常に長いコヒーレンス長を提供した。

図４１のグラフは、レーザ源の相対強度ノイズ（ＲＩＮ）を含む、本開示の例示的な実施形態による例示的なＯＳ－ＯＣＴ源のノイズの例示的な測定値を提供する。８００ＭＨｚのフォトレシーバと２ＧＳ／秒を超えるデジタイザを使用してＲＩＮを測定した。連続掃引及び周波数コムレーザのー１４０ｄＢ／Ｈｚ及び１４５ｄｂ／ＨｚのＲＩＮレベルが得られる。

上記は単に本開示の原理を説明するに過ぎない。本明細書の教示を考慮して記載された実施形態に対する様々な変更及び改変するのは当業者には明らかであろう。事実、本開示の例示的な実施形態による構成、システム及び方法は、ＯＣＴシステム、ＯＦＤＩシステム、ＳＤ－ＯＣＴシステム、ＳＥＣＭシステム、ＯＢＭシステム、又は他の撮像システムで使用することができる。例えば、２００５年５月２６日にＷＯ２００５／０４７８１３として公開された２００４年９月８日に出願されたＰＣＴ／ＵＳ２００４／０２９１４８、２００５年１１月２日に出願された米国特許出願第１１／２６６、７７９号、２００６年５月４日に米国特許出願公開第２００６／００９３２７６号として公開された２００年１１月２日に出願された米国特許出願第１１／２６６、７７９、及び２００５年１月２７日に米国特許出願公開第２００５／００１８２０１号として公開された２００４年７月９日に出願された米国特許出願第１０／５０１、２７６号、２００２年５月９日に公開された米国特許出願公開第２００２／０１２２２４６号、米国特許出願第６１／６４９、５４６号、米国特許出願第１１／６２５、１３５号、米国特許出願第６１／５８９、０８３号、及びＰＣＴ／ＵＳ２０１４／０４８２５６に記載されており、これらの開示内容は、参照によりその全体が本明細書に援用される。従って、本明細書に明示的に図示又は記載していないが、当業者であれば本開示の原理を具体化しよって本発明の精神及び範囲内にある多数のシステム、配置及び方法を考案することができることが理解されよう。さらに、当業者に理解されるように、本明細書に記載の様々な例示的な実施形態は他のすべての例示的な実施形態と互換的に使用することができる。さらに、先行技術の知識は、本明細書で参照により明示的に組み込まれていない限り、その全体が明示的に本明細書に組み込まれる。上記で参照される全ての刊行物はその全体が参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (16)

1. レーザ放射を供給するように構成され、光学キャビティを有するレーザ構成を備えた装置であって、
   該光学キャビティが、
   第１の面と第２の面とを有する分散型光導波路の第１の構成であって、前記第1の面で少なくとも１つの第１の電磁放射を受信して少なくとも1つの第２の電磁放射を供給し、前記第２の面で少なくとも１つの第３の電磁放射を受信して少なくとも１つの第４の電磁放射を供給し、前記第１及び第２の面が互いに異なり、前記第２及び第３の電磁放射が相互に関連している、分散型光導波路の第１の構成と、
   前記第４の電磁放射を受信し変調して前記第１の電磁放射を前記第１の構成に供給する能動光変調の第２の構成と、
   少なくとも1つの光増幅器、及び固定周期スペクトルフィルタ構成を含む構成と、を備え、
   前記固定周期スペクトルフィルタ構成が、前記少なくとも1つの光増幅器へ光学的に結合され、前記第２の電磁放射をフィルタリング及び増幅して前記第３の電磁放射を生成するように構成され、
   前記レーザ放射が、前記第１、第２、第３又は第４の電磁放射のうちの少なくとも１つに関連され、
   前記レーザ放射が光周波数コムである
   する装置。
2. 前記第１の構成は、ファイバブラッググレーティング（ＦＢＧ）、チャープ型ＦＢＧ、又はＦＢＧアレイのうちの少なくとも１つである、請求項１に記載の装置。
3. 前記ＦＢＧは、偏波保持光ファイバ又は非偏波保持光ファイバの少なくとも一方に設けられている、請求項２に記載の装置。
4. 前記第１の構成は、前記第１の電磁放射又は前記第３の電磁放射の少なくとも１つの光周波数に、線形に変化する群遅延を生じさせるように構成される、請求項１に記載の装置。
5. 前記第１の構成は、前記第１の電磁放射を受信して前記第２の電磁放射を送信する少なくとも１つの第１のサーキュレータ、又は前記第３の電磁放射を受信し前記第４の電磁放射を送信する少なくとも１つの第２のサーキュレータ、の少なくとも１つを含んでいる、請求項１に記載の装置。
6. 前記少なくとも1つの光増幅器の構成は、半導体増幅器、ラマン増幅器、パラメトリック光増幅器、又はファイバ増幅器の少なくとも１つを含む、請求項１に記載の装置。
7. 前記光学キャビティは、前記第１の構成を透過する光放射を遮断するように構成された少なくとも１つの光学偏光子の第５の構成を含む、請求項１に記載の装置。
8. 前記光学キャビティは、分散補償構成を含む、請求項１に記載の装置。
9. 前記固定周期スペクトルフィルタ構成は、３～２５のフィネスを有するファブリ－ペローエタロンフィルタ、又は光インターリーバの少なくとも１つを含む、請求項１に記載の装置。
10. 前記ファブリ－ペローエタロンフィルタがエアギャップエタロンフィルタである、請求項９に記載の装置。
11. 前記レーザ放射は、経時的に変化する波長を有する、請求項１に記載の装置。
12. 前記波長は、経時的に連続的に変化する、請求項１１に記載の装置。
13. 前記波長は、経時的に離散的に変化する、請求項１１に記載の装置。
14. 前記第１及び第２の構成により、８０ｎｍ／マイクロ秒よりも速い速度で前記波長を変化させる、請求項１１に記載の装置。
15. 前記第１の構成は、偏波保持光導波路に設けられたファイバブラッググレーティング（ＦＢＧ）を含み、前記第１の電磁放射は前記光導波路の第１の複屈折軸に沿って放射され、前記第３の電磁放射は前記光導波路の第２の複屈折軸に沿って放射され、前記第１の複屈折軸と前記第２の複屈折軸とは互いに異なっている、請求項１に記載の装置。
16. 前記第２の電磁放射は前記第１の電磁放射の反射であり、前記第４の電磁放射は前記第３の電磁放射の反射である、請求項１に記載の装置。

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