JP7150271B2 - 固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法 - Google Patents
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Description
また、製鉄所等では、上記に加え原料となる塊状の鉄鉱石、あるいは粉状の鉄鉱石や粉状の石灰石を高炉装入に適した粒度及び強度とするべく処理された焼結鉱、高炉、転炉、電気炉などから排出される製鉄所ダストなども山積みされ、堆積、貯蔵されている。また、バイオマス発電所などでは、燃料となる木質チップ、木質ペレット、RDF(Refuse Derived Fuel)、RPF(Refuse Paper & Plastic Fuel)も山積みされ、堆積、貯蔵されることがある。
上記のような石炭、コークス、石灰石、鉄鉱石、焼結鉱、製鉄所ダスト、木質チップ、木質ペレット、RDF及びRPF等(以下、固体燃料及び/又は鉄鋼原料という。)の置き場(ヤード)は、屋外に設置されているケースも多く、貯蔵後の固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量が降雨や粉塵防止用の散水等により高くなり、その結果、固体燃料及び/又は鉄鋼原料における表面の吸着性が増大し、固体燃料及び/又は鉄鋼原料の搬送経路におけるベルトコンベアのベルトや異物除去のための櫛(格子、網目は問わない)、あるいは搬送対象物を貯蔵若しくは仮置きするためのホッパー等において詰まり等の不具合が発生していた。
しかしながら、石炭、コークス、鉄鉱石、石灰石、焼結鉱、製鉄所ダスト、木質チップ、木質ペレット、RDF及びRPF等の固体燃料及び/又は鉄鋼原料に関しては、スラリー化している状態で搬送されるケースは稀であり、スラリー化はしていないが水分含有量が高い固体燃料及び/又は鉄鋼原料が搬送されるケースが多い。
なお、上記特許文献2及び3のように、湿潤状態の高炉原料に、水分吸収剤を添加して混合し、混合した状態で篩分けを行い、湿潤高炉原料と微粉除去後の高炉行き原料とを篩い分ける技術が知られているが、これは製鉄所の高炉で用いられる高炉原料についての付着粉除去に関する技術であり、水分含有量が高い固体燃料及び/又は鉄鋼原料の流動性を向上させるための技術は知られていなかった。
なお、本明細書において「固体燃料及び/又は鉄鋼原料」とは、固体燃料及び/又は鉄鋼原料自体、及び、固体燃料及び/又は鉄鋼原料に対して用途に応じて粉砕、粒度調整、塊成、凝集及び造粒などの前処理を施したものも含む。例えば、「固体燃料及び/又は鉄鋼原料」が「石炭」の場合、石炭自体、及び石炭に対して用途に応じて粉砕、粒度調整、塊成、凝集及び造粒等の前処理を施したものも含む。
また、高分子吸水剤を接触させる前における固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量は、上記固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、5質量部以上30質量部以下であることが好ましい。
また、高分子吸水剤の吸収倍率と保水量との比(吸収倍率/保水量)が、1.2以上2.2以下であることが好ましい。
また、高分子吸水剤が、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、0.01質量部以上2.00質量部以下で添加されることが好ましい。
また、高分子吸水剤は、ポリアクリル酸ナトリウム塩であることが好ましい。
以下、本発明を詳細に説明する。
ただし、本発明は上記メカニズムに限定されなくてもよい。
従って、本発明の改質方法が用いられる固体燃料及び/又は鉄鋼原料は、高分子吸水剤を接触させる前の水分含有量が、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、5質量部以上30質量部以下であることが好ましく、10質量部以上20質量部以下であることがより好ましい。一般的に、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、水分含有量が30質量部より大きい固体燃料及び/又は鉄鋼原料は、スラリー化し、用いられる頻度が極端に減少すること、及び、スラリー化した固体燃料及び/又は鉄鋼原料は流動性を有するため、凝集に起因する取扱性の問題点が生じにくいためである。
また、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、水分含有量が5質量部より少ない場合は、水架橋等による凝集や、粒子間の間隙水による毛管力に起因する団粒といった現象が生じておらず、固体燃料及び/又は鉄鋼原料の流動性の悪化に起因する取扱性の問題点が生じないためである。
本発明における固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分の測定方法は、特に限定されず、一般的に用いられる方法を使用することができる。例えば、石炭、コークスの水分含有量は、JIS M8812に準拠して測定することができる。また、鉄鉱石、石灰石、焼結鉱の水分含有量は、JIS M8705に準拠して測定することができる。
石炭及びコークスは、その表面が極性官能基等に覆われており、石炭等と水とを接触させると、石炭等の表面極性官能基等での水の吸着が起こり、吸着された水分の表面にさらに水分が付着し、石炭等の表面が濡れて湿った状態となる。そのため、石炭等において水架橋等による凝集、また、石炭等の粒子間に間隙水が生じることで毛管力に基づく吸引力が高まることで団粒が生じ、流動性が悪化しているものと推測される。このような状態の石炭等に、所定の高分子吸水剤、すなわち、保水量が320g/g以下である高分子吸水剤を接触させると、石炭等の表面に付着している水分及び/又は石炭等の粒子間に存在する間隙水が高分子吸水剤により吸水され、石炭等の表面水及び/又は石炭等の粒子間に存在する間隙水に起因する粒子間での相互作用が低下する。さらに、吸水後の上記高分子吸水剤が有する表面の滑性により、上記高分子吸水剤が滑剤として機能することで、石炭等の流動性が向上するものと考えられる。
ただし、本発明は上記メカニズムに限定されなくてもよい。
石炭等における水分含有量が5質量部より低い場合:粉砕後の石炭等の触感がサラサラしており、粉砕後の石炭等を50g手に取って握りしめた後に手を開くと石炭等が手の平にばらけた状態で観察される。
石炭等における水分含有量が5質量部以上10質量部以下の場合:粉砕後の石炭等の触感がしっとりしており、石炭等を50g手に取って握りしめた後に手を開くと石炭等が手の平に塊状態で観察されるが、僅かな振動でバラけてしまう。
石炭等における水分含有量が10質量部より大きく30質量部以下の場合:粉砕後の石炭等の触感が湿っており、石炭等を50g手に取って握りしめた後に手を開くと石炭等が手の平にまとまった塊状態で観察される。
石炭等における水分含有量が30質量部より大きい場合:粉砕後の石炭等を手に取ると水滴が落ちる。
固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分には、上記付着水分の他に、一定条件下において固体燃料及び/又は鉄鋼原料に吸着されている水分(以下、吸着水分という。)、及び、固体燃料及び/又は鉄鋼原料自体に化学的に結合している水分(以下、結合水分という。)が存在することがある。
例えば、石炭及びコークスでは、吸着水分(固有水分とも言い換えることができる。)は、石炭等が周囲環境の湿度に起因する水分を吸着したものであり、石炭の品質の指標の一つであり、酸素含有量と同じく石炭化度を示すものである。これに対して、雨水又は散水のように、物理的に石炭等に水をかけることによって石炭等を濡らした結果、石炭等に付着した水分を付着水分という。これらは、太陽や高温ガス流等の熱源に、又は遠心分離機のような物理的乾燥装置に石炭等をさらすことで、水分を除去することができる。一方、結合水分は、主として石炭の形成時期から石炭粒子内部に閉じ込められている水、又は長い期間と高い圧力とを要する過程で石炭粒子に浸透し結合した水である。結合水分は、典型的には、毛細管現象により石炭等の内部に閉じ込められているか、または化学的に石炭等の内部に結合しており、さらに極端な力を高温及び/又は高圧の形態で使用しない限り、付着水分及び吸着水分を乾燥させるために使用されるプロセスによって取り除くことはできない。
一般的に、石炭等の品質において、付着水分と吸着水分とを合わせたせた全水分が、取扱性を示す指標として用いられており、吸着水分は、石炭等の石炭化度を示す指標の一つとして用いられている。
固体燃料及び/又は鉄鋼原料の取り扱い性については、固体燃料及び/又は鉄鋼原料の表面に付着した水分が大きく影響し、付着水分が多い場合には、固体燃料及び/又は鉄鋼原料同士の凝集や設備壁面への付着が起こりやすくなる。なお、付着水分と吸着水分とでは、固体燃料及び/又は鉄鋼原料から分離する際の温度領域が異なるため、上記のように、一般的に用いられている固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量の測定方法を使用することで、固体燃料及び/又は鉄鋼原料の付着水分量を測定することができる。
また、高分子吸水剤の吸収倍率と保水量との比(吸収倍率/保水量)が、1.2以上2.2以下であることが好ましい。上記比率が1.2より小さいと高分子吸水剤の吸水性能が低下し、上記比率が2.2より大きいと吸水後の高分子吸水剤が軟化する傾向があるためである。
高分子吸水剤は、吸水速度が早く、また吸水後に分子構造内に水分を捕獲し放水しない又は放水しにくい材料である。本発明において、高分子吸水剤は単独で用いられてもよいが、シリカゲル、ゼオライト、活性炭等他の吸水材や他の物質と併用されてもよい。
添加される高分子吸水剤の量は、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、下限が0.01質量部であることが好ましく、下限が0.03質量部であることがより好ましい。
また、添加される高分子吸水剤の量は、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、上限が2.00質量部であることが好ましく、上限が1.00質量部であることがより好ましく、上限が0.50質量部であることがさらに好ましい。
なお、高分子吸水剤の使用量は、用いられる固体燃料及び/又は鉄鋼原料の採掘地(又は生産地)及び貯蔵環境等から、固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量を推測し、決定することとしてもよい。例えば、降水や散水後からの日数や、貯蔵環境の湿度に応じて固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量を推測し、高分子吸水剤の使用量を決定することとしてもよい。
また、高分子吸水剤の使用量は、固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量を測定し、測定値に基づき決定することとしてもよい。
(1)瀝青炭(購入先:山陽鉱商株式会社、(初期含水率5.55%))をミル粉砕し、目開き1mm及び目開き2mmのステンレス製標準試験ふるい(ID製)を重ねて使用し、粉砕された瀝青炭の篩分けを行った。目開き1mmふるいと目開き2mmふるいとの間に残った1~2mmの石炭と、目開き1mmふるいを通過した1mm以下の石炭とを、重量比1:1で混合し試験用石炭を作製した。
(2)上記試験用石炭50gに、水道水5mL加水し30秒間樹脂製スパチュラを用いて充分に攪拌し、10%加水試験用石炭を作製した。同様にして、試験用石炭50gに、水道水7.5mLを加水して15%加水試験用石炭、水道水10mLを加水して20%加水試験用石炭を作製した。
(3)上記加水試験用石炭に、高分子吸水剤を添加し、30秒間樹脂製スパチュラを用いて充分に攪拌し、その後5分間養生時間を確保し、試験用試料(実施例1~5、比較例1及び2)を得た。
なお、参考用に、(2)で得られた加水試験用石炭に高分子吸水剤を添加することなく、更に30秒間樹脂製スパチュラを用いて充分に攪拌し、その後5分間養生時間を確保し、Blank試験用試料(参考例1及び2)を得た。
(4)300mLトールビーカー(PYREX社製 外径64mm/高さ118mm)の上にPP製粉末ロート(アズワン社製、型番/No.169、口径120mm/足外径30mm/足長27mm/傾斜角60°)を設置し、これをモルタルフロー試験機(株式会社関西機器製作所製、KC-24)のフローテーブル上に置いた(図1参照)。
(5)上記(3)で得られた試験用試料を、全量ロートへ落とし、フローテーブルのタッピングを開始した。フローテーブルのタッピング開始から、試験用試料が全量、トールビーカーに落ちるまでの時間を計測した。計測結果を下記表2及び表3に示す。
RAMsorb RAM-3社製
サンフレッシュ ST-430 三洋化成工業株式会社製
サンフレッシュ YS-300 三洋化成工業株式会社製
サンフレッシュ GT-1 三洋化成工業株式会社製
サンフレッシュ ST-250 三洋化成工業株式会社製
サンフレッシュ ST-573 三洋化成工業株式会社製
JISK 7223「高吸水性樹脂の吸水性試験方法」に準拠し、高分子吸収剤をナイロンメッシュ製ティーパックに0.2g充填し、イオン交換水1000mL中に浸漬させた。浸漬開始から3時間後、ティーパックの底が傾斜するようにつるして10分間水切りを行い、その後重量を測定し、吸収倍率を計算により求めた。
上記吸収倍率試験後のティーパックを遠心分離機(Thermo社製 HN-SII)にかけ250Gで3分間脱水し、脱水後のティーパックの重量を測定し、保水量を求めた。なお、保水量の測定は、ERT(EDANA Recommended Test methods)441.2-02に準拠して行った。
このような結果が生じた一つの理由として、石炭の水分含有量が低い場合は、比較例1及び2で用いられた高分子吸水剤が石炭表面の水分を吸収し、石炭の流動性を向上させることができる。しかし、石炭の水分含有量が多くなると、高分子吸収剤による吸水量が増加し、その表面物性が変化し、高分子吸水剤が糊状に変化するため、Blank試験用試料よりも流動性が悪くなってしまったものと考えられる。これは、保水量が所定範囲より大きな高分子吸水剤で生じる現象であると考えられる。
また、上記実施例1及び2の試験用試料は、対石炭加水率15%から20%に増加させた場合も、落下速度に略変化がなかった。これは、実施例1及び2で用いられた高分子吸水剤が、吸水後も滑剤として機能するため、対石炭加水量が変化した場合であっても、試験用試料の流動性が維持されたものと考えられる。
また、Blank試験用試料の落下時間が最大となる加水率において、高分子吸水剤が添加された試験用試料の落下時間が、Blank試験用試料の落下時間に対して、50%以下であり、Blank試験用試料の落下時間が最大となる加水率から、加水率を5%上昇させた場合の落下時間が、Blank試験用試料の落下時間が最大となる加水率における落下時間の50%~100%となる高分子吸水剤であってもよい。
このような挙動を示す高分子吸水剤は、吸収される水分が増加した場合であっても、吸水後の高分子吸水剤が滑剤として機能しているものと考えられるため、加水率によらず、石炭の流動性を向上させることができるためである。
(1)鉄鉱石(初期含水率8.0%)をミル粉砕し、目開き1mm及び目開き2mmのステンレス製標準試験ふるい(ID製)を重ねて使用し、粉砕された鉄鉱石の篩分けを行った。目開き1mmふるいと目開き2mmふるいとの間に残った1~2mmの石炭と、目開き1mmふるいを通過した1mm以下の鉄鉱石とを、重量比1:1で混合し試験用鉄鉱石を作製した。
(2)上記試験用鉄鉱石50gに、水道水3mL加水し30秒間樹脂製スパチュラを用いて充分に攪拌し、6%加水試験用鉄鉱石を作製した。同様にして、試験用鉄鉱石50gに、水道水6mLを加水して12%加水試験用鉄鉱石を作製した。
(3)上記加水試験用鉄鉱石に、下記表4及び5に示す種類及び配合量にて高分子吸水剤を添加し、30秒間樹脂製スパチュラを用いて充分に攪拌し、その後5分間養生時間を確保し、試験用試料(実施例6~29、比較例3~11)を得た。
なお、参考用に、(2)で得られた加水試験用鉄鉱石に高分子吸水剤を添加することなく、更に30秒間樹脂製スパチュラを用いて充分に攪拌し、その後5分間養生時間を確保し、Blank試験用試料(参考例3及び4)を得た。
(4)300mLトールビーカー(PYREX社製 外径64mm/高さ118mm)の上にPP製粉末ロート(アズワン社製、型番/No.168、口径100mm/足外径25mm/足長24mm/傾斜角60°)を設置し、これをモルタルフロー試験機(株式会社関西機器製作所製、KC-24)のフローテーブル上に置いた(図1参照)。
(5)上記(3)で得られた試験用試料を、全量ロートへ落とし、フローテーブルのタッピングを開始した。フローテーブルのタッピング開始から、試験用試料が全量、トールビーカーに落ちるまでの時間を計測した。計測結果を下記表4及び表5に示す。
試験用試料がトールビーカーに落ちた後、上記PP製粉末ロートに残った汚れの付着状態を下記基準で評価した。
◎:汚れ付着なし。
〇:ほとんど汚れ付着なし。
△:汚れが少し付着している。
×:汚れが多く付着している。
2 漏斗
3 モルタルフロー試験器
Claims (5)
- 固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法であって、
前記固体燃料及び/又は鉄鋼原料に対し、高分子吸水剤を接触させる工程を含み、
前記高分子吸水剤の保水量が320g/g以下であり、
前記固体燃料及び/又は鉄鋼原料は、石炭、コークス、鉄鉱石、石灰石、焼結鉱、製鉄所ダスト、木質チップ、木質ペレット、RDF及びRPFからなる群より選択される少なくとも1種を含む
ことを特徴とする固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法。 - 高分子吸水剤を接触させる前における固体燃料及び/又は鉄鋼原料の水分含有量が、前記固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、5質量部以上30質量部以下である請求項1に記載の固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法。
- 高分子吸水剤の吸収倍率と保水量との比(吸収倍率/保水量)が、1.2以上2.2以下である請求項1又は2に記載の固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法。
- 高分子吸水剤が、固体燃料及び/又は鉄鋼原料100質量部に対し、0.01質量部以上2.00質量部以下で添加される請求項1、2又は3に記載の固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法。
- 高分子吸水剤は、ポリアクリル酸ナトリウム塩である請求項1、2、3又は4に記載の固体燃料及び/又は鉄鋼原料の改質方法。
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