JP7145524B2

JP7145524B2 - Waste plastic oil processing equipment

Info

Publication number: JP7145524B2
Application number: JP2020085984A
Authority: JP
Inventors: 一田中; 寛片山; 健志福田
Original assignee: 株式会社リサイクルエナジー
Priority date: 2020-05-15
Filing date: 2020-05-15
Publication date: 2022-10-03
Anticipated expiration: 2040-05-15
Also published as: JP2021178939A

Description

この発明は、廃プラスチックを分解して再生油を製造するための装置に係る発明であり、詳しくは、熱分解により生じる熱分解残渣を効率よく熱分解釜より排出することのできる廃プラスチック油化処理装置に係る発明である。 This invention relates to an apparatus for decomposing waste plastics to produce recycled oil. More specifically, the present invention relates to waste plastic oil conversion equipment that can efficiently discharge pyrolysis residue generated by pyrolysis from a pyrolysis tank. The invention relates to a processing apparatus.

従来から、プラスチックのリサイクル方法として、廃プラスチックを分解し、再生油等を得る方法が種々検討されている。この方法の例として、廃プラスチックを溶融して熱分解釜に送り、次いで、熱分解釜で熱分解して分解ガスを生成させ、これを液化して再生油を得る方法が知られている（特許文献１等）。 BACKGROUND ART Conventionally, various methods of decomposing waste plastics to obtain recycled oil and the like have been studied as methods of recycling plastics. As an example of this method, a method is known in which waste plastic is melted and sent to a pyrolysis tank, then pyrolyzed in the pyrolysis tank to generate cracked gas, which is liquefied to obtain recycled oil ( Patent Document 1, etc.).

原料となる廃プラスチックは、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンやポリスチレン等である。 Waste plastics used as raw materials are polyolefins such as polyethylene and polypropylene, and polystyrene.

特開２００５－１７０９８６号公報JP 2005-170986 A

ところで、熱分解釜における廃プラスチックの熱分解において、得られる成分としては、再生油、さらに分解されたガス成分や、分解途中の常温で固体のワックス成分や炭等の固形成分等があげられる。このうち、固形成分は、そのまま熱分解釜に残存し、熱分解残渣となる。この熱分解残渣は、そのまま放置しておくと、熱分解釜の壁面に付着して除去しにくくなり、また、付着量が多くなると、撹拌羽根との接触が生じるおそれが生じる。さらに、熱分解釜を加熱する燃焼炉からの熱の伝導が低下し、十分な熱分解を行うためには、燃焼炉の温度をより高める必要が生じ、熱効率が低下する。 By the way, the components obtained in the thermal decomposition of waste plastics in the pyrolysis tank include recycled oil, further decomposed gas components, and solid components such as wax components and charcoal that are solid at room temperature during decomposition. Among them, the solid component remains in the pyrolysis tank as it is and becomes a pyrolysis residue. If this residue from thermal decomposition is left as it is, it will adhere to the walls of the thermal decomposition vessel and become difficult to remove. Furthermore, heat conduction from the combustion furnace that heats the pyrolysis reactor is reduced, and the temperature of the combustion furnace needs to be raised further in order to perform sufficient pyrolysis, resulting in a reduction in thermal efficiency.

これを防ぐには、１日～数日に１回、熱分解残渣が固着しないうちに装置を停止して、除去する必要がある。
しかし、この場合、長期間の連続運転が困難となって再生油の製造効率が低下し、また、熱分解残渣の除去の際に熱分解釜の冷却が必要となり、熱効率が低下する。
そこで、この発明は、廃プラスチックを熱分解して再生油を製造するときにおいて、熱効率や再生油の製造効率をより高く保つことを目的とする。 In order to prevent this, it is necessary to stop the apparatus and remove the residue once a day to several days before it sticks.
In this case, however, continuous operation for a long period of time becomes difficult and the production efficiency of reclaimed oil decreases, and the thermal decomposition reactor needs to be cooled during the removal of the residue from thermal decomposition, resulting in a decrease in thermal efficiency.
SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to keep the thermal efficiency and the production efficiency of the recycled oil higher when the waste plastic is thermally decomposed to produce the recycled oil.

この発明は、熱分解釜中の熱分解残渣を効率よく、熱分解釜から除去する装置を用いることにより、前記の課題を解決したものであり、その要旨は、下記の［１］～［６］に存する。
［１］廃プラスチックを熱分解して分解ガスを生成させる熱分解釜、及び熱分解釜で得られた分解ガスを冷却して液化させ、再生油を得る凝縮器を有する廃プラスチック油化処理装置であり、前記熱分解釜の底部は、前記熱分解釜の内部に向かって凹んだ凹部を有し、前記凹部の周縁部は、前記熱分解釜の底部の周縁部となるように形成され、前記熱分解釜の底部の周縁部には、熱分解残渣を抜き出す抜き出し口が設けられ、前記熱分解残渣が前記抜き出し口から熱分解釜の外部に排出される廃プラスチック油化処理装置。 The present invention solves the above problems by using a device for efficiently removing the pyrolysis residue in the pyrolysis kettle from the pyrolysis kettle. ].
[1] Apparatus for converting waste plastics to oil, having a thermal cracking vessel for thermally decomposing waste plastics to generate cracked gas, and a condenser for obtaining recycled oil by cooling and liquefying the cracked gas obtained from the thermal cracking vessel. wherein the bottom of the pyrolysis kettle has a recess recessed toward the inside of the pyrolysis kettle, and the peripheral edge of the recess is formed to be the peripheral edge of the bottom of the pyrolysis kettle, A waste plastic-to-oil processing apparatus is provided with an extraction port for extracting the thermal decomposition residue at the peripheral edge of the bottom of the pyrolysis pot, and the thermal decomposition residue is discharged to the outside of the pyrolysis pot through the extraction port.

［２］前記凹部は、球面状又は円錐状を形成している［１］に記載の廃プラスチック油化処理装置。
［３］前記抜き出し口に押出装置が連結され、前記押出装置によって、前記熱分解残渣が熱分解釜の外部に排出される［１］又は［２］に記載の廃プラスチック油化処理装置。 [2] The waste plastic-to-oil treatment apparatus according to [1], wherein the recess is spherical or conical.
[3] The apparatus for converting waste plastics into oil according to [1] or [2], wherein an extrusion device is connected to the extraction port, and the thermal decomposition residue is discharged to the outside of the pyrolysis tank by the extrusion device.

［４］廃プラスチックを熱分解釜で熱分解して分解ガスを生成させ、次いで、熱分解釜で得られた分解ガスを凝縮器で冷却して液化させ、再生油を製造する方法であり、前記熱分解釜の底部は、前記熱分解釜の内部に向かって凹んだ凹部を有し、前記凹部の周縁部は、前記熱分解釜の底部の周縁部となるように形成され、前記熱分解釜の底部の周縁部には、熱分解残渣を抜き出す抜き出し口が設けられ、前記熱分解残渣が前記抜き出し口から熱分解釜の外部に排出される再生油の製造方法。 [4] A method of thermally decomposing waste plastics in a pyrolysis kettle to generate a cracked gas, then cooling the cracked gas obtained in the pyrolysis kettle with a condenser to liquefy it to produce recycled oil, The bottom of the pyrolysis kettle has a recess recessed toward the inside of the pyrolysis kettle, and the periphery of the recess is formed to be the periphery of the bottom of the pyrolysis kettle. A method for producing reclaimed oil, wherein an extraction port for extracting thermal decomposition residue is provided at the peripheral edge of the bottom of the kettle, and the thermal decomposition residue is discharged from the extraction opening to the outside of the thermal decomposition kettle.

［５］前記凹部は、球面状又は円錐状を形成している［４］に記載の再生油の製造方法。
［６］前記抜き出し口に押出装置が連結され、前記押出装置によって、前記熱分解残渣が熱分解釜の外部に排出される［４］又は［５］に記載の再生油の製造方法。 [5] The method for producing reclaimed oil according to [4], wherein the recess is spherical or conical.
[6] The method for producing reclaimed oil according to [4] or [5], wherein an extrusion device is connected to the extraction port, and the thermal decomposition residue is discharged to the outside of the thermal decomposition vessel by the extrusion device.

この発明で用いられる熱分解釜において、底部の形状を特定のものとするので、熱分解残渣は、底部の周縁部に滞留する。それを底部の周縁部に設けた抜き出し口から抜き出すことにより、熱分解残渣がスラリー状態で抜き出すことができ、熱分解釜内壁にこびりつくのを防止できる。
また、押出装置を用いて抜き出すと、スラリー状の熱分解残渣を強制的に送ることができるので、抜き出し配管が詰まるのを防止できる。 In the pyrolysis pot used in the present invention, the bottom has a specific shape, so that the pyrolysis residue stays at the peripheral edge of the bottom. By extracting it from the extraction port provided in the peripheral part of the bottom part, the thermal decomposition residue can be extracted in a slurry state and can be prevented from sticking to the inner wall of the thermal decomposition vessel.
In addition, when the extruder is used for extraction, the slurry-like pyrolysis residue can be forcibly fed, so that clogging of the extraction pipe can be prevented.

この発明に係る廃プラスチック油化処理装置の熱分解釜及びその周辺の例を示す模式図Schematic diagram showing an example of a pyrolysis tank of a waste plastic oil processing apparatus according to the present invention and its surroundings. この発明に係る廃プラスチック油化処理装置の例を示す模式図Schematic diagram showing an example of a waste plastic-to-oil processing apparatus according to the present invention. この発明に係る廃プラスチック油化処理装置の他の例を示す模式図Schematic diagram showing another example of the waste plastic-to-oil processing equipment according to the present invention この発明に係る廃プラスチック油化処理装置の他の例を示す模式図Schematic diagram showing another example of the waste plastic-to-oil processing equipment according to the present invention

この発明に係る廃プラスチック油化処理装置は、図１に示すように、廃プラスチックを熱分解して分解ガスを生成させる熱分解釜１１ａを有する熱分解炉１１、及び熱分解釜１１ａで得られた分解ガスを冷却して液化させ、再生油を得る凝縮器１３を有する装置である。 As shown in FIG. 1, the apparatus for converting waste plastics to oil according to the present invention comprises a pyrolysis furnace 11 having a pyrolysis furnace 11a for thermally decomposing waste plastics to generate cracked gas, and a pyrolysis furnace 11a. This apparatus has a condenser 13 for cooling and liquefying cracked gas to obtain recycled oil.

この発明の処理対象となる廃プラスチックとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリスチレン、ポリアミド等があげられる。 Waste plastics to be processed in the present invention include polyolefins such as polyethylene and polypropylene, polystyrene, and polyamides.

前記熱分解炉１１は、図１に示すように、熱分解をおこなう熱分解釜１１ａ、加熱炉１１ｂ、撹拌機１１ｃから構成される。 The pyrolysis furnace 11, as shown in FIG. 1, comprises a pyrolysis pot 11a for thermal decomposition, a heating furnace 11b, and a stirrer 11c.

前記熱分解釜１１ａは、前記廃プラスチックの熱分解を行う釜である。この熱分解釜１１ａの温度は、３７０℃以上がよく、３８０℃以上が好ましい。３７０℃より低いと、廃プラスチックの熱分解が生じにくくなり、熱分解の時間が長くなってしまう傾向がある。また、この温度は、４００℃以下がよく、３９０℃以下が好ましい。４００℃より高いと、熱分解速度が速まり、分解油がさらに分解されたガス成分が生じたり、炭等の熱分解残渣の生成量が増大するおそれがある。 The pyrolysis pot 11a is a pot for thermally decomposing the waste plastic. The temperature of the pyrolysis pot 11a is preferably 370° C. or higher, preferably 380° C. or higher. When the temperature is lower than 370°C, thermal decomposition of the waste plastic tends to occur with difficulty, resulting in a longer thermal decomposition time. Also, this temperature is preferably 400° C. or lower, preferably 390° C. or lower. When the temperature is higher than 400°C, the thermal decomposition rate increases, and there is a possibility that gas components resulting from further decomposition of the cracked oil may be generated, or the amount of thermal decomposition residue such as charcoal may be increased.

この前記熱分解釜１１ａの温度は、加熱炉１１ｂによって調整される。この加熱炉１１ｂは、熱分解釜１１ａの周壁外部に配される熱媒通路１１ｋ及びこの熱媒通路１１ｋに熱媒を送り込む熱媒供給モータ１１ｍから構成される。この熱媒は、前もって所定温度に加熱した媒体を用いてもよく、図示しないが、熱媒通路１１ｋに加熱部を設け、外部から加熱してもよい。外部から加熱を行う場合、その熱媒の温度は、下記の温度範囲となるように調整することが好ましい。
この熱媒の温度は、５８０℃以上がよく、６００℃以上が好ましい。また、その温度の上限は、６７０℃以下がよく、６５０℃以下が好ましい。この範囲を外れると、熱分解釜１１ａ内部の温度が前記の範囲に保持できなくなる恐れがある。 The temperature of the pyrolysis pot 11a is adjusted by the heating furnace 11b. The heating furnace 11b is composed of a heat medium passage 11k arranged outside the peripheral wall of the thermal cracking pot 11a and a heat medium supply motor 11m for feeding the heat medium into the heat medium passage 11k. The heat medium may be heated to a predetermined temperature in advance, or may be heated from the outside by providing a heating portion in the heat medium passage 11k (not shown). When heating is performed from the outside, it is preferable to adjust the temperature of the heat medium so as to fall within the following temperature range.
The temperature of this heat medium is preferably 580° C. or higher, preferably 600° C. or higher. Moreover, the upper limit of the temperature is preferably 670° C. or lower, preferably 650° C. or lower. If the temperature is out of this range, the temperature inside the pyrolysis vessel 11a may not be maintained within the above range.

前記熱分解釜１１ａは、図１に示すように、その底部１１ｇが熱分解釜１１ａの内部に向かって凹んだ凹部を有する。なお、この熱分解釜１１ａを設置した状態でみるとき、この熱分解釜１１ａの底部は上方に膨らんだ形状（凸状）となる。
この凹部の形状は、凹状であれば特に限定されないが、凹状の面に凸凹がない滑らかな面であれば、熱分解で生じる熱分解残渣が滞留することが防止され、後述するように、この熱分解残渣の排出がより容易となるので好ましい。 As shown in FIG. 1, the pyrolysis pot 11a has a recessed portion at its bottom 11g toward the interior of the pyrolysis pot 11a. In addition, when the pyrolysis pot 11a is installed, the bottom portion of the pyrolysis pot 11a has an upwardly swollen shape (convex shape).
The shape of the recess is not particularly limited as long as it is concave, but as long as the concave surface is smooth and has no unevenness, the thermal decomposition residue generated by thermal decomposition is prevented from stagnation, and as described later, this This is preferable because the thermal decomposition residue can be discharged more easily.

この凹部の形状の例としては、図１に示すような球面状の一部の形状や、楕球面状の一部の形状、円錐状の形状があげられる。この凹部の頭頂部は、平坦面ではなく、底部１１ｇの周縁部に向かって傾斜をもつことが、熱分解残渣の滞留を防ぐ意味で好ましい。
また、この凹部の形状が円錐状の場合、その頭頂部は、尖っているのではなく、丸みを帯びた方が、メンテナンス等における安全性等の観点から好ましい。 Examples of the shape of the recess include a partial spherical shape, a partial ellipsoidal shape, and a conical shape as shown in FIG. It is preferable that the top of the concave portion is not flat but inclined toward the peripheral edge of the bottom portion 11g in order to prevent retention of thermal decomposition residue.
Further, when the shape of the recess is conical, it is preferable that the top of the recess is rounded rather than sharp from the viewpoint of safety during maintenance and the like.

前記凹部の周縁部は、熱分解釜１１ａの底部１１ｇの周縁部となるように形成される。このようにすることにより、熱分解釜１１ａの底部１１ｇに形成される平坦部が減るので、熱分解残渣の滞留を減らす観点から好ましい。
この熱分解釜１１ａの底部１１ｇの周縁部は、この熱分解釜１１ａを設置した状態でみるとき、底部の最も低い位置となる。 The peripheral edge of the concave portion is formed so as to be the peripheral edge of the bottom portion 11g of the pyrolysis pot 11a. By doing so, the flat portion formed on the bottom portion 11g of the pyrolysis pot 11a is reduced, which is preferable from the viewpoint of reducing the retention of the pyrolysis residue.
The peripheral portion of the bottom portion 11g of the pyrolysis pot 11a is the lowest position of the bottom when the pyrolysis pot 11a is installed.

前記熱分解釜１１ａの上方側面壁には、廃プラスチックの供給口１１ｈが設けられる。この供給口１１ｈから供給される廃プラスチックは、溶融されていると、熱分解釜１１ａ内での温度が低下するのを抑制できるので好ましい。
溶融廃プラスチックを供給口１１ｈから熱分解釜１１ａに供給する方法としては、図１に示すように、押出機１０ａ及びこの押出機１０ａを加熱する加熱器１０ｂからなる押出装置１０を用いることが好ましい。この押出装置１０は、廃プラスチック投入口１０ｃに廃プラスチックが投入され、モータ１０ｄにより押出機１０ａにより粉砕されながら溶融され、熱分解釜１１ａに送られる。この押出機１０ａの温度は、加熱器１０ｂによって加熱され、廃プラスチックの溶融に供される。押出機１０ａの温度は、２４０℃以上がよく、２６０℃以上が好ましい。２４０℃未満だと、廃プラスチックを十分に溶融できないおそれがある。一方、上限は３００℃未満がよく、２８０℃以下が好ましい。３００℃より高いと押出機内部で熱分解が起こるおそれがある。 A waste plastic supply port 11h is provided on the upper side wall of the pyrolysis pot 11a. It is preferable that the waste plastic supplied from the supply port 11h is melted, because it is possible to suppress the temperature drop in the pyrolysis kettle 11a.
As a method for supplying the molten waste plastic from the supply port 11h to the pyrolysis vessel 11a, it is preferable to use an extrusion device 10 comprising an extruder 10a and a heater 10b for heating the extruder 10a, as shown in FIG. . In this extruder 10, waste plastic is fed into a waste plastic inlet 10c, melted while being pulverized by an extruder 10a driven by a motor 10d, and sent to a pyrolysis tank 11a. The temperature of this extruder 10a is heated by a heater 10b to melt the waste plastic. The temperature of the extruder 10a is preferably 240° C. or higher, preferably 260° C. or higher. If the temperature is less than 240°C, the waste plastic may not be sufficiently melted. On the other hand, the upper limit is preferably less than 300°C, preferably 280°C or less. If the temperature is higher than 300°C, thermal decomposition may occur inside the extruder.

前記熱分解釜１１ａ内には、内部の溶融廃プラスチックを撹拌する撹拌機１１ｃが配される。この撹拌機１１ｃは、撹拌軸１１ｄに撹拌羽根１１ｅ、１１ｆを有し、撹拌モータ１１ｊによって撹拌される。撹拌軸１１ｄの先端部、すなわち、熱分解釜１１ａの底部１１ｇに最も近い位置に配される撹拌羽根１１ｅは、熱分解釜１１ａの底部１１ｇに沿った形状を有し、底部１１ｇ付近の内容物が滞留しないように撹拌する。この撹拌羽根１１ｅの形状は、さらに、撹拌機１１ｃを回転させたとき、熱分解釜１１ａの内容物である溶融廃プラスチックを下方に押す力が働くような形状を有することが好ましい。このようにすると、前記内容物、特に熱分解残渣等の固形物を下方に送り、熱分解残渣を底部１１ｇの周縁部に移動させることができる。
また、撹拌軸１１ｄの先端部以外に設けられる撹拌羽根１１ｆの形状も、撹拌機１１ｃを回転させたとき、熱分解釜１１ａの内容物を下方に押す力が働くような形状を有することが好ましい。このようにすることにより、前記内容物、特に熱分解残渣等の固形物を下方に送ることが可能となる。 A stirrer 11c for stirring the molten waste plastic inside is arranged in the pyrolysis pot 11a. This stirrer 11c has stirring blades 11e and 11f on a stirring shaft 11d, and is stirred by a stirring motor 11j. The tip of the stirring shaft 11d, that is, the stirring blade 11e arranged at the position closest to the bottom 11g of the thermal decomposition vessel 11a has a shape along the bottom 11g of the thermal decomposition vessel 11a, and the contents near the bottom 11g Stir so that it does not stay. The shape of the stirring blade 11e is preferably such that when the stirrer 11c is rotated, a force acts to push the melted waste plastic, which is the content of the pyrolysis vessel 11a, downward. In this way, the contents, particularly the solid matter such as the thermal decomposition residue, can be sent downward, and the thermal decomposition residue can be moved to the peripheral portion of the bottom portion 11g.
In addition, it is preferable that the shape of the stirring blades 11f provided other than the tip portion of the stirring shaft 11d has such a shape that when the stirrer 11c is rotated, a force is exerted to push the contents of the thermal decomposition vessel 11a downward. . By doing so, it is possible to send the contents, especially solids such as thermal decomposition residue, downward.

前記熱分解釜１１ａの底部１１ｇの周縁部には、熱分解残渣を抜き出す抜き出し口１１ｇ’が少なくとも１箇所設けられる。この抜き出し口１１ｇ’から前記の熱分解残渣がその周囲の溶融廃プラスチックと共にスラリー状態で抜き出され、外部に排出される。
前記抜き出し口１１ｇ’には、押出装置１２が連結されることが好ましい。この押出装置１２は、図１に示すように、押出機１２ａ、押出機１２ａの外周部を覆い、押出機１２ａを冷却する冷却器１２ｂ、前記抜き出し口１１ｇ’から前記押出機１２ａの投入口に連結される連結部１２ｃ、押出機１２ａを回転させる回転モータ１２ｄから構成される。
熱分解釜１１ａ中で生じた熱分解残渣は、前記撹拌機１１ｃによって、熱分解釜１１ａの底部１１ｇの周縁部に移動する。そして、この熱分解残渣は周囲の液状の内容物に混錬されたスラリー状態で抜き出し口１１ｇ’から押出機１２ａに送られ、冷却されながら、外部に排出される。
この押出機１２ａにおいて、前記熱分解残渣を含むスラリーの温度は、１００～１５０℃程度に冷却されることが好ましい。温度が低すぎると、内容物の固化が生じ、詰まるおそれが生じる。一方、温度が高すぎると、残渣が発火するおそれがある。 At least one extraction port 11g' for extracting the thermal decomposition residue is provided at the periphery of the bottom portion 11g of the thermal decomposition pot 11a. The thermal decomposition residue is extracted in a slurry state together with the surrounding molten waste plastic through the extraction port 11g' and discharged to the outside.
An extrusion device 12 is preferably connected to the extraction port 11g'. As shown in FIG. 1, the extruder 12 includes an extruder 12a, a cooler 12b that covers the outer periphery of the extruder 12a, a cooler 12b that cools the extruder 12a, and a It is composed of a connecting portion 12c to be connected and a rotary motor 12d for rotating the extruder 12a.
The pyrolysis residue generated in the pyrolysis pot 11a is moved to the peripheral portion of the bottom portion 11g of the pyrolysis pot 11a by the stirrer 11c. Then, the thermal decomposition residue is sent to the extruder 12a through the extraction port 11g' in a slurry state kneaded with the surrounding liquid contents, and discharged to the outside while being cooled.
In the extruder 12a, the temperature of the slurry containing the thermal decomposition residue is preferably cooled to about 100-150.degree. If the temperature is too low, solidification of the contents will occur and clogging will occur. On the other hand, if the temperature is too high, the residue may ignite.

前記した熱分解炉１１を用いた廃プラスチック油化処理装置として、図２～４に示す装置を例としてあげることができる。
図２に示す装置は、熱分解釜１１ａで熱分解された分解ガスを、回収ライン２１を経由して凝縮器１３で冷却し、気液分離装置１３ｂで気液を分離し、液状物である再生油を再生油貯蔵槽１４に送る装置である。再生油貯蔵槽１４に送られた再生油は、製品として外部に送り出されて使用される。また、気液分離装置１３ｂで分離されたガスは、可燃ガスを含むので、加熱炉１１ｂの加熱用燃料や他の燃料ガスとして使用できる。 2 to 4 can be given as an example of a waste plastic oil processing apparatus using the pyrolysis furnace 11 described above.
The apparatus shown in FIG. 2 cools the cracked gas thermally decomposed in the pyrolysis reactor 11a by the condenser 13 through the recovery line 21, separates the gas-liquid by the gas-liquid separator 13b, and is a liquid substance. It is a device for sending reclaimed oil to the reclaimed oil storage tank 14 . The reclaimed oil sent to the reclaimed oil storage tank 14 is sent outside as a product for use. Further, since the gas separated by the gas-liquid separator 13b contains combustible gas, it can be used as a heating fuel for the heating furnace 11b or other fuel gas.

この図２に、図３に示す還流塔１５を設けてもよい。この場合、熱分解釜１１ａで得られた分解ガスは、この還流塔１５に送られる。この還流塔１５においては、内部で還流が生じる状態、すなわち、前記分解ガスと分解ガスの液化物である再生油とが向流する状態となる。この還流塔１５の内部には、必要に応じて、充填材を充填してもよい。充填材を用いることにより、還流塔の高さを低めに設定し、冷却の程度を下げることが可能となる。 2 may be provided with a reflux tower 15 shown in FIG. In this case, the cracked gas obtained in the thermal decomposition reactor 11a is sent to the reflux tower 15. In the reflux column 15, a state in which reflux occurs inside, that is, a state in which the cracked gas and the reclaimed oil, which is a liquefied product of the cracked gas, flow countercurrently. The inside of this reflux column 15 may be filled with a packing material, if necessary. By using the packing material, it is possible to set the height of the reflux column lower and lower the degree of cooling.

この充填材としては、規則充填物であっても、不規則充填物であってもよい。前記規則充填物は、還流の状態を一定に保つことができると共に、圧損をより低減することができるので、好ましい。この規則充填物は、多数の孔を有するものであり、多数の孔を開けた平板体や網状体等を円柱状、塔の形状に加工したものがあげられる。そして、この規則充填物は、その径や高さを還流塔１５の径や高さに合わせたものが使用される。このような規則充填物としては、ＭＣパック（マツイマシン（株）製）等があげられる。 The filler may be regular packing or irregular packing. The structured packing is preferable because it can keep the reflux state constant and further reduce the pressure loss. This structured packing has a large number of holes, and examples thereof include a flat plate having a large number of holes, a net-like body, or the like processed into a columnar shape or a tower shape. The structured packing is used with its diameter and height matched with the diameter and height of the reflux column 15 . Examples of such structured packing include MC pack (manufactured by Matsui Machine Co., Ltd.).

ところで、前記還流塔１５の頭頂部の温度は、再生油がガス状態を保持できる温度、具体的には２５０℃程度を保持することが好ましい。 By the way, the temperature at the top of the reflux column 15 is preferably maintained at a temperature at which the reclaimed oil can be maintained in a gaseous state, specifically about 250.degree.

前記熱分解釜１１ａから還流塔１５に上がってくる分解ガスには、主成分である再生油以外に、分解途中の常温で液体のワックス分等の高沸点の成分も含まれる。そして、還流塔１５での還流により、高沸点の成分は、還流塔１５内や、還流塔１５と下方の熱分解釜１１ａとの間で行き来することとなる。
一方、還流塔１５の上部に行くほど、前記の高沸点の成分が少なくなり、頭頂部付近では、ほぼ分解ガスのみとなる。この分解ガスは、還流塔１５の頭頂部より、回収ライン２１を通って凝縮器１３に送られる。 The cracked gas coming up from the thermal cracking vessel 11a to the reflux tower 15 contains, in addition to the reclaimed oil, which is the main component, high-boiling components such as waxes that are liquid at room temperature during cracking. Then, due to the reflux in the reflux tower 15, the high-boiling components move back and forth within the reflux tower 15 and between the reflux tower 15 and the thermal cracking vessel 11a below.
On the other hand, the higher the upper part of the reflux column 15, the less the high-boiling-point components, and near the top of the head, there is almost only the cracked gas. This cracked gas is sent from the top of the reflux column 15 to the condenser 13 through the recovery line 21 .

ところで、還流塔１５上部から出る分解ガスの温度によっては、凝縮器１３の冷却機能が不十分となったり、還流塔１５内部の還流が十分に行われず、高沸点の成分が還流塔１５の頭頂部から回収ライン２１に出ていく可能性がある。これを防止するため、図３に示すように、再生油貯蔵槽１４に貯蔵された再生油の一部を冷却器１６でさらに冷却した後、還流塔１５の上部や回収ライン２１に戻してもよい。このラインを設けることにより、回収ライン２１を流れる分解ガスを冷却でき、凝縮器１３の冷却機能を補うことができ、また、還流塔１５の上部の温度を低下させることができるので、還流塔１５内部の還流を十分に行うことができる。 By the way, depending on the temperature of the cracked gas emitted from the upper part of the reflux tower 15, the cooling function of the condenser 13 may be insufficient, or the reflux inside the reflux tower 15 may not be sufficiently performed, and the high-boiling components may reach the head of the reflux tower 15. From the top it can exit into the recovery line 21 . In order to prevent this, as shown in FIG. 3, a part of the regenerated oil stored in the regenerated oil storage tank 14 may be further cooled by the cooler 16 and then returned to the upper part of the reflux tower 15 or the recovery line 21. good. By providing this line, the cracked gas flowing through the recovery line 21 can be cooled, and the cooling function of the condenser 13 can be supplemented. Sufficient internal reflux can be achieved.

次に、図４に示す装置について説明する。
廃プラスチックとして、前記したもの以外に、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）やポリブチレンテレフタレート等のポリエステルが含まれる場合がある。これが含まれると、熱分解釜１１ａでの熱分解の際、テレフタル酸等のポリエステル樹脂分解成分が発生する。テレフタル酸は３００℃付近に昇華点を有する高昇華点の成分であり、この温度を下回った場合、固形化が生じてラインや装置を閉塞する場合がある。
この閉塞を防止するため、図４に示す装置、すなわち、図２に示す装置に図３に示す還流塔１５を組み入れ、さらに、抜き出しライン２２、分離槽１７及びこれらに関係する配管群を含むポリエステル樹脂分解成分除去機構を有する装置を用いることができる。 Next, the device shown in FIG. 4 will be described.
Waste plastics may include polyesters such as polyethylene terephthalate (PET) and polybutylene terephthalate in addition to those mentioned above. If this is included, polyester resin decomposition components such as terephthalic acid are generated during thermal decomposition in the thermal decomposition vessel 11a. Terephthalic acid is a component with a high sublimation point having a sublimation point around 300° C. If the temperature is below this temperature, solidification may occur and clog lines and equipment.
To prevent this clogging, the apparatus shown in FIG. 4, that is, the apparatus shown in FIG. 2, incorporates the reflux column 15 shown in FIG. An apparatus having a mechanism for removing decomposed resin components can be used.

図４に示す装置において、ポリエステル樹脂分解成分除去機構以外は、前記したとおりである。
前記ポリエステル樹脂分解成分除去機構は、還流塔１５の途中から前記分解ガスの一部を抜き出す抜き出しライン２２、抜き出しライン２２で抜き出した分解ガスが送り込まれる分離槽１７、分離槽１７内の分解ガス及びこの分解ガスが液化した分解油を冷却するため、分離槽１７の分解油及び／又は分解ガスが分解油循環冷却器１８を経由して、分離槽１７に戻る分解油冷却循環ライン２３、及び分解油循環冷却器１８の手前で分解油冷却循環ライン２３から分離して、還流塔１５と熱分解釜１１ａとの間、具体的には、前記還流塔１５の下部、熱分解釜１１ａ、及び還流塔１５と熱分解釜１１ａとの間を連結する還流ラインのいずれかに連結される分解油返送ライン２４から構成される。 The apparatus shown in FIG. 4 is the same as described above except for the mechanism for removing decomposed components of the polyester resin.
The mechanism for removing decomposed components of the polyester resin includes an extracting line 22 for extracting part of the cracked gas from the middle of the reflux tower 15, a separation tank 17 into which the cracked gas extracted by the extracting line 22 is fed, the cracked gas in the separation tank 17 and Since the cracked gas cools the liquefied cracked oil, the cracked oil and/or cracked gas in the separation tank 17 passes through the cracked oil circulation cooler 18 and returns to the separation tank 17 via the cracked oil cooling circulation line 23, and the cracking It is separated from the cracked oil cooling circulation line 23 before the oil circulation cooler 18, and between the reflux tower 15 and the thermal cracking vessel 11a, specifically, the lower part of the reflux tower 15, the thermal cracking vessel 11a, and the reflux It consists of a cracked oil return line 24 connected to one of the reflux lines connecting the column 15 and the thermal cracking vessel 11a.

前記抜き出しライン２２が設けられる還流塔１５の位置は、還流塔１５の高さの半分又はそれより下の位置がよい。抜き出しライン２２を還流塔１５の高さの半分より上の位置に設けると、還流塔１５内の上部において、前記の高沸点成分やポリエステル樹脂分解成分の割合が高まり、結果として、還流塔１５の頭頂部に前記の高沸点成分や高ポリエステル樹脂分解成分が到達する可能性が高まる。このため、回収ライン２１から凝縮器１３にこれらの成分が流れ込み、再生油貯蔵槽１４にこれらの成分が混入したり、回収ライン２１や凝縮器１３がポリエステル樹脂分解成分によって閉塞したりするおそれがある。 The position of the reflux column 15 where the withdrawal line 22 is provided is preferably half the height of the reflux column 15 or lower. If the extraction line 22 is provided at a position above half the height of the reflux tower 15, the ratio of the high-boiling point component and the polyester resin decomposition component increases in the upper part of the reflux tower 15, and as a result, the reflux tower 15 The possibility that the above-mentioned high boiling point components and high polyester resin decomposition components reach the top of the head increases. For this reason, these components flow into the condenser 13 from the recovery line 21, and the recycled oil storage tank 14 may be mixed with these components, or the recovery line 21 and the condenser 13 may be clogged with polyester resin decomposition components. be.

前記の抜き出しライン２２は、分離槽１７に連結され、抜き出しライン２２から抜き出される分解ガスは、分離槽１７に送り込まれる。
この抜き出しライン２２は、２７４℃以上に保温することがよく、２８０℃以上に保温することが好ましく、３００℃以上に保温することがより好ましい。２７４℃未満とすると、抜き出しライン２２中にポリエステル樹脂分解成分が析出し、ラインを閉塞するおそれが生じる。 The extraction line 22 is connected to the separation tank 17 , and the cracked gas extracted from the extraction line 22 is sent to the separation tank 17 .
The extraction line 22 is preferably kept at 274° C. or higher, preferably at 280° C. or higher, and more preferably at 300° C. or higher. If the temperature is less than 274° C., the decomposed components of the polyester resin will precipitate in the extraction line 22, which may clog the line.

前記の分離槽１７内には、分解ガスや、この分解ガスを液化した分解油が存在する。この分解油は、前記の再生油に、前記のワックス分等の高沸点の成分が含まれる。この分解油及び／又は分解ガスは、前記分解油冷却循環ライン２３を循環させることにより、冷却される。 Cracked gas and cracked oil obtained by liquefying this cracked gas are present in the separation tank 17 . The cracked oil contains high-boiling components such as the wax content in addition to the reclaimed oil. This cracked oil and/or cracked gas is cooled by circulating through the cracked oil cooling circulation line 23 .

また、分離槽１７において、分解油に含まれる成分のうち、ポリエステル樹脂分解成分は、析出して沈降する。これにより、ポリエステル樹脂分解成分を分解油から分離・除去することができる。 Further, in the separation tank 17, among the components contained in the cracked oil, the polyester resin decomposition component precipitates and settles. Thereby, the polyester resin decomposed component can be separated and removed from the decomposed oil.

さらに、この分離槽１７内の分解油及び／又は分解ガスの一部は、前記分解油返送ライン２４を通して、熱分解釜１１ａ又は熱分解釜１１ａと還流塔１５の間を連結する連結管に戻される。これにより、ポリエステル樹脂分解成分を減らした分解油を熱分解釜１１ａに戻し、還流塔１５に再度かけることができ、再生油の回収効率を高めることができる。 Furthermore, part of the cracked oil and/or cracked gas in the separation tank 17 is returned to the thermal cracking vessel 11a or the connecting pipe connecting the thermal cracking vessel 11a and the reflux tower 15 through the cracked oil return line 24. be As a result, the cracked oil with the polyester resin cracked components reduced can be returned to the thermal cracking vessel 11a and applied to the reflux tower 15 again, so that the recovery efficiency of the recycled oil can be enhanced.

ところで、抜き出しライン２２のある還流塔１５の部分の温度は、高沸点成分又はポリエステル樹脂分解成分が液化又は固化しない程度の温度、すなわち、２７４℃以上が好ましく、２８０℃以上がより好ましい。また、この温度の上限は、還流塔１５の頭頂部の温度が上記した温度を保持できる温度がよく、具体的には、３００℃以下がよく、２９０℃以下が好ましい。 By the way, the temperature of the part of the reflux tower 15 where the extraction line 22 is located is preferably a temperature at which the high-boiling point component or the decomposition component of the polyester resin does not liquefy or solidify, that is, 274° C. or higher, more preferably 280° C. or higher. Moreover, the upper limit of this temperature is preferably a temperature at which the temperature at the top of the reflux column 15 can be maintained at the above-described temperature.

また、前記抜き出しライン２２は、その温度が低くなりすぎると、この抜き出しライン２２内でポリエステル樹脂分解成分が析出し、抜き出しライン２２を閉塞するおそれがある。このため、この抜き出しライン２２は、保温することが好ましい。この保温温度は、２７０℃以上がよく、２７４℃以上が好ましく、２８０以上がより好ましい。この温度を下回ると、ポリエステル樹脂分解成分が析出するおそれがある。一方、この保温温度の上限は、３００℃以下がよく、２９０℃以下が好ましい。この温度を超えてもよいが、熱効率の観点から、この温度で十分である。 Moreover, if the temperature of the extraction line 22 becomes too low, the decomposition components of the polyester resin may precipitate in the extraction line 22 and clog the extraction line 22 . For this reason, it is preferable to keep the extraction line 22 warm. The heat retention temperature is preferably 270° C. or higher, preferably 274° C. or higher, and more preferably 280° C. or higher. If the temperature is lower than this temperature, there is a possibility that polyester resin decomposing components may be precipitated. On the other hand, the upper limit of this heat retention temperature is preferably 300° C. or less, preferably 290° C. or less. This temperature may be exceeded, but from the point of view of thermal efficiency, this temperature is sufficient.

この発明に係る廃プラスチック油化処理装置を用いると、従来、廃棄、燃焼処理されていた廃プラスチックから再生油を得ることができ、新たなエネルギー源を得ることができる。 By using the apparatus for converting waste plastics to oil according to the present invention, it is possible to obtain recycled oil from waste plastics that have conventionally been discarded and burned, and to obtain a new energy source.

以下、この発明を、実施例を用いてより具体的に説明する。
［実施例１］
図１に記載の熱分解炉１１、図２のフローに図３の還流塔１５を設けた装置を用いて、廃プラスチックの油化処理を行った。
まず、廃プラスチック（ポリエチレン：１００重量％）を洗浄装置（（株）カネミヤ製：Ｂｕｎ－Ｓｅｎ）にて水洗し、汚れを落とした。次いで、熱分解釜１１ａの排熱を利用して、７０℃～８０℃の温風を得、これを吹きかけ、乾燥させた。 The present invention will now be described in more detail with reference to examples.
[Example 1]
Waste plastics were converted to oil by using the pyrolysis furnace 11 shown in FIG. 1 and the apparatus provided with the reflux tower 15 shown in FIG. 3 in the flow shown in FIG.
First, waste plastic (polyethylene: 100% by weight) was washed with water using a washing device (manufactured by Kanemiya Co., Ltd.: Bun-Sen) to remove dirt. Next, the hot air of 70° C. to 80° C. was obtained by utilizing the exhaust heat of the pyrolysis pot 11a and dried by blowing it.

次いで、廃プラスチック投入口１０ｃに約１００ｋｇ／ｈで投入した。この押出機（一軸押出機）は、出口側が約２６０℃となるように温度条件を設定される。
この押出機１０ａで溶融された溶融廃プラスチックは熱分解釜１１ａに連続供給される。この熱分解炉１１の熱分解釜１１ａは、内径が１ｍ、高さが１．２ｍの中央部が円柱状、上部及び下部が楕円状であり、かつ、底部が図１に示すように、円錐状に盛り上がっている。この底部が構成する円錐の高さは８０ｍｍ、底面の直径は７００ｍｍである。
そして、この熱分解釜１１ａの外周に燃焼炉１１ｂが配され、これにより熱分解釜１１ａが加熱される。この熱分解釜１１ａは、内温が３８０℃～４００℃となるように調節されている。 Then, it was charged into the waste plastic inlet 10c at about 100 kg/h. This extruder (single-screw extruder) is set to a temperature condition of about 260° C. on the outlet side.
The molten waste plastic melted by the extruder 10a is continuously supplied to the thermal cracking vessel 11a. The pyrolysis pot 11a of the pyrolysis furnace 11 has an inner diameter of 1 m and a height of 1.2 m. swelled in shape. The cone formed by the bottom has a height of 80 mm and a bottom diameter of 700 mm.
A combustion furnace 11b is arranged on the outer circumference of the pyrolysis pot 11a to heat the pyrolysis pot 11a. The thermal cracking pot 11a is adjusted to have an internal temperature of 380.degree. C. to 400.degree.

熱分解釜１１ａで溶融廃プラスチックは熱分解されて分解ガスとなり、熱分解釜１１ａの上方の還流塔１５に移動する。この還流塔１５は、内径３１４ｍｍ、高さ３７５０ｍｍであり、内部には、規則充填物（マツイマシン（株）製：ＭＣパック）が充填される。
この還流塔１５内部では、上部で分解ガスの一部が液化し、還流状態が生じる。これは、還流塔１５の上部に向かうにしたがって、分解ガスが放冷して温度が下がるためと、後述するように再生油貯蔵槽１４に貯められた再生油の一部を冷却して、還流塔１５上部に供給し、分解ガスと直接接触させるからである。
この還流塔１５で液化した分解ガスの液化液は、連結管を経由して熱分解釜１１ａに戻り、再度、熱分解に供与される。一方、液化しなかった分解ガスは、還流塔１５の上部より凝縮器１３に送られる。この還流塔１５から凝縮器１３に送られる再生油の量は、１５３．６ｋｇ／ｈである。 The molten waste plastic is thermally decomposed in the pyrolysis pot 11a to become cracked gas, which moves to the reflux tower 15 above the pyrolysis pot 11a. The reflux column 15 has an inner diameter of 314 mm and a height of 3750 mm, and is filled with structured packing (manufactured by Matsui Machine Co., Ltd.: MC pack).
Inside the reflux column 15, part of the cracked gas is liquefied at the upper portion, creating a reflux state. This is because the temperature of the cracked gas is allowed to cool down as it goes to the upper part of the reflux tower 15, and part of the reclaimed oil stored in the reclaimed oil storage tank 14 is cooled as described later, and the reflux This is because it is supplied to the upper part of the column 15 and is brought into direct contact with the cracked gas.
The liquefied liquid of the cracked gas liquefied in the reflux column 15 is returned to the thermal cracking reactor 11a via the connecting pipe, and is supplied to thermal cracking again. On the other hand, the cracked gas that has not been liquefied is sent from the upper portion of the reflux column 15 to the condenser 13 . The amount of reclaimed oil sent from the reflux tower 15 to the condenser 13 is 153.6 kg/h.

次いで、凝縮器１３にて、分解ガスを冷却する。このときの冷媒としては、水が用いられる。冷媒として用いられた水は、凝縮器１３通過後、４０．６℃になるので、クーリングタワーで冷却される。
凝縮器１３によって冷却された分解ガスは、気液分離装置１３ｂで気液に分離され、液体成分は、再生油として再生油貯蔵槽１４に貯蔵される。この再生油は、製品として使用される。 Next, the cracked gas is cooled in the condenser 13 . Water is used as the coolant at this time. The water used as a refrigerant reaches 40.6° C. after passing through the condenser 13 and is cooled by the cooling tower.
The cracked gas cooled by the condenser 13 is separated into gas and liquid by the gas-liquid separator 13b, and the liquid component is stored in the reclaimed oil storage tank 14 as reclaimed oil. This reclaimed oil is used as a product.

一方、熱分解釜１１ａにおいて、炭等の熱分解残渣は、撹拌機１１ｃによって、熱分解釜１１ａの底部周縁部に送られる。そして、抜き出し口１１ｇ’から熱分解残渣を周囲の分解油と共に１００ｋｇ／ｈで３０分間抜き出した。抜き出した抜き出し液は、押出装置１２によって、外部に送り出された。このとき、押出機１２ａは１００～１５０℃とした。 On the other hand, in the pyrolysis pot 11a, the pyrolysis residue such as charcoal is sent to the bottom periphery of the pyrolysis pot 11a by the stirrer 11c. Then, the thermal decomposition residue was extracted from the extraction port 11g' together with the surrounding cracked oil at 100 kg/h for 30 minutes. The withdrawn liquid was sent outside by the extruder 12 . At this time, the extruder 12a was set at 100 to 150.degree.

このような実験を行ったところ、熱分解釜１１ａ内の熱分解残渣による付着が激減し、５００時間連続して運転することができた。 As a result of such an experiment, adhesion due to thermal decomposition residue in the thermal decomposition vessel 11a was drastically reduced, and it was possible to operate continuously for 500 hours.

［比較例１］
熱分解釜として、底部が平坦状の熱反応釜を用い、抜き出し口１１ｇ’が底面中央部に設けた以外は、実施例１と同様の実験を行った。なお、撹拌羽根１１ｅは、底部に沿った直線状の撹拌羽根を用いた。
その結果、熱分解釜の側周壁と底部との境界部に、熱分解残渣が付着し始め、１０時間経過後に撹拌羽根が熱分解残渣による付着物と接触し始めたので、装置を停止して、熱分解残渣による付着物を除去する作業を行った。 [Comparative Example 1]
The same experiment as in Example 1 was conducted except that a thermal reaction kettle with a flat bottom was used as the pyrolysis kettle, and the extraction port 11g' was provided at the center of the bottom surface. As the stirring blade 11e, a straight stirring blade along the bottom was used.
As a result, thermal decomposition residue began to adhere to the boundary between the side peripheral wall and the bottom of the pyrolysis vessel, and after 10 hours, the stirring blades began to come into contact with deposits of thermal decomposition residue, so the apparatus was stopped. , work was carried out to remove deposits due to thermal decomposition residue.

［実施例２］
図１に記載の熱分解炉１１、図４のフローを有する装置を用いて、廃プラスチックの油化処理を行った。
まず、廃プラスチック（ポリエチレン：９０重量％、ポリエチレンテレフタレート：１０重量%）を洗浄装置（（株）カネミヤ製：Ｂｕｎ－Ｓｅｎ）にて水洗し、汚れを落とした。次いで、熱分解釜１１ａの排熱を利用して、７０℃～８０℃の温風を得、これを吹きかけ、乾燥させた。 [Example 2]
Using the pyrolysis furnace 11 shown in FIG. 1 and the apparatus having the flow shown in FIG. 4, waste plastics were converted to oil.
First, waste plastic (polyethylene: 90% by weight, polyethylene terephthalate: 10% by weight) was washed with water using a washing device (manufactured by Kanemiya Co., Ltd.: Bun-Sen) to remove dirt. Next, the hot air of 70° C. to 80° C. was obtained by utilizing the exhaust heat of the pyrolysis pot 11a and dried by blowing it.

次いで、一軸押出機（一億社製）の入り口側の投入口に、約１００ｋｇ／ｈで投入した。この一軸押出機は、出口側が約２６０℃となるように温度条件が設定される。
この一軸押出機で溶融された溶融廃プラスチックは熱分解釜１１ａに連続供給される。この熱分解炉１１の熱分解釜１１ａは、実施例１に示すものと同様の釜を用いた。そして、この熱分解釜１１ａの外周に燃焼炉１１ｂが配され、これにより熱分解釜１１ａが加熱される。この熱分解釜１１ａは、内温が３８０℃～４００℃となるように調節されている。 Next, the mixture was fed into a single-screw extruder (manufactured by Ichiyoku Co., Ltd.) at a rate of about 100 kg/h. The temperature condition of this single screw extruder is set so that the temperature on the outlet side is about 260°C.
Molten waste plastics melted by this single-screw extruder are continuously supplied to the thermal cracking vessel 11a. As the thermal decomposition pot 11a of this thermal decomposition furnace 11, the same pot as that shown in Example 1 was used. A combustion furnace 11b is arranged on the outer circumference of the pyrolysis pot 11a to heat the pyrolysis pot 11a. The thermal cracking pot 11a is adjusted to have an internal temperature of 380.degree. C. to 400.degree.

熱分解釜１１ａで溶融廃プラスチックは熱分解されて分解ガスとなり、熱分解釜１１ａの上方の還流塔１５に移動する。この還流塔１５は、実施例１と同様のものを用い、実施例１と同様に状態を示した。 The molten waste plastic is thermally decomposed in the pyrolysis pot 11a to become cracked gas, which moves to the reflux tower 15 above the pyrolysis pot 11a. The same reflux column 15 as in Example 1 was used, and the same conditions as in Example 1 were shown.

次いで、凝縮器１３にて、分解ガスを冷却する。このときの冷媒としては、水が用いられる。冷媒として用いられた水は、凝縮器１３通過後、４０．６℃になるので、クーリングタワーで冷却される。
凝縮器１３によって冷却された分解ガスは、気液分離装置１３ｂで気液に分離され、液体成分は、再生油として再生油貯蔵槽１４に貯蔵される。この再生油は、水を冷媒とする再生油循環冷却器１５、凝縮塔１３を経由する循環冷却ラインを通ってさらに冷却される。 Next, the cracked gas is cooled in the condenser 13 . Water is used as the coolant at this time. The water used as a refrigerant reaches 40.6° C. after passing through the condenser 13 and is cooled by the cooling tower.
The cracked gas cooled by the condenser 13 is separated into gas and liquid by the gas-liquid separator 13b, and the liquid component is stored in the reclaimed oil storage tank 14 as reclaimed oil. This reclaimed oil is further cooled through a reclaimed oil circulation cooler 15 using water as a coolant and a circulation cooling line passing through the condensation tower 13 .

また、還流塔１５の高さの半分の位置に、抜き出しライン２２が設けられる。この抜き出しライン２２から分解ガスを抜き出し分離槽１７に送った。抜き出し量は、２３．８ｋｇ／ｈとした。また、この抜き出しライン２２は、２８０℃で保温した。
分離槽１７において、抜き出された分解ガスは液化及び昇華して、分解油、ワックス分等の液化成分やテレフタル酸等の固形化成分が溜まる。そして、再生油やワックス分等の液化成分は、ガス状態の分解ガスと共に、分解油循環冷却器１８を経由する分解油冷却循環ライン２３によって冷却され、液化成分の冷却と分解ガスの液化・固化が行われる。これらにより、分離槽１７にてテレフタル酸等の固形化成分が生じ、テレフタル酸等を分解油やワックス等の液化成分から分離することができる。
そして、分離槽１７から分解油循環冷却器１８に送られる成分の一部が熱分解釜１１ａと還流塔１５との連絡管に戻され、再生油の再還流、ワックス分の再分解に供される。この戻す量は、１１．９ｋｇ／ｈである。 In addition, a withdrawal line 22 is provided at a half height position of the reflux column 15 . Cracked gas was extracted from the extraction line 22 and sent to the separation tank 17 . The extraction amount was 23.8 kg/h. Moreover, this extraction line 22 was kept at 280°C.
In the separation tank 17, the extracted cracked gas is liquefied and sublimated, and liquefied components such as cracked oil and wax and solidified components such as terephthalic acid accumulate. The liquefied components such as the recycled oil and wax are cooled together with the gaseous cracked gas by the cracked oil cooling circulation line 23 that passes through the cracked oil circulation cooler 18 to cool the liquefied components and liquefy/solidify the cracked gas. is done. As a result, solidified components such as terephthalic acid are generated in the separation tank 17, and terephthalic acid and the like can be separated from liquefied components such as cracked oil and wax.
Then, part of the components sent from the separation tank 17 to the cracked oil circulation cooler 18 is returned to the connecting pipe between the thermal cracking vessel 11a and the reflux tower 15, and used for recirculation of the reclaimed oil and re-cracking of wax. be. This returning amount is 11.9 kg/h.

このような実験を行ったところ、１０時間経過後、還流塔１５、回収ライン２１、凝縮器１３、再生油貯蔵槽１４等にテレフタル酸による固形物の析出は見られず、各ラインにおける閉塞は見られなかった。 As a result of such an experiment, after 10 hours, no deposition of solids due to terephthalic acid was observed in the reflux column 15, the recovery line 21, the condenser 13, the reclaimed oil storage tank 14, etc., and clogging in each line was observed. was not seen.

［比較例２］
比較例１で用いた熱分解釜を用いた以外は、実施例２と同様にして、再生油生成実験を行った。
その結果、熱分解釜の側周壁と底部との境界部に、熱分解残渣が付着し始め、１０時間経過後に撹拌羽根が熱分解残渣による付着物と接触し始めたので、装置を停止して、熱分解残渣による付着物を除去する作業を行った。 [Comparative Example 2]
A reclaimed oil production experiment was conducted in the same manner as in Example 2, except that the pyrolysis reactor used in Comparative Example 1 was used.
As a result, thermal decomposition residue began to adhere to the boundary between the side peripheral wall and the bottom of the thermal decomposition vessel, and after 10 hours, the stirring blades began to come into contact with deposits of thermal decomposition residue, so the apparatus was stopped. , work was carried out to remove deposits due to thermal decomposition residue.

［比較例３］
実施例２において、ポリエステル樹脂分解成分除去機構を設けなかった以外は、実施例２と同様に再生油生成実験を行った。
その結果、４時間経過後に、第１回収ラインがテレフタル酸による閉塞が生じた。このとき、熱分解釜内に撹拌羽根が熱分解残渣による付着物が見られた。 [Comparative Example 3]
A recycled oil generation experiment was conducted in the same manner as in Example 2, except that the polyester resin decomposed component removal mechanism was not provided.
As a result, after 4 hours, the first recovery line was clogged with terephthalic acid. At this time, deposits of thermal decomposition residue were found on the stirring blades in the thermal decomposition vessel.

１０押出装置
１０ａ押出機
１０ｂ加熱器
１０ｃ廃プラスチック投入口
１０ｄモータ
１１熱分解炉
１１ａ熱分解釜
１１ｂ加熱炉
１１ｃ撹拌機
１１ｄ撹拌軸
１１ｅ、１１ｆ撹拌羽根
１１ｇ底部
１１ｇ’ 抜き出し口
１１ｈ廃プラスチックの供給口
１１ｊ撹拌モータ
１１ｋ熱媒通路
１１ｍ熱媒供給モータ
１２押出装置
１２ａ押出機
１２ｂ冷却器
１２ｃ連結部
１２ｄ回転モータ
１３凝縮器
１３ｂ気液分離装置
１４再生油貯蔵槽
１５還流塔
１６冷却器
１７分離槽
１８分解油循環冷却器
２１回収ライン
２２抜き出しライン
２３分解油冷却循環ライン
２４分解油返送ライン 10 Extruder 10a Extruder 10b Heater 10c Waste plastic inlet 10d Motor 11 Pyrolysis furnace 11a Pyrolysis pot 11b Heating furnace 11c Stirrer 11d Stirring shaft 11e, 11f Stirring blade 11g Bottom 11g' Withdrawal port 11h Waste plastic supply port 11j Stirring motor 11k Heat medium passage 11m Heat medium supply motor 12 Extruder 12a Extruder 12b Cooler 12c Connecting portion 12d Rotary motor 13 Condenser 13b Gas-liquid separator 14 Recycled oil storage tank 15 Reflux tower 16 Cooler 17 Separation tank 18 Cracked oil circulation cooler 21 Recovery line 22 Withdrawal line 23 Cracked oil cooling circulation line 24 Cracked oil return line

Claims

A waste plastic oil conversion apparatus comprising a thermal cracking vessel for thermally decomposing waste plastics to generate cracked gas, and a condenser for obtaining recycled oil by cooling and liquefying the cracked gas obtained from the thermal cracking vessel,
The waste plastic contains a polyester resin,
The waste plastic is supplied to the pyrolysis kettle,
A reflux tower is provided above the pyrolysis vessel,
The reflux column has a recovery line for sending the cracked gas emitted from the top of the reflux column to the condenser, and is provided with a withdrawal line for extracting a part of the cracked gas from the middle of the reflux column,
A separation tank is provided for feeding the cracked gas extracted from the extraction line,
In the separation tank, polycarboxylic acid derived from the polyester resin contained in the cracked gas sent is separated,
The bottom of the pyrolysis kettle has a concave portion recessed toward the inside of the pyrolysis kettle,
The peripheral edge of the recess is formed to be the peripheral edge of the bottom of the pyrolysis kettle,
An extraction port for extracting thermal decomposition residue is provided at the peripheral edge of the bottom of the pyrolysis pot,
A waste plastic-to-oil processing apparatus in which the pyrolysis residue is discharged from the pyrolysis tank to the outside of the pyrolysis tank.

2. The apparatus for converting waste plastics into oil according to claim 1, wherein said concave portion has a spherical shape or a conical shape.

An extrusion device is connected to the extraction port,
3. The apparatus for recycling waste plastics to oil according to claim 1 or 2, wherein the extruder discharges the thermal decomposition residue to the outside of the thermal decomposition tank.

A method of thermally decomposing waste plastic in a pyrolysis kettle to generate cracked gas, then cooling the cracked gas obtained in the pyrolysis kettle with a condenser to liquefy it to produce recycled oil,
The waste plastic contains a polyester resin,
The waste plastic is supplied to the pyrolysis kettle,
A reflux tower is provided above the pyrolysis vessel,
The reflux column has a recovery line for sending the cracked gas emitted from the top of the reflux column to the condenser, and is provided with a withdrawal line for extracting a part of the cracked gas from the middle of the reflux column,
A separation tank is provided for feeding the cracked gas extracted from the extraction line,
In the separation tank, polycarboxylic acid derived from the polyester resin contained in the cracked gas sent is separated,
The bottom of the pyrolysis kettle has a concave portion recessed toward the inside of the pyrolysis kettle,
The peripheral edge of the recess is formed to be the peripheral edge of the bottom of the pyrolysis kettle,
An extraction port for extracting thermal decomposition residue is provided at the peripheral edge of the bottom of the pyrolysis pot,
A method for producing reclaimed oil, wherein the thermal decomposition residue is discharged from the thermal cracking vessel to the outside of the extraction port.

5. The method for producing reclaimed oil according to claim 4, wherein the recess has a spherical shape or a conical shape.

An extrusion device is connected to the extraction port,
6. The method for producing reclaimed oil according to claim 4 or 5, wherein the extruder discharges the pyrolysis residue to the outside of the pyrolysis vessel.