JP7144712B1

JP7144712B1 - コークス炉、コークス炉の温度分布調整方法、コークス炉の操業方法、及びコークスの製造方法

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Publication number: JP7144712B1
Application number: JP2022538943A
Authority: JP
Inventors: 知之川島; 憲巨池田; 悠樹東; 淳岡田; 典子小澤
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2021-06-23
Filing date: 2022-05-23
Publication date: 2022-09-30
Anticipated expiration: 2042-05-23
Also published as: JPWO2022270193A1; BR112023026903A2; EP4317367A4; EP4317367A1

Abstract

燃焼温度の低下した燃焼室のフリューに対して適切な補給量の空気を補給することで燃焼室の炉長方向の温度分布を調整することができるコークス炉、コークス炉の温度分布調整方法、コークス炉の操業方法、及びコークスの製造方法を提供する。コークス炉（Ａ）は、燃焼室（２）において一方の燃料供給系統と空気供給系統とで操業する際、他方の燃料供給系統を転用して各フリュー（２ａ），（２ｂ）に空気を補給するために他方の燃料供給系統に接続された空気吹込み装置（２０）と、燃焼室（２）における各フリュー（２ａ），（２ｂ）内の実測した温度に基づいて各フリュー（２ａ），（２ｂ）ごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出装置（２１）とを備える。空気吹込み装置（２０）は、空気補給量算出装置（２１）で算出した不足分の空気流量の空気を、当該空気流量が不足しているフリュー（２ａ），（２ｂ）に補給する。

Description

本発明は、コークス炉、コークス炉の温度分布調整方法、コークス炉の操業方法、及びコークスの製造方法に関する。

コークス炉の燃焼改善技術の一つに、火炎温度を下げてＮＯｘの低減を図る多段燃焼があり、これは燃焼室の下位で完全燃焼に必要とされる空気の８～９割程度を供給し、燃焼室の上位で不足分の空気を補い、全体として完全燃焼させる技術である（特許文献１参照）。

多段燃焼のために上位に空気を供給する構造として、炉長方向に細分された燃焼室同士の隔壁内に空気の供給路を形成し、この供給路から片側の燃焼室へ空気を供給するものがある。但し、燃焼室を構成するレンガは、窯口に近い部分が特に劣化し易いため、炉長方向の最端に位置する炉外との隔壁だけには、前述した供給路を形成することは避けたい。このため、炉長方向の最端に位置する燃焼室と、これに隣接した燃焼室との隔壁内に形成する供給路の吹出し口は、最端に位置する燃焼室の側、つまり窯口側に向けて形成しなければならず、それ以降の吹出し口も、必然的に窯口側に向けられる。したがって、各吹出し口は、炉長方向の中心を境にしたコークスサイド（ＣＳ）及びプッシャーサイド（ＰＳ）で背向するように形成され、炉長方向中心に位置する隔壁内だけには、コークスサイドに吹き出す供給路とプッシャーサイドに吹き出す供給路の双方が併設される。

この中心の隔壁内に併設された二つの供給路は、隔壁の強度が損なわれることを防ぐために、他の隔壁内に形成した供給路よりも断面積を小さくしている。したがって、この二つの供給路では通気抵抗が大きい分、圧損が大きくなり、供給できる空気の流量が減少して燃焼温度が低下してしまい、このため、炉長方向中心部の燃焼温度が低下してしまうという問題があった。

この問題を解決するために、特許文献２に示すコークス炉の温度分布調整方法では、炉長方向に細分された夫々の燃焼室に燃料ガスを供給可能な二つの燃料供給系統と、夫々の燃焼室に空気を供給可能な空気供給系統とを有するコークス炉で、一方の燃料供給系統と空気供給系統とで操業する際、炉長方向の中央に位置する所定の燃焼室に対して、他方の燃料供給系統を転用して空気を補給することで、燃焼室の炉長方向の温度分布を調整するようにしている。

特開２００１－８１４７０号公報特開２００９－４６５３６号公報

ところで、コークス炉の燃焼室を構成するレンガは前述したように劣化するが、この劣化に伴い、劣化したレンガの近傍のフリューの空気比のみが低下してしまうことがある。つまり、レンガとレンガの間に塗られたモルタルが割れることにより石炭の乾留中に生じる揮発ガスが炭化室から燃焼室のフリューに流れ込み、空気比が低下し燃焼温度が低下してしまうことがある。
空気比の低下は、燃料の未燃による燃焼効率の低下や熱分解により発生する煤による煤塵の発生、ガス流路の閉塞等の問題を生じるため、空気比の低下は解消する必要がある。

この場合、特許文献２に記載のコークス炉の温度分布調整方法では、炉長方向の中央に位置するフリューに対して空気を補給するようにしているものの、燃焼温度が低下し、空気比の低下したフリューは炉長方向の中央に位置するフリューに限らないことから、空気補給が必要なフリューに対して空気補給ができるとは限らない。また、特許文献２に記載のコークス炉の温度分布調整方法では、フリューに対しての空気補給量について記載がないため、過剰な補給量の空気を炉長方向の中央に位置するフリューに対して吹き込んでしまい、燃焼室における炉長方向の温度分布を悪化させる恐れがある。

一方、燃焼室全体の全てのフリューに対して一律に空気を吹き込んで空気比の低下したフリューの空気比を増加させることも考えられるが、その場合、空気補給が不要なフリューにまで空気を吹き込むことになるから、エネルギーの損失になる。
従って、本発明は従来の問題を解決するためになされたものであり、その目的は、燃焼温度の低下した燃焼室のフリューに対して適切な補給量の空気を補給することで燃焼室における炉長方向の温度分布を調整することができるコークス炉、コークス炉の温度分布調整方法、コークス炉の操業方法、及びコークスの製造方法を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明の一態様に係るコークス炉は、炉長方向に、２つで１組になっているフリューを複数組有する燃焼室と、該燃焼室の各フリューに燃料ガスを供給可能な二つの燃料供給系統と、前記燃焼室の各フリューに空気を供給可能な空気供給系統とを備えたコークス炉であって、前記燃焼室において一方の燃料供給系統と空気供給系統とで操業する際、他方の燃料供給系統を転用して各フリューに空気を補給するために他方の燃料供給系統に接続された空気吹込み装置と、前記燃焼室における各フリュー内の実測した温度に基づいて各フリューごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出装置とを備え、前記空気吹込み装置は、前記空気補給量算出装置で算出した不足分の空気流量の空気を、当該空気流量が不足しているフリューに補給することを要旨とする。

また、本発明の別の態様に係るコークス炉の温度分布調整方法は、炉長方向に、２つで１組になっているフリューを複数組有する燃焼室と、該燃焼室の各フリューに燃料ガスを供給可能な二つの燃料供給系統と、前記燃焼室の各フリューに空気を供給可能な空気供給系統とを備えたコークス炉の温度分布調整方法であって、空気補給量算出装置により前記燃焼室における各フリュー内の実測した温度に基づいて各フリューごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出ステップと、前記空気補給量算出ステップで算出した不足分の空気流量の空気を、前記燃焼室において一方の燃料供給系統と空気供給系統とで操業する際に他方の燃料供給系統を転用して各フリューに空気を補給するために他方の燃料供給系統に接続された空気吹込み装置から当該空気流量が不足しているフリューに補給して、前記燃焼室の炉長方向の温度分布を調整する空気吹込みステップとを含むことを要旨とする。

また、本発明の別の態様に係るコークス炉の操業方法は、前述のコークス炉の温度分布調整方法によって燃焼室の炉長方向の温度分布を調整してコークス炉を操業することを要旨とする。
また、本発明の別の態様に係るコークスの製造方法は、前述のコークス炉の操業方法によってコークス炉を操業してコークスを製造することを要旨とする。

本発明に係るコークス炉、コークス炉の温度分布調整方法、コークス炉の操業方法、及びコークスの製造方法によれば、燃焼温度の低下した燃焼室のフリューに対して適切な補給量の空気を補給することで燃焼室における炉長方向の温度分布を調整することができるコークス炉、コークス炉の温度分布調整方法、コークス炉の操業方法、及びコークスの製造方法を提供できる。

コークス炉の概略構成を示し、（Ａ）はコークス炉の炭化室のところで炉長方向に沿って切断した断面図、（Ｂ）はコークス炉を炉団方向に沿って切断した断面図である。燃焼室における２つで１組になっているフリュー及び蓄熱室の構成を説明するための図である。空気の供給路と吹き出し口の概略構成を示す図である。既存のＣガス供給系統の構成を説明するための図である。Ｃガス供給系統を転用して各フリューに空気を補給するためにＣガス供給系統の垂直配管に空気吹込み装置を接続する図である。本発明の一実施形態に係るコークス炉の概略構成を説明するための図である。但し、図６においては、蓄熱室及び炭化室は図示していない。図６に示すコークス炉における空気吹込み装置の概略構成を示す図である。図６に示すコークス炉における空気補給量算出装置の概略構成を示す図である。燃焼室の炉長方向の温度分布を調整する際の処理の流れを説明するためのフローチャートである。図９に示すフローチャートにおけるステップＳ１（空気補給量算出ステップ）の詳細な処理の流れを説明するためのフローチャートである。図９に示すフローチャートにおけるステップＳ２（空気吹込みステップ）の詳細な処理の流れを説明するためのフローチャートである。燃焼室の炉長方向の温度分布の一例（炉長方向中央フリューが約５０℃低下している）を示すグラフである。図１２に示す温度分布の燃焼室において、炉長方向中央フリュー内の実測の温度から予測される炉壁温度と、炉長方向中央フリュー内の計算値の温度から予測される炉壁温度との関係を示すグラフである。図１２に示す温度分布の燃焼室において、炉長方向中央フリューに不足分の空気流量の空気を補給した場合の効果を説明するための、炉長方向中央フリューでの炉底温度の時刻変化、炉長方向中央フリューに補給する空気流量の時刻変化、炉長方向中央フリューでのＣＯ濃度の時刻変化を説明するためのグラフである。炉団方向で隣り合う燃焼室でガス吹込みと排気のフリューの偶奇が異なる説明をするための図である。

以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、本発明の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等を下記の実施形態に特定するものではない。また、図面は模式的なものである。そのため、厚みと平面寸法との関係、比率等は現実のものとは異なることに留意すべきであり、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている。

図１には、コークス炉の概略構成が示されている。図１（Ａ），（Ｂ）に示すコークス炉Ａは、炉団方向に沿って複数の炭化室１と複数の燃焼室２とを交互に配置し、それら炭化室１及び燃焼室２の下方に複数の蓄熱室３を炉団方向に配設している。各燃焼室２は、炉長方向に、２つで１組になっているフリュー２ａ，２ｂ（図２参照）を図６に示すように複数組（本実施形態にあっては１６組）有している。複数組のフリュー２ａ，２ｂは、炉長方向に沿って各組のフリュー２ａ，２ｂが所定ピッチで配置されている。各組のフリュー２ａ，２ｂは上下方向に延び、図２及び図６に示すように、それらフリュー２ａ，２ｂの上部で連通したヘアピン構造になっている。

各蓄熱室３は、炉長方向に分割されており、各燃焼室２の１組のフリュー２ａ，２ｂに対して所定の蓄熱室３が連通されている。炉長方向に並んだ各蓄熱室３の底部は、炉長方向に延在するソールフリュー４と連通しており、各蓄熱室３とソールフリュー４との夫々の間には、開口部を有するノズルプレート５が介挿されている。

そして、１組のフリュー２ａ，２ｂに対して、燃料ガス（Ｍガス：コークス炉ガスと高炉ガスの混合ガス）及び空気を供給するルートと、排気ガスをそれら１組のフリュー２ａ，２ｂから排出するルートと、が個別に形成される。すなわち、Ｍガス及び空気は、夫々、異なるソールフリュー４のＣＳ（コークスサイド）の一端から注入され、ノズルプレート５を介して蓄熱室３に入り、そこで予熱されてから１組のフリュー２ａ，２ｂのうちの何れか一方に導入されて燃焼が行われる。その排気ガスは、１組のフリュー２ａ，２ｂのうちの他方から蓄熱室３へと引き落され、そこで熱回収されてからソールフリュー４に入り、ＰＳ（プッシャーサイド）の他端から排気される。これらＭガス及び空気の供給ルートと排気ガスの排気ルートは、所定時間毎に切替えられ、蓄熱室３では予熱と熱回収が交互に行われる。

なお、火炎温度を下げてＮＯｘの低減を図るために、二段燃焼を行うこととし、一段目は、フリュー２ａ，２ｂの底部から空気を供給し、二段目は、図２及び図３に示すように、フリュー２ａ，２ｂ同士の隔壁内に空気の供給路２ｃを形成し、この供給路２ｃから片側のフリュー２ａ又は２ｂへ空気を供給する。すなわち、一つの供給路２ｃに対して所定の蓄熱室３が連通されており、この蓄熱室３へ送られてくる空気が、隔壁内の供給路２ｃを経てフリュー２ａ又は２ｂへ吹出される。但し、燃焼室２を構成するレンガは、窯口に近い部分が特に劣化しやすいため、炉長方向の最端に位置する炉外との隔壁だけには、供給路２ｃを形成することは避けたい。そのため、図３に示すように、炉長方向の最端に位置するフリュー２ａ又は２ｂと、これに隣接したフリュー２ｂ又は２ａとの隔壁内に形成する供給路２ｃの吹出し口２ｄは、最端に位置するフリュー２ａ又は２ｂの側、つまり窯口側に向けて形成しており、それ以降の吹出し口２ｄも、全て窯口側に向けている。したがって、各吹出し口２ｄは、炉長方向の中心を境にしたＣＳ（コークスサイド）及びＰＳ（プッシャーサイド）で背向するように形成され、炉長方向の中心に位置する隔壁内だけには、コークスサイドに吹出す供給路２ｃとプッシャーサイドに吹出す供給路２ｃの双方が併設される。各フリュー２ａ，２ｂの燃焼温度は、そこに供給されるＭガスや空気の流量によって左右されるため、ノズルプレート５の開口面積を調整することにより、そこを通過する燃料ガスの流量を調整し、燃焼温度の調整を行う。

一方、各フリュー２ａ，２ｂの底部には、燃料ガス（Ｃガス：コークス炉ガス）を供給する垂直配管６が連通されている。各垂直配管６は、図４に示すように、枝管７を介して分配管８に連通されており、枝管７の途中には流量制御可能なチップ９が介挿されている。分配管８に注入されるＣガスは、蓄熱室３を通過せずに、枝管７及び垂直配管６通って、直接、フリュー２ａ及び２ｂの何れか一方に供給されて、フリュー２ａ及び２ｂの何れか一方で燃焼が行われる。なお、その排気については、前述したＭガスの燃焼時と同様である。

このように、コークス炉Ａにおいては、燃焼室２の各フリュー２ａ，２ｂにＭガスを供給可能なＭガス供給系統及びＣガスを供給可能なＣガス供給系統（分配管８、枝管７及び垂直配管６）と、燃焼室２の各フリュー２ａ，２ｂに空気を供給可能な空気供給系統（供給路２ｃを含む）とを備え、Ｍガス及び空気によって操業するＭガス燃焼と、Ｃガス及び空気によって操業するＣガス燃焼とがあり、何れかの燃焼によって操業される。但し、通常は、Ｍガス燃焼を主体に操業している。

このＭガス燃焼で操業する際には、Ｃガス供給系統は使用されておらず休止状態にあるので、このＣガス供給系統を転用して、燃焼室２の複数（本実施にあっては３２個）のフリュー２ａ，２ｂのうちの燃焼温度の低下した１つ又は複数のフリュー２ａ，２ｂに対して適切な補給量の空気を補給するために、図６に示すように、燃焼室２における複数（本実施形態にあっては３２個）のフリュー２ａ，２ｂに連通するＣガス供給系統の垂直配管６に空気吹込み装置２０を接続する。この際に、図５に示すように、各フリュー２ａ，２ｂへ連通する枝管７のチップ９を盲チップ１０に交換し、その枝管７を分配管８から断絶（縁切り）する。なお、チップ９で流路を完全に閉鎖できるなら、盲チップ１０に交換する必要は無い。そして、分配管８から断絶した垂直配管６の下端に空気吹込み装置２０を接続し、空気の補給を行えるようにする。図６において、符号１１は空気のインレット、符号１２はＭガスの供給配管、符号１３は排気口である。

この空気吹込み装置２０は、後述する空気補給量算出装置２１が算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を補給するものであり、図７に示すように、各フリュー２ａ，２ｂに空気を補給する複数（本実施形態にあっては３２個）の空気吹込み部２０ｂと、複数の空気吹込み部２０ｂの空気吹込み制御を行う空気吹込み制御部２０ａとを備えている。

ここで、「所定の閾値α」は、空気比に基づいて設定され、例えば、空気比０．８以下の時にその不足分の空気流量が吹き込まれる。例えば、乾留熱量を６００Ｍｃａｌ／ｔ、１燃焼室への１回当たりの装炭量を３０ｔ、Ｍガスを完全燃焼するために必要な理論空気量（体積比）を１、Ｍガスの持つ熱量を１．２００［Ｍｃａｌ／Ｎｍ^３］、コークス炉の設計空気比を１．２、１回の乾留あたりに要する時間を１７．５時間、１燃焼室内での燃料ガス吹込み側のフリュー数を１６（＝３２／２）とした場合、１フリューあたりの空気量は、およそ、１フリューへの空気吹込み量＝乾留熱量×１燃焼室への１回あたりの装炭量÷Ｍガスの持つ熱量×理論熱量×コークス炉の設計空気比÷１回の乾留あたりに要する時間÷１燃焼室内での燃料ガス吹込み側のフリュー数であるから、６４Ｎｍ^３／ｈとなる。

この例で空気比が０．７５と判定されたフリューがある場合は、空気比吹込みガス量＝１フリューへの吹込み空気量×（設計値の空気比－現実の空気比）／設計値の空気比≒３８．５Ｎｍ^３／ｈがその空気比が低いと判定されたフリュー２ａ，２ｂ（不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いと判定されたフリュー２ａ，２ｂ）に吹き込まれることになる。
各空気吹込み部２０ｂは、空気供給源に接続された共通の空気配管に接続され、各空気吹込み部２０ｂに設けられた弁の開度に応じた空気流量の空気を各フリュー２ａ，２ｂに補給するようになっている。

また、空気吹込み制御部２０ａは、演算処理機能を備えたコンピュータシステムであり、空気補給量算出装置２１で算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがあるか否かを判定し、不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂに空気を補給する空気吹込み部２０ｂの弁開度を制御して当該フリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を補給するようにする。
また、空気吹込み装置２０には、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の実測した温度に基づいて各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出装置２１が接続されている。

空気補給量算出装置２１は、図８に示すように、操業データ取得部２１ａ、第１分配流量推定部２１ｂ、フリュー内温度取得部２１ｃ、第２分配流量推定部２１ｄ、不足分空気流量算出部２１ｅ、及び出力部２１ｆを備えている。空気補給量算出装置２１は、演算処理機能を有するコンピュータシステムであり、ハードウェアに予め記憶された各種専用のコンピュータプログラムを実行することにより、操業データ取得部２１ａ、第１分配流量推定部２１ｂ、フリュー内温度取得部２１ｃ、第２分配流量推定部２１ｄ、不足分空気流量算出部２１ｅ、及び出力部２１ｆの各機能をソフトウェア上で実現できるようになっている。

ここで、操業データ取得部２１ａは、操業実績データベース２２（図６参照））に格納された操業データを取得する。操業実績データベース２２には、過去にコークス炉操業を行った際の操業データが格納されている。操業データは、燃焼室２に供給される燃料ガスの総流量、各フリュー２ａ，２ｂに燃料ガスを供給する弁開度、トップ圧などのコークス炉操業おける実績データである。
また、第１分配流量推定部２１ｂは、操業データ取得部２１ａで取得した操業データに基づいて燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する。具体的には、第１分配流量推定部２１ｂは、操業データ取得部２１ａで取得した操業データの燃焼室２に供給される燃料ガスの総流量、各フリュー２ａ，２ｂに燃料ガスを供給する弁開度、及びトップ圧から各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する。

また、フリュー内温度取得部２１ｃは、第１分配流量推定部２１ｂで推定された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量と、燃料・空気流量データベース２３に格納された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから各フリュー２ａ，２ｂ内の温度の計算値を取得する。燃料・空気流量データベース２３には、燃料、空気量、稼働率等に応じた多数の燃焼シミュレーションを実施して得られた燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係が格納されている。

また、第２分配流量推定部２１ｄは、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の実測によって得られた各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと、燃料・空気流量データベース２３に格納された各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する。実測される各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データは、具体的には、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂの炉底の温度分布のデータである。

また、不足分空気流量算出部２１ｅは、第１分配流量推定部２１ｂで推定した燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量及び第２分配流量推定部２１ｄで推定した実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量より設計値の空気比に対して燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する。ここで、設計値の空気比は、具体的には、１．２程度に設定される。

更に、出力部２１ｆは、不足分空気流量算出部２１ｅによる算出結果、つまり、不足分空気流量算出部２１ｅで算出された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量のデータを空気吹込み装置２０に対し出力する。
そして、空気吹込み装置２０では、前述したように、空気補給量算出装置２１が算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を補給する。

このように、本実施形態に係るコークス炉Ａによれば、燃焼室２において一方の燃料供給系統（Ｍガス供給系統）と空気供給系統（供給路２ｃを含む）とで操業する際、他方の燃料供給系統（Ｃガス供給系統）を転用して各フリュー２ａ，２ｂに空気を補給するために他方の燃料供給系統（Ｃガス供給系統）に接続された空気吹込み装置２０と、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の実測した温度に基づいて各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出装置２１とを備えている。そして、空気吹込み装置２０は、空気補給量算出装置２１で算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を補給する。

これにより、燃焼温度の低下した燃焼室２のフリュー２ａ，２ｂに対して不足分の空気流量の空気を補給することで当該フリュー２ａ，２ｂの内温度が上昇し、燃焼室２における炉長方向の温度分布が均一となり、燃焼温度の低下した燃焼室２のフリュー２ａ，２ｂに対して適切な補給量の空気を補給することで燃焼室２における炉長方向の温度分布を調整することができる。

また、本実施形態に係るコークス炉Ａによれば、空気補給量算出装置２１は、操業実績データベース２２に格納された燃焼室２の操業データを取得する操業データ取得部２１ａと、操業データ取得部２１ａで取得した操業データに基づいて各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第１分配流量推定部２１ｂとを備える。また、コークス炉Ａは、各フリュー２ａ，２ｂ内の実測によって得られた各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと、燃料・空気流量データベース２３に格納された各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第２分配流量推定部２１ｄと、第１分配流量推定部２１ｂで推定した各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量及び第２分配流量推定部２１ｄで推定した実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量より設計値の空気比に対して各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する不足分空気流量算出部２１ｅとを備える。

これにより、過去のコークス炉操業の操業データに基づいて推定された各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量と、各フリュー２ａ，２ｂ内の実測によって得られた各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データから推定された実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量とから、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出することができる。

なお、炉団方向で異なる燃焼室２で比較した場合、同じ炉団であれば同じフリュー２ａ，２ｂが劣化し易い。また、炉団方向で隣り合う燃焼室２ではガス吹込みと排気のフリュー２ａ，２ｂの偶奇が異なっており、ある所定の時間ごとにガス吹込みフリュー２ａ，２ｂと排気フリュー２ａ，２ｂとが交代するように設計されている。この特徴を踏まえると、図１５に示すように、空気吹込み装置２０と、電磁弁Ｍ１、Ｍ２、・・・、Ｍ３２、Ｍ３３と配管Ｐ１、Ｐ２、・・・、Ｐ３２、Ｐ３３は次のように設計されることが好ましい。

図１５に示すように、炉団方向に沿う燃焼室ｉ，ｉｉｉ，ｖのフリューＮ１は、電磁弁Ｍ１を設置した配管Ｐ１によって空気吹込み装置２０に接続されている。また、燃焼室ｉｉ，ｉｖのフリューＮ１は、電磁弁Ｍ２を設置した配管Ｐ２によって空気吹込み装置２０に接続されている。また、炉団方向に沿う燃焼室ｉ，ｉｉｉ，ｖのフリューＮ２は、電磁弁Ｍ２を設置した配管Ｐ２によって空気吹込み装置２０に接続されている。また、燃焼室ｉｉ，ｉｖのフリューＮ２は、電磁弁Ｍ３を設置した配管Ｐ３によって空気吹込み装置２０に接続されている。同様の構成でこれを繰り返し、炉団方向に沿う燃焼室ｉ，ｉｉｉ，ｖのフリューＮ３２は、電磁弁Ｍ３２を設置した配管Ｐ３２によって空気吹込み装置２０に接続されている。また、燃焼室ｉｉ，ｉｖのフリューＮ３２は、電磁弁Ｍ３３を設置した配管Ｐ３３によって空気吹込み装置２０に接続されている。

そして、燃焼室ｉ、ｉｉｉ、ｖのフリューＮ１、Ｎ３、Ｎ５、・・・、Ｎ３１から燃料と空気を吹き込む場合には、燃焼室ｉｉ、ｉｖではフリューＮ２、Ｎ４、・・・、Ｎ３２から燃料と空気を吹き込むことになる。この場合、電磁弁Ｍ１、Ｍ３、・・・、Ｍ３３が開き、電磁弁Ｍ２、Ｍ４、・・・、Ｍ３２が閉じる。
一方、燃焼室ｉｉ、ｉｖのフリューＮ１、Ｎ３、Ｎ５、・・・、Ｎ３１から燃料と空気を吹き込む場合には、燃焼室ｉ、ｉｉｉ、ｖではフリューＮ２、Ｎ４、・・・、Ｎ３２から燃料と空気を吹き込むことになる。この場合、電磁弁Ｍ２、Ｍ４、・・・、Ｍ３２が開き、電磁弁Ｍ１、Ｍ３、・・・、Ｍ３３が閉じる。
なお、図１５において、×印で示した電磁弁は、手動弁や自動弁としてもよい。
また、図１５においては、炉団方向に沿う５つの燃焼室ｉ～ｖについて図示してあり、その説明につき前述したが、炉団方向に沿う燃焼室の数は５つに限定されない。

次に、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整する方法について、図９乃至図１１を参照して説明する。
図９には、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整する際の処理の流れが示されており、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整するには、先ず、ステップＳ１において、空気補給量算出装置２１が、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の実測した温度に基づいて各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する（空気補給量算出ステップ）。
この空気補給量算出ステップの詳細について図１０を参照して説明すると、この空気補給量算出ステップでは、先ず、ステップＳ１１において、空気補給量算出装置２１の操業データ取得部２１ａが、操業実績データベース２２に格納された操業データを取得する（操業データ取得ステップ）。操業データは、燃焼室２に供給される燃料ガスの総流量、各フリュー２ａ，２ｂに燃料ガスを供給する弁開度、トップ圧などのコークス炉操業おける実績データである。

次いで、ステップＳ１２において、空気補給量算出装置２１の第１分配流量推定部２１ｂが、ステップＳ１１（操業データ取得ステップ）で取得した操業データに基づいて燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する（第１分配流量推定ステップ）。具体的には、第１分配流量推定部２１ｂは、ステップＳ１１（操業データ取得ステップ）で取得した操業データの燃焼室２に供給される燃料ガスの総流量、各フリュー２ａ，２ｂに燃料ガスを供給する弁開度、及びトップ圧から各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する。

次いで、ステップＳ１３において、空気補給量算出装置２１のフリュー内温度取得部２１ｃが、ステップＳ１２（第１分配流量推定ステップ）で推定された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量と、燃料・空気流量データベース２３に格納された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから各フリュー２ａ，２ｂ内の温度の計算値を取得する（温度計算値取得ステップ）。燃料・空気流量データベース２３には、燃料、空気量、稼働率等に応じた多数の燃焼シミュレーションを実施して得られた燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係が格納されている。

次いで、ステップＳ１４において、空気補給量算出装置２１の第２分配流量推定部２１ｄが、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の実測によって得られた各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと、燃料・空気流量データベース２３に格納された各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する（第２分配流量推定ステップ）。実測される各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データは、具体的には、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂの炉底の温度分布のデータである。

次いで、ステップＳ１５において、空気補給量算出装置２１の不足分空気流量算出部２１ｅが、ステップＳ１２（第１分配流量推定ステップ）で推定した燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量及びステップＳ１４（第２分配流量推定ステップ）で推定した実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量より設計値の空気比に対して燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する（不足分空気流量算出ステップ）。ここで、設計値の空気比は、具体的には、１．２程度に設定される。

空気補給量算出ステップでは、最後に、ステップＳ１６において、空気補給量算出装置２１の出力部２１ｆが、ステップＳ１５（不足分空気流量算出ステップ）で算出された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量のデータを空気吹込み装置２０に対し出力する。
空気補給量算出ステップが終了したら、図９に示すように、ステップＳ２において、ステップＳ１（空気補給量算出ステップ）で算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を、空気吹込み装置２０から補給して、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整する（空気吹込みステップ）。

この空気吹込みステップの詳細について図１１を参照して説明すると、この空気吹込みステップでは、先ず、ステップＳ２１において、空気吹込み装置２０の空気吹込み制御部２０ａが、ステップＳ１（空気補給量算出ステップ）で算出された燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量のデータを取得する。
次いで、ステップＳ２２において、空気吹込み装置２０の空気吹込み制御部２０ａが、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがあるか否かを判定する（判定ステップ）。

この例で空気比が０．７５と判定されたフリューがある場合は、空気比吹込みガス量＝１フリューへの吹込み空気量×（設計値の空気比－現実の空気比）／設計値の空気比≒３８．５Ｎｍ^３／ｈがその空気比が低いと判定されたフリュー２ａ，２ｂ（不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いと判定されたフリュー２ａ，２ｂ）に吹き込まれることになる。
そして、ステップＳ２２（判定ステップ）の判定結果がＹＥＳの場合（当該フリュー２ａ，２ｂがある場合）はステップＳ２３に移行し、判定結果がＮＯの場合（当該フリュー２ａ，２ｂがない場合）はステップＳ２（空気吹込みステップ）を終了する。

ステップＳ２３では、空気吹込み装置２０の空気吹込み制御部２０ａは、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂに空気を補給する空気吹込み部２０ｂに対し、その不足分の空気流量の空気を補給するように指令を出し、その空気吹込み部２０ｂは、その指令に従って不足分の空気流量が所定の閾値αよいも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を補給し、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整する（空気補給ステップ）。

このように、本実施形態に係るコークス炉の温度分布調整方法によれば、空気補給量算出装置２１により燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂ内の実測した温度に基づいて各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出ステップ（ステップＳ１）と、空気補給量算出ステップで算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を、燃焼室２において一方の燃料供給系統（Ｍガス供給系統）と空気供給系統とで操業する際に他方の燃料供給系統（Ｃガス供給系統）を転用して各フリュー２ａ，２ｂに空気を補給するために他方の燃料供給系統（Ｃガス供給系統）に接続された空気吹込み装置２０から補給して、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整する空気吹込みステップ（ステップＳ２）とを含む。

また、本実施形態に係るコークス炉の温度調整方法によれば、空気補給量算出ステップ（ステップＳ１）は、操業実績データベース２２に格納された燃焼室２の操業データを取得する操業データ取得ステップ（ステップＳ１１）と、操業データ取得ステップ（ステップＳ１１）で取得した操業データに基づいて各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第１分配流量推定ステップ（ステップＳ１２）とを含む。また、空気補給量算出ステップ（ステップＳ１）は、各フリュー２ａ，２ｂ内の実測によって得られた各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと、燃料・空気流量データベース２３に格納された各フリュー２ａ，２ｂ内の温度データと各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第２分配流量推定ステップ（ステップＳ１４）と、第１分配流量推定ステップ（ステップＳ１２）で推定した各フリュー２ａ，２ｂへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量及び第２分配流量推定ステップ（ステップＳ１４）で推定した実際の各フリュー２ａ，２ｂ内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量より設計値の空気比に対して各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出する不足分空気流量算出ステップ（ステップＳ１５）とを含む。

そして、このコークス炉の温度分布調整方法によって燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整してコークス炉Ａを操業する。また、このようにコークス炉Ａを操業してコークスを製造する。これらコークス炉Ａの操業及びコークスの製造に際し、燃焼温度の低下した燃焼室２のフリュー２ａ，２ｂに対して不足分の空気流量の空気を補給することで当該フリュー２ａ，２ｂの内温度が上昇し、燃焼室２における炉長方向の温度分布が均一となり、燃焼室２の炉長方向の温度調整がなされており、良好なコークスを製造することができる。

以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明はこれに限定されずに種々の変更、改良を行うことができる。
例えば、本実施形態では、空気吹込み装置２０（空気吹込みステップ：ステップＳ２）では、空気補給量算出装置２１（空気補給量算出ステップ：ステップＳ１）で算出した不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を、空気吹込み装置２０から補給して、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整するようにしている。しかし、空気吹込み装置２０（空気吹込みステップ：ステップＳ２）では、空気吹込み制御部２０ａによる、燃焼室２における各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂがあるか否の判定（判定ステップ：ステップＳ２２）を省略し、空気補給量算出装置２１（空気補給量算出ステップ：ステップＳ１）で算出した不足分の空気流量の空気を、閾値αに係らず、当該空気流量が不足しているフリュー２ａ，２ｂに補給して、燃焼室２の炉長方向の温度分布を調整するようにしてもよい。

また、フリュー２ａ，２ｂは、燃焼室２において１６組３２個設けられているが、２つで１組を複数組設けられていればよく、１６組３２個に限らない。
また、空気吹込み装置２０は、燃焼室２における１６組３２個のフリュー２ａ，２ｂ全てに連通するＣガス供給系統の垂直配管６に接続されているが、燃焼室２における１６組３２個のフリュー２ａ，２ｂ全てに連通するＣガス供給系統の垂直配管６に接続する必要は必ずしもなく、燃焼室２における１５組３０個以下のフリュー２ａ，２ｂに連通するＣガス供給系統の垂直配管６に接続されてもよい。

また、空気補給量算出装置２１と空気吹込み装置２０とが接続されているが、空気補給量算出装置２１と空気吹込み装置２０とが切り離されていて、空気補給量算出装置２１の算出結果を図示しない表示装置に表示し、作業者がその表示装置に表示された算出結果を空気吹込み装置２０に入力して、不足分の空気流量が所定の閾値αよりも多いフリュー２ａ，２ｂにその不足分の空気流量の空気を吹き込むか、あるいは不足分の空気流量の空気を当該空気流量が不足しているフリュー２ａ，２ｂに補給するようにしてもよい。
また、空気補給量算出装置２１は、フリュー内温度取得部２１ｃを備えているが、このフリュー内温度取得部２１ｃを省略し、ステップＳ１３（温度計算値取得ステップ）を省略するようにしてもよい。

本発明の効果を検証すべく、図１２の温度分布のように燃焼室２において温度低下が顕著な炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂに対して、Ｍガス燃焼で操業するときにＣガス供給系統の垂直配管６から不足分の空気流量の空気を補給した。この際に、空気補給量算出装置２１によって図１０に示す空気補給量算出ステップに従って不足分の空気流量を算出し、その算出された不足分の空気流量の空気を空気吹込み装置２０から吹き込んだ。

図１３には、図１２に示す温度分布の燃焼室２において、炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂ内の実測の温度から予測される炉壁温度と、当該炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂ内の計算値の温度から予測される炉壁温度（ステップＳ１３で取得した炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂ内の計算値の温度から予測される炉壁温度）との関係が示されている。炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂでは、実測の温度から予測される炉壁温度は計算値の温度から予測される炉壁温度よりも約５０℃ほど低下している。

空気補給量算出ステップでは、ステップＳ１５において、設計値の空気比（１．２）に対して各フリュー２ａ，２ｂごとの不足分の空気流量を算出した。その結果、当該炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂの空気比１．２燃焼に対する不足分の空気流量は４０Ｎｍ^３／ｈであり空気比が０．７であった。空気吹込み装置２０では、その空気比０．７が所定の閾値（空気比０．８）よりも低いから、空気吹込み装置２０からＣガス供給系統の垂直配管６を介して炉長方向中央のフリュー２ａ，２ｂに不足分の空気流量４０Ｎｍ^３／ｈの空気を燃焼時に吹き込んだ。その結果，空気吹込み時には、図１４に示すように、温度が約４０℃上昇し吹込み前に確認されていた不完全燃焼を示すＣＯがほぼ０になり空気不足が解消されていることが確認できた。

１炭化室
２燃焼室
２ａ，２ｂフリュー
２ｃ供給路
２ｄ吹出し口
３蓄熱室
４ソールフリュー
５ノズルプレート
６垂直配管
７枝管
８分配管
９チップ
１０盲チップ
２０空気吹込み装置
２０ａ空気吹込み制御部
２０ｂ空気吹込み部
２１空気補給量算出装置
２１ａ操業データ取得部
２１ｂ第１分配流量推定部
２１ｃフリュー内温度取得部
２１ｄ第２分配流量推定部
２１ｅ不足分空気流量算出部
２１ｆ出力部
２２操業実績データベース
２３燃料・空気流量データベース

Claims

炉長方向に、２つで１組になっているフリューを複数組有する燃焼室と、該燃焼室の各フリューに燃料ガスを供給可能な二つの燃料供給系統と、前記燃焼室の各フリューに空気を供給可能な空気供給系統とを備えたコークス炉であって、
前記燃焼室において一方の燃料供給系統と空気供給系統とで操業する際、他方の燃料供給系統を転用して各フリューに空気を補給するために他方の燃料供給系統に接続された空気吹込み装置と、前記燃焼室における各フリュー内の実測した温度に基づいて各フリューごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出装置とを備え、
前記空気吹込み装置は、前記空気補給量算出装置で算出した不足分の空気流量の空気を、当該空気流量が不足しているフリューに補給することを特徴とするコークス炉。
前記空気吹込み装置は、前記空気補給量算出装置で算出した不足分の空気流量が所定の閾値よりも多いフリューがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値よりも多いフリューにその不足分の空気流量の空気を補給することを特徴とする請求項１に記載のコークス炉。
前記空気補給量算出装置は、操業実績データベースに格納された前記燃焼室の操業データを取得する操業データ取得部と、該操業データ取得部で取得した操業データに基づいて各フリューへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第１分配流量推定部と、各フリュー内の実測によって得られた各フリュー内の温度データと、燃料・空気流量データベースに格納された各フリュー内の温度データと各フリュー内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから実際の各フリュー内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第２分配流量推定部と、前記第１分配流量推定部で推定した各フリューへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量及び前記第２分配流量推定部で推定した実際の各フリュー内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量より設計値の空気比に対して各フリューごとの不足分の空気流量を算出する不足分空気流量算出部とを備えることを特徴とする請求項１又は２に記載のコークス炉。
炉長方向に、２つで１組になっているフリューを複数組有する燃焼室と、該燃焼室の各フリューに燃料ガスを供給可能な二つの燃料供給系統と、前記燃焼室の各フリューに空気を供給可能な空気供給系統とを備えたコークス炉の温度分布調整方法であって、
空気補給量算出装置により前記燃焼室における各フリュー内の実測した温度に基づいて各フリューごとの不足分の空気流量を算出する空気補給量算出ステップと、
前記空気補給量算出ステップで算出した不足分の空気流量の空気を、前記燃焼室において一方の燃料供給系統と空気供給系統とで操業する際に他方の燃料供給系統を転用して各フリューに空気を補給するために他方の燃料供給系統に接続された空気吹込み装置から当該空気流量が不足しているフリューに補給して、前記燃焼室の炉長方向の温度分布を調整する空気吹込みステップとを含むことを特徴とするコークス炉の温度分布調整方法。
前記空気吹込みステップでは、該空気補給量算出ステップで算出した不足分の空気流量が所定の閾値よりも多いフリューがある場合に、その不足分の空気流量が所定の閾値よりも多いフリューにその不足分の空気流量の空気を、前記空気吹込み装置から補給して、前記燃焼室の炉長方向の温度分布を調整することを特徴とする請求項４に記載のコークス炉の温度分布調整方法。
前記空気補給量算出ステップは、操業実績データベースに格納された前記燃焼室の操業データを取得する操業データ取得ステップと、該操業データ取得ステップで取得した操業データに基づいて各フリューへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第１分配流量推定ステップと、各フリュー内の実測によって得られた各フリュー内の温度データと、燃料・空気流量データベースに格納された各フリュー内の温度データと各フリュー内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量との関係とから実際の各フリュー内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量を推定する第２分配流量推定ステップと、前記第１分配流量推定ステップで推定した各フリューへの燃料及び空気のそれぞれの分配流量及び前記第２分配流量推定ステップで推定した実際の各フリュー内の燃料及び空気のそれぞれの分配流量より設計値の空気比に対して各フリューごとの不足分の空気流量を算出する不足分空気流量算出ステップとを含むことを特徴とする請求項４又は５に記載のコークス炉の温度分布調整方法。
請求項４に記載のコークス炉の温度分布調整方法によって燃焼室の炉長方向の温度分布を調整してコークス炉を操業することを特徴とするコークス炉の操業方法。
請求項５に記載のコークス炉の温度分布調整方法によって燃焼室の炉長方向の温度分布を調整してコークス炉を操業することを特徴とするコークス炉の操業方法。
請求項６に記載のコークス炉の温度分布調整方法によって燃焼室の炉長方向の温度分布を調整してコークス炉を操業することを特徴とするコークス炉の操業方法。
請求項７又は８に記載のコークス炉の操業方法によってコークス炉を操業してコークスを製造することを特徴とするコークスの製造方法。
請求項９に記載のコークス炉の操業方法によってコークス炉を操業してコークスを製造することを特徴とするコークスの製造方法。