JP7138173B2 - 土壌の液状化可能特性を評価するための静的ペネトロメータ及び関連する方法 - Google Patents

Description

発明の詳細な説明

〔発明の分野〕
本発明は、地質工学及び地質学の分野に関する。それは、一般にペネトロメータと呼ばれる、土壌の貫入に対する抵抗を測定するための装置、及び関連する測定方法に関する。それは特に、土壌の液状化可能特性を評価するための試験を行うための静的ペネトロメータに関する。

〔発明の技術的背景〕
新しい準地震基準は、地震帯における地質工学的研究の間の液状化の危険性に関して、土壌の系統的な特徴付けにつながる。地震運動中の土壌の液状化は、間隙水圧の増大による土壌の剛性の低下及び／又はそのせん断強度の低下を意味する。土壌特性のこれらの変化は、重大な永久歪み（沈下、地すべり）、又は有効応力の実質的な相殺（大きな歪み、拡散の現象）さえも引き起こす可能性がある。

したがって、この液状化の危険性を同定することにより、地震時の構造物の安定性を確保するための基礎の構築のための解決策を予想できるようになる。

土壌の緊密さは、通常、静的モード又は動的モードのいずれかで、ペネトロメータと呼ばれる測定装置によって、測定されることに留意されたい。従来、ペネトロメータは、端部同士が接続されてロッド列を形成するロッドを含み、ロッド列の端部には、数十メートルに達し得る深さまで土壌中に押圧されるように意図された測定チップが固定されている。

静的モードでは、ロッド列がジャッキによって押されることで、測定チップを次第に押圧し、後者はチップ抵抗と、場合によってはチップの上方に配置された円筒形スリーブ上の横方向摩擦と、を測定する。これらの測定値は、規則的な間隔で連続的又は不連続的に記録される。土壌の貫入に対する抵抗の静的測定は、発破孔の底部の測定チップ上で直接行われるので、疑いなく最も正確である。

現在、土壌の潜在的な液状化可能特性は、原位置測定と（過去の地震で液状化を引き起こしたことが知られている）臨界周期せん断応力との間の実験的相関によって評価されている。原位置測定は、通常、標準貫入試験（ＳＰＴ）、又はピエゾコーン貫入試験（ＣＰＴＵ）を含むコーン貫入試験（ＣＰＴ）を用いて行われる。次いで、これらの試験からの生の測定値を使用して、標準化された土壌強度の評価のための標準化された変数を決定し、次いで、この標準化された強度を、標準化された位置応力と比較する。土壌試料はまた、粒径曲線の実験室内決定のために採取されることもできる。

課題は、液状化可能な土壌を同定するための方法を提案することであり、これは、一方では比較的直接的であり、経験的相関を回避し、他方では、比較的単純であり、特に、実験室においてピエゾコーン試験又は周期的負荷を実施する複雑さを回避する。

〔発明の目的〕
本発明の目的は、最新技術の解決策に対する代替的な解決策、特に静的ペネトロメータを提案することであり、これは実施が簡単で、土壌の液状化可能特性のより直接的な評価を可能にする。

〔発明の簡単な説明〕
本発明は、土壌の液状化可能特性を評価するためのペネトロメータに関するものであって、
－測定チップによって第１の端部で終端されている、少なくとも１つの中央ロッドと、
－少なくとも１つの中空管であって、前記中央ロッドを取り囲み、後者は前記中空管の内側をスライドできる、少なくとも１つの中空管と、
を含み、
前記ペネトロメータは、前記中空管に固く取り付けられた外部体と可動体とを含む電動シリンダをさらに含み、前記可動体は、
－前記中央ロッドの第２の端部に運動を伝達して、前記測定チップの前記土壌への制御された押圧をもたらし、且つ前記運動を生じさせるために加えられた力を測定するように構成され、
－前記中央ロッドの前記第２の端部に所定の周波数で振動を加えることに適している。

本発明の他の有利且つ非限定的な特徴によれば、以下が、別々に、又は任意の技術的に実現可能な組合せにおいて採用される：
・前記所定の周波数は１～５ヘルツの範囲である；
・前記電動シリンダは、運動を生じさせる前記可動体の作動及び速度、加えられた前記力、並びに前記振動を加えること又は前記振動の停止が、プログラムされた順序で実行され得る、又は相互に制御され得るように、電子的に制御される；
・前記ペネトロメータは、支持手段によって加えられた支持力を伝達する目的で、前記中空管と前記中央ロッドとを所定の深さまで前記土壌に押し込ませるための、前記中空管に固く取り付けられたセルを含む。

本発明はまた、前記のようなペネトロメータを使用することができる、土壌の液状化可能特性を評価するための方法に関する。前記方法は、以下のステップを含む：
（ａ）前記中空管と前記中央ロッドとによって形成された対を前記土壌中に押圧して、前記測定チップを所定の深さにし、前記測定チップを前記中空管に接触させる；
ｃ）第１の運動を生じさせるために前記可動体を作動させ、前記測定チップの前記土壌への第１の制御された押圧を生じさせ、前記第１の運動を生じさせるために加えられた前記力を測定する；
ｄ）前記可動体を介して前記中央ロッドの前記第２の端部に所定の周波数で振動を加え、同時に前記可動体を作動させて第２の運動を生じさせ、前記測定チップの前記土壌への第２の制御された押圧を生じさせ、前記第２の運動を生じさせるために加えられた前記力を測定する；
ｅ）前記振動を停止させる；
ｆ）第３の運動を生じさせるために前記可動体を作動させ、前記測定チップの前記土壌への第３の制御された押圧を生じさせ、前記第３の運動を生じさせるために加えられた前記力を測定する。

本発明の他の有利且つ非限定的な特徴によれば、以下が、別々に、又は任意の技術的に実現可能な組合せにおいて採用される：
・前記方法は、ステップｃ）の前に、以下のステップｂ）を含む：
ｂ）前記可動体を作動させて、それを前記中央ロッドの前記第２の端部と接触させる；
・ステップｃ）は、前記第１の押圧の後に、静止状態で前記第２の端部から前記可動体に伝達される反力を測定することも含む；
・ステップｆ）は、前記第３の押圧の後に、静止状態で前記第２の端部から前記可動体に伝達される反力の測定も含む；
・ステップｄ）において、前記測定された加えられた力を実質的に一定に保つように、前記第２の運動の速度は調整される；
・ステップｄ）において、前記測定された加えられた力がステップｃ）で測定された前記加えられた力と実質的に等しく保たれるか、又は可能な限り近づくように、前記第２の運動の速度は調整されるべきである；
・前記可動体の運動速度は１６ｃｍ／ｓに達し得る；
・前記可動体の収縮位置と伸長位置との間の最大運動は７５ｍｍである；
・前記可動体の、前記第１の運動は１０ｍｍであり、前記第２の運動は３０ｍｍであり、且つ前記第３の運動は１０ｍｍである。

〔図面の簡単な説明〕
本発明のさらなる特徴及び利点は、添付の図面を参照してなされる以下の詳細な説明から明らかになるであろう：
－ 図１は、土壌の貫入への抵抗を二重測定した試験曲線を示す。

－ 図２は、本発明によるペネトロメータを示す。

－ 図３は、本発明による方法を示す。

－ 図４は、制御された押圧を実行するために加えられた力の変化を時間の関数として示す。

〔発明の詳細な説明〕
出願人は、静的ペネトロメータを用いる液状化可能な土壌の事前同定法（H. Hosseini-Sadrabadi et al, "Identification of liquefiable soils by static penetrometer: principle and numerical modelling", Journees Nationales de Geotechnique et de Geologie de l'Ingenieur, Nancy 2016を参照）を開発している。この方法は２つの測定、すなわち、２ｃｍ／ｓの一定の押圧速度でのチップ抵抗の測定（Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}－ 静的モードと記す）と、静止状態のチップ抵抗の測定（

と記す）と、を伴う静的貫入試験に基づく。

所定の深さにおける静的モード及び静止モードでのこれらの二重測定は、静的モードでの土壌抵抗と静止状態での土壌抵抗との間の差（ΔＱ_ｃと記す）が土壌中の間隙水圧の変化の特性を示しているように思われるという点で、潜在的な液状化可能な土壌を同定することを可能にし得る：

差ΔＱ_ｃが大きければ大きいほど、地震の場合の土壌液状化の危険性が大きくなる。特に、出願人は、この差が静的モードで測定された土壌抵抗の４０％を超える場合、液状化の非常に高い確率に影響を及ぼす。

したがって、図１に示すように、土壌の貫入に対する抵抗の二重測定（静的モード及び静止状態）による試験中に、差ΔＱ_ｃが臨界値、特に４０％よりも大きい所定の深さで、土壌層（区域Ａ）を検出することが可能である。このタイプの試験は、土壌の液状化可能特性の興味深い事前分析であり得る。

本発明は、直接測定によって土壌の液状化可能特性を評価するためのペネトロメータ１００に関する。上述の事前分析に基づいて、本発明によるペネトロメータ１００は、懸念のある土壌層の液状化可能特性をより直接的に評価し、関連する危険性を評価するために、（図１に示す例に挙げる）区域Ａの所定の深さで直接的に試験を行うことができる。

ペネトロメータ１００（図２）は、測定チップ１１によって第１の端部で終端された少なくとも１つの中央ロッド１を含む。それはまた、中央ロッド１を取り囲む少なくとも１つの中空管２も含む。中空管２と中央ロッド１のそれぞれの直径は、後者が中空管２の内側を自由にスライドできるように調整されている。

中央ロッド１と中空管２とによって形成された対は、チップ１１を前方にして土壌中に押圧されるようになっている。公知のように、所定の深さに到達するために、追加のロッド１及び管２を端部同士で接続して、数十メートルにわたって土壌中に押圧されることができるロッド／管の対の列を形成することができる。

ペネトロメータ１００はまた、中空管２に固く取り付けられた外部体６１と、中央ロッド１と接触することができる可動体６２とを備える電動シリンダ６も含む。

有利には、可動体６２が収縮位置（可動体６２が収縮している）と伸長位置（可動体６２が最大に伸長している）との間で７５ｍｍの最大運動を達成することができる。

可動体６２は、中央ロッド１の第２の端部１２に運動を伝達するように構成され、運動は測定チップ１１の土壌への制御された押圧をもたらす。本発明による方法においてより詳細に説明されるように、制御された押圧は、疑わしい区域Ａ（図１）の所定の深さＰ_Ａから連続的に行われる。この目的のために、電動シリンダモータの出力は、可動体６２が１０～４０バールの圧力を加えることができるように好ましく選択され、この圧力の範囲は、液状化の危険性がある土壌層中で、チップで測定された特徴的な応力（１０～３０バール）に対応することを可能にする。また、電動シリンダ６のモータは、可動体６２の移動の速度が数ｍｍ／ｓ～約１６ｃｍ／ｓの間で変化することができるようにも選択され、その結果、土壌（液状化可能な土壌の場合）の支持能力の実効的な喪失の検出は、装置の技術的限界によって影響されない（方法において後述する）。

可動体６２はまた、前記運動を生じさせるために加えられた力を測定するようにも構成される。加えられた力は、測定チップ１１における土壌の貫入に対する抵抗を表す。したがって、電動シリンダ６は、この力を測定するための力センサ又は歪みセンサ（図示せず）を含む。

最後に、可動体６２は、所定の周波数で、中央ロッド１の第２の端部１２に振動を加えることができる。

所定の周波数は、有利には１～５ヘルツである。この周波数範囲は、現在の地震学的知識によれば、地震の特性を示しており、この周波数範囲の振動が、土壌の特性を変更し、地震の場合のその支持能力の変化を評価することを可能にすることが本発明による方法の説明において後に分かるであろう。

有利には、電動シリンダ６が電子的に制御され、したがって、運動を生じさせる移動体６２の作動及び速度、押圧中に加えられる力、ロッド１の反力の測定、並びに可動体６２の振動は、プログラムされた順序で実行され得るか、又は相互に制御され得る。

本発明によるペネトロメータ１００は、有利には中空管２と接触している（又は中空管２に固く取り付けられている）セルを含む。セル（図示せず）は、例えば、クランプジョー３の手段によって中空管２に接続することができる。セルは、中空管２と中央ロッド１とによって形成された対の土壌の調査される所定の深さへの静的押圧を生じさせるために、支持手段によって加えられる支持力を伝達するように意図されている。

特に、支持手段は、液圧シリンダからなっていてもよい。セルに取り付けられた液圧シリンダの可動部分は、管／ロッド対の継続的な押圧に必要な支持力をそれに加える。液圧シリンダの固定部分は、反応ブロックに直接又は間接的に取り付けられなければならない。支持手段は、液圧シリンダを作動させるための自己推進式液圧動力ユニットを含むことができる。

有利には、支持手段は枠によって保持される。枠は、反応ブロックに接続されるように意図された少なくとも１つの機械的接続要素を備える。この機械的接続要素は、例えば、液圧若しくは機械的クランプ、又は同じタイプの万力からなることができる。そのような機械的接続要素を備えた枠は、それを任意の種類の反応ブロックに接続可能にする。

また、本発明は、土壌の液状化可能特性を評価するための方法にも関する。上述したペネトロメータ１００を用いた場合について説明する。しかしながら、本発明によるペネトロメータ１００の特徴的な機能を実行し得るが異なる設計のペネトロメータを使用して、以下の方法のステップを行うことができることに留意されたい。

土壌の液状化可能特性を評価するための方法は、種々のステップからなる（図３）。

ステップａ）は、中空管２と中央ロッド１とによって形成された対を土壌中に押圧して、測定チップ１１を所定の調査の深さ（例えば、図１を参照のＰ_Ａ）にすることからなる。このステップの間、測定チップ１１は好ましくは中空管２に接触し、電動シリンダの可動体６２は収縮位置にある（図３－ａ）。有利には、この位置では可動体６２は、中央ロッド１の第２の端部１２と接触していない。支持手段は、セルを介して、この押圧を所定の深さで行えるようにする。

測定チップ１１が所定の深さＰ_Ａに到達した後、ステップｂ）が行われ、それは、可動体６２を作動させて、それを中央ロッド１の第２の端部１２に接触させることからなる。このステップｂ）は任意であり、特に、収縮位置にある可動体６２が既に第２の端部１２と接触している場合には有用ではない。

次いで、ステップｃ）は、可動体６２を作動させて第１の運動Ｄ１を生じさせ、測定チップ１１の土壌への第１の制御された押圧を生じさせることからなる。第１の運動Ｄ１は、好ましくは一定の速度で生じる。第１の有利な実施形態によれば、第１の運動Ｄ１（第１の押圧の振幅に対応する）は１０ｍｍであり、例えば２ｃｍ／ｓの速度で駆動される。

ステップｃ）はまた、前記第１の運動Ｄ１を生じさせるために加えられた力の測定も提供する。土壌抵抗を表す加えられた力のこの測定は、所定の深さＰ_Ａで測定されたチップ抵抗Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}が同じ深さでの事前分析中に測定されたものと実質的に同一であることを検証できるようにする。好ましくは、第１の押圧の後、静止状態で第２の端部１２から可動体６２に伝達される反力（静止状態のチップ抵抗

を表す）の測定もまた、ステップｃ）において提供される。

ステップｃ）において測定値から抽出された値Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}及び

は、事前分析において測定された値と実質的に同一であることが予想され、それらは調査された土壌層（区域Ａ）の液状化可能特性を評価するための試験の起点である。

次のステップｄ）は、所定の周波数の振動を、可動体６２を介して中央ロッド１の第２の端部１２に加え、同時に、可動体６２を作動させて第２の運動Ｄ２を生じさせ、測定チップ１１の土壌中への第２の制御された押圧を生じさせることからなる（図３－ｄ）。

上述したように、所定の周波数は、地震の特徴的な周波数である１～５ヘルツである。ここでの目的は、地震を行うことができるように、土壌層の特性を変更することができる応力を局所的に加えることである。この応力に平行して、可動体６２は、振動応力下で土壌層内への測定チップ１１の第２の押圧を引き起こす第２の運動Ｄ２を生じさせる。

有利な実施形態によれば、第２の運動Ｄ_２（第２の押圧の大きさに対応する）は３０ｍｍである。

ステップ（ｄ）はまた、第２の運動Ｄ２を生じさせるために加えられた力の測定を含み、加えられた力の測定値は、この第２の制御された押圧の間のチップＱ_ｃ抵抗の変化を反映する。

有利な実施形態によれば、第２の運動Ｄ_２の速度は、加えられる力が実質的に一定に保たれるように調整される。したがって、第２の運動Ｄ２は、有利には一定の負荷（加えられた力）の下で生じる。特に、ステップｃ）で測定されたチップ抵抗Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}を表す加えられた力の値に実質的に等しい加えられた力が目標とされるべきである。したがって、第２の運動Ｄ_２の速度は、力を実質的に一定に保つ観点から、ステップｄ）で測定された力に従って自動的に増減される。

第２の運動Ｄ_２が行われる速度は、一定の力で第２の押圧を生じさせるために必要な時間を反映し、振動応力下での土壌層の抵抗の喪失の急激さの重大な指標を与える。

分析される土壌層の特性に応じて、いくつかのシナリオが生じ得る。土壌層の抵抗特性は振動応力下で非常にゆっくりと変化することができ、次いで、第２の運動Ｄ２は低速で生じ、この速度は前記第２の運動Ｄ２を生じさせるために加えられる力を実質的に一定に保つように調整される。このような場合、土壌層は、振動応力によって急激に変化しないように見える。

別の場合によれば、土壌層は振動応力下で非常に迅速にその抵抗を失うことができ、次いで、第２の運動Ｄ２は高速で行われ、この速度は前記第２の運動Ｄ２を行うために加えられる力を可能な限り一定に保つように調整される。前述したように、電動シリンダ６のモータは、可動体６２の運動速度が約１６ｃｍ／ｓに達し調査中の土壌層の抵抗の突然の喪失に追従することができるように、選択される。

上述したそれぞれの場合で地震が起きた場合の危険性は明らかに異なっており、建築構造物の基礎に関する予防措置及び規格は、それぞれの場合に適合させることができる。

第２の制御された押圧が完了する（第２の運動Ｄ２が生成される）とき、次のステップｅ）は振動を停止することからなる。

次いで、工程ｆ）は、可動体６２を作動させて第３の運動Ｄ３を生じさせ、土壌への測定チップ１１の第３の制御された押圧を生じさせることを含む（図３－ｆ）。ステップｆ）はまた、この第３の運動Ｄ３を生じさせるために加えられた力を測定することも含む。第３の運動Ｄ３は、好ましくは一定の速度で行われる。

有利な実施形態によれば、第３の運動Ｄ３（第３の押圧の振幅に対応する）は１０ｍｍであり、例えば２ｃｍ／ｓのスピードで駆動される。

ステップｆ）において、振動応力がない場合、土壌層は、前記土壌層の特性に応じて、異なる方法でその抵抗を変化させることができる。

第１の挙動によれば、その抵抗を振動応力下で急速に失った層は、後者がない場合、その最初の抵抗Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}を回復することができる：これは液状化可能な土壌の挙動である（例えば図４の曲線（ａ））。

第２の挙動によれば、その抵抗を振動応力下で急速に失った層は、後者がない場合、第３の制御された押圧の間、その最初の抵抗Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}よりも低い抵抗Ｑ_ｃに戻ることができ、これは大きな歪みタイプの現象（例えば、図４の曲線（ｂ））を反映することができ、土壌層の抵抗特性は振動によって不可逆的に変更されている。

最後に、第３の挙動によれば、その抵抗を振動応力下で急速に失った層は、後者がない場合、第３の制御された押圧の間、その最初の抵抗Ｑ_ｃ ^{２ｃｍ／ｓ}よりも高い抵抗Ｑ_ｃに戻ることができ、これは緻密化現象（例えば、図４の曲線（ｃ））を反映することができ、土壌層の抵抗は振動によって強化されている。

有利には、第３の押圧の後に、静止状態で第２の端部１２から可動体６２に伝達される反力の測定が、ステップｆ）においても提供される。

ステップａ）～ｆ）は、より厚い又はより薄い疑わしい区域Ａに含まれる土壌の連続層を分析するために、他の所定の調査の深さに対して、繰り返されてもよい。

このように、本発明に係る方法及びペネトロメータ１００は、第２の運動Ｄ_２が生じる速度に基づいて、分析される土壌層の液状化可能特性を評価できるようにする。振動応力下での土壌抵抗の幾分厳しい減少は、液状化可能特性の重要な基準である。

さらに、本発明はまた、振動応力に続いて、分析される土壌層の支持特性に関する重要な情報を提供し、土壌抵抗の潜在的な不可逆的変化を予想できるようにする。

以上のことから、振動後の土壌の実際の挙動を知ることにより、建築業者を建築物の設計に導くことができ、企業を建築方法論に導くことができる。例えば、土壌緻密化は、構造物の建築前に土壌改良の代替方法を考慮できるようにする。

逆に、支持能力の喪失は、危険性の客観的な知識を有する安全な基礎の創出につながり得る。

当然、本発明は、記載された実施形態に限定されず、特許請求の範囲によって規定される本発明の範囲を逸脱することなく、代替の実施形態を提供することができる。

図１は、土壌の貫入への抵抗を二重測定した試験曲線を示す。 図２は、本発明によるペネトロメータを示す。 図３は、本発明による方法を示す。 図４は、制御された押圧を実行するために加えられた力の変化を時間の関数として示す。

Claims (13)

1. 土壌の液状化可能特性を評価するためのペネトロメータ（１００）であって、
   測定チップ（１１）によって第１の端部で終端されている、少なくとも１つの中央ロッド（１）と、
   少なくとも１つの中空管（２）であって、前記中央ロッド（１）を取り囲み、前記中央ロッド（１）は前記中空管（２）の内側をスライドできる、少なくとも１つの中空管（２）と、
   を含み、
   前記ペネトロメータ（１００）は、前記中空管（２）に固く取り付けられた外部体（６１）と可動体（６２）とを含む電動シリンダ（６）を含むことを特徴とし、
   前記可動体（６２）は、
   前記中央ロッド（１）の第２の端部（１２）に運動を伝達して、前記測定チップ（１１）の前記土壌への制御された押圧をもたらし、且つ前記運動を生じさせるために加えられた力を測定するように構成され、
   前記中央ロッド（１）の前記第２の端部（１２）に所定の周波数で振動を加えるように構成されている、
   ペネトロメータ（１００）。
2. 前記所定の周波数は、１～５ヘルツの範囲である、請求項１に記載のペネトロメータ（１００）。
3. 前記電動シリンダ（６）は、運動を生じさせる前記可動体（６２）の作動及び速度、加えられた前記力、並びに前記振動を加えること又は前記振動の停止が、プログラムされた順序に従って実行され得る、又は相互に制御され得るように、電子的に制御されることを特徴とする、請求項１又は２に記載のペネトロメータ（１００）。
4. 支持手段によって加えられる支持力を伝達する目的で、前記中空管（２）と前記中央ロッド（１）とを所定の深さまで前記土壌に押し込むようにするための、前記中空管（２）に固く取り付けられたセルを含む、請求項１～３のいずれか１項に記載のペネトロメータ（１００）。
5. 請求項１～４のいずれか１項に記載のペネトロメータ（１００）を使用することができ、
   以下のステップ：
   ａ）前記中空管（２）と前記中央ロッド（１）とによって形成された対を前記土壌中に押圧して、前記測定チップ（１１）を所定の深さにし、前記測定チップ（１１）を前記中空管（２）に接触させる；
   ｃ）第１の運動を生じさせるために前記可動体（６２）を作動させ、前記測定チップ（１１）の前記土壌への第１の制御された押圧を生じさせ、前記第１の運動を生じさせるために加えられた前記力を測定する；
   ｄ）前記可動体（６２）を介して前記中央ロッド（１）の前記第２の端部（１２）に所定の周波数で振動を加え、同時に前記可動体（６２）を作動させて第２の運動を生じさせ、前記測定チップ（１１）の前記土壌への第２の制御された押圧を生じさせ、前記第２の運動を生じさせるために加えられた前記力を測定する；
   ｅ）前記振動を停止させる；
   ｆ）第３の運動を生じさせるために前記可動体（６２）を作動させ、前記測定チップの前記土壌への第３の制御された押圧を生じさせ、前記第３の運動を生じさせるために加えられた前記力を測定する；
   を含む、土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
6. ステップｃ）の前に、以下のステップｂ）を含む、請求項５に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法：
   ｂ）前記可動体（６２）を作動させて、それを前記中央ロッド（１）の前記第２の端部（１２）と接触させる。
7. ステップｃ）は、前記第１の制御された押圧の後に、静止状態で前記第２の端部（１２）によって前記可動体（６２）に伝達される反力を測定することも含む、請求項５又は６に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
8. ステップｆ）は、前記第３の制御された押圧の後に、静止状態で前記第２の端部（１２）によって前記可動体（６２）に伝達される反力を測定することも含む、請求項５～７のいずれか１項に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
9. ステップｄ）において、前記測定された加えられた力を実質的に一定に保つように、前記第２の運動の速度は調整される、請求項５～８のいずれか１項に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
10. ステップｄ）において、前記測定された加えられた力がステップｃ）で測定された前記加えられた力と実質的に等しく保たれるか、又はできるだけ近づくように、前記第２の運動の速度は調整される、請求項５～９のいずれか１項に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
11. 前記可動体（６２）の運動速度は１６ｃｍ／ｓに達し得る、請求項５～１０のいずれか１項に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
12. 前記可動体（６２）の収縮位置と伸長位置との間の最大運動は７５ｍｍである、請求項５～１１のいずれか１項に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。
13. 前記可動体（６２）の、前記第１の運動は１０ｍｍであり、前記第２の運動は３０ｍｍであり、且つ前記第３の運動は１０ｍｍである、請求項５～１２のいずれか１項に記載の土壌の液状化可能特性を評価するための方法。

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