JP7113353B2

JP7113353B2 - compressor

Info

Publication number: JP7113353B2
Application number: JP2018529480A
Authority: JP
Inventors: 義幸二上; 裕文吉田; 護西部; 淳作田
Original assignee: Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Current assignee: Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
Priority date: 2016-07-28
Filing date: 2017-07-10
Publication date: 2022-08-05
Anticipated expiration: 2037-07-10
Also published as: WO2018020992A1; CN109477474A; CN109477474B; JPWO2018020992A1

Description

本発明は、圧縮機構で圧縮した冷媒ガスからオイルを分離する機能を有する圧縮機に関する。 The present invention relates to a compressor having a function of separating oil from refrigerant gas compressed by a compression mechanism.

従来、空調装置や冷却装置などに用いられる圧縮機は、一般に、ケーシング内に圧縮機構部とその圧縮機後部を駆動させる電動機部を備えており、冷凍サイクルから戻ってきた冷媒ガスを圧縮機構部で圧縮し、冷凍サイクルへと送り込む役割を果たしている。 Conventionally, compressors used in air conditioners and cooling systems generally include a compression mechanism and an electric motor that drives the rear part of the compressor in a casing. It plays the role of compressing and sending it to the refrigeration cycle.

一般的に、圧縮機構部で圧縮した冷媒ガスは、一旦電動機の周囲を流れることによって、電動機部を冷却し、その後、ケーシングに設けられた吐出配管から冷凍サイクルへと送り込まれる（例えば、特許文献１参照）。 In general, the refrigerant gas compressed in the compression mechanism portion once flows around the electric motor to cool the electric motor portion, and then is sent to the refrigeration cycle through a discharge pipe provided in the casing (see, for example, Patent Documents 1).

すなわち、圧縮機構部で圧縮した冷媒ガスは、吐出口から吐出空間へ吐出される。その
後、冷媒ガスは、フレームの外周に設けられた通路を通り、圧縮機構部と電動機部との間の電動機空間の上部に吐出される。 That is, the refrigerant gas compressed by the compression mechanism is discharged from the discharge port into the discharge space. After that, the refrigerant gas passes through a passage provided on the outer periphery of the frame and is discharged to the upper part of the motor space between the compression mechanism section and the electric motor section.

一部の冷媒ガスは、電動機部を冷却した後、吐出配管より吐出される。また、他の冷媒ガスは、電動機部とケーシングの内壁との間に形成されている通路によって、電動機部の上部と下部の電動機空間を連通し、電動機部を冷却した後、電動機部の回転子と固定子の隙間を通って、電動機部の上部の電動機空間に入り、吐出配管から吐出される。 A portion of the refrigerant gas is discharged from the discharge pipe after cooling the electric motor section. In addition, another refrigerant gas communicates between the upper and lower motor spaces of the electric motor section through the passage formed between the electric motor section and the inner wall of the casing, cools the electric motor section, and then cools the rotor of the electric motor section. and the stator, enters the motor space above the motor unit, and is discharged from the discharge pipe.

特開平５－４４６６７号公報JP-A-5-44667

しかしながら、従来の構成では、圧縮機構部で圧縮された高温高圧の冷媒ガスが、電動機部を流れるため、電動機部が冷媒ガスによって加熱され、電動機部の効率低下を引き起こしてしまうという課題を有していた。 However, in the conventional configuration, the high-temperature, high-pressure refrigerant gas compressed by the compression mechanism flows through the electric motor, so that the electric motor is heated by the refrigerant gas, resulting in a decrease in the efficiency of the electric motor. was

本発明は、電動機部の高効率化を図りながら、圧縮機の冷媒ガスからのオイルの分離性能を向上させた圧縮機を提供する。 SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a compressor that improves the performance of separating oil from a refrigerant gas of the compressor while increasing the efficiency of the electric motor section.

本発明の圧縮機は、冷媒ガスを圧縮する圧縮機構部と、圧縮機構部を駆動させる電動機部と、圧縮機構部から吐出される冷媒ガスからオイルを分離するオイル分離機構部と、を備える。また、圧縮機構部と電動機部とオイル分離機構部とは密閉容器内に配されており、圧縮機構部は、固定スクロールと、固定スクロールと対向配置された旋回スクロールと、旋回スクロールを駆動するシャフトを軸支する主軸受部材とから構成され、固定スクロールと旋回スクロールとの間には圧縮室を形成し、固定スクロールの中央部には吐出口が形成され、吐出口を覆うマフラーが設けられ、圧縮室で圧縮された冷媒ガスは、吐出口からマフラー内に吐出され、マフラー内に吐出された冷媒ガスは、流入部から円筒状空間に導かれ、冷媒ガスが吐出口を流れる際に最も大きな流れ抵抗となる断面積をａ、冷媒ガスが流入部を流れる際に最も大きな流れ抵抗となる断面積をｂ、としたとき、ｂ／ａが１以上３以下であることを特徴とする。 A compressor of the present invention includes a compression mechanism that compresses refrigerant gas, an electric motor that drives the compression mechanism, and an oil separation mechanism that separates oil from the refrigerant gas discharged from the compression mechanism. The compression mechanism, the electric motor, and the oil separation mechanism are arranged in a sealed container . A compression chamber is formed between the fixed scroll and the orbiting scroll, a discharge port is formed in the center of the fixed scroll, and a muffler covering the discharge port is provided, Refrigerant gas compressed in the compression chamber is discharged from the discharge port into the muffler, and the refrigerant gas discharged into the muffler is led from the inflow port to the cylindrical space, and the refrigerant gas flows through the discharge port at the maximum pressure. It is characterized in that b/a is 1 or more and 3 or less, where a is a cross-sectional area that provides flow resistance, and b is a cross-sectional area that provides the greatest flow resistance when the refrigerant gas flows through the inflow portion.

これにより、断面積の比であるｂ／ａが１以上であるため、圧縮機構部から吐出口の断面積ａから吐出された、オイルを相溶した冷媒ガスは、オイル分離機構の最も通路の狭い流入部を通過するが、吐出口と同等以上の断面積であるため、圧力損失が抑制され、高効率が維持できる。 As a result, since the cross-sectional area ratio b/a is 1 or more, the oil-compatible refrigerant gas discharged from the compression mechanism portion through the cross-sectional area a of the discharge port is the closest passage of the oil separation mechanism. Although it passes through a narrow inflow part, the cross-sectional area is equal to or larger than that of the discharge port, so pressure loss is suppressed and high efficiency can be maintained.

また、断面積の比であるｂ／ａが３以下であるため、冷媒ガスの流入速度を大きくし、遠心力を増大させることができるため、冷媒ガスと相溶するオイルを用いても、オイル分離を効率的に行うことができる。 In addition, since the cross-sectional area ratio b/a is 3 or less, the inflow velocity of the refrigerant gas can be increased and the centrifugal force can be increased. Separation can be performed efficiently.

本発明によれば、電動機部の高効率化を図りながら、圧縮機の冷媒ガスからのオイルの分離性能を向上させた圧縮機を提供できる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the compressor which improved the separation performance of the oil from the refrigerant|coolant gas of a compressor can be provided, achieving the efficiency improvement of an electric motor part.

図１は、本発明の第１の実施の形態における圧縮機の縦断面図である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a compressor according to a first embodiment of the invention. 図２は、本発明の第１の実施の形態における圧縮機の圧縮機構部の要部拡大断面図である。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of the main part of the compression mechanism of the compressor according to the first embodiment of the present invention. 図３は、本発明の第１の実施の形態における圧縮機の断面積の比であるｂ／ａと、オイル循環量、圧縮機動力との関係を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between b/a, which is the cross-sectional area ratio of the compressor, the oil circulation amount, and the power of the compressor in the first embodiment of the present invention. 図４は、本発明の第２の実施の形態における圧縮機の縦断面図である。FIG. 4 is a longitudinal sectional view of a compressor according to a second embodiment of the invention.

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. It should be noted that the present invention is not limited by this embodiment.

（第１の実施の形態）
図１は、本発明の第１の実施の形態における圧縮機の縦断面図である。 (First embodiment)
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a compressor according to a first embodiment of the invention.

図１に示すように、本実施の形態における圧縮機は、密閉容器１内に、冷媒ガスを圧縮する圧縮機構部１０と、圧縮機構部１０を駆動させる電動機部２０を備えている。 As shown in FIG. 1 , the compressor according to the present embodiment includes a compression mechanism section 10 that compresses refrigerant gas and an electric motor section 20 that drives the compression mechanism section 10 in a sealed container 1 .

密閉容器１内は、圧縮機構部１０によって、第１の容器内空間３１と第２の容器内空間３２に分割している。そして、第２の容器内空間３２には、電動機部２０を配置している。 The inside of the closed container 1 is divided into a first container internal space 31 and a second container internal space 32 by the compression mechanism section 10 . The electric motor section 20 is arranged in the second container internal space 32 .

また、第２の容器内空間３２は、電動機部２０によって、圧縮機構側空間３３と貯オイル側空間３４に分割している。そして、貯オイル側空間３４には、貯オイル部２を配置している。 Further, the second container internal space 32 is divided into a compression mechanism side space 33 and an oil storage side space 34 by the electric motor section 20 . The stored oil section 2 is arranged in the stored oil side space 34 .

密閉容器１には、吸接管３と吐出管４とが溶接によって固定されている。吸接管３と吐出管４とは密閉容器１の外部に通じ、冷凍サイクルを構成する部材と接続されている。吸接管３は密閉容器１の外部から冷媒ガスを導入し、吐出管４は第１の容器内空間３１から密閉容器１の外部に冷媒ガスを導出する。 A suction pipe 3 and a discharge pipe 4 are fixed to the sealed container 1 by welding. The suction pipe 3 and the discharge pipe 4 lead to the outside of the sealed container 1 and are connected to members constituting a refrigeration cycle. The suction pipe 3 introduces the refrigerant gas from the outside of the sealed container 1 , and the discharge pipe 4 discharges the refrigerant gas from the first container internal space 31 to the outside of the sealed container 1 .

主軸受部材１１は、密閉容器１内に溶接や焼き嵌めなどで固定され、シャフト５を軸支している。この主軸受部材１１には、固定スクロール１２がボルト止めされている。固定スクロール１２と噛み合う旋回スクロール１３は、主軸受部材１１と固定スクロール１２とで挟み込まれている。主軸受部材１１、固定スクロール１２、及び旋回スクロール１３は、スクロール式の圧縮機構部１０を構成している。 The main bearing member 11 is fixed in the sealed container 1 by welding, shrink fitting, or the like, and supports the shaft 5 . A fixed scroll 12 is bolted to the main bearing member 11 . The orbiting scroll 13 meshing with the fixed scroll 12 is sandwiched between the main bearing member 11 and the fixed scroll 12 . The main bearing member 11 , fixed scroll 12 , and orbiting scroll 13 constitute a scroll-type compression mechanism 10 .

旋回スクロール１３と主軸受部材１１との間には、オルダムリングなどによる自転拘束機構１４を設けている。自転拘束機構１４は、旋回スクロール１３の自転を防止し、旋回スクロール１３が円軌道運動するように案内する。旋回スクロール１３は、シャフト５の上端に設けている偏心軸部５ａにて偏心駆動される。この偏心駆動により、固定スクロール１２と旋回スクロール１３との間に形成している圧縮室１５は、外周から中央部に向かって移動し、容積を小さくして圧縮を行う。 Between the orbiting scroll 13 and the main bearing member 11, a rotation restraint mechanism 14 such as an Oldham ring is provided. The rotation restraint mechanism 14 prevents the rotation of the orbiting scroll 13 and guides the orbiting scroll 13 to move in a circular orbit. The orbiting scroll 13 is eccentrically driven by an eccentric shaft portion 5 a provided at the upper end of the shaft 5 . By this eccentric drive, the compression chamber 15 formed between the fixed scroll 12 and the orbiting scroll 13 moves from the outer circumference toward the central portion to reduce the volume and perform compression.

吸接管３と圧縮室１５との間には、吸入経路１６が形成されている。吸入経路１６は、固定スクロール１２に設けられている。固定スクロール１２の中央部には、圧縮機構部１０の吐出口１７が形成されている。吐出口１７には、リード弁１８が設けられている。 A suction path 16 is formed between the suction pipe 3 and the compression chamber 15 . A suction path 16 is provided in the fixed scroll 12 . A discharge port 17 of the compression mechanism portion 10 is formed in the central portion of the fixed scroll 12 . A reed valve 18 is provided at the discharge port 17 .

固定スクロール１２の第１の容器内空間３１側には、吐出口１７及びリード弁１８を覆うマフラー１９が設けられている。マフラー１９は、吐出口１７を第１の容器内空間３１から隔離している。冷媒ガスは、吸接管３から、吸入経路１６を経て圧縮室１５に吸入される。圧縮室１５で圧縮された冷媒ガスは、吐出口１７からマフラー１９内に吐出される。リード弁１８は、冷媒ガスが吐出口１７から吐出するときに押し開けられる。 A muffler 19 that covers the discharge port 17 and the reed valve 18 is provided on the fixed scroll 12 on the side of the first container internal space 31 . The muffler 19 separates the discharge port 17 from the first container internal space 31 . Refrigerant gas is sucked into the compression chamber 15 from the suction/connection pipe 3 through the suction path 16 . The refrigerant gas compressed in the compression chamber 15 is discharged from the discharge port 17 into the muffler 19 . The reed valve 18 is pushed open when refrigerant gas is discharged from the discharge port 17 .

シャフト５の下端にはポンプ６が設けられている。ポンプ６の吸い込み口は、密閉容器１の底部に設けられた貯オイル部２内に配置している。ポンプ６は、シャフト５によって駆動される。従って、貯オイル部２にあるオイルを、圧力条件や運転速度に関係なく、確実に吸い上げることができ、摺動部でのオイル切れは発生しない。ポンプ６で吸い上げたオイルは、シャフト５内に形成しているオイル供給穴７を通じて圧縮機構部１０に供給される。なお、オイルをポンプ６で吸い上げる前、又は吸い上げた後に、オイルフィルタを用いてオイルから異物を除去すると、圧縮機構部１０への異物混入が防止でき、更なる信頼性向上を図ることができる。 A pump 6 is provided at the lower end of the shaft 5 . A suction port of the pump 6 is arranged in an oil reservoir 2 provided at the bottom of the sealed container 1 . Pump 6 is driven by shaft 5 . Therefore, the oil in the oil storage portion 2 can be reliably sucked up regardless of the pressure conditions and the operating speed, and the sliding portion will not run out of oil. Oil sucked up by the pump 6 is supplied to the compression mechanism section 10 through an oil supply hole 7 formed in the shaft 5 . If foreign matter is removed from the oil using an oil filter before or after the oil is sucked up by the pump 6, contamination of the compression mechanism 10 with foreign matter can be prevented, and reliability can be further improved.

圧縮機構部１０に導かれたオイルの圧力は、吐出口１７から吐出される冷媒ガスの吐出圧力とほぼ同等であり、旋回スクロール１３に対する背圧源ともなる。これにより、旋回スクロール１３は、固定スクロール１２から離れたり、片当たりしたりすることなく、安定して動作する。さらにオイルの一部は、供給圧や自重によって、逃げ場を求めるようにして偏心軸部５ａと旋回スクロール１３との嵌合部、及びシャフト５と主軸受部材１１との間の軸受部８に進入して潤滑し、その後に落下し、貯オイル部２に戻る。 The pressure of the oil led to the compression mechanism portion 10 is substantially the same as the discharge pressure of the refrigerant gas discharged from the discharge port 17 and also serves as a back pressure source for the orbiting scroll 13 . As a result, the orbiting scroll 13 can stably operate without separating from the fixed scroll 12 or making a one-sided contact. Further, part of the oil enters the fitting portion between the eccentric shaft portion 5a and the orbiting scroll 13 and the bearing portion 8 between the shaft 5 and the main bearing member 11, seeking a place of escape due to the supply pressure and its own weight. and lubricates it, then drops and returns to the oil reservoir 2.

旋回スクロール１３には経路７ａが形成され、経路７ａの一端は高圧領域３５に開口し、経路７ａの他端は背圧室３６に開口している。自転拘束機構１４は、背圧室３６に配置されている。 A passage 7 a is formed in the orbiting scroll 13 , one end of the passage 7 a opens to the high pressure region 35 and the other end of the passage 7 a opens to the back pressure chamber 36 . The rotation restraint mechanism 14 is arranged in the back pressure chamber 36 .

従って、高圧領域３５に供給されたオイルの一部は、経路７ａを通って、背圧室３６に進入する。背圧室３６に進入したオイルは、スラスト摺動部及び自転拘束機構１４の摺動部を潤滑し、背圧室３６にて旋回スクロール１３に背圧を与えている。 Therefore, part of the oil supplied to the high pressure region 35 enters the back pressure chamber 36 through the path 7a. The oil entering the back pressure chamber 36 lubricates the thrust sliding portion and the sliding portion of the rotation restraint mechanism 14 and applies back pressure to the orbiting scroll 13 in the back pressure chamber 36 .

次に、図１及び図２を用いて、第１の実施の形態における圧縮機のオイル分離機構部について説明する。図２は、図１における圧縮機構部の要部拡大断面図である。 Next, the oil separating mechanism of the compressor according to the first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a main part of the compression mechanism shown in FIG. 1. FIG.

本実施の形態による圧縮機は、圧縮機構部１０から吐出される冷媒ガスからオイルを分離するオイル分離機構部４０を設けている。 The compressor according to the present embodiment is provided with an oil separation mechanism section 40 that separates oil from the refrigerant gas discharged from the compression mechanism section 10 .

オイル分離機構部４０は、冷媒ガスを旋回させる円筒状空間４１と、マフラー１９内と円筒状空間４１とを連通する流入部４２と、円筒状空間４１と第１の容器内空間３１とを連通する送出口４３と、円筒状空間４１と第２の容器内空間３２とを連通する排出口４４とを有する。 The oil separation mechanism 40 includes a cylindrical space 41 for swirling the refrigerant gas, an inflow portion 42 for communicating the inside of the muffler 19 and the cylindrical space 41, and a communication between the cylindrical space 41 and the first container internal space 31. and a discharge port 44 that communicates the cylindrical space 41 and the second container internal space 32 .

円筒状空間４１は、固定スクロール１２に形成した第１の円筒状空間４１ａと主軸受部材１１に形成した第２の円筒状空間４１ｂとで構成される。流入部４２は、第１の円筒状空間４１ａに連通し、好ましくは流入部４２の開口を第１の円筒状空間４１ａの上端内周面に形成する。そして、流入部４２は、圧縮機構部１０から吐出される冷媒ガスをマフラー１９内から円筒状空間４１に流入させる。流入部４２は、円筒状空間４１に対し、接線方向に開口している。 The cylindrical space 41 is composed of a first cylindrical space 41 a formed in the fixed scroll 12 and a second cylindrical space 41 b formed in the main bearing member 11 . The inflow portion 42 communicates with the first cylindrical space 41a, and preferably the opening of the inflow portion 42 is formed in the upper end inner peripheral surface of the first cylindrical space 41a. The inflow portion 42 causes the refrigerant gas discharged from the compression mechanism portion 10 to flow into the cylindrical space 41 from the inside of the muffler 19 . The inflow portion 42 opens tangentially to the cylindrical space 41 .

送出口４３は、円筒状空間４１の上端側に形成し、少なくとも流入部４２よりも第１の容器内空間３１側に形成する。送出口４３は、第１の円筒状空間４１ａの上端面に形成することが好ましい。そして、送出口４３は、円筒状空間４１から第１の容器内空間３１に、オイルを分離した冷媒ガスを送出する。 The delivery port 43 is formed on the upper end side of the cylindrical space 41 and is formed closer to the first container internal space 31 than at least the inflow portion 42 . The delivery port 43 is preferably formed in the upper end surface of the first cylindrical space 41a. The delivery port 43 delivers the oil-separated refrigerant gas from the cylindrical space 41 to the first container internal space 31 .

排出口４４は、円筒状空間４１の下端側に形成し、少なくとも流入部４２よりも第２の容器内空間３２側に形成する。排出口４４は、第２の円筒状空間４１ｂの下端面に形成することが好ましい。そして、排出口４４は、円筒状空間４１から圧縮機構側空間３３に、分離したオイルと冷媒ガスの一部とを排出する。 The discharge port 44 is formed on the lower end side of the cylindrical space 41 , and is formed closer to the second container internal space 32 than at least the inflow portion 42 . The discharge port 44 is preferably formed in the lower end surface of the second cylindrical space 41b. The discharge port 44 discharges the separated oil and part of the refrigerant gas from the cylindrical space 41 to the compression mechanism side space 33 .

ここで、送出口４３の開口部の断面積Ａは、円筒状空間４１の断面積Ｃよりも小さく、排出口４４の開口部の断面積Ｂよりも大きい方が好ましい。送出口４３の開口部の断面積Ａが、円筒状空間４１の断面積Ｃと同じ場合には、冷媒ガスの旋回流が排出口４４の方向に導かれることなく、送出口４３から吹き出してしまう。また、排出口４４の開口部の断面積Ｂが円筒状空間４１の断面積Ｃと同じ場合には、冷媒ガスの旋回流が排出口４４から吹き出してしまう。 Here, it is preferable that the cross-sectional area A of the opening of the delivery port 43 is smaller than the cross-sectional area C of the cylindrical space 41 and larger than the cross-sectional area B of the opening of the discharge port 44 . If the cross-sectional area A of the opening of the delivery port 43 is the same as the cross-sectional area C of the cylindrical space 41, the swirling flow of the refrigerant gas is blown out from the delivery port 43 without being guided toward the discharge port 44. . Also, if the cross-sectional area B of the opening of the discharge port 44 is the same as the cross-sectional area C of the cylindrical space 41 , a swirling flow of the refrigerant gas will blow out from the discharge port 44 .

また、送出口４３の開口部の断面積Ａを、排出口４４の開口部の断面積Ｂよりも大きくすることで、送出口４３における流路抵抗が減る。これにより、冷媒ガスは排出口４４よりも送出口４３に流れやすくなる。一例として、Ａ／Ｂは９程度に設定することができる。 Further, by making the cross-sectional area A of the opening of the delivery port 43 larger than the cross-sectional area B of the opening of the discharge port 44, the flow path resistance at the delivery port 43 is reduced. This makes it easier for the refrigerant gas to flow to the delivery port 43 than to the discharge port 44 . As an example, A/B can be set to around nine.

本実施の形態では、固定スクロール１２の外周部に孔加工を施すことで第１の円筒状空間４１ａを形成し、主軸受部材１１の外周部に孔加工を施すことで第２の円筒状空間４１ｂを形成する。また、固定スクロール１２の反ラップ側端面には、第１の円筒状空間４１ａに対し、接線方向に開口する溝を形成し、第１の円筒状空間４１ａ側の溝の一部をマフラー１９で覆うことで流入部４２を構成している。また、送出口４３は、マフラー１９に形成した孔で構成し、この孔を第１の円筒状空間４１ａの開口に配置している。また、排出口４４は、軸受けカバー４５に形成した孔で構成し、この孔を第２の円筒状空間４１ｂの開口に配置している。 In this embodiment, the outer peripheral portion of the fixed scroll 12 is perforated to form the first cylindrical space 41a, and the outer peripheral portion of the main bearing member 11 is perforated to form the second cylindrical space 41a. 41b. A groove opening in the tangential direction to the first cylindrical space 41 a is formed on the end face of the fixed scroll 12 opposite to the wrap, and a part of the groove on the side of the first cylindrical space 41 a is covered by the muffler 19 . The inflow part 42 is comprised by covering. The delivery port 43 is formed by a hole formed in the muffler 19, and this hole is arranged at the opening of the first cylindrical space 41a. Further, the discharge port 44 is configured by a hole formed in the bearing cover 45, and this hole is arranged at the opening of the second cylindrical space 41b.

以下に本実施の形態によるオイル分離機構部４０の作用を説明する。 The operation of the oil separating mechanism 40 according to this embodiment will be described below.

マフラー１９内に吐出された冷媒ガスは、固定スクロール１２に形成された流入部４２を経て、円筒状空間４１に導かれる。流入部４２は円筒状空間４１に対し、接線方向に開口しているため、流入部４２から送出される冷媒ガスは、円筒状空間４１の内壁面に沿って流れ、円筒状空間４１の内周面で旋回流が発生する。この旋回流は、排出口４４に向かった流れとなる。 Refrigerant gas discharged into the muffler 19 is guided to the cylindrical space 41 through an inflow portion 42 formed in the fixed scroll 12 . Since the inflow portion 42 is open tangentially to the cylindrical space 41 , the refrigerant gas sent out from the inflow portion 42 flows along the inner wall surface of the cylindrical space 41 and flows along the inner circumference of the cylindrical space 41 . A swirling flow is generated on the surface. This swirling flow turns into a flow toward the discharge port 44 .

冷媒ガスには圧縮機構部１０に給油されたオイルが含まれており、冷媒ガスが旋回している間に、比重の高いオイルは遠心力により円筒状空間４１の内壁に付着し、冷媒ガスと分離する。円筒状空間４１の内周面で発生した旋回流は、排出口４４に到達後、又は排出口４４近傍で折り返し、円筒状空間４１の中心を通る上昇流に変わる。 The refrigerant gas contains the oil supplied to the compression mechanism 10, and while the refrigerant gas is swirling, the oil with a high specific gravity adheres to the inner wall of the cylindrical space 41 due to centrifugal force, and mixes with the refrigerant gas. To separate. The swirl flow generated on the inner peripheral surface of the cylindrical space 41 turns back after reaching the discharge port 44 or near the discharge port 44 and changes into an upward flow passing through the center of the cylindrical space 41 .

遠心力によりオイルを分離した冷媒ガスは、上昇流により送出口４３に到達し、第１の容器内空間３１に送出される。第１の容器内空間３１に送出された冷媒ガスは、第１の容器内空間３１に設けられた吐出管４から密閉容器１の外部に送り出され、冷凍サイクルに供給される。また、円筒状空間４１で分離されたオイルは、少量の冷媒ガスとともに排出口４４から圧縮機構側空間３３に送り出される。圧縮機構側空間３３に送り出されたオイルは、自重により密閉容器１の壁面や電動機部２０の連通路を経て、貯オイル部２に至る。圧縮機構側空間３３に送り出された冷媒ガスは、圧縮機構部１０の隙間を通過して第１の容器内空間３１に至り、吐出管４から密閉容器１の外部に送り出される。 The refrigerant gas from which the oil is separated by centrifugal force reaches the delivery port 43 by an upward flow and is delivered to the first container internal space 31 . The refrigerant gas delivered to the first container internal space 31 is delivered to the outside of the sealed container 1 from the discharge pipe 4 provided in the first container internal space 31 and supplied to the refrigeration cycle. Also, the oil separated in the cylindrical space 41 is sent out from the discharge port 44 to the compression mechanism side space 33 together with a small amount of refrigerant gas. The oil delivered to the compression mechanism side space 33 reaches the oil storage section 2 through the wall surface of the sealed container 1 and the communication passage of the electric motor section 20 due to its own weight. The refrigerant gas delivered to the compression mechanism side space 33 passes through the gap of the compression mechanism section 10 to reach the first container inner space 31 and is delivered to the outside of the sealed container 1 through the discharge pipe 4 .

本実施の形態によるオイル分離機構部４０は、送出口４３を流入部４２よりも第１の容器内空間３１側に形成し、排出口４４を流入部４２よりも第２の容器内空間３２側に形成することで、流入部４２から排出口４４までの間では、円筒状空間４１の内周面で旋回流が発生し、排出口４４から送出口４３までの間では、円筒状空間４１の中心部で旋回流と逆方向の流れが発生する。従って、排出口４４が流入部４２から離れるに従い、冷媒ガスの旋回回数が増え、オイルの分離効果が高まる。また旋回後の冷媒ガスは、旋回流の中心部を通過するため、送出口４３は、流入部４２よりも反排出口側にあればよい。すなわち、流入部４２と排出口４４との距離を可能な限り大きくすることで、オイル旋回分離の効果を高めることができる。 The oil separation mechanism 40 according to the present embodiment has the delivery port 43 formed closer to the first container internal space 31 than the inflow portion 42, and the discharge port 44 formed closer to the second container internal space 32 than the inflow portion 42. , a swirling flow is generated on the inner peripheral surface of the cylindrical space 41 between the inflow part 42 and the discharge port 44, and the cylindrical space 41 between the discharge port 44 and the delivery port 43. A swirling flow and a flow in the opposite direction are generated at the center. Therefore, as the discharge port 44 moves away from the inflow portion 42, the number of revolutions of the refrigerant gas increases, and the oil separation effect increases. Further, since the refrigerant gas after swirling passes through the center of the swirling flow, the delivery port 43 may be located on the opposite side of the discharge port than the inflow portion 42 . That is, by making the distance between the inflow portion 42 and the discharge port 44 as large as possible, the effect of oil swirl separation can be enhanced.

また、本実施の形態によるオイル分離機構部４０は、分離したオイルを円筒状空間４１内に貯留することなく、オイルを冷媒ガスとともに排出口４４から排出するため、円筒状空間４１の内周面で発生する旋回流を、排出口４４の方向に導く作用を備えている。 In addition, since the oil separating mechanism 40 according to the present embodiment does not store the separated oil in the cylindrical space 41 and discharges the oil together with the refrigerant gas from the discharge port 44, the inner peripheral surface of the cylindrical space 41 It has the action of guiding the swirling flow generated in the direction of the discharge port 44 .

仮に、円筒状空間４１に排出口４４を形成せず、円筒状空間４１内にオイルを貯留すると、排出口４４から外部に引っ張る流れが発生しないため、オイル面に到達する前に旋回流が消滅してしまうか、オイル面に到達するとオイルを巻き上げてしまう。また円筒状空間４１に排出口４４を形成せずに、オイル分離機能を発揮させるためには、オイルを貯留するに十分な空間を形成する必要がある。 If the oil is stored in the cylindrical space 41 without forming the discharge port 44 in the cylindrical space 41, no flow is generated that pulls the oil outward from the discharge port 44, so the swirling flow disappears before reaching the oil surface. Otherwise, when it reaches the oil surface, it will roll up the oil. In order to exhibit the oil separation function without forming the discharge port 44 in the cylindrical space 41, it is necessary to form a sufficient space for storing the oil.

しかし、本実施の形態によるオイル分離機構部４０のように、オイルを冷媒ガスとともに排出口４４から排出することで、旋回流を排出口４４に導くことができるとともに、オイルの巻き上げもない。 However, by discharging the oil together with the refrigerant gas from the discharge port 44 as in the oil separation mechanism 40 according to the present embodiment, the swirling flow can be guided to the discharge port 44 and the oil is not stirred up.

本実施の形態によれば、圧縮機構部１０で圧縮されてオイル分離機構部４０から送出される、ほとんどの高温高圧の冷媒ガスは、第１の容器内空間３１に導かれて吐出管４から吐出される。従って、ほとんどの高温高圧の冷媒ガスは、電動機部２０を通過しないため、電動機部２０が冷媒ガスにより加熱されることがなく、電動機部２０の高効率化が図れる。 According to the present embodiment, most of the high-temperature and high-pressure refrigerant gas that is compressed by the compression mechanism section 10 and sent out from the oil separation mechanism section 40 is guided to the first container internal space 31 and is then discharged from the discharge pipe 4. Dispensed. Therefore, since most of the high-temperature and high-pressure refrigerant gas does not pass through the electric motor section 20, the electric motor section 20 is not heated by the refrigerant gas, and the efficiency of the electric motor section 20 can be improved.

また、本実施の形態によれば、ほとんどの高温高圧の冷媒ガスを、第１の容器内空間３１に導くことで、第２の容器内空間３２に接する圧縮機構部１０の加熱を抑えることができるため、吸入冷媒ガスの加熱を抑制し、圧縮室内での高い体積効率を得ることができる。 Further, according to the present embodiment, by guiding most of the high-temperature and high-pressure refrigerant gas to the first container inner space 31, heating of the compression mechanism portion 10 in contact with the second container inner space 32 can be suppressed. Therefore, heating of the sucked refrigerant gas can be suppressed, and high volumetric efficiency in the compression chamber can be obtained.

また、本実施の形態によれば、オイル分離機構部４０で分離されたオイルを、冷媒ガスとともに第２の容器内空間３２に排出するため、円筒状空間４１内にはオイルが滞留することがほとんど無い。従って、分離したオイルが、旋回する冷媒ガスによって円筒状空間４１内で吹き上げられ、送出口４３から冷媒ガスとともに送出することがなく、安定したオイル分離を行える。更に、円筒状空間４１内にオイルを滞留させないため、円筒状空間４１を小さく構成できる。 Further, according to the present embodiment, since the oil separated by the oil separation mechanism 40 is discharged to the second container inner space 32 together with the refrigerant gas, the oil does not stay in the cylindrical space 41. almost none. Therefore, the separated oil is blown up in the cylindrical space 41 by the whirling refrigerant gas, and is not sent from the outlet 43 together with the refrigerant gas, so that stable oil separation can be performed. Furthermore, since the oil does not stay in the cylindrical space 41, the cylindrical space 41 can be made small.

また、本実施の形態によれば、貯オイル部２を貯オイル側空間３４に配置し、圧縮機構側空間３３ではオイルを貯留しないため、密閉容器１を小型化できる。 Further, according to the present embodiment, since the oil storage portion 2 is arranged in the oil storage side space 34 and no oil is stored in the compression mechanism side space 33, the sealed container 1 can be made smaller.

また、本実施の形態によれば、圧縮機構部１０の吐出口１７を第１の容器内空間３１から隔離するマフラー１９を配設し、流入部４２によって、マフラー１９内と円筒状空間４１とを連通することで、圧縮機構部１０で圧縮された冷媒ガスを確実にオイル分離機構部４０に導くことができる。すなわち、全ての冷媒ガスがオイル分離機構部４０を通過することになるので、冷媒ガスから効率よくオイルを分離することができる。 Further, according to the present embodiment, the muffler 19 is arranged to isolate the discharge port 17 of the compression mechanism 10 from the first container internal space 31 , and the inflow portion 42 separates the inside of the muffler 19 from the cylindrical space 41 . , the refrigerant gas compressed by the compression mechanism portion 10 can be reliably guided to the oil separation mechanism portion 40 . That is, all the refrigerant gas passes through the oil separation mechanism portion 40, so oil can be efficiently separated from the refrigerant gas.

また、吐出口１７から吐出されたほとんどの高温の冷媒ガスは、第２の容器内空間３２を通過することなく、吐出管４から密閉容器１の外部に吐出されるため、電動機部２０や圧縮機構部１０の加熱を抑えることができる。 In addition, most of the high-temperature refrigerant gas discharged from the discharge port 17 is discharged from the discharge pipe 4 to the outside of the closed container 1 without passing through the second container internal space 32. Heating of the mechanism section 10 can be suppressed.

また、本実施の形態によれば、円筒状空間４１を、固定スクロール１２と主軸受部材１１に形成したことで、吐出口１７から吐出管４までの冷媒ガスが流れる経路を短く構成でき、密閉容器１を小型化できる。 Further, according to the present embodiment, the cylindrical space 41 is formed in the fixed scroll 12 and the main bearing member 11, so that the path through which the refrigerant gas flows from the discharge port 17 to the discharge pipe 4 can be shortened and sealed. The size of the container 1 can be reduced.

また、本実施の形態では、冷媒ガスと相溶するオイルを用い、図２に示す圧縮機構部１０における吐出口１７の断面積をａ（図２のＥ－Ｅ断面で表示）、オイル分離機構部４０の流入部４２の通路断面積をｂ（図２のＤ－Ｄ断面で表示）とすると、断面積の比であるｂ／ａが１以上３以下になるように、吐出口１７とオイル分離機構部４０の流入部４２が
構成されている。なお、オイル分離機構部４０が複数形成されている場合には、流入部４２の通路断面積ｂはそれぞれの通路断面積ｂを合計したものとする。 Further, in the present embodiment, an oil compatible with the refrigerant gas is used, and the cross-sectional area of the discharge port 17 in the compression mechanism portion 10 shown in FIG. Assuming that the passage cross-sectional area of the inflow portion 42 of the portion 40 is b (represented by the DD cross section in FIG. 2), the discharge port 17 and the oil are arranged so that the cross-sectional area ratio b/a is 1 or more and 3 or less. An inflow portion 42 of the separation mechanism portion 40 is configured. When a plurality of oil separation mechanism portions 40 are formed, the passage cross-sectional area b of the inflow portion 42 is the sum of the respective passage cross-sectional areas b.

図３は、断面積の比であるｂ／ａと、オイル循環量、圧縮機動力との関係を示す図である。横軸は、オイル分離機構部４０における流入部４２の通路断面積ｂを、吐出口１７の段面積ａで除した値である。縦軸は、オイル循環量基準比と圧縮機動力基準比を示しており、それぞれ吐出冷媒ガスが一旦電動機部の周囲を流れる従来構成におけるオイル循環量と、圧縮機動力を基準としたときの比としている。 FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the cross-sectional area ratio b/a, the oil circulation amount, and the power of the compressor. The horizontal axis is the value obtained by dividing the passage cross-sectional area b of the inflow portion 42 in the oil separation mechanism portion 40 by the step area a of the discharge port 17 . The vertical axis indicates the reference oil circulation amount ratio and the compressor power reference ratio. and

オイル循環量基準比は、システム性能を悪化させる冷媒ガス中に含まれるオイル循環量を示しており、１００％以上になるとサイクル性能が悪化する。 The oil circulation amount reference ratio indicates the oil circulation amount contained in the refrigerant gas that deteriorates the system performance, and if it exceeds 100%, the cycle performance deteriorates.

図３に示すように、オイル循環量基準比を１００％以下にするために、ｂ／ａの値を３以下にする必要がある。つまり、冷媒ガスとオイルを遠心力により分離させるために、円筒状空間４１での旋回速度をあげる必要があり、そのために、ｂ（円筒状空間４１への流入部４２の断面積合計）／ａ（吐出口１７の断面積）を３以下としている。 As shown in FIG. 3, the value of b/a must be 3 or less in order to make the oil circulation amount reference ratio 100% or less. In other words, in order to separate the refrigerant gas and the oil by centrifugal force, it is necessary to increase the swirling speed in the cylindrical space 41. Therefore, b (total cross-sectional area of the inflow portion 42 into the cylindrical space 41)/a (Cross-sectional area of discharge port 17) is 3 or less.

また、一方で、ｂ／ａの値を小さくしすぎる、つまり、吐出口１７の断面積ａに対して、円筒状空間４１への流入部４２の通路断面積ｂを小さくしすぎると、圧縮機構部１０の吐出口１７から吐出された冷媒ガスが、オイル分離機構部４０の流入部４２を経由して円筒状空間４１に流入する際の圧力損失が大きくなり、圧縮機の動力を増大させてしまう。そこで、圧縮機動力を増大させないためにｂ／ａを1以上としている。 On the other hand, if the value of b/a is too small, that is, if the passage cross-sectional area b of the inflow portion 42 into the cylindrical space 41 is too small with respect to the cross-sectional area a of the discharge port 17, the compression mechanism When the refrigerant gas discharged from the discharge port 17 of the section 10 flows into the cylindrical space 41 via the inflow section 42 of the oil separation mechanism section 40, the pressure loss increases, increasing the power of the compressor. put away. Therefore, b/a is set to 1 or more so as not to increase the power of the compressor.

このように、ｂ／ａを１以上３以下とすることで、システム性能に悪影響を及ぼさない範囲まで、冷媒ガス中のオイル含有量を低減でき、かつ、圧縮機動力を増大させない範囲に吐出時の圧力損失を抑えている。 Thus, by setting b/a to 1 or more and 3 or less, the oil content in the refrigerant gas can be reduced to a range that does not adversely affect the system performance, and the compressor power is not increased. pressure loss is suppressed.

その後、オイル分離機構部４０から第１の容器内空間３１に送出された冷媒ガスは、オイル分離機構部４０で完全に分離しきれずオイルが含まれているが、第１の容器内空間３１内で冷媒ガスが旋回し、比重の高いオイルは遠心力により第１の容器内空間３１の内壁に付着し、冷媒ガスと分離する。そして、冷媒ガスは、第１の容器内空間３１に設けられた吐出管４から密閉容器１の外部に送り出され、冷凍サイクルに供給される。 After that, the refrigerant gas sent from the oil separation mechanism 40 to the first container space 31 is not completely separated by the oil separation mechanism 40 and contains oil. The refrigerant gas swirls at , and oil with a high specific gravity adheres to the inner wall of the first container internal space 31 due to centrifugal force and is separated from the refrigerant gas. The refrigerant gas is sent out of the closed container 1 from the discharge pipe 4 provided in the first container internal space 31 and supplied to the refrigeration cycle.

また、第１の容器内空間３１で分離されたオイルは自重により、貯オイル部２に至る。その結果として、オイル循環量を低減できる。 Further, the oil separated in the first container internal space 31 reaches the oil storage portion 2 by its own weight. As a result, the oil circulation amount can be reduced.

（第２の実施の形態）
図４は、本発明の第２の実施の形態における圧縮機の縦断面図である。本実施の形態の基本的な構成は、図１と同一であるので説明を省略するが、図４では、円筒状空間４１を構成する冷媒ガス旋回部材４８を第１の容器内空間３１に配置している。 (Second embodiment)
FIG. 4 is a longitudinal sectional view of a compressor according to a second embodiment of the invention. Since the basic configuration of this embodiment is the same as that of FIG. 1, description thereof is omitted. In FIG. is doing.

冷媒ガス旋回部材４８は、マフラー１９の外周面に設置している。冷媒ガス旋回部材４８には、流入部４２ｂ、送出口４３ｂ、排出口４４ｂが形成されている。流入部４２ｂは、マフラー１９内と円筒状空間４１とを連通し、送出口４３ｂは、円筒状空間４１と第１の容器内空間３１とを連通し、排出口４４ｂは、円筒状空間４１と第１の容器内空間３１とを連通している。 The refrigerant gas swirl member 48 is installed on the outer peripheral surface of the muffler 19 . The refrigerant gas swirling member 48 is formed with an inflow portion 42b, a delivery port 43b, and a discharge port 44b. The inflow port 42b communicates the inside of the muffler 19 and the cylindrical space 41, the delivery port 43b communicates the cylindrical space 41 and the first container internal space 31, and the discharge port 44b communicates with the cylindrical space 41. It communicates with the first container internal space 31 .

流入部４２ｂの開口は、円筒状空間４１の一端側内周面に形成する。そして、流入部４２ｂは、圧縮機構部１０から吐出される冷媒ガスをマフラー１９内から円筒状空間４１に流入させる。流入部４２ｂは、円筒状空間４１に対し、接線方向に開口している。 The opening of the inflow portion 42b is formed on the inner peripheral surface of the cylindrical space 41 on the one end side. The inflow portion 42 b causes the refrigerant gas discharged from the compression mechanism portion 10 to flow into the cylindrical space 41 from the inside of the muffler 19 . The inflow portion 42b opens tangentially to the cylindrical space 41 .

送出口４３ｂは、円筒状空間４１の第１の端部側に形成し、少なくとも流入部４２ｂよりも第１の端部側に形成する。送出口４３ｂは、円筒状空間４１の第１の端部側の端面に形成することが好ましい。そして、送出口４３ｂは、円筒状空間４１から第１の容器内空間３１に、オイルを分離した冷媒ガスを送出する。 The delivery port 43b is formed on the first end side of the cylindrical space 41, and is formed closer to the first end than at least the inflow portion 42b. The delivery port 43b is preferably formed in the end face of the cylindrical space 41 on the first end side. The delivery port 43 b delivers the oil-separated refrigerant gas from the cylindrical space 41 to the first container internal space 31 .

排出口４４ｂは、円筒状空間４１の他端側に形成し、少なくとも流入部４２ｂよりも第１の端部と対向する第２の端部側に形成する。排出口４４ｂは、円筒状空間４１の第２の端部側の端面の下部に形成することが好ましい。そして、排出口４４ｂは、円筒状空間４１から第１の容器内空間３１に、分離したオイルと冷媒ガスの一部とを排出する。 The discharge port 44b is formed on the other end side of the cylindrical space 41, and formed at least on the second end side facing the first end rather than the inflow portion 42b. The discharge port 44b is preferably formed below the end surface of the cylindrical space 41 on the second end side. The discharge port 44b discharges the separated oil and a part of the refrigerant gas from the cylindrical space 41 to the first container internal space 31 .

ここでも、図１の構成と同様に、送出口４３ｂの開口部の断面積Ａは、円筒状空間４１の断面積よりも小さく、排出口４４ｂの開口部の断面積Ｂよりも大きくしている。 1, the cross-sectional area A of the opening of the delivery port 43b is smaller than the cross-sectional area of the cylindrical space 41 and larger than the cross-sectional area B of the opening of the discharge port 44b. .

以下に、本実施の形態によるオイル分離機構部４０の作用を説明する。 The operation of the oil separating mechanism 40 according to this embodiment will be described below.

マフラー１９内に吐出された冷媒ガスは、マフラー１９の上面に形成された流入部４２ｂを経て、円筒状空間４１に導かれる。流入部４２ｂは円筒状空間４１に対し、接線方向に開口しているため、流入部４２ｂから送出される冷媒ガスは、円筒状空間４１の内壁面に沿って流れ、円筒状空間４１の内周面で旋回流が発生する。この旋回流は、排出口４４ｂに向かった流れとなる。 Refrigerant gas discharged into the muffler 19 is guided to the cylindrical space 41 through an inflow portion 42 b formed on the upper surface of the muffler 19 . Since the inflow portion 42b is open tangentially to the cylindrical space 41, the refrigerant gas sent out from the inflow portion 42b flows along the inner wall surface of the cylindrical space 41, and flows along the inner circumference of the cylindrical space 41. A swirling flow is generated on the surface. This swirling flow turns into a flow toward the discharge port 44b.

冷媒ガスには圧縮機構部１０に給油されたオイルが含まれており、冷媒ガスが旋回している間に、比重の高いオイルは遠心力により円筒状空間４１の内壁に付着し、冷媒ガスと分離する。円筒状空間４１の内周面で発生した旋回流は、排出口４４ｂに到達後、又は排出口４４ｂ近傍で折り返し、円筒状空間４１の中心を通る逆流に変わる。 The refrigerant gas contains the oil supplied to the compression mechanism 10, and while the refrigerant gas is swirling, the oil with a high specific gravity adheres to the inner wall of the cylindrical space 41 due to centrifugal force, and mixes with the refrigerant gas. To separate. The swirling flow generated on the inner peripheral surface of the cylindrical space 41 turns back at or near the discharge port 44b and changes into a reverse flow passing through the center of the cylindrical space 41. FIG.

遠心力によりオイルを分離した冷媒ガスは、円筒状空間４１の中心を通る流れにより送出口４３ｂに到達し、第１の容器内空間３１に送出される。第１の容器内空間３１に送出された冷媒ガスは、第１の容器内空間３１に設けられた吐出管４から密閉容器１の外部に送り出され、冷凍サイクルに供給される。 The refrigerant gas from which the oil is separated by centrifugal force reaches the delivery port 43 b by flowing through the center of the cylindrical space 41 and is delivered to the first container internal space 31 . The refrigerant gas delivered to the first container internal space 31 is delivered to the outside of the sealed container 1 from the discharge pipe 4 provided in the first container internal space 31 and supplied to the refrigeration cycle.

また、円筒状空間４１で分離されたオイルは、自重により一方に偏って溜まり、排出口４４ｂが、第２の端部側の端面の下部又は円筒状空間４１の下部に形成しているので、オイルを容易に排出できる。 In addition, the oil separated in the cylindrical space 41 accumulates on one side due to its own weight. Oil can be easily drained.

分離されたオイルは、少量の冷媒ガスとともに排出口４４ｂからマフラー１９上面に送り出される。マフラー１９上面に送り出されたオイルは、自重により圧縮機構部１０の隙間を通って第１の容器内空間３１から圧縮機構側空間３３に至り、更に密閉容器１の壁面や電動機部２０の連通路を経て、貯オイル部２に至る。 The separated oil is sent out to the upper surface of the muffler 19 from the outlet 44b together with a small amount of refrigerant gas. The oil sent out to the upper surface of the muffler 19 passes through the gap of the compression mechanism 10 by its own weight, reaches the compression mechanism side space 33 from the first container inner space 31, and further reaches the wall surface of the sealed container 1 and the communication passage of the electric motor unit 20. to the oil reservoir 2.

排出口４４ｂから送り出された冷媒ガスは、送出口４３ｂから送出された冷媒ガスと同様に第１の容器内空間３１に設けられた吐出管４から密閉容器１の外部に送り出され、冷凍サイクルに供給される。 The refrigerant gas sent out from the discharge port 44b is sent out of the sealed container 1 from the discharge pipe 4 provided in the first container inner space 31 in the same manner as the refrigerant gas sent out from the discharge port 43b, and enters the refrigeration cycle. supplied.

本実施の形態によるオイル分離機構部４０は、送出口４３ｂを流入部４２ｂよりも円筒状空間４１の一端側に形成し、排出口４４ｂを流入部４２ｂよりも円筒状空間４１の他端側に形成することで、流入部４２ｂから排出口４４ｂまでの間では、円筒状空間４１の内周面で旋回流が発生し、排出口４４ｂから送出口４３ｂまでの間では、円筒状空間４１の中心部で旋回流と逆方向の流れが発生する。従って、排出口４４ｂが流入部４２ｂから離
れるに従い、冷媒ガスの旋回回数が増え、オイルの分離効果が高まる。 The oil separation mechanism 40 according to the present embodiment has a delivery port 43b formed closer to one end of the cylindrical space 41 than the inflow portion 42b, and a discharge port 44b closer to the other end of the cylindrical space 41 than the inflow portion 42b. By forming, a swirling flow is generated on the inner peripheral surface of the cylindrical space 41 between the inflow part 42b and the discharge port 44b, and the center of the cylindrical space 41 is generated between the discharge port 44b and the delivery port 43b. A swirling flow and a flow in the opposite direction are generated at the part. Therefore, as the discharge port 44b moves away from the inflow portion 42b, the number of revolutions of the refrigerant gas increases, and the oil separation effect increases.

また、旋回後の冷媒ガスは、旋回流の中心部を通過するため、送出口４３ｂは、流入部４２ｂよりも反排出口４４ｂ側にあればよい。すなわち、流入部４２ｂと排出口４４ｂとの距離を可能な限り大きくすることで、オイル旋回分離の効果を高めることができる。 In addition, since the refrigerant gas after swirling passes through the central portion of the swirling flow, the delivery port 43b may be located closer to the discharge port 44b than the inflow portion 42b. That is, by increasing the distance between the inflow portion 42b and the discharge port 44b as much as possible, the effect of oil swirl separation can be enhanced.

また、本実施の形態によるオイル分離機構部４０は、円筒状空間４１に分離したオイルを貯留することなく、オイルを冷媒ガスとともに排出口４４ｂから排出するため、円筒状空間４１の内周面で発生する旋回流を、排出口４４ｂの方向に導く作用を備えている。 In addition, the oil separation mechanism 40 according to the present embodiment does not store the separated oil in the cylindrical space 41, and discharges the oil together with the refrigerant gas from the discharge port 44b. It has the effect of guiding the generated swirling flow in the direction of the discharge port 44b.

仮に、円筒状空間４１に排出口４４ｂを形成せず、円筒状空間４１内にオイルを貯留すると、排出口４４ｂから外部に引っ張る流れが発生しないため、旋回流がオイルを巻き上げてしまう。また円筒状空間４１に排出口４４ｂを形成せずに、オイル分離機能を発揮させるためには、オイルを貯留するに十分な空間を形成する必要がある。 If oil is stored in the cylindrical space 41 without forming the discharge port 44b in the cylindrical space 41, no flow is generated to pull the oil outward from the discharge port 44b. Further, in order to exhibit the oil separation function without forming the discharge port 44b in the cylindrical space 41, it is necessary to form a sufficient space for storing the oil.

しかし、本実施の形態によるオイル分離機構部４０のように、オイルを冷媒ガスとともに排出口４４ｂから排出することで、旋回流を排出口４４ｂに導くことができるとともに、オイルの巻き上げもない。 However, by discharging the oil together with the refrigerant gas from the discharge port 44b as in the oil separation mechanism 40 according to the present embodiment, the swirl flow can be guided to the discharge port 44b, and the oil is not stirred up.

本実施の形態によれば、圧縮機の軸方向寸法を変えることなく、旋回分離を行うことが可能となる。また、冷媒ガスの旋回回数を多くするため、円筒状空間４１、さらに詳しくは流入部４２ｂと排出口４４ｂとの距離を大きくすることも可能となる。これにより圧縮機自体の寸法を維持したまま、オイル分離機構部４０を密閉容器１の内部に備えることができ、さらにはオイル旋回分離の効果も高めることができる。 According to this embodiment, it is possible to perform turning separation without changing the axial dimension of the compressor. In addition, in order to increase the number of revolutions of the refrigerant gas, it is possible to increase the distance between the cylindrical space 41, more specifically, the inflow portion 42b and the discharge port 44b. As a result, the oil separation mechanism 40 can be provided inside the sealed container 1 while maintaining the size of the compressor itself, and the oil swirling separation effect can be enhanced.

また、本実施の形態によれば、円筒状空間４１を構成する冷媒ガス旋回部材４８を第１の容器内空間３１に配置することで、吐出口１７から吐出管４までの冷媒ガスが流れる経路を短く構成でき、密閉容器１を小型化できる。 Further, according to the present embodiment, by arranging the refrigerant gas swirl member 48 forming the cylindrical space 41 in the first container internal space 31, the path through which the refrigerant gas flows from the discharge port 17 to the discharge pipe 4 can be shortened, and the sealed container 1 can be miniaturized.

本実施の形態によれば、圧縮機構部１０で圧縮され、オイル分離機構部４０から送出される高温高圧の冷媒ガスは、第１の容器内空間３１に導かれて吐出管４から吐出される。従って、高温高圧の冷媒ガスは、電動機部２０を通過しないため、電動機部２０が冷媒ガスにより加熱されることがなく、電動機部２０の高効率化が図れる。 According to the present embodiment, the high-temperature, high-pressure refrigerant gas compressed by the compression mechanism 10 and delivered from the oil separation mechanism 40 is guided to the first container internal space 31 and discharged from the discharge pipe 4. . Therefore, since the high-temperature and high-pressure refrigerant gas does not pass through the electric motor section 20, the electric motor section 20 is not heated by the refrigerant gas, and the efficiency of the electric motor section 20 can be improved.

また、本実施の形態によれば、高温高圧の冷媒ガスを、第１の容器内空間３１に導くことで、第２の容器内空間３２に接する圧縮機構部１０の加熱を抑えることができるため、吸入冷媒ガスの加熱を抑制し、圧縮室内での高い体積効率を得ることができる。 Further, according to the present embodiment, by guiding the high-temperature and high-pressure refrigerant gas to the first container inner space 31, heating of the compression mechanism portion 10 in contact with the second container inner space 32 can be suppressed. , the heating of the sucked refrigerant gas can be suppressed, and a high volumetric efficiency in the compression chamber can be obtained.

また、本実施の形態によれば、オイル分離機構部４０で分離されたオイルを、冷媒ガスとともに第１の容器内空間３１に排出するため、円筒状空間４１内にはオイルが滞留することがほとんど無い。従って、分離したオイルが、旋回する冷媒ガスによって円筒状空間４１内で吹き上げられ、送出口４３ｂから冷媒ガスとともに送出することがなく、安定したオイル分離を行える。更に、円筒状空間４１内にオイルを滞留させないため、円筒状空間４１を小さく構成できる。 Further, according to the present embodiment, since the oil separated by the oil separation mechanism 40 is discharged into the first container internal space 31 together with the refrigerant gas, the oil is prevented from remaining in the cylindrical space 41. almost none. Therefore, the separated oil is blown up in the cylindrical space 41 by the whirling refrigerant gas, and is not sent out together with the refrigerant gas from the outlet 43b, so that stable oil separation can be performed. Furthermore, since the oil does not stay in the cylindrical space 41, the cylindrical space 41 can be made small.

また、本実施の形態によれば、圧縮機構部１０の吐出口１７を第１の容器内空間３１から隔離するマフラー１９を配設し、流入部４２ｂによって、マフラー１９内と円筒状空間
４１とを連通することで、圧縮機構部１０で圧縮された冷媒ガスを確実にオイル分離機構部４０に導くことができる。 Further, according to the present embodiment, the muffler 19 is arranged to isolate the discharge port 17 of the compression mechanism 10 from the first container internal space 31, and the inflow portion 42b separates the inside of the muffler 19 from the cylindrical space 41. , the refrigerant gas compressed by the compression mechanism portion 10 can be reliably guided to the oil separation mechanism portion 40 .

すなわち、全ての冷媒ガスがオイル分離機構部４０を通過することになるので、冷媒ガスから効率よくオイルを分離することができる。また、吐出口１７から吐出された高温の冷媒ガスは、第２の容器内空間３２を通過することなく、吐出管４から密閉容器１の外部に吐出されるため、電動機部２０や圧縮機構部１０の加熱を抑えることができる。 That is, all the refrigerant gas passes through the oil separation mechanism portion 40, so oil can be efficiently separated from the refrigerant gas. Further, since the high-temperature refrigerant gas discharged from the discharge port 17 is discharged from the discharge pipe 4 to the outside of the sealed container 1 without passing through the second container inner space 32, the electric motor section 20 and the compression mechanism section are discharged. 10 heating can be suppressed.

また、第１の容器内空間３１で分離されたオイルは自重により、貯オイル部２に至る。 Further, the oil separated in the first container internal space 31 reaches the oil storage portion 2 by its own weight.

その結果として、オイル循環量を低減できる。 As a result, the oil circulation amount can be reduced.

上記各実施の形態における圧縮機においては、円筒状空間４１を２つ以上設けてもよい。 Two or more cylindrical spaces 41 may be provided in the compressor in each of the above embodiments.

また、上記各実施の形態における圧縮機においては、冷媒ガスとして、フッ化炭素系を用いることができる。この構成によれば、高温冷媒であるフッ化炭素系の冷媒ガスを用いても、冷媒ガスによって電動機部及び圧縮機機構部が加熱されることがないため、電動機部効率及び体積効率の低下を抑制することができ、本発明は有効である。 Further, in the compressors according to the above-described embodiments, a fluorocarbon-based gas can be used as the refrigerant gas. According to this configuration, even if a fluorocarbon-based refrigerant gas, which is a high-temperature refrigerant, is used, the electric motor section and the compressor mechanism section are not heated by the refrigerant gas. It can be suppressed, and the present invention is effective.

また、フッ化炭素系の冷媒ガスは、密度が比較的小さく、流速が大きくなるが、本発明により、オイル分離を効率的に行うとともに、圧力損失を抑制することで高効率化が図られる。 In addition, although the fluorocarbon-based refrigerant gas has a relatively low density and a high flow velocity, the present invention enables efficient oil separation and suppression of pressure loss, thereby achieving high efficiency.

また、冷媒ガスとしてフッ化炭素系冷を用いる場合、オイルとして、エステルおよびエーテルを主成分としたオイルを用いる。 When using a fluorocarbon-based refrigerant as the refrigerant gas, an oil containing ester and ether as main components is used as the oil.

この構成によれば、フッ化炭素系の冷媒ガスと、主成分がエステルおよびエーテルのオイルは相溶性が高いが、本実施の形態により、冷媒ガス中のオイルを遠心力により効率的に分離することができる。 According to this configuration, the fluorocarbon-based refrigerant gas and oil containing ester and ether as main components are highly compatible, but according to the present embodiment, the oil in the refrigerant gas is efficiently separated by centrifugal force. be able to.

以上説明したように、第１の発明における圧縮機は、冷媒ガスを圧縮する圧縮機構部と、圧縮機構部を駆動させる電動機部と、圧縮機構部から吐出される冷媒ガスからオイルを分離するオイル分離機構部とを備える。さらに、オイル分離機構部は、冷媒ガスを旋回させる円筒状空間と、圧縮機構部から吐出される冷媒ガスを円筒状空間に流入させる流入部とを備え、圧縮機構部と電動機部とオイル分離機構部とは密閉容器内に配されており、圧縮機構部は、固定スクロールと、固定スクロールと対向配置された旋回スクロールと、旋回スクロールを駆動するシャフトを軸支する主軸受部材とから構成され、固定スクロールと旋回スクロールとの間には圧縮室を形成し、固定スクロールの中央部には吐出口が形成され、吐出口を覆うマフラーが設けられ、圧縮室で圧縮された冷媒ガスは、吐出口からマフラー内に吐出され、マフラー内に吐出された冷媒ガスは、流入部から円筒状空間に導かれ、冷媒ガスが吐出口を流れる際に最も大きな流れ抵抗となる断面積をａ、冷媒ガスが流入部を流れる際に最も大きな流れ抵抗となる断面積をｂ、としたとき、ｂ／ａが１以上３以下であることを特徴とする。 As described above, the compressor in the first invention includes a compression mechanism section for compressing refrigerant gas, an electric motor section for driving the compression mechanism section, and oil for separating oil from the refrigerant gas discharged from the compression mechanism section. and a separation mechanism. Further , the oil separation mechanism section includes a cylindrical space for swirling the refrigerant gas and an inflow section for allowing the refrigerant gas discharged from the compression mechanism section to flow into the cylindrical space. The electric motor section and the oil separation mechanism section are arranged in a sealed container, and the compression mechanism section includes a fixed scroll, an orbiting scroll arranged opposite to the stationary scroll, and a main bearing that supports a shaft that drives the orbiting scroll. A compression chamber is formed between the fixed scroll and the orbiting scroll, a discharge port is formed in the center of the fixed scroll, a muffler covering the discharge port is provided, and compression is performed in the compression chamber. Refrigerant gas is discharged into the muffler from the discharge port, and the refrigerant gas discharged into the muffler is guided from the inflow portion to the cylindrical space, and the cross-sectional area that provides the greatest flow resistance when the refrigerant gas flows through the discharge port. b/a is 1 or more and 3 or less, where a is a and b is a cross-sectional area that provides the greatest flow resistance when the refrigerant gas flows through the inflow portion.

この構成によれば、ｂ／ａが１以上であるため、圧縮機構部から吐出口の断面積ａから吐出された、オイルを相溶した冷媒ガスは、オイル分離機構の最も通路の狭い流入部を通過するが、吐出口と同等以上の断面積であるため、圧力損失が抑制され、高効率が維持できる。また、ｂ／ａが３以下であるため、冷媒ガスの流入速度を大きくし、遠心力を増大させることができるため、冷媒ガスと相溶するオイルを用いても、オイル分離を効率的に行うことができる。 According to this configuration, since b/a is 1 or more, the oil-compatible refrigerant gas discharged from the compression mechanism through the cross-sectional area a of the discharge port flows through the inflow portion of the oil separation mechanism, which has the narrowest passage. However, since the cross-sectional area is equal to or greater than that of the discharge port, pressure loss is suppressed and high efficiency can be maintained. In addition, since b/a is 3 or less, the inflow velocity of the refrigerant gas can be increased, and the centrifugal force can be increased. Therefore, even if an oil that is compatible with the refrigerant gas is used, oil separation can be performed efficiently. be able to.

第２の発明における圧縮機は、特に第１の発明において、密閉容器内は圧縮機構部により、第１の容器内空間と第２の容器内空間とに分割され、電動機部は第２の容器内空間に配置されており、第１の容器内空間から密閉容器の外部に冷媒ガスを吐出する吐出管を有する。また、オイル分離機構部は、円筒状空間から第１の容器内空間に、オイルを分離した冷媒ガスを送出する送出口と、送出口と対向して配置され、分離したオイルと冷媒ガスの一部とを円筒状空間から排出する排出口とを有することを特徴とする。 In the compressor according to the second invention, particularly in the first invention, the inside of the closed container is divided into a first container inner space and a second container inner space by the compression mechanism portion, and the electric motor portion is divided into the second container inner space. It is arranged in the inner space and has a discharge pipe for discharging the refrigerant gas from the first container inner space to the outside of the closed container. In addition, the oil separation mechanism section is disposed facing a delivery port for delivering the oil-separated refrigerant gas from the cylindrical space to the first container internal space, and facing the delivery port. and a discharge port for discharging the part from the cylindrical space.

この構成によれば、圧縮機構部で圧縮されてオイル分離機構部から送出される高温高圧の冷媒ガスは、第１の容器内空間に導かれて吐出管から吐出される。従って、ほとんどの高温高圧の冷媒ガスは、電動機部を通過しないため、電動機部が冷媒ガスにより加熱されることがなく、電動機部の高効率化が図れる。また、この構成によれば、ほとんどの高温高圧の冷媒ガスを、第１の容器内空間に導くことで、第２の容器内空間に接する圧縮機構部の加熱を抑えることができるため、吸入冷媒ガスの加熱を抑制し、圧縮室内での高い体積効率を得ることができる。 According to this configuration, the high-temperature, high-pressure refrigerant gas compressed by the compression mechanism and sent from the oil separation mechanism is guided into the first container internal space and discharged from the discharge pipe. Therefore, since most of the high-temperature and high-pressure refrigerant gas does not pass through the electric motor section, the electric motor section is not heated by the refrigerant gas, and the efficiency of the electric motor section can be improved. Further, according to this configuration, by guiding most of the high-temperature and high-pressure refrigerant gas to the first container inner space, it is possible to suppress heating of the compression mechanism portion that is in contact with the second container inner space. It is possible to suppress gas heating and obtain high volumetric efficiency in the compression chamber.

また、この構成によれば、オイル分離機構部で分離されたオイルを、冷媒ガスとともに送出口と対向した位置にある排出口から排出するため、円筒状空間内にはオイルが滞留することがほとんど無い。従って、分離したオイルが、旋回する冷媒ガスによって円筒状空間内で吹き上げられ、送出口から冷媒ガスとともに送出することがなく、安定したオイル分離を行える。更に、円筒状空間内にオイルを滞留させないため、円筒状空間を小さく構成できる。また、この構成によれば、円筒状空間への冷媒ガスの流入速度を大きくし、遠心力を増大させ、オイル分離を効率的に行うとともに、圧力損失を抑制することで高効率化が図られる。 In addition, according to this configuration, since the oil separated by the oil separation mechanism is discharged together with the refrigerant gas from the discharge port located opposite the delivery port, the oil almost always stays in the cylindrical space. None. Therefore, the separated oil is blown up in the cylindrical space by the swirling refrigerant gas, and is not sent out from the outlet together with the refrigerant gas, so that stable oil separation can be performed. Furthermore, since the oil does not stay in the cylindrical space, the cylindrical space can be made smaller. In addition, according to this configuration, the inflow velocity of the refrigerant gas into the cylindrical space is increased, the centrifugal force is increased, the oil is efficiently separated, and the pressure loss is suppressed, thereby achieving high efficiency. .

第３の発明における圧縮機は、特に第２の発明において、円筒状空間が、固定スクロールと主軸受部材とに形成されており、排出口が、第２の容器内空間に連通する構成としたことを特徴とする。 A compressor according to a third aspect of the invention is particularly characterized in that, in the second aspect of the invention, the cylindrical space is formed between the fixed scroll and the main bearing member, and the discharge port communicates with the second container inner space. It is characterized by

この構成によれば、オイル分離機構部を圧縮機構部に形成することで、吐出口から吐出管までの冷媒ガスが流れる経路を短く構成でき、密閉容器を小型化できる。また、この構成によれば、オイル分離機構部で分離されたオイルを、冷媒ガスとともに第２の容器内空間に排出するため、円筒状空間内にはオイルが滞留することがほとんど無い。また、この構成によれば、オイル分離機構の流入部を、固定スクロールに容易に設けることができるため、流入部の断面積も容易に調節することができる。 According to this configuration, by forming the oil separation mechanism portion in the compression mechanism portion, the path through which the refrigerant gas flows from the discharge port to the discharge pipe can be shortened, and the sealed container can be miniaturized. Further, according to this configuration, since the oil separated by the oil separation mechanism is discharged into the second container space together with the refrigerant gas, the oil hardly stays in the cylindrical space. Further, according to this configuration, the inflow portion of the oil separation mechanism can be easily provided on the fixed scroll, so that the cross-sectional area of the inflow portion can be easily adjusted.

第４の発明における圧縮機は、特に第１～第３のいずれかの発明において、冷媒ガスが、フッ化炭素系であることを特徴とする。 The compressor according to the fourth invention is characterized in that, particularly in any one of the first to third inventions, the refrigerant gas is fluorocarbon-based.

この構成によれば、高温冷媒であるフッ化炭素系の冷媒ガスを用いても、冷媒ガスによって、電動機部及び圧縮機機構部が加熱されることがないため、電動機部効率及び体積効率の低下を抑制することができる。また、フッ化炭素系の冷媒ガスは、密度が比較的小さく、流速が大きくなるが、オイル分離を効率的に行うとともに、圧力損失を抑制することで高効率化が図られる。 According to this configuration, even if a fluorocarbon-based refrigerant gas, which is a high-temperature refrigerant, is used, the electric motor portion and the compressor mechanism portion are not heated by the refrigerant gas, so the electric motor portion efficiency and the volumetric efficiency are lowered. can be suppressed. In addition, although the fluorocarbon-based refrigerant gas has a relatively low density and a high flow velocity, the oil separation is efficiently performed and the pressure loss is suppressed, thereby achieving high efficiency.

第５の発明における圧縮機は、特に第１～第３のいずれかの発明において、オイルの主成分が、エステルおよびエーテルであることを特徴とする。 The compressor according to the fifth invention is characterized in that, particularly in any one of the first to third inventions, the main components of the oil are ester and ether.

この構成によれば、フッ化炭素系の冷媒ガスと、主成分がエステルおよびエーテルのオイルは相溶性が高いが、冷媒ガス中のオイルを遠心力により効率的に分離することができる。 According to this configuration, although the fluorocarbon-based refrigerant gas and oil containing esters and ethers as main components are highly compatible, the oil in the refrigerant gas can be efficiently separated by centrifugal force.

本発明は、スクロール圧縮機やロータリー圧縮機など、密閉容器内に圧縮機構部と電動機部を有する圧縮機に適用でき、特に高温冷媒を用いる圧縮機に適している。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can be applied to compressors such as scroll compressors and rotary compressors, which have a compression mechanism section and an electric motor section in a closed container, and is particularly suitable for compressors using high-temperature refrigerant.

１密閉容器
２貯オイル部
４吐出管
５シャフト
１０圧縮機構部
１１主軸受部材
１２固定スクロール
１３旋回スクロール
１７吐出口
１９マフラー
２０電動機部
３１第１の容器内空間
３２第２の容器内空間
３３圧縮機構側空間
３４貯オイル側空間
４０オイル分離機構部
４１円筒状空間
４１ａ第１の円筒状空間
４１ｂ第２の円筒状空間
４２，４２ｂ流入部
４３，４３ｂ送出口
４４，４４ｂ排出口
４６送出パイプ
４７送出パイプ
４８冷媒ガス旋回部材 REFERENCE SIGNS LIST 1 Sealed container 2 Oil storage section 4 Discharge pipe 5 Shaft 10 Compression mechanism section 11 Main bearing member 12 Fixed scroll 13 Orbiting scroll 17 Discharge port 19 Muffler 20 Electric motor section 31 First container internal space 32 Second container internal space 33 Compression Mechanism Side Space 34 Oil Storage Side Space 40 Oil Separation Mechanism Section 41 Cylindrical Space 41a First Cylindrical Space 41b Second Cylindrical Space 42, 42b Inlet 43, 43b Outlet 44, 44b Outlet 46 Outlet Pipe 47 Delivery pipe 48 Refrigerant gas turning member

Claims

a compression mechanism that compresses the refrigerant gas;
an electric motor unit that drives the compression mechanism;
an oil separation mechanism section for separating oil from the refrigerant gas discharged from the compression mechanism section;
The oil separation mechanism includes a cylindrical space for swirling the refrigerant gas, and an inflow portion for allowing the refrigerant gas discharged from the compression mechanism to flow into the cylindrical space,
The compression mechanism portion, the electric motor portion, and the oil separation mechanism portion are arranged in a sealed container, and the compression mechanism portion is:
fixed scroll and
an orbiting scroll arranged to face the fixed scroll;
a main bearing member that supports a shaft that drives the orbiting scroll;
consists of
A compression chamber is formed between the fixed scroll and the orbiting scroll,
A discharge port is formed in the central portion of the fixed scroll,
A muffler covering the discharge port is provided,
The refrigerant gas compressed in the compression chamber is discharged from the discharge port into the muffler,
The refrigerant gas discharged into the muffler is guided from the inflow portion to the cylindrical space,
a is the cross-sectional area that provides the greatest flow resistance when the refrigerant gas flows through the discharge port; b is the cross-sectional area that provides the greatest flow resistance when the refrigerant gas flows through the inflow portion;
When
A compressor, wherein b/a is 1 or more and 3 or less.

The inside of the sealed container is divided into a first container internal space and a second container internal space by the compression mechanism, and the electric motor unit is arranged in the second container internal space. A discharge pipe for discharging the refrigerant gas from the first container space to the outside of the closed container, and the oil separation mechanism separates the oil from the cylindrical space to the first container space. A delivery port for delivering the refrigerant gas, and a discharge port disposed opposite the delivery port for discharging the separated oil and part of the refrigerant gas from the cylindrical space. A compressor according to claim 1.

The cylindrical space is formed between the fixed scroll and the main bearing member, and the discharge port communicates with the second container internal space. The compressor described in .

The compressor according to any one of claims 1 to 3, wherein the refrigerant gas is a fluorocarbon-based gas.

A compressor according to any one of claims 1 to 3, wherein the main components of said oil are ester and ether.

5. A compressor according to claim 4, wherein the main components of said oil are esters and ethers.