JP7103524B2

JP7103524B2 - 多重電力変換システム

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Publication number: JP7103524B2
Application number: JP2021534458A
Authority: JP
Inventors: 一誠深澤; 雅博木下
Original assignee: Toshiba Mitsubishi Electric Industrial Systems Corp
Current assignee: Toshiba Mitsubishi Electric Industrial Systems Corp
Priority date: 2019-07-23
Filing date: 2019-07-23
Publication date: 2022-07-20
Anticipated expiration: 2039-07-23
Also published as: JPWO2021014573A1; US20220069698A1; EP4007152A4; CN113228492A; WO2021014573A1; EP4007152A1

Description

この発明は、多重電力変換システムに関する。

特許文献１は、複数台の３レベル電力変換器を備える多重電力変換システムを開示する。当該多重電力変換システムによれば、直流平滑コンデンサの温度上昇の予防および直流母線の電位の安定性を図り得る。

日本特開平１１－０４６４８１号公報

特許文献１に記載の多重電力変換システムにおいては、各々の単位電力変換器の直流中性点は互いに母線で短絡されている。この場合、ある単位電力変換器において、直流正側と直流中性点との間または直流負側と直流中性点との間で短絡故障が発生すると、複数の単位電力変換器との間で、母線を通って短絡電流が流れる。そのため、他の健全な単位電力変換器に故障が拡大する恐れがある。

この発明は、上述の課題を解決するためになされた。この発明の目的は、容易な構成で故障の拡大を防ぐことができる多重電力変換システムを提供することである。

この発明に係る多重電力変換システムは、互いの直流正側が接続され、互いの直流負側が接続され、互いの直流中性点が短絡されない複数の単位電力変換器と、前記複数の単位電力変換器の直流中性点にそれぞれ接続された複数の単位抵抗と、前記複数の単位抵抗は２つ以上の複数の組に分けられ、前記複数の組は、その各々の組に属する単位抵抗の、単位電力変換器の直流中性点に接続されない一端同士を互いに接続した電位検出点を、各々備え、前記複数の組の各々が持つ電位検出点の間の電圧を検出する電圧検出手段と、を備えた。

この発明によれば、複数の単位電力変換器において、互いの直流中性点は、短絡されない。この場合、互いの直流中性点の間に短絡電流は流れない。このため、容易な構成で故障の拡大を防ぐことができる。

実施の形態１における多重電力変換システムの構成図である。実施の形態１における多重電力変換システムの単位電力変換器の第１例の構成図である。実施の形態１における多重電力変換システムの単位電力変換器の第２例の構成図である。実施の形態１における多重電力変換システムの制御装置の動作の概要を説明するためのフローチャートである。実施の形態１における多重電力変換システムの制御装置のハードウェア構成図である。実施の形態２における多重電力変換システムの構成図である。実施の形態２における多重電力変換システムの要部の構成図である。実施の形態３における多重電力変換システムの要部の構成図である。実施の形態４における多重電力変換システムの要部の構成図である。実施の形態５における多重電力変換システムの要部の構成図である。実施の形態６における多重電力変換システムの要部の構成図である。実施の形態７における多重電力変換システムの要部の構成図である。実施の形態８における多重電力変換システムの要部の構成図である。

この発明を実施するための形態について添付の図面に従って説明する。なお、各図中、同一または相当する部分には同一の符号が付される。当該部分の重複説明は適宜に簡略化ないし省略する。

実施の形態１．
図１は実施の形態１における多重電力変換システムの構成図である。

図１に示されるように、多重電力変換システムは、複数の単位電力変換器１を備える。例えば、複数の単位電力変換器１の各々において、直流側は、図示されない直流電源に接続される。例えば、複数の単位電力変換器１の各々において、図示されない交流側は、負荷に接続される。

複数の単位電力変換器１の各々は、スイッチング素子群２と正側コンデンサ３と負側コンデンサ４と複数のリアクトル５とを備える。

スイッチング素子群２は、図示されない複数のスイッチング素子を備える。

正側コンデンサ３は、単位電力変換器１の直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの間に接続される。負側コンデンサ４は、単位電力変換器１の直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間に接続される。

複数のリアクトル５の各々は、交流側の各相に直列に接続される。

複数の単位電力変換器１において、互いの直流正側Ｐは、互いに接続される。互いの直流負側Ｎは、互いに接続される。互いの直流中性点Ｍは、互いに短絡されない。例えば、互いの直流中性点Ｍは、互いに接続されない。

例えば、正側電圧センサ６は、複数の単位電力変換器１のうちのいずれか１つの単位電力変換器１に設けられる。正側電圧センサ６は、当該単位電力変換器１において直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの電位差を検出し得るように設けられる。

複数の負側電圧センサ７の各々は、複数の単位電力変換器１の各々に設けられる。複数の負側電圧センサ７の各々は、複数の単位電力変換器１の各々において直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの電位差を検出し得るように設けられる。

例えば、制御装置８は、複数の単位電力変換器１の各々に対して同一のゲート信号を送信する。例えば、制御装置８は、複数の単位電力変換器１の各々に対して同一電圧指令値と異なるキャリア波とから生成されたゲート信号を送信する。

制御装置８は、正側電圧センサ６と複数の負側電圧センサ７の各々の検出結果に基づいて複数の単位電力変換器１の各々において直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの電位差の不均一量を演算する。制御装置８は、複数の負側電圧センサ７の各々の検出結果に基づいて複数の単位電力変換器１の各々において直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの電位差の不均一量を演算する。

例えば、制御装置８は、多重電力変換システムを構成するｎ台の単位電力変換器の各々において、直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電位差の不均一量を検出する。具体的には、例えば、制御装置８は、ｎ台のうち第ｉの単位電力変換器の直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電位差をｖ_ｉとして、次の（１）式を用いて各々の単位電力変換器の直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電位差の不均一量を演算する。

制御装置８は、不均一量の演算結果に基づいて複数の単位電力変換器１のスイッチング素子群２を動作させる。

次に、図２を用いて、単位電力変換器１の第１例を説明する。
図２は実施の形態１における多重電力変換システムの単位電力変換器の第１例の構成図である。

図２は、自励式半導体素子とダイオードを用いた三相３レベル電力変換器の一構成例である。当該単位電力変換器１においては、直流端子間に２つの直流コンデンサが直列接続され、その中間点である直流中性点を有する。単位電力変換器内の自励式半導体素子の各々のゲートにオン、オフ信号を与えることで、それらの信号に応じて直流正側Ｐ、直流中性点Ｍ、直流負側Ｎのいずれかの電位が各相交流端子に出力される。

次に、図３を用いて、単位電力変換器１の第２例を説明する。
図３は実施の形態１における多重電力変換システムの単位電力変換器の第２例の構成図である。

図３は、自励式半導体素子とダイオードを用いた三相３レベル電力変換器の一構成例である。当該単位電力変換器１においても、図２に示した電力変換器と同様に、単位電力変換器内の自励式半導体素子の各々のゲートにオン、オフ信号を与えることで、それらの信号に応じて直流正側Ｐ、直流中性点Ｍ、直流負側Ｎのいずれかの電位が各相交流端子に出力される。

実施の形態１において、例えば、各々の単位電力変換器の電圧ｖ_ＰＭと電圧ｖ_ＭＮの差を直流中性点Ｍの電位とする。電圧ｖ_ＰＭと電圧ｖ_ＭＮが一致すれば、直流中性点Ｍの電位は０となる。電圧ｖ_ＰＭと電圧ｖ_ＭＮが不均一となると、直流正側Ｐ、直流負側Ｎの一方の直流コンデンサ、またはスイッチング素子に過大な電圧が印加されるため、通常、直流中性点Ｍの電位は０に近づくように制御されるか、または直流中性点Ｍの電位の絶対値を閾値と比較して、閾値を超えた場合には電力変換器の保護動作を行い、過大な電圧の印加を防ぐ。

ここでは、三相３レベル電力変換器の２つの例を示したが、構成はこれら２つに限定しない。また、ここでは例として三相電力変換器の例を示したが、相数は三相に限定するものではなく、何相であっても同様である。また、ここでは例として３レベル電力変換器の例を示したが、レベル数は３に限定するものではなく、３レベル以上の何レベルの電力変換器であっても同様である。

次に、図４を用いて、制御装置８の動作の概要を説明する。
図４は実施の形態１における多重電力変換システムの制御装置の動作の概要を説明するためのフローチャートである。

ステップＳ１では、制御装置８は、各々の単位電力変換器の直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電位差の不均一量を演算し、当該演算値が予め設定された閾値よりも大きいか否かを判定する。

ステップＳ１で各々の単位電力変換器の直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電位差の不均一量が予め設定された閾値よりも大きくなかった場合、制御装置８は、ステップＳ２の動作を行う。ステップＳ２では、制御装置８は、複数の正側電圧センサ６と複数の負側電圧センサ７の各々との検出値に基づいて複数のスイッチング素子群２に対するゲート信号を送信する。その後、制御装置８は、ステップＳ１の動作を行う。

ステップＳ１で各々の単位電力変換器の直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電位差の不均一量が予め設定された閾値よりも大きかった場合、制御装置８は、ステップＳ３の動作を行う。ステップＳ３では、制御装置８は、複数のスイッチング素子群２をオフにするゲート信号を送信する。その後、制御装置８は、動作を終了する。

以上で説明した実施の形態１によれば、複数の単位電力変換器１において、互いの直流中性点Ｍは、短絡されない。この場合、単位電力変換器１が直流中性点Ｍの電位を交流端子に出力する期間において、複数の単位電力変換器１の交流側と直流側を通る電流ループに直流コンデンサが含まれている。互いの直流中性点Ｍを母線で短絡した場合には、このループにおいて直流コンデンサは母線でバイパスされ、電流ループに直流コンデンサは含まれない。したがって、互いの直流中性点Ｍは短絡しない方が、互いの直流中性点Ｍを短絡した場合と比較して、循環電流に対するインピーダンスは大きい。そのため、循環電流は抑制される。その結果、電気部品の選定において、考慮すべき循環電流の重畳分が減少し、電気部品の定格を小さくすることで多重電力変換システムのコストを下げることができる。

また、ある単位電力変換器１の直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの間において短絡故障が発生しても、各々の単位電力変換器１の直流中性点Ｍの間には短絡電流が流れない。このため、互いの直流中性点Ｍを接続する場合に、単位電力変換器１の短絡故障による他の単位電力変換器１への故障の拡大を防ぐために挿入されるヒューズが不要となる。その結果、ヒューズの分だけコストを下げることができる。

次に、図５を用いて、制御装置８の例を説明する。
図５は実施の形態１における多重電力変換システムの制御装置のハードウェア構成図である。

制御装置８の各機能は、処理回路により実現し得る。例えば、処理回路は、少なくとも１つのプロセッサ９ａと少なくとも１つのメモリ９ｂとを備える。例えば、処理回路は、少なくとも１つの専用のハードウェア１０を備える。

処理回路が少なくとも１つのプロセッサ９ａと少なくとも１つのメモリ９ｂとを備える場合、制御装置８の各機能は、ソフトウェア、ファームウェア、またはソフトウェアとファームウェアとの組み合わせで実現される。ソフトウェアおよびファームウェアの少なくとも一方は、プログラムとして記述される。ソフトウェアおよびファームウェアの少なくとも一方は、少なくとも１つのメモリ９ｂに格納される。少なくとも１つのプロセッサ９ａは、少なくとも１つのメモリ９ｂに記憶されたプログラムを読み出して実行することにより、制御装置８の各機能を実現する。少なくとも１つのプロセッサ９ａは、中央処理装置、処理装置、演算装置、マイクロプロセッサ、マイクロコンピュータ、ＤＳＰともいう。例えば、少なくとも１つのメモリ９ｂは、ＲＡＭ、ＲＯＭ、フラッシュメモリ、ＥＰＲＯＭ、ＥＥＰＲＯＭ等の、不揮発性または揮発性の半導体メモリ、磁気ディスク、フレキシブルディスク、光ディスク、コンパクトディスク、ミニディスク、ＤＶＤ等である。

処理回路が少なくとも１つの専用のハードウェア１０を備える場合、処理回路は、例えば、単一回路、複合回路、プログラム化したプロセッサ、並列プログラム化したプロセッサ、ＡＳＩＣ、ＦＰＧＡ、またはこれらの組み合わせで実現される。例えば、制御装置８の各機能は、それぞれ処理回路で実現される。例えば、制御装置８の各機能は、まとめて処理回路で実現される。

制御装置８の各機能について、一部を専用のハードウェア１０で実現し、他部をソフトウェアまたはファームウェアで実現してもよい。例えば、ゲート信号を送信する機能については専用のハードウェア１０としての処理回路で実現し、ゲート信号を送信する機能以外の機能については少なくとも１つのプロセッサ９ａが少なくとも１つのメモリ９ｂに格納されたプログラムを読み出して実行することにより実現してもよい。

このように、処理回路は、ハードウェア１０、ソフトウェア、ファームウェア、またはこれらの組み合わせで制御装置８の各機能を実現する。

実施の形態２．
図６は実施の形態２における多重電力変換システムの構成図である。図７は実施の形態２における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態１の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図６に示されるように、実施の形態２の多重電力変換システムにおいては、実施の形態１の多重電力変換システムと同様に、互いの直流中性点Ｍは、短絡されない。

ただし、図７に示されるように、実施の形態２の多重電力変換システムは、分圧回路を備える。分圧回路は、複数の単位抵抗１１と電位検出点１２を備える。

複数の単位抵抗１１の各々は、複数の直流中性点Ｍの各々とその一端が接続され、各々の単位抵抗１１の直流中性点Ｍと接続されない一端同士は互いに接続される。複数の単位抵抗１１の各々の定格は、単位電力変換器１の直流側の短絡時に焼損しない抵抗値および定格である。単位電力変換器１の直流側の短絡時には、単位抵抗１１ではインバータの直流側または交流側または直流コンデンサからエネルギーが流入する。このエネルギーは直流側および交流側のヒューズ、ブレーカなどの保護、直流コンデンサの静電エネルギーで制限される。したがって、単位抵抗１１は、その考えうる流入エネルギーの範囲内で焼損しないように選定される。

前記の直流側の短絡により印加される電圧は、直流負側Ｎと直流中性点Ｍとの間の電圧、直流正側と直流中性点Ｍとの間の電圧、のいずれかの電圧である。

電位検出点１２は、複数の単位抵抗１１と直列に接続される。

正側電圧センサ６は、複数の単位電力変換器１の直流正側Ｐと電位検出点１２との間の電位差を検出する。

負側電圧センサ７は、複数の単位電力変換器１の直流負側Ｎと電位検出点１２との間の電位差を検出する。

以上で説明した実施の形態２によれば、２つの電圧センサにおいて、直流正側Ｐと電位検出点１２との間の電位差および、直流負側Ｎと電位検出点１２との間の電位差を検出する。このとき、複数の単位抵抗１１の抵抗値が同じ値であれば、正側電圧センサ６では複数の単位電力変換器１の直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの間の電圧ｖ_ＰＭの平均値を、負側電圧センサ７では複数の単位電力変換器１の直流中性点Ｍと直流負側Ｎとの間の電圧ｖ_ＭＮの平均値を検出することができる。そのため、各々の単位電力変換器１の直流中性点Ｍの電位の平均値を検出することができる。そのため、直流中性点Ｍの電位の平均値を検出する場合、電圧センサの数を減らすことができる。

なお、単位抵抗１１の抵抗値は必ずしも同じである必要はない。抵抗値が等しくない場合は、電位検出点１２には、それぞれの抵抗値に応じた加重平均値が現れ、これを検出することができる。

実施の形態３．
図８は実施の形態３における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態２の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図８に示されるように、実施の形態３の多重電力変換システムは、複数の単位電圧センサ１３を備える。単位電圧センサ１３の数は、単位電力変換器１の数よりも１つ少ない。

図８において、最も上の単位電圧センサ１３は、最も上の単位抵抗１１にかかる電圧ｖ_Ｍ１Ｍを検出する。上から２番目の単位電圧センサ１３は、上から２番目の単位抵抗１１にかかる電圧ｖ_Ｍ２Ｍを検出する。上から３番目の単位電圧センサ１３は、上から３番目の単位抵抗１１にかかる電圧ｖ_Ｍ３Ｍを検出する。

制御装置８は、最も上の単位電圧センサ１３の検出値に基づいて最も上の単位抵抗１１にかかる電圧ｖ_Ｍ１Ｍを把握する。制御装置８は、２番目の単位電圧センサ１３の検出値に基づいて上から２番目の単位抵抗１１にかかる電圧ｖ_Ｍ２Ｍを把握する。制御装置８は、３番目の単位電圧センサ１３の検出値に基づいて上から３番目の単位抵抗１１にかかる電圧ｖ_Ｍ３Ｍを把握する。

制御装置８は、次の（２）式を用いて最も下の抵抗にかかる電圧ｖ_Ｍ４Ｍを把握する。

なお、本実施形態において、単位電圧センサ１３の数は、単位電力変換器の数よりも１つ少ないとし、単位電圧センサ１３によって検出しない単位抵抗１１の両端電圧は、数２によって把握するとしたが、単位電圧センサ１３の数は、単位電力変換器の数と同じとし、単位抵抗１１のそれぞれの両端電圧をすべて単位電圧センサ１３によって検出してもよい。

以上で説明した実施の形態３によれば、複数の単位抵抗１１の各々にかかる電圧の不均一量を把握し、各々の単位電力変換器１の直流中性点Ｍの電位の不均一量を把握することが出来る。したがって、単位電力変換器１の故障によって発生した直流中性点Ｍの電位の不均一を検出および、故障が発生した単位電力変換器１の特定が可能である。その結果、故障を検出して単位電力変換器１の保護動作を行うことで、他の健全部分への故障の拡大を防ぐことができる。

例えば、保護動作として、単位電力変換器の少なくとも１台を構成するすべてのスイッチング素子群のゲートにオフ信号を与えて、スイッチングを停止させてもよい。また、例えば、３台以上の単位電力変換器１がある場合、直流正側と直流負側とのうち少なくとも一方に設けられたスイッチを設け、故障した単位電力変換器に対応したスイッチを切り離してもよい。

なお、単位抵抗１１を用いずに複数の単位電力変換器１の直流中性点Ｍの電位を検出する場合には、例えば各々の単位電力変換器１の直流中性点Ｍと直流負側Ｎとの間の電圧を検出するセンサを設けるが、その場合と比べ、単位電圧センサ１３に印加される電圧は、通常小さい。そのため、定格の小さい単位電圧センサ１３を用いることができる。単位電力変換器１の故障が発生した場合、例えば直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの間で短絡が発生した場合には、単位電圧センサ１３の定格に対して過大な電圧が印加される可能性があるが、単位電圧センサ１３と検出点の間に直列に電圧制限抵抗を設け、単位電圧センサ１３に並列に電圧制限素子、例えばツェナーダイオードやバリスタを設けることで、単位電圧センサ１３に過大な電圧が印加されることを防ぐことができる。

また、単位抵抗１１に印加される電圧を検出するために、単位抵抗１１に流れる電流を検出する単位電流センサを用いる方法もある。この場合、単位電流センサの定格は小さくてよい。

実施の形態４．
図９は実施の形態４における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態２の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図９に示されるように、複数の単位抵抗１１は、複数の抵抗群に分かれる。複数の抵抗群において、複数の単位抵抗１１は、互いに並列に接続される。

複数の統合抵抗１４の各々は、複数の抵抗群の各々に対応して設けられる。複数の統合抵抗１４の各々は、複数の抵抗群の各々に直列に接続される。複数の統合抵抗１４は、電位検出点１２に直列に接続される。

統合電圧センサ１５は、単位電力変換器１の直流中性点Ｍの電位の不均一によって発生する電圧を検出する。すべての単位電力変換器１の直流中性点Ｍの電位が一致していれば、図９に示した単位抵抗１１、統合抵抗１４のいずれにも電圧は印加されないため、統合電圧センサ１５において検出される電圧は０である。仮に、複数の単位電力変換器１のうちの一つで直流中性点Ｍの電位に不均一が発生すると、それにより発生した電位差で単位抵抗１１、１５に電流が流れる。このとき、統合電圧センサ１５の両端には０でない電圧が発生し、これを検出することができる。

以上で説明した実施の形態４によれば、統合電圧センサ１５は、単位電力変換器１の直流中性点Ｍの電位の不均一によって発生する電圧を検出する。したがって、単位電力変換器１の故障によって発生した直流中性点Ｍの電位の不均一を検出することができる。その結果、故障を検出して単位電力変換器１の保護動作を行うことで、他の健全部分への故障の拡大を防ぐことができる。故障が発生した単位電力変換器１を特定することは出来ないが、電圧センサの数を、少なくすることができる。

実施の形態５．
図１０は実施の形態５における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態４の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図１０に示されるように、複数の抵抗群の一方は、統合抵抗１４を介することなく、電位検出点１２に接続される。複数の抵抗群の一方は、電位検出点１２に接続されない。

以上で説明した実施の形態５によれば、統合抵抗１４を要することなく、単位電力変換器１の故障を検出することができる。

実施の形態６．
図１１は実施の形態６における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態４の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図１１は、５つの単位電力変換器１がある場合を示す。この場合、複数の単位抵抗１１の数は、５つである。

この際、複数の抵抗群の一方は、２つの単位抵抗１１を備える。複数の抵抗群の他方は、残りの３つの単位抵抗１１を備える。

以上で説明した実施の形態６によれば、実施の形態４と同様に、単位電力変換器１の故障を検出することができる。

実施の形態７．
図１２は実施の形態７における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態２の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図１２に示されるように、複数の単位電力変換器１の各々の出力側は、多重巻線トランス１６に接続される。

以上で説明した実施の形態７によれば、複数の単位電力変換器１において、互いの直流中性点Ｍは、短絡されない。そのため、実施の形態１と同様に、循環電流は抑制される。その結果、電気部品の選定において、考慮すべき循環電流の重畳分が減少し、電気部品の定格を小さくすることで多重電力変換システムのコストを下げることができる。

また、ある単位電力変換器１の直流正側Ｐと直流中性点Ｍとの間において短絡故障が発生しても、各々の単位電力変換器１の直流中性点Ｍの間には短絡電流が流れない。このため、実施の形態１と同様に、互いの直流中性点Ｍを接続する場合に、単位電力変換器１の短絡故障による他の単位電力変換器への故障の拡大を防ぐために挿入されるヒューズが不要となる。その結果、ヒューズの分だけコストを下げることができる。

実施の形態７の多重電力変換システムは、例えば、図示されないが、実施の形態２の分圧回路と同等の分圧回路を備える。

以上で説明した実施の形態７によれば、実施の形態２と同様に、実施の形態１と比べ、電圧センサの数を減らすことができる。

実施の形態８．
図１３は実施の形態８における多重電力変換システムの要部の構成図である。なお、実施の形態１の部分と同一又は相当部分には同一符号が付される。当該部分の説明は省略される。

図１３に示されるように、実施の形態８の単位電力変換器１は、５レベル電力変換器である。５レベル電力変換器は、例えば、直列に接続された４つの直流コンデンサを有し、それら直流コンデンサの電極のうち、最高電位極Ｐと、最低電位極Ｎと、これらの中間の電位にある３つの電極の、計５つの電極のうちいずれかひとつを選択して出力する交流端子を、一相分または複数相分備える電力変換器である。図１３では、直流側の電極の電位を交流側に出力する機能を開閉器の図記号を用いて示しているが、多くの場合、自励式半導体素子とダイオードの組み合わせによって、同等の機能を果たすよう、構成される。また、図１３は単位電力変換器１が一相分の交流端子を備える場合の一例である。

この際、複数の単位電力変換器１において、複数の直流中性点Ｍの各々は、複数のコンデンサの最高電位および最低電位以外の点の中から選定される。複数の直流中性点Ｍは、互いに短絡されない。

以上で説明した実施の形態８によれば、実施の形態１と同様に、安易な構成で故障の拡大を防ぐことができる。また、単位電力変換器１の故障を検出することができる。

なお、複数の単位電力変換器１において、複数の直流中性点の全ての電位差を検出する必要がある場合は、抵抗を介して対応した直流中性点を接続し、複数の接続点の各々の電位差を検出すればよい。

なお、実施の形態１から実施の形態８の単位電力変換器１において、単位電力変換器１は、直流電力を交流電力に変換する、または交流電力を直流電力に変換する、または無効電力を補償する。いずれにおいても、安易な構成で故障の拡大を防ぐことができる。また、単位電力変換器１の故障を検出することができる。

なお、複数の単位電力変換器１の各々において、直流正側Ｐと直流負側Ｎと直流中性点Ｍとのうちの少なくとも２つに設けられた複数のスイッチを設けてもよい。この場合、複数の正側電圧センサ６の検出値に基づいて、故障した単位電力変換器１において複数のスイッチを切り離せばよい。その結果、故障していない単位電力変換器１を残して多重電力変換システムの運転を維持することができる。

以上のように、この発明に係る多重電力変換システムは、容易な構成で電力変換器の故障の拡大を防ぐシステムに利用できる。

１単位電力変換器、２スイッチング素子群、３正側コンデンサ、４負側コンデンサ、５リアクトル、６正側電圧センサ、７負側電圧センサ、８制御装置、９ａプロセッサ、９ｂメモリ、１０ハードウェア、１１単位抵抗、１２電位検出点、１３単位電圧センサ、１４統合抵抗、１５統合電圧センサ、１６多重巻線トランス

Claims

互いの直流正側が接続され、互いの直流負側が接続され、互いの直流中性点が短絡されない複数の単位電力変換器と、
前記複数の単位電力変換器の直流中性点にそれぞれ接続された複数の単位抵抗と、
前記複数の単位抵抗は２つ以上の複数の組に分けられ、
前記複数の組は、その各々の組に属する単位抵抗の、単位電力変換器の直流中性点に接続されない一端同士を互いに接続した電位検出点を、各々備え、
前記複数の組の各々が持つ電位検出点の間の電圧を検出する電圧検出手段と、
を備えた多重電力変換システム。
前記電圧検出手段に検出された電圧に基づいて、保護動作を行う制御装置、
を備えた請求項１に記載の多重電力変換システム。
前記制御装置は、前記電圧検出手段による電圧検出値に基づいて、単位電力変換器の少なくとも１台を構成するすべてのスイッチング素子群のゲートにオフ信号を与える請求項２に記載の多重電力変換システム。