JP7076622B1 - プレス部品の組付方法、及びプレス部品一体成形品 - Google Patents

Abstract

【課題】一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品を部品箱に箱詰めして組立ラインへ搬送する場合に、製造コストの低減を充分に実現することができるプレス部品の一体成形品を提供する。
【解決手段】プレス部品一体成形品１０によれば、一つの組立対象物に組み付ける複数種類の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８が、相互に分割可能に連結されているので、それら第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８を一つの組立対象物に組み付けるに際して、複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めし、組立対象物の種類に応じて部品箱を選択して搬送する作業が不要となるので、製造コストの低減が充分に実現できる。
【選択図】図１

Description

本発明は、一つの組立対象物に複数種類のプレス部品を効率的に組付けることを可能とする、複数種類のプレス部品の一体成形品、複数種類のプレス部品の組立方法、及び複数種類のプレス部品の成形方法に関するものである。

組立工場において、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品は、プレス部品を収容する部品箱にそれぞれ一種類毎に箱詰めして部品倉庫に入庫し、組立対象物の種類毎に組み付ける複数組のプレス部品がそれぞれ箱詰められた複数の部品箱が、倉庫から組立ラインへ搬送される。組立ラインでは、多数個の部品箱が配置され、組立作業者は、複数の部品箱から組立対象物に組み付けるためのプレス部品を選択的に取り出して、組立対象物に組み付ける。

たとえば、特許文献１に示されるように、部品箱には、１種類の部品が収容されており、組立対象物に組み付けされるプレス部品の種類数と同数の部品箱が、組立ラインに配置される。また、組み付けるプレス部品が異なる複数種類の組立対象物が組立ラインを流れる場合には、組立ラインに配置される部品箱の種類がさらに多くなる。

実開平７－０２３７３４号公報

ところで、製造コストの低減のために、上記の複数種類のプレス部品を共通の金型で一挙にプレス成形し、プレス加工中にプレス部品を分離することは可能であるが、分離された複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めする場合には、部品箱の個数が多くなって部品の仕分け、箱詰め、搬送作業の工数が増加し、製造コストの低減が充分に実現できない、という欠点があった。

本発明は以上の事情を背景としてなされたものであり、その目的とするところは、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品を部品箱に箱詰めして組立ラインへ搬送する場合に、製造コストの低減を充分に実現することができるプレス部品の組立方法、及びプレス部品の一体成形品を提供することにある。

本発明者は、以上の事情を背景として種々検討を重ねた結果、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品を、相互に分割可能に連結した複合プレス部品となるように、共通の金型を用いてプレス成形すると、１つの複合プレス部品毎に箱詰めするための部品箱の数が低減され、仕分けおよび箱詰め工数が低減されるので、組立対象物の製造コストの低減効果が高められる。本発明は、斯かる知見に基づいて為されたものである。

すなわち、第１発明の要旨とするところは、（ａ）複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付けるプレス部品の組付方法であって、（ｂ）前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部を、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、共通の金型を用いてプレス成形するプレス成形工程と、（ｃ）前記プレス部品一体成形品が箱詰めされた部品箱を前記組立対象物の組立場所へ搬送するプレス部品搬送工程と、（ｄ）前記部品箱に箱詰めされた前記プレス部品一体成形品から前記プレス部品を分割し、前記組立対象物に組み付ける組付工程とを、含み、（ｅ）前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチを介して連結されており、（ｆ）前記組付工程では、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、（ｇ）前記プレス部品一体成形品は、アルミニウム合金製であり、（ｈ）前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値は０．４以下であることにある。

第２発明の要旨とするところは、（ａ）複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付けるプレス部品の組付方法であって、（ｂ）前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部を、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、共通の金型を用いてプレス成形するプレス成形工程と、（ｃ）前記プレス部品一体成形品が箱詰めされた部品箱を前記組立対象物の組立場所へ搬送するプレス部品搬送工程と、（ｄ）前記部品箱に箱詰めされた前記プレス部品一体成形品から前記プレス部品を分割し、前記組立対象物に組み付ける組付工程とを、含み、（ｅ）前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチを介して連結されており、（ｆ）前記組付工程では、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、（ｉ）前記プレス部品一体成形品は、冷間圧延鋼板製であり、（ｊ）前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値は０．２以下であることにある。

第３発明の要旨とするところは、第１発明又は第２発明において、前記プレス成形工程は、前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が予め定められた組み付け順となるように連結されたプレス部品一体成形品を、プレス成形するものである。

第４発明の要旨とするところは、（ａ）複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付ける組付方法に用いるプレス部品一体成形品であって、（ｂ）前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結されており、（ｃ）前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチにより連結されており、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、（ｄ）前記プレス部品一体成形品は、アルミニウム合金製であり、（ｅ）前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．４以下であることにある。

第５発明の要旨とするところは、（ａ）複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付ける組付方法に用いるプレス部品一体成形品であって、（ｂ）前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結されており、（ｃ）前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチにより連結されており、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、（ｆ）前記プレス部品一体成形品は、冷間圧延鋼板製であり、（ｇ）前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．２以下であることにある。

第６発明の要旨とするところは、第４発明又は第５発明において、前記プレス部品一体成形品は、前記複数種類のプレス部品が予め定められた組み付け順となるように連結されていることにある。

第１発明のプレス部品の組付方法によれば、プレス成形工程において、前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、共通の金型を用いてプレス成形され、プレス部品搬送工程において、前記プレス部品一体成形品が箱詰めされた部品箱が前記組立対象物の組立場所へ搬送され、組付工程において、前記部品箱に箱詰めされた前記プレス部品一体成形品から前記プレス部品が分割され、前記組立対象物に組み付けられる。これにより、複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めし、組立対象物の種類に応じて部品箱を選択して搬送する作業が不要となるので、製造コストの低減が充分に実現できる。
また、前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチを介して連結されており、前記組付工程では、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、前記プレス部品一体成形品は、アルミニウム合金製であり、前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値は０．４以下である。これにより、前記Ｖ字状ノッチに曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁に塑性変形を発生させる１回の予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの記予備曲げ操作より小さい曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を破断させる１回の分離曲げ操作とにより、プレス部品一体成形品からプレス部品が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へプレス部品を組み付ける作業の能率が高められる。

第２発明のプレス部品の組付方法によれば、プレス成形工程において、前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、共通の金型を用いてプレス成形され、プレス部品搬送工程において、前記プレス部品一体成形品が箱詰めされた部品箱が前記組立対象物の組立場所へ搬送され、組付工程において、前記部品箱に箱詰めされた前記プレス部品一体成形品から前記プレス部品が分割され、前記組立対象物に組み付けられる。これにより、複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めし、組立対象物の種類に応じて部品箱を選択して搬送する作業が不要となるので、製造コストの低減が充分に実現できる。
また、前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチを介して連結されており、前記組付工程では、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、前記プレス部品一体成形品は、冷間圧延鋼板製であり、前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値は０．２以下である。これにより、前記Ｖ字状ノッチに曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁に塑性変形を発生させる１回の予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの記予備曲げ操作より小さい曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を破断させる１回の分離曲げ操作とにより、プレス部品一体成形品からプレス部品が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へプレス部品を組み付ける作業の能率が高められる。

第３発明のプレス部品の組付方法によれば、前記プレス成形工程でプレス成形されたプレス部品一体成形品は、前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が予め定められた組付け順となるように連結されている。これにより、プレス部品一体成形品から分離された順に、プレス成形を組立対象物に組み付けることができるので、組付作業の能率が高められるとともに、複数種類のプレス部品のうちにプレス部品同士が相互の形状が似ているものがあった場合でも、誤組付が防止される。

第４発明のプレス部品一体成形品によれば、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結されているので、複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付けるに際して、複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めし、組立対象物の種類に応じて部品箱を選択して搬送する作業が不要となるので、製造コストの低減が充分に実現できる。
また、前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチにより連結されており、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、前記プレス部品一体成形品は、アルミニウム合金製であり、前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．４以下である。これにより、前記Ｖ字状ノッチに曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁に塑性変形を発生させる１回の予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの前記予備曲げ操作より小さい曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を破断させる１回の分離曲げ操作とにより、プレス部品一体成形品からプレス部品が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へプレス部品を組み付ける作業の能率が高められる。

第５発明のプレス部品一体成形品によれば、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結されているので、複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付けるに際して、複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めし、組立対象物の種類に応じて部品箱を選択して搬送する作業が不要となるので、製造コストの低減が充分に実現できる。
また、前記プレス部品一体成形品を構成するプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチにより連結されており、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、前記プレス部品一体成形品は、冷間圧延鋼板製であり、前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．２以下である。これにより、前記Ｖ字状ノッチに曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁に塑性変形を発生させる１回の予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの前記予備曲げ操作より小さい曲げ荷重を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を破断させる１回の分離曲げ操作とにより、プレス部品一体成形品からプレス部品が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へプレス部品を組み付ける作業の能率が高められる。

第６発明のプレス部品一体成形品によれば、前記プレス部品一体成形品は、前記複数種類のプレス部品が予め定められた組付け順となるように連結されている。これにより、一つの組立対象物に複数種類のプレス部品を組み付けるに際して、プレス部品一体成形品から分離された順に、プレス成形品を組立対象物に組み付けることができるので、組付作業の能率が高められるとともに、複数種類のプレス部品のうちにプレス部品同士が相互の形状が似ているものがあった場合でも、誤組付が防止される。

本発明の一実施例である、複数種類のプレス部品が連結されたプレス部品一体成形品を示す斜視図である。 図１のプレス部品一体成形品の第１プレス部品と第２プレス部品との間に設けられたＶ字状ノッチを説明する断面図である。 図１のプレス部品一体成形品の製造から組み付けまでの工程を説明する工程図である。 図１のプレス部品一体成形品から第１プレス部品を分離した状態を示す斜視図である。 図４のプレス部品一体成形品から第２プレス部品を分離した状態を示す斜視図である。 Ｖ字状ノッチの底壁内における応力挙動を説明する応力－歪み曲線を示す図である。 Ｖ字状ノッチの底壁内における応力挙動であって、Ｖ字状ノッチのプレス成形後の状態を示す図である。 Ｖ字状ノッチの底壁内における応力挙動であって、Ｖ字状ノッチの溝底壁を中心とする予備曲げ後の状態を示す図である。 Ｖ字状ノッチの底壁内における応力挙動であって、Ｖ字状ノッチの溝底壁を中心とする予備曲げとは反対向きの分離曲げ後の状態を示す図である。 Ｖ字状ノッチのを中心とする第１プレス部品と第２プレス部品との間の曲げ角度βを説明する図である。 ４点曲げ試験における試験品の曲げ状態を説明する図である。 試験品Ａ１～Ａ１６およびＳ１～１６から得られたΔｔ／ｔと加工率ＰＲおよび加工度ＰＤとの関係を説明する図である。 冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、Ｖ字状ノッチの開き角αと最大曲げ荷重（Ｎ）及びノッチ断面積（ｍｍ^２）との関係を示す図である。 アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、Ｖ字状ノッチの開き角αと最大曲げ荷重（Ｎ）及びノッチ断面積（ｍｍ^２）との関係を示す図である。 冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、板厚ｔと最大曲げ荷重（Ｎ）及びノッチ断面積（ｍｍ^２）との関係を示す図である。 アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、板厚ｔと最大曲げ荷重（Ｎ）及びノッチ断面積（ｍｍ^２）との関係を示す図である。 冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、Δｔ／ｔと最大曲げ荷重（Ｎ）及びノッチ断面積（ｍｍ^２）との関係を示す図である。 アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、Δｔ／ｔと最大曲げ荷重（Ｎ）及びノッチ断面積（ｍｍ^２）との関係を示す図である。 アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、加工率ＰＲと最大曲げ荷重（Ｎ）との関係を示す図である。 冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、加工率ＰＲと最大曲げ荷重（Ｎ）との関係を示す図である。 アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、残厚Δｔと最大曲げ荷重（Ｎ）との関係を示す図である。 冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、残厚Δｔと最大曲げ荷重（Ｎ）との関係を示す図である。 試験品Ａ９、Ａ１６、Ｓ１０、Ｓ１２の、破断面近傍のビッカース硬さの変化を示す図である。 Ｖ字状ノッチの他の態様を説明する断面図である。

本発明において、プレス部品一体成形品は、プレス金型を用いて金属製薄板に塑性加工された金属製品である。プレス部品一体成形品は、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、好適には、共通の金型を用いて一挙にプレス成形される。

本発明において、プレス部品一体成形品は、一つの組立対象物に組み付けるための予め定められた順序で、複数種類のプレス部品が連結される。複数種類のプレス部品は、相互に異なる形状であるが、同様の形状の部品が含まれいてもよい。

本発明において、プレス部品一体成形品を構成する複数種類のプレス部品は、１つのＶ字状ノッチを介して連結されてもよいし、一直線上に設けられた２つ以上のＶ字状ノッチで連結されていてもよい。また、プレス部品一体成形品およびそれを構成する複数のプレス部品は、必ずしも長手状でなくてもよく、複数のプレス部品は、幅方向に連結されていてもよい。

本発明において、プレス部品一体成形品を構成する複数種類のプレス部品は、一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの全部であってもよいが、一部であってもよい。

本発明において、プレス部品一体成形品を構成する複数種類のプレス部品は、２個であってもよいし、４個以上であってもよい。

以下、本発明の実施例を、図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の実施例において、図は説明のために適宜簡略化或いは変形されており、各部の寸法比および形状等は必ずしも正確に描かれていない。

図１は、本発明の一実施例のであるプレス部品一体成形品１０を示す斜視図である。プレス部品一体成形品１０は、長手状を成し、Ｖ字状ノッチ１２を介して長手方向に連結された複数個のプレス部品、本実施例では３個の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、及び第３プレス部品１８から構成されている。

第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、及び第３プレス部品１８は、たとえば長さ１４ｌ、１６ｌ、１８ｌ、切欠き１４ｃ、１６ｃ、１８ｃ、取付穴１４ｈ、１６ｈ、１８ｈについて相互に異なる形状、寸法、形成位置を有していて、図示しない一つの組立対象物に順次組み付けるために予め定められた組付け順となるように連結されている。すなわち、組立対象物に対して、第１プレス部品１４を組み付け、次に第２プレス部品１６を組み付け、さらに第３プレス部品１８を組み付けるという予め定められた組付け順となるように、第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、及び第３プレス部品１８が長手方向に連結されている。

たとえば、組立対象物は、車両のドアであり，第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、及び第３プレス部品１８は、その車両のドアの内側に順次組み付けられて固定される。

Ｖ字状ノッチ１２は、簡単な曲げ操作、たとえば後述の予備曲げ操作とその予備曲げ操作の反対向きの分離曲げ操作という往復操作で部品間を分割可能とするために、第１プレス部品１４と第２プレス部品１６との間、及び第２プレス部品１６と第３プレス部品１８との間に、同様の形状でそれぞれ設けられている。Ｖ字状ノッチ１２は、プレス成形に際して形成された断面がＶ字状の溝であって、図２に示すように、たとえばアルミニウム合金や冷間圧延鋼板等の一定の厚みｔを有する金属製板材の一面において、開き角α、残厚Δｔ、深さｄを有している。残厚Δｔとは、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０の幅方向中央の厚みすなわち最小厚みである。図２の破線は、溝底壁２０の幅方向の中央において分割される予定の破断部位（破断面）を示している。

図３は、プレス部品一体成形品１０の製造から組み付けまでの工程図を示している。図３において、プレス工程Ｐ１では、プレス部品一体成形品１０がプレス金型によるプレス加工により一体成形される。箱詰め工程Ｐ２では、プレス成形されたプレス部品一体成形品１０が、部品箱内に箱詰めされる。この部品箱内には、プレス部品一体成形品１０だけが収容される。搬送工程Ｐ３では、部品箱が、必要に応じて部品倉庫を経て、組立ラインの所定の組み付け作業場所へ搬送される。組付工程Ｐ４では、先ず、図４に示すように、部品箱から取り出されたプレス部品一体成形品１０の一端部にある第１プレス部品１４が組立作業者により分割され、第１プレス部品１４が組立対象物に組付けられる。次いで、図５に示すように、第２プレス部品１６が組立作業者により第３プレス部品１８から分割され、第２プレス部品１６が上記組立対象物に組付けられる。そして、第３プレス部品１８が上記組立対象物に組付けられる。なお、このような組付作業において、第１プレス部品１４が組み付けられた後に、組み付けられた第１プレス部品１４から残りの第２プレス部品１６および第３プレス部品１８が分離されてもよいし、第２プレス部品１６が組み付けられた後に、組み付けられた第２プレス部品１６から残りの第３プレス部品１８が分割されてもよい。この場合には、片手で分割できるので作業性が一層高められる。

以下において、プレス部品一体成形品１０に形成されたＶ字状ノッチ１２の脆性分割メカニズムについて説明する。先ず、プレス工程Ｐ１の中でＶ字状ノッチ１２が形成される過程で金属製板材が圧縮されるとき、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０には応力集中に基づく塑性歪みにより加工硬化が発生する。この加工硬化は金属の結晶粒界の破壊を生じ易くさせ、脆性破壊の感受性が高められる。そして、予備曲げによりＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０は更なる加工硬化となり、続く予備曲げとは反対向きの分離曲げでは、バウシンガー効果により小さな曲げ荷重でＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０が容易に分割される。

一般に、金属が塑性変形しているときには、内部では転移が運動し、転移は結晶粒界などに集積して応力場を形成するため、後続転移の運動を妨げる働きをするので、それが加工硬化の一因となると言われている。また、物体に弾性限界以上の応力を加えて永久歪みが発生した後、反対向きの応力を加えると、その弾性限界が非常に小さくなる現象がある。これがバウシンガー効果と称されている。

図６は、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０の加工硬化およびバウシンガー効果を説明する応力－歪み曲線である。負側の応力σは圧縮を、正側の応力σは引っ張りを示す。図６において、プレス成形によりＶ字状ノッチ１２がプレス成形される過程で圧縮方向の応力σが最大応力－σｂまで加えられると、０点からａ点までに示すように降伏応力－σａに到達するまでは弾性変形し、圧縮方向の応力σが降伏応力－σａを超えると圧縮方向の最大応力－σｂまでの間では、ａ点からｂ点に示されるように塑性変形し、溝底壁２０には加工硬化が発生する。応力σが最大応力－σｂから零に戻されると、ｂ点からｃ点までに示すように歪みεが少し復帰する。このｃ点の状態で、プレス部品一体成形品１０が組付工程Ｐ４へ搬送される。この後、予備曲げ操作により引張方向の時の応力σが加えられると、そのときの降伏応力σｄは圧縮時の降伏応力が増加した分σ１（＝σｂ－σａ）だけ小さい値となってすぐに塑性変形となる。結果として、最初の圧縮方向の加工率（塑性歪み）が大きいほど、それとは逆の引張方向の降伏応力σｄが低下する。つまり、バウシンガー効果が大きくなる。

図７から図９は、たとえば第１プレス部品１４と第２プレス部品１６との間のＶ字状ノッチ１２において、プレス加工時、予備曲げ時、分離曲げ時の溝底壁２０内の応力挙動状態を、それぞれ示している。プレス部品一体成形品１０においてＶ字状ノッチ１２のプレス成形後では、図６のｄ点の状態であるので、図７の実線で示す矢印に示すように、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０へ向かう方向の圧縮応力ＣＳが残留している。

次に、プレス部品一体成形品１０に対して、図１０に示すように、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０を中心とする第１プレス部品１４と第２プレス部品１６との間の角度である曲げ角度βとした場合に、その曲げ角度βがたとえば９０度に到達する予備曲げ操作が、白抜き矢印で示す方向Ｍ１に行なわれると、図８の破線で示す矢印に示すように、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０から離れる方向の引っ張り応力ＤＳが溝底壁２０の中立線よりも外側すなわちＶ字状ノッチ１２側に作用し、亀裂Ｃ１が溝底壁２０の中立線よりも外側に形成される。図８において、２点鎖線は、溝溝壁２０の厚み方向の中立線を示している。

そして、予備曲げ操作後のプレス部品一体成形品１０に対して、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０を中心とする第１プレス部品１４と第２プレス部品１６との分離曲げ操作が、白抜き矢印で示す方向Ｍ２にすなわち予備曲げとは反対方向に行なわれると、図９の破線で示す矢印に示すように、引っ張り応力ＤＳが溝底壁２０の中立線よりも外側すなわちＶ字状ノッチ１２とは反対側に作用し、亀裂Ｃ２が溝底壁２０の中立線よりも外側に形成される。これにより、既に形成されていた亀裂Ｃ１に新たな亀裂Ｃ２がつながって、プレス部品１４とプレス部品１６とは分離される。

本発明者等は、Ｖ字状ノッチ１２の因子である、開き角α（°）、残厚Δｔ（ｍｍ）、板厚ｔ（ｍｍ）、残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）の、分割操作の操作荷重への影響を調べる試験を、表１に示す実験計画にしたがい、表２の冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品Ｓ１～Ｓ１６と、表３のアルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品Ａ１～Ａ１６とを用意し、最大曲げ荷重の測定をそれぞれ行なった。各試験品は、長さ１５０ｍｍ×幅２０ｍｍの長手板の試験片である。

（表１）
Ａ６０００ ＳＰＣＣ
開き角α 板厚ｔ Δｔ／ｔ Δｔ／ｔ
７５ １ ０．２０ ０．１０
９０ １．２ ０．３０ ０．１５
１０５ １．６ ０．４０ ０．２０
１２０ ２ ０．５０ ０．２５

（表２）冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ
試験品番号 開き角α 板厚ｔ Δｔ／ｔ
Ｓ１ ７５ １．０ ０．１
Ｓ２ ７５ １．２ ０．１５
Ｓ３ ７５ １．６ ０．２
Ｓ４ ７５ ２．０ ０．２５
Ｓ５ ９０ １．０ ０．１５
Ｓ６ ９０ １．２ ０．１
Ｓ７ ９０ １．６ ０．２５
Ｓ８ ９０ ２．０ ０．２
Ｓ９ １０５ １．０ ０．２
Ｓ１０ １０５ １．２ ０．２５
Ｓ１１ １０５ １．６ ０．１
Ｓ１２ １０５ ２．０ ０．１５
Ｓ１３ １２０ １．０ ０．２５
Ｓ１４ １２０ １．２ ０．２
Ｓ１５ １２０ １．６ ０．１５
Ｓ１６ １２０ ２．０ ０．１

（表３）アルミニウム合金材Ａ６０００
試験品番号 開き角α 板厚ｔ Δｔ／ｔ
Ａ１ ７５ １．０ ０．２
Ａ２ ７５ １．２ ０．３
Ａ３ ７５ １．６ ０．４
Ａ４ ７５ ２．０ ０．５
Ａ５ ９０ １．０ ０．３
Ａ６ ９０ １．２ ０．２
Ａ７ ９０ １．６ ０．５
Ａ８ ９０ ２．０ ０．４
Ａ９ １０５ １．０ ０．４
Ａ１０ １０５ １．２ ０．５
Ａ１１ １０５ １．６ ０．２
Ａ１２ １０５ ２．０ ０．３
Ａ１３ １２０ １．０ ０．５
Ａ１４ １２０ １．２ ０．４
Ａ１５ １２０ １．６ ０．３
Ａ１６ １２０ ２．０ ０．２

（最大曲げ荷重の測定方法）
速度 ： １０ｍｍ／ｍｉｎ
外（下）側支点間距離Ｌ１：７２ｍｍ
内（上）側支点間距離Ｌ２：２４ｍｍ
４点曲げ試験機 ： ＩＮＳＴＲＯＮ５５８２（ＬｏａｄＣｅｌｌ １ｋＮ）
試験機から得られた４点曲げのＦＳ線図の測定により、Ｖ字状ノッチの各因子と最大曲げ荷重との関係を調べる。図１１は、各試験品の４点曲げ試験状態を示している。

加工によって減少した断面積の原断面積に対する割合を加工率ＰＲ（＝（１－Δｔ／ｔ）／２×１００）と定義し、加工硬化の度合いを明確にするために板厚ｔを加味して、加工率ＰＲに板厚ｔを掛けた値を加工度ＰＤと定義したとき、Δｔ／ｔと加工率ＰＲおよび加工度ＰＤとの関係として、図１２が得られる。図１２から明らかないように、Δｔ／ｔによって加工率ＰＲが決まるが、同じ加工率ＰＲであっても、板厚ｔが大きい方が加工度ＰＤが大きくなる。

図１３は、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、Ｖ字状ノッチの開き角αの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。また、図１４は、アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、Ｖ字状ノッチの開き角αの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。図１３および図１４から明らかなように、残厚Δｔと板厚ｔが一定の場合、開き角αの増大により加工度ＰＤが大きくなるため、最大曲げ荷重が低下する傾向となる。

図１５は、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、板厚ｔの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。また、図１６は、アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、板厚ｔの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。図１５および図１６から明らかなように、Ｖ字状ノッチの開き角αとΔｔ／ｔが一定の場合、板厚ｔの増大により、残厚ΔｔとＶ字状ノッチ断面積とが共に大きくなるが、曲げ荷重に対する影響は残厚Δｔの方が大きいため、最大曲げ荷重が増加する傾向となる。

図１７は、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、Δｔ／ｔの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。また、図１８は、アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、Δｔ／ｔの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。図１７および図１８から明らかなように、Ｖ字状ノッチの開き角αと板厚ｔが一定の場合、Δｔ／ｔの増大により、最大曲げ荷重が増加する傾向となる。

図１９は、アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、加工率ＰＲの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。また、図２０は、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、加工率ＰＲの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。図１７および図１８から明らかなように、加工率ＰＲが大きくなるに伴って曲げ荷重（Ｎ）が小さくなる。加工率ＰＲが同等のである場合は、板厚ｔが小さい方が残厚Δｔが小さいので、最大曲げ荷重（Ｎ）が小さくなる。

図２１は、アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品における、残厚Δｔの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。また、図２２は、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品における、残厚Δｔの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を示している。図２１および図２２から明らかなように、残厚Δｔの増加により最大曲げ荷重（Ｎ）が増加する。曲げ荷重に関しては、Δｔ／ｔの影響が最も大きく、次いで、板厚ｔの順になる。

次に、本発明者等は、加工度ＰＤおよび加工率ＰＲの最大曲げ荷重（Ｎ）への影響を調べるために、以下の試験方法を用い、表４に示す試験品Ａ９、Ａ１６、Ｓ１０、Ｓ１２について硬さ測定した。
（硬さ測定方法）
マイクロビッカス硬さ試験機：株式会社フューチュアテック社製のＦＭ３００
試験荷重 ： １００ｇｆ
荷重保持時間 ： １０秒

（表４）試験品詳細
試験品 Ａ９ Ａ１６ Ｓ１０ Ｓ１２
開き角度α（°） １０５ １２０ １０５ １０５
板厚ｔ（ｍｍ） １．０ ２．０ １．２ ２．０
残厚Δｔ（ｍｍ） ０．４ ０．４ ０．３ ０．３
加工率ＰＲ（％） ３０ ４０ ３７．５ ３７．５
加工度ＰＤ ０．３ ０．８ ０．４５ ０．８５
最大曲げ荷重（Ｎ） ３１．７１ ２７．４０ ７１．００ ５７．３０

（表５）硬さ測定結果
試験品 Ａ９ Ａ１６ Ｓ１０ Ｓ１２
破断面からの距離
０．１ｍｍ １２９．２ １３４．７ ２３０．５ ２３２．９
０．３ｍｍ １２０．４ １２９．２ ２０５．９ ２３７．８
０．５ｍｍ １１７．５ １３２．６ ２１５．５ ２２３．６
０．７ｍｍ １００．２ １２９．２ １９２．５ ２１６．９
０．９ｍｍ ９５．４ １３６．６ １８１．６ ２２４．３
１．５ｍｍ ８０．９ １２４．７ １２２．５ １８８．４
２．０ｍｍ ８３．６ １０９．３ １０９．３ １４２．０
３．０ｍｍ － ８６．４ － １２９．６

図２３は、破断面近傍のビッカース硬さの変化を示す図であって、表５をグラフ化したものである。図２３に示すように、アルミニウム合金材Ａ６０００製の試験品および冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品は、共に、加工度ＰＤが高いほど、ビッカース硬さが高い値を示している。また、残厚Δｔが同じ場合には、加工度ＰＤの高い方の最大曲げ荷重が小さくなっている。

（曲げ試験）
次に、本発明者等は、各試験品Ａ１～Ａ１６およびＳ１～Ｓ１６を用いて、曲げ角βが９０となる予備曲げ操作を行ったときの、Ｖ字状ノッチ１２の溝底壁２０における亀裂Ｃ１の発生状況を光学顕微鏡を用いて観察した。その観察結果によれば、アルミニウム合金製の試験品Ａ１～Ａ１６のすべてで、亀裂の存在が観察された。また、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製の試験品Ｓ１～Ｓ１６のうちの、加工度ＰＤが０．６５以上のものに、亀裂の存在が観察された。亀裂の存在が確認された試験品は、予備曲げ操作の後に、予備曲げ操作と反対向きの分離曲げ操作を１回行なうことにより試験品が分割された。予備曲げ操作で亀裂の存在が確認あれなかった試験品は、更なる１回の予備曲げおよび分離曲げが必要であった。

（分離可能試験）
さらに、本発明者等は、長さ１５０ｍｍ×幅２０ｍｍの長手板の試験片である各試験品（α＝７５°～１２０°）を用いて、軽く作業ができる値として設定した４０Ｎ以下の操作荷重を用いて、３０°から９０°の予備曲げ操作が行なわれた後の分離曲げにより各試験品の分離可否を試験した。表６および表７はその測定結果を示す。

（表６）表内は冷間圧延鋼板ＳＰＣＣを用いた場合の最小必要角度を示す。
Δｔ／ｔ ０．１ ０．１５ ０．２ ０．２５
加工率ＰＲ（％） ４５．０ ４２．５ ４０．０ ３７．７
ｔ１．０ ７５° ９０° １００° ×
ｔ１．２ ９０° ７５° × ×
ｔ１．６ １０５° １２０° × ×
ｔ２．０ × × × ×

（表７）表内はアルミニウム合金Ａ６０００を用いた場合の最小必要角度を示す。
Δｔ／ｔ ０．２ ０．３ ０．４ ０．５
加工率ＰＲ（％） ４０．０ ３５．０ ３０．０ ２５．０
ｔ１．０ ７５° ９０° １０５° ×
ｔ１．２ ９０° ７５° １２０° ×
ｔ１．６ １０５° × × ×
ｔ２．０ １２０° × × ×

表６および表７から明らかなように、アルミニウム合金Ａ６０００製では、Δｔ／ｔが０．２～０．４の範囲、冷間圧延鋼板ＳＰＣＣ製ではΔｔ／ｔが０．１～０．２の範囲内で、好適な分離用の曲げ操作性が得られる。

上述のように、本実施例のプレス部品一体成形品１０、或いはそれを用いた組付方法によれば、一つの組立対象物に組み付ける複数種類の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８が、相互に分割可能に連結されているので、それら第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８を一つの組立対象物に組み付けるに際して、複数種類のプレス部品を分別して一種類毎に部品箱に箱詰めし、組立対象物の種類に応じて部品箱を選択して搬送する作業が不要となるので、製造コストの低減が充分に実現できる。具体的には、本実施例のプレス部品一体成形品１０に関しては、部品数や部品保管スペースが１／３となって物流工数が大幅に低減する。また、３部品を一挙にプレス加工できるため、部品費用や金型費用も大幅に低減する。

また、本実施例のプレス部品一体成形品１０、或いはそれを用いた組付方法によれば、プレス部品一体成形品１０は、前記複数種類の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８が予め定められた組付け順となるように連結されている。これにより、一つの組立対象物に複数種類の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８を組み付けるに際して、プレス部品一体成形品１０から分離された順に、プレス成形品を組立対象物に組み付けることができるので、組付作業の能率が高められるとともに、複数種類の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８同士が相互の形状が似ているものがあった場合でも、誤組付が防止される。

また、本実施例のプレス部品一体成形品１０、或いはそれを用いた組付方法によれば、そのプレス部品一体成形品１０を構成する複数種類の第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８は、応力集中発生用のＶ字状ノッチ１２により連結されており、Ｖ字状ノッチ１２に曲げ荷重を与えてＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０に塑性変形を発生させる予備曲げ操作と、Ｖ字状ノッチ１２に予備曲げ操作とは反対向きの予備曲げ操作より小さな曲げ荷重を与えてＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０を破断させる分離曲げ操作とにより、Ｖ字状ノッチ１２を挟む一対のプレス部品が分離される。これにより、プレス部品一体成形品１０から第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へ第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８を組み付ける作業の能率が高められる。

また、本実施例のプレス部品一体成形品１０、或いはそれを用いた組付方法によれば、プレス部品一体成形品１０は、アルミニウム合金製であり、Ｖ字状ノッチ１２の残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、Ｖ字状ノッチ１２の残厚Δｔとプレス部品一体成形品１０の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．４以下である。これにより、Ｖ字状ノッチ１２に曲げ荷重を与えてＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０に塑性変形を発生させる予備曲げ操作と、Ｖ字状ノッチ１２に予備曲げ操作とは反対向きの予備曲げ操作より小さい曲げ荷重を与えてＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０を破断させる分離曲げ操作とにより、プレス部品一体成形品１０から第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へ第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８を組み付ける作業の能率が高められる。

また、本実施例のプレス部品一体成形品１０、或いはそれを用いた組付方法によれば、プレス部品一体成形品１０は、冷間圧延鋼板製であり、Ｖ字状ノッチ１２の残厚をΔｔ、プレス部品一体成形品１０の板厚をｔとしたとき、Ｖ字状ノッチ１２の残厚Δｔとプレス部品一体成形品１０の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．２以下である。これにより、Ｖ字状ノッチ１２に曲げ荷重を与えてＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０に塑性変形を発生させる予備曲げ操作と、Ｖ字状ノッチ１２に予備曲げ操作とは反対向きの予備曲げ操作より小さい曲げ荷重を与えてＶ字状ノッチ１２の溝底壁２０を破断させる分離曲げ操作とにより、プレス部品一体成形品１０から第１プレス部品１４、第２プレス部品１６、第３プレス部品１８が簡単な操作で分離されるので、組立対象物へプレス部品を組み付ける作業の能率が高められる。

前述の実施例１のプレス部品一体成形品１０では、第１プレス部品１４と第２プレス部品１６との間、および第２プレス部品１６と３プレス部品１８との間に設けられたＶ字状ノッチ１２は、片面から形成されていたが、本実施例のプレス部品一体成形品１１０では、図２４に示すように、Ｖ字状ノッチ１１２を両面から形成されている。このようなＶ字状ノッチ１１２でも、前述の実施例１と同様の作用効果が得られる。

以上、本発明の実施例を図面に基づいて詳細に説明したが、これはあくまでも一実施形態であり、本発明は当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を加えた態様で実施することができる。

１０：プレス部品一体成形品
１２：Ｖ字状ノッチ
１４：第１プレス部品
１６：第２プレス部品
１８：第３プレス部品
２０：溝底壁
Ｐ１：プレス工程
Ｐ２：箱詰め工程
Ｐ３：搬送工程
Ｐ４：組付工程

Claims (6)

1. 複数のプレス部品を一つの組立対象物に組み付けるプレス部品の組付方法であって、
   前記一つの組立対象物に組み付ける前記複数のプレス部品のうちの一部又は全部を、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、共通の金型を用いてプレス成形するプレス成形工程と、
   前記プレス部品一体成形品が箱詰めされた部品箱を前記組立対象物の組立場所へ搬送するプレス部品搬送工程と、
   前記部品箱に箱詰めされた前記プレス部品一体成形品から前記プレス部品を分割し、前記組立対象物に組み付ける組付工程とを、含み、
   前記プレス部品一体成形品を構成する前記複数のプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチを介して連結されており、
   前記組付工程では、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、
   前記プレス部品一体成形品は、アルミニウム合金製であり、前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値は０．４以下である
   ことを特徴とするプレス部品の組付方法。
2. 複数のプレス部品を一つの組立対象物に組み付けるプレス部品の組付方法であって、
   前記一つの組立対象物に組み付ける前記複数のプレス部品のうちの一部又は全部を、相互に分割可能に連結したプレス部品一体成形品となるように、共通の金型を用いてプレス成形するプレス成形工程と、
   前記プレス部品一体成形品が箱詰めされた部品箱を前記組立対象物の組立場所へ搬送するプレス部品搬送工程と、
   前記部品箱に箱詰めされた前記プレス部品一体成形品から前記プレス部品を分割し、前記組立対象物に組み付ける組付工程とを、含み、
   前記プレス部品一体成形品を構成する前記複数のプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチを介して連結されており、
   前記組付工程では、前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、
   前記プレス部品一体成形品は、冷間圧延鋼板製であり、前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値は０．２以下である
   ことを特徴とするプレス部品の組付方法。
3. 前記プレス成形工程は、前記一つの組立対象物に組み付ける前記複数のプレス部品のうちの一部又は全部が予め定められた組み付け順となるように連結されたプレス部品一体成形品を、プレス成形する
   ことを特徴とする請求項１又は２のプレス部品の組付方法。
4. 複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付ける組付方法に用いるプレス部品一体成形品であって、
   前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結されており、
   前記プレス部品一体成形品を構成する複数のプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチにより連結されており、
   前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、
   前記プレス部品一体成形品は、アルミニウム合金製であり、
   前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．４以下である
   ことを特徴とするプレス部品一体成形品。
5. 複数種類のプレス部品を一つの組立対象物に組み付ける組付方法に用いるプレス部品一体成形品であって、
   前記一つの組立対象物に組み付ける複数種類のプレス部品のうちの一部又は全部が、相互に分割可能に連結されており、
   前記プレス部品一体成形品を構成する複数のプレス部品は、断面がＶ字状の溝であって加工硬化が溝底に発生させられたＶ字状ノッチにより連結されており、
   前記Ｖ字状ノッチに曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁にさらなる加工硬化を発生させる予備曲げ操作と、前記Ｖ字状ノッチに前記予備曲げ操作とは反対向きの曲げ応力を与えて前記Ｖ字状ノッチの底壁を脆性破壊により破断させる前記予備曲げ操作よりも小さな曲げ荷重の分離曲げ操作とにより、前記Ｖ字状ノッチを挟む一対のプレス部品が分離され、
   前記プレス部品一体成形品は、冷間圧延鋼板製であり、
   前記Ｖ字状ノッチの残厚をΔｔ、前記プレス部品一体成形品の板厚をｔとしたとき、前記Ｖ字状ノッチの残厚Δｔと前記プレス部品一体成形品の板厚ｔの比の値（Δｔ／ｔ）は０．２以下である
   ことを特徴とするプレス部品一体成形品。
6. 前記プレス部品一体成形品は、前記複数種類のプレス部品が予め定められた組み付け順となるように連結されている
   ことを特徴とする請求項４又は５のプレス部品一体成形品。

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