JP7066651B2 - Reinforcement structure of seawall - Google Patents

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Description

本発明は、臨海部に構築され、波浪、高潮、津波に対して背後地を守るために設けられる防潮堤の補強構造に関し、特に地震後に発生する波浪、高潮、津波から背後地を守ることができるように補強する防潮堤の補強構造に関するものである。 The present invention relates to a tide embankment reinforcement structure constructed in a coastal area and provided to protect the hinterland against waves, storm surges, and tsunamis, and particularly to protect the hinterland from waves, storm surges, and tsunamis that occur after an earthquake. It is related to the reinforcement structure of the tide embankment to be reinforced so that it can be done.

防潮堤は、波浪、高潮、津波から背後地を守るために設けられる。また、防潮堤には、例えば特許文献１に開示されるように、胸壁が設けられる場合がある。
ここで胸壁とは、海岸や港湾の水際から、後背地側に距離を取って設けられた防潮堤のことをいう。
胸壁は、岩盤が露頭しているような堅固な地盤である場合を除いて、特許文献１に記載されているように、地盤に打設された鋼管杭によってコンクリート製の堤体を支持する構造が一般的である。 Seawalls will be installed to protect the hinterland from waves, storm surges and tsunamis. Further, the seawall may be provided with a chest wall, for example, as disclosed in Patent Document 1.
Here, the battlement refers to a seawall provided at a distance from the coast or the water's edge of the harbor to the hinterland side.
The battlement is a structure in which a concrete embankment is supported by a steel pipe pile placed in the ground, as described in Patent Document 1, except when the ground is solid such that the rock is exposed. Is common.

設計対象とした地震よりも大きな地震が鋼管杭等の支持杭に支持された胸壁に作用すると、鋼管杭が塑性変形し（以下、塑性化ともいう）て、地震後に、本来胸壁が保持すべき、波浪、高潮、津波に対して背後地を守る機能を保持することは難しくなることがある。
したがって、胸壁建設後に、設計対象とする地震が見直され、作用する地震動が大きくなった場合には、地震後の胸壁の機能保持のため、何らかの補強が必要となる。例えば、胸壁近傍の地盤改良による液状化の防止や、鋼管杭を増設する方法等が該当する。 When an earthquake larger than the design target earthquake acts on the chest wall supported by support piles such as steel pipe piles, the steel pipe piles are plastically deformed (hereinafter also referred to as plasticization), and the chest wall should be originally held after the earthquake. It can be difficult to maintain the ability to protect the hinterland against waves, high tides and tsunamis.
Therefore, if the earthquake to be designed is reviewed after the construction of the chest wall and the acting seismic motion becomes large, some kind of reinforcement is required to maintain the function of the chest wall after the earthquake. For example, the prevention of liquefaction by improving the ground near the chest wall, the method of adding steel pipe piles, and the like are applicable.

特開２０１３－１８１３０８号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-181308

一般的に、地震後に襲来する津波に対して、胸壁が背後地を守るためには、胸壁の基礎として用いられている鋼管杭のような支持杭が、地震後にも弾性変形の範囲内（以下、弾性範囲内ともいう）であることが重要であると考えられる。支持杭が塑性化していると津波が作用した際に、波力によって水平方向の変形が進行し、背後地への浸水を抑止できない可能性があるからである。ここで、支持杭として、鋼管杭以外にもＨ鋼杭（Ｈ形鋼杭）なども例示できる。 In general, in order for the chest wall to protect the hinterland against the tsunami that strikes after the earthquake, support piles such as steel pipe piles used as the foundation of the chest wall are within the range of elastic deformation even after the earthquake (hereinafter referred to as). , Also within the elastic range) is considered important. This is because if the support piles are plasticized, when a tsunami acts, the horizontal deformation progresses due to the wave force, and it may not be possible to prevent the inundation of the hinterland. Here, as the support pile, an H steel pile (H-shaped steel pile) or the like can be exemplified in addition to the steel pipe pile.

支持杭の塑性化を防止する方法としては、地盤改良を行うことが考えられるが、堤体下部は上方から直接地盤改良することが難しく、本来地盤改良に期待される効果を得にくいことがある。
また、見直された地震動が非常に大きな場合、地盤改良のみでは、支持杭を弾性範囲内に抑えることは不可能なこともある。
また、地盤改良以外の方法として、既存の支持杭と同様の支持杭を増設する補強が考えられるが、想定地震に対して胸壁の水平変位量が大きくなることが想定される場合には、既存および増設される支持杭を弾性範囲内に抑えることは難しい。 As a method of preventing the plasticization of the support pile, it is conceivable to improve the ground, but it is difficult to directly improve the ground from above the lower part of the embankment, and it may be difficult to obtain the effect originally expected for the ground improvement. ..
In addition, if the revised seismic motion is extremely large, it may not be possible to keep the support pile within the elastic range only by ground improvement.
In addition, as a method other than ground improvement, reinforcement by adding support piles similar to existing support piles can be considered, but if it is expected that the horizontal displacement of the chest wall will increase with respect to an assumed earthquake, the existing support piles will be added. And it is difficult to keep the additional support piles within the elastic range.

上記においては防潮堤の例として水際線からある程度距離が離れた位置に設置される胸壁を例に挙げたが、上記課題は水際線の近傍において設置される防潮堤についても同様である。 In the above, as an example of the seawall, a chest wall installed at a position some distance from the waterfront is taken as an example, but the above-mentioned problem is the same for the seawall installed near the waterfront.

本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、地震後に襲来する波浪、高潮、津波に対して、背後地を守ることができる既存の防潮堤の補強構造を提供することを目的としている。 The present invention has been made to solve such a problem, and an object of the present invention is to provide a reinforcing structure of an existing seawall that can protect the hinterland against waves, storm surges, and tsunamis that strike after an earthquake. There is.

従来の一般的な考え方は、上述したように既存の支持杭を塑性化しないようにするという発想であるが、本発明では、地震時に既存の支持杭の塑性化を許容するものの、地震後の波浪、高潮、津波の波力による堤体の大きな水平移動を防止することに着目した補強をするという新たな発想に基づくものであり、具体的には以下の構成からなるものである。 The conventional general idea is to prevent the existing support piles from being plasticized as described above. In the present invention, although the existing support piles are allowed to be plasticized during an earthquake, after the earthquake, the existing support piles are not plasticized. It is based on a new idea of reinforcement focusing on preventing large horizontal movement of the embankment due to the waves of waves, high tides, and tsunamis, and specifically consists of the following configurations.

（１）本発明に係る防潮堤の補強構造は、堤体と、該堤体を支持する既存支持杭とを有し、背後地を波浪、高潮、津波から守る機能を有する防潮堤を補強するものであって、
前記防潮堤の波浪、高潮、津波に対する補強用として、前記既存支持杭より変形性能に優れる補強用鋼管杭を増設したことを特徴とするものである。 (1) The tide embankment reinforcing structure according to the present invention has a levee body and existing support piles that support the levee body, and reinforces the tide embankment having a function of protecting the hinterland from waves, storm surges, and tsunamis. It ’s a thing,
It is characterized by adding reinforcing steel pipe piles having better deformation performance than the existing support piles for reinforcing the tide embankment against waves, storm surges and tsunamis.

（２）また、上記（１）に記載のものにおいて、前記防潮堤は胸壁であることを特徴とするものである。 (2) Further, in the above-mentioned (1), the seawall is characterized by being a chest wall.

（３）また、上記（１）又は（２）に記載のものにおいて、前記補強用鋼管杭はあらかじめ設定した地震動において弾性範囲内であり、かつ前記地震後の津波波力に対しても弾性範囲内となるように設計されていることを特徴とするものである。 (3) Further, in the above (1) or (2), the reinforcing steel pipe pile is within the elastic range in the preset seismic motion, and is also in the elastic range with respect to the tsunami wave force after the earthquake. It is characterized by being designed to be inside.

（４）また、上記（１）又は（２）に記載のものにおいて、前記補強用鋼管杭はあらかじめ設定した地震動において弾性範囲内であり、かつ前記地震後の余震及び、波浪、高潮、津波の波力に対しても弾性範囲内となるように設計されていることを特徴とするものである。 (4) Further, in the above (1) or (2), the reinforcing steel pipe pile is within the elastic range in the preset seismic motion, and aftershocks, waves, storm surges, and tsunamis after the earthquake. It is characterized by being designed to be within the elastic range even with respect to wave force.

本発明においては、防潮堤の津波に対する補強用として、前記既存支持杭より変形性能に優れる補強用鋼管杭を増設したことにより、設計対象の地震動が大きくなったため耐震補強が必要な既存支持杭で支持された防潮堤に関して、増設した補強用鋼管杭は地震時にも弾性範囲内とすることが可能で、また地震後に作用する波浪、高潮、津波の波力にも弾性範囲内で耐えることが可能となり、防潮堤に大きな水平変位が発生せず、背後地を波浪、高潮、津波から守ることができる。 In the present invention, an existing support pile that requires seismic reinforcement because the seismic motion to be designed has increased due to the addition of a reinforcing steel pipe pile that is superior in deformation performance to the existing support pile for reinforcement against tsunami of the seawall. Regarding the supported seawall, the additional reinforcing steel pipe pile can be within the elastic range even during an earthquake, and can withstand the waves, high tides, and tsunami waves that act after the earthquake within the elastic range. Therefore, the tide embankment does not undergo a large horizontal displacement, and the hinterland can be protected from waves, high tides, and tsunamis.

実施の形態（第一の実施例）における護岸および胸壁の構造を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the structure of the revetment and the chest wall in embodiment (the first embodiment). 図１に示した胸壁の一部の平面図である。It is a top view of a part of the chest wall shown in FIG. 図１に示した胸壁の海陸方向の断面図である。It is sectional drawing of the chest wall shown in FIG. 1 in the land-sea direction. 実施例の地震応答解析で用いた地震波を示す図である。It is a figure which shows the seismic wave used in the seismic response analysis of an Example. 護岸および補強の対象となる胸壁の構造を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the structure of the chest wall which is the object of revetment and reinforcement. 図５に示した胸壁の一部の平面図である。FIG. 5 is a plan view of a part of the chest wall shown in FIG. 図５に示した胸壁の海陸方向の断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view of the chest wall shown in FIG. 5 in the land-sea direction. 護岸および従来方法で補強した胸壁の構造を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the structure of the revetment and the chest wall reinforced by the conventional method. 図８に示した胸壁の一部の平面図である。FIG. 8 is a plan view of a part of the chest wall shown in FIG. 図８に示した胸壁の海陸方向の断面図である。FIG. 8 is a cross-sectional view of the chest wall shown in FIG. 8 in the land-sea direction. 第二の実施例における護岸および胸壁の構造を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the structure of the revetment and the chest wall in the 2nd Example. 図１１に示した胸壁の一部の平面図である。FIG. 11 is a plan view of a part of the chest wall shown in FIG. 図１１に示した胸壁の海陸方向の断面図である。FIG. 11 is a cross-sectional view of the chest wall shown in FIG. 11 in the land-sea direction. 図５に示した補強前の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（残留変形図）である。FIG. 5 is a diagram (residual deformation diagram) showing the results of seismic response analysis of the revetment and the chest wall before reinforcement shown in FIG. 図５に示した補強前の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（鋼管杭の曲率比分布図）である。FIG. 5 is a diagram (curvature ratio distribution map of steel pipe piles) showing the results of seismic response analysis of the revetment and the chest wall before reinforcement shown in FIG. 図８の従来方法で補強した護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（残留変形図）である。It is a figure (residual deformation diagram) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall reinforced by the conventional method of FIG. 図８の従来方法で補強した護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（鋼管杭の曲率比分布図）である。It is a figure (curvature ratio distribution map of a steel pipe pile) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall reinforced by the conventional method of FIG. 図１のように補強した本発明例の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（残留変形図）である。It is a figure (residual deformation figure) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall of this invention example reinforced as shown in FIG. 図１のように補強した本発明例の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（鋼管杭の曲率比分布図）である。It is a figure (curvature ratio distribution map of a steel pipe pile) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall of this invention example reinforced as shown in FIG. 図１１のように補強した本発明例の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（残留変形図）である。It is a figure (residual deformation diagram) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall of this invention example reinforced as shown in FIG. 図１１のように補強した本発明例の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（鋼管杭の曲率比分布図）である（その１）。It is a figure (curvature ratio distribution map of a steel pipe pile) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall of this invention example reinforced as shown in FIG. 11 (the 1). 図１１のように補強した本発明例の護岸および胸壁の地震応答解析結果を示す図（鋼管杭の曲率比分布図）である（その２）。It is a figure (curvature ratio distribution map of a steel pipe pile) which shows the seismic response analysis result of the revetment and the chest wall of this invention example reinforced as shown in FIG. 11 (Part 2). 提体を水際線の近傍に設置した防潮堤の補強構造の説明図である。It is explanatory drawing of the reinforcement structure of the tide embankment which installed the support body near the waterfront line.

本実施の形態においては、既存の支持杭が鋼管杭であり、防潮堤が胸壁である場合を例に挙げて説明する。
本実施の形態に係る胸壁の補強構造１は、図１に示すように、堤体３と堤体３を支持する既存鋼管杭５とを有する補強前の胸壁１９（図５参照）を補強するものであって、補強前の胸壁１９の津波に対する補強用として、既存鋼管杭５より変形性能に優れる補強用鋼管杭９を増設したことを特徴とするものである。
補強前の胸壁１９（図５参照）が護岸法線（海岸線）から100m程度以内に設置されていると、海岸線の構造物（護岸１１）の地震時の側方流動により胸壁１９にも被害が及び、既存鋼管杭５が塑性化する場合があるため、補強用鋼管杭９で補強したものである。
なお、図１において、１１は護岸を示しており、矢板壁１２の陸側には裏込石１３が施工され、控え杭１５とタイロッド１７によって支持されている。
また、図１中には、後述する実施例で使用する地盤のＮ値等の数値が記載されている。
以下、各構成の詳細を説明する。 In the present embodiment, a case where the existing support pile is a steel pipe pile and the seawall is a chest wall will be described as an example.
As shown in FIG. 1, the reinforcement structure 1 of the chest wall according to the present embodiment reinforces the chest wall 19 (see FIG. 5) before reinforcement having the bank body 3 and the existing steel pipe pile 5 supporting the bank body 3. It is characterized by adding a reinforcing steel pipe pile 9 having better deformation performance than the existing steel pipe pile 5 for reinforcing the chest wall 19 before reinforcement against a tsunami.
If the chest wall 19 (see Fig. 5) before reinforcement is installed within about 100 m from the revetment law line (revetment line), the chest wall 19 will also be damaged by the lateral flow of the coastline structure (revetment 11) during an earthquake. Further, since the existing steel pipe pile 5 may be plasticized, it is reinforced with the reinforcing steel pipe pile 9.
In FIG. 1, 11 indicates a revetment, and a backfill stone 13 is constructed on the land side of the sheet pile wall 12, and is supported by a pile 15 and a tie rod 17.
Further, in FIG. 1, numerical values such as the N value of the ground used in the examples described later are described.
The details of each configuration will be described below.

＜堤体＞
堤体３は、コンクリートからなり、その形状は特に限定されないが、例えば図１に示す例では、海陸方向（海から背後地側に向かう方向）の断面がＬ字形状をしている。
本例の堤体３は、図２に示すように、海陸方向の長さが６ｍで、高さは、図３に示すように６ｍである。 <Bank body>
The embankment body 3 is made of concrete, and its shape is not particularly limited. For example, in the example shown in FIG. 1, the cross section in the land-sea direction (direction from the sea to the hinterland side) has an L-shape.
As shown in FIG. 2, the embankment body 3 of this example has a length of 6 m in the land-sea direction and a height of 6 m as shown in FIG.

＜既存鋼管杭＞
既存鋼管杭５は、補強前に既に打設されている鋼管杭であり、本実施の形態のものは、直径1200mm、板厚12mm、降伏強度315N/mm2である。既存鋼管杭５は、図２に示すように、海陸方向で２本として、海陸方向に３ｍピッチ、堤体奥行方向に５ｍピッチで打設している。
なお、既存鋼管杭５は、地震によって塑性化しても鉛直方向の支持力は残存すると考えられる。
つまり、本願発明では、既存鋼管杭５は塑性化を許容するものの、堤体３（胸壁７）の大きな沈下を抑制する機能は有するとすることで、補強用鋼管杭９の諸元が小さくなり、補強で用いる鋼材重量を低減できるようにしている。
なお、一般的に、鋼管杭が塑性化しても、鉛直支持力が残存することについては、例えば文献「松田隆ほか，高レベル地震動履歴を受けた鋼管杭の圧縮耐力について，第25回地震工学研究発表会論文集，pp.573－576，1999」等の載荷実験で確認されているので、既存鋼管杭５の塑性化を許容しても、鉛直支持力を既存鋼管杭５に期待することは可能である。 <Existing steel pipe pile>
The existing steel pipe pile 5 is a steel pipe pile that has already been driven before reinforcement, and the one of the present embodiment has a diameter of 1200 mm, a plate thickness of 12 mm, and a yield strength of 315 N / mm 2 . As shown in FIG. 2, two existing steel pipe piles 5 are driven in the land and sea direction at a pitch of 3 m in the land and sea direction and at a pitch of 5 m in the depth direction of the embankment.
It is considered that the existing steel pipe pile 5 still has a bearing capacity in the vertical direction even if it is plasticized by an earthquake.
That is, in the present invention, although the existing steel pipe pile 5 allows plasticization, it has a function of suppressing a large subsidence of the embankment body 3 (chest wall 7), so that the specifications of the reinforcing steel pipe pile 9 become smaller. , The weight of steel used for reinforcement can be reduced.
In general, regarding the fact that the vertical bearing capacity remains even if the steel pipe pile is plasticized, for example, the literature "Takashi Matsuda et al. Since it has been confirmed in loading experiments such as "Proceedings of the Research Presentation, pp.573-576, 1999", expect vertical bearing capacity from the existing steel pipe pile 5 even if the existing steel pipe pile 5 is allowed to be plasticized. Is possible.

＜補強用鋼管杭＞
補強用鋼管杭９は、補強前の胸壁１９の津波に対する補強用として増設されるもので、既存鋼管杭５より変形性能に優れる鋼管杭である。
なお、図１では、図示を省略しているが、既存鋼管杭５よりも海側に、止水や土留のために、矢板壁が設けられていても良い。矢板壁が設けられている場合は、補強用鋼管杭９は、矢板壁よりも海側に打設される。
ここで、変形性能が優れるとは、補強用鋼管杭９が弾性範囲内の条件で杭頭水平変位量が大きくとれることを意味している。変形性能が優れることで、補強用鋼管杭９は地震時において弾性範囲内であり、かつ地震後の津波波力に対しても弾性範囲内となるようにすることができる。 <Reinforcing steel pipe pile>
The reinforcing steel pipe pile 9 is added for reinforcement against the tsunami of the chest wall 19 before reinforcement, and is a steel pipe pile having better deformation performance than the existing steel pipe pile 5.
Although not shown in FIG. 1, a sheet pile wall may be provided on the sea side of the existing steel pipe pile 5 for water stoppage and soil retention. When the sheet pile wall is provided, the reinforcing steel pipe pile 9 is driven on the sea side of the sheet pile wall.
Here, excellent deformation performance means that the amount of horizontal displacement of the pile head can be large under the condition that the reinforcing steel pipe pile 9 is within the elastic range. Due to the excellent deformation performance, the reinforcing steel pipe pile 9 can be kept within the elastic range at the time of an earthquake and also within the elastic range against the tsunami wave force after the earthquake.

既存鋼管杭５よりも変形性能が優れるための効率的な条件としては、１）既存鋼管杭５よりも降伏強度を高くすること、２）既存鋼管杭５よりも杭の直径を小さくすることが挙げられ、これら２つの条件は、それぞれ単独で対応する場合と、組み合わせて対応する場合が考えられる。
なお、補強用鋼管杭９は、堤体３の近傍であって、堤体３の海側及び背後地側に打設され、上端部が堤体３とコンクリートで一体化されている。
上述したように、補強用鋼管杭９は、既存鋼管杭５よりも塑性化に至るまでの変形性能が大きいことを特徴としており、本事例の補強用鋼管杭９は直径が既存鋼管杭５（1200mm）の半分以下の508mm、板厚が既存鋼管杭５（12mm）よりも厚い板厚17.5mm、降伏強度が既存鋼管杭５（315N/mm2）よりも高い降伏強度555N/mm2である。 Efficient conditions for superior deformation performance to the existing steel pipe pile 5 are 1) higher yield strength than the existing steel pipe pile 5 and 2) smaller diameter of the pile than the existing steel pipe pile 5. These two conditions may be dealt with individually or in combination.
The reinforcing steel pipe pile 9 is placed in the vicinity of the embankment body 3 on the sea side and the hinterland side of the embankment body 3, and the upper end portion thereof is integrated with the embankment body 3 with concrete.
As described above, the reinforcing steel pipe pile 9 is characterized in that the deformation performance up to plasticization is larger than that of the existing steel pipe pile 5, and the reinforcing steel pipe pile 9 in this example has a diameter of the existing steel pipe pile 5 (existing steel pipe pile 5 (). 508 mm, which is less than half of 1200 mm), 17.5 mm thicker than the existing steel pipe pile 5 (12 mm), and 555 N / mm 2 yield strength higher than the existing steel pipe pile 5 (315 N / mm 2 ). ..

なお、補強用鋼管杭９の諸元の決め方は、次のとおりである。
後述の実施例で説明するように、本例における補強前の胸壁１９は最大変位が1.13mであり、既存鋼管杭５は地表面（標高+4.0m）とN=30の層の上端（標高-21.5m）で回転が固定された状態で変形が生じている。そのため、補強用鋼管杭９は25.5mの長さに対して、両端の回転が固定された状態で、1.13m以上の水平変位が可能な鋼管杭を選択する。鋼管杭の弾性範囲内となる水平変位は式（１）で求めることができる。
δ＝My×L2/6EI ・・・(1)
ここで，δ：弾性範囲内の水平変位（m）
My：降伏モーメント（My=σy×Z）
σy：降伏強度（kN/m2）
Z：断面係数（m3）
E：ヤング率（kN/m2）
L：鋼管杭の回転が固定された区間の長さ(m)
Ｉ:断面二次モーメント(m4) The specifications of the reinforcing steel pipe pile 9 are determined as follows.
As will be described in Examples described later, the battlement 19 before reinforcement in this example has a maximum displacement of 1.13 m, and the existing steel pipe pile 5 has the ground surface (elevation +4.0 m) and the upper end of the layer of N = 30 (elevation). Deformation occurs with the rotation fixed at -21.5m). Therefore, for the reinforcing steel pipe pile 9, select a steel pipe pile capable of horizontal displacement of 1.13 m or more with the rotations at both ends fixed for a length of 25.5 m. The horizontal displacement within the elastic range of the steel pipe pile can be obtained by Eq. (1).
δ ＝ My × L 2 / 6EI・ ・ ・ (1)
Here, δ: horizontal displacement within the elastic range (m)
M y : Yield moment (M y = σ y × Z)
σ y : Yield strength (kN / m 2 )
Z: Moment of inertia (m 3 )
E: Young's modulus (kN / m 2 )
L: Length of the section where the rotation of the steel pipe pile is fixed (m)
I: Moment of inertia of area (m 4 )

式（１）によれば、直径508mm、板厚17.5mm（腐食代1mm考慮）、降伏強度555N/mm2、ヤング率2.06×105N/mm2の鋼管杭の弾性範囲内の水平変位は1.15mであり、補強前の最大変位である1.13mを上回っている。 According to equation (1), the horizontal displacement of a steel pipe pile with a diameter of 508 mm, a plate thickness of 17.5 mm (considering a corrosion allowance of 1 mm), a yield strength of 555 N / mm 2 , and a Young's modulus of 2.06 × 10 5 N / mm 2 is within the elastic range. It is 1.15m, which exceeds the maximum displacement of 1.13m before reinforcement.

次に、津波波力に対して必要となる補強用鋼管杭９の本数を算定する。補強用鋼管杭２本（海側、陸側）の単位奥行あたりで弾性範囲内となる水平荷重は、式（２）で求めることができる。なお、本事例では津波波力の合力は、170kN/mである。
P＝2×My/width/（L/2） ・・・(2)
ここで、P：補強用鋼管杭2本あたりの単位奥行の弾性範囲内となる水平荷重(kN/m)
My：降伏モーメント（My=σy×Z）
width：鋼管杭の奥行方向の配置間隔(m)
式（２）によれば、直径508mm、板厚17.5mm（腐食代1mm考慮）、降伏強度555N/mm2の補強用鋼管杭２本は、堤体奥行方向1.5mピッチで配置することで水平荷重が175kN/mとなる。 Next, the number of reinforcing steel pipe piles 9 required for tsunami wave power is calculated. The horizontal load within the elastic range per unit depth of two reinforcing steel pipe piles (sea side and land side) can be calculated by Eq. (2). In this case, the resultant force of the tsunami wave force is 170 kN / m.
P ＝ 2 × My / width / (L / 2) ・ ・ ・ (2)
Here, P: Horizontal load (kN / m) within the elastic range of the unit depth per two reinforcing steel pipe piles.
M y : Yield moment (M y = σ y × Z)
width: Placement interval (m) in the depth direction of steel pipe piles
According to equation (2), two reinforcing steel pipe piles with a diameter of 508 mm, a plate thickness of 17.5 mm (considering a corrosion allowance of 1 mm), and a yield strength of 555 N / mm 2 are arranged horizontally at a pitch of 1.5 m in the depth direction of the embankment. The load will be 175kN / m.

以上のように構成された本実施の形態によれば、設計対象の地震動が大きくなったため耐震補強が必要な既存鋼管杭５で支持された補強前の胸壁１９に関して、既存鋼管杭５よりも変形性能が優れた補強用鋼管杭９を増設することで、増設した補強用鋼管杭９は地震時にも弾性範囲内とすることが可能で、また地震後に作用する津波力にも弾性範囲内で耐えることが可能となり、補強後の胸壁７に大きな水平変位が発生せず、背後地を津波から守ることができる。 According to the present embodiment configured as described above, the chest wall 19 before reinforcement supported by the existing steel pipe pile 5 that requires seismic reinforcement due to the large seismic motion of the design target is deformed more than the existing steel pipe pile 5. By adding a reinforcing steel pipe pile 9 with excellent performance, the added reinforcing steel pipe pile 9 can be kept within the elastic range even during an earthquake, and can withstand the tsunami force acting after the earthquake within the elastic range. This makes it possible to protect the hinterland from the tsunami without causing a large horizontal displacement in the reinforced chest wall 7.

既存鋼管杭の直径、板厚、降伏強度は、施工された胸壁により様々なので、既存鋼管杭にあわせて補強用鋼管杭９を適宜選定、打設すればよいことは、言うまでもない。
また、上記においては、既存支持杭が鋼管杭である場合について説明したが、既存支持杭がＨ鋼杭の場合も同様に、補強用鋼管杭９を使用した防潮堤の補強構造を提供できる。
既存支持杭がＨ鋼杭の場合は、補強用鋼管杭９の降伏強度を当該Ｈ鋼杭よりも大きくすること、または補強用鋼管杭９の曲げ剛性を当該Ｈ鋼杭の強軸方向の曲げ剛性よりも小さくすること、の少なくともひとつを適用する。また、補強用鋼管杭９の水平変位の計算も、前述の通りで問題ない。 It goes without saying that the diameter, plate thickness, and yield strength of the existing steel pipe piles vary depending on the constructed chest wall, so that the reinforcing steel pipe piles 9 may be appropriately selected and placed according to the existing steel pipe piles.
Further, in the above, the case where the existing support pile is a steel pipe pile has been described, but when the existing support pile is an H steel pile, it is possible to provide a reinforcing structure of the seawall using the reinforcing steel pipe pile 9.
When the existing support pile is an H steel pile, the yield strength of the reinforcing steel pipe pile 9 should be made larger than that of the H steel pile, or the bending rigidity of the reinforcing steel pipe pile 9 should be bent in the strong axis direction of the H steel pile. Apply at least one of making it less than rigid. Further, the calculation of the horizontal displacement of the reinforcing steel pipe pile 9 is also no problem as described above.

本発明の効果を確認するために、補強前の胸壁１９、比較例として従来方法で補強したもの及び本発明例で補強したものについて地震応答解析を行ったので、以下に説明する。なお、入力地震波は、図４に示す波形を用いた。 In order to confirm the effect of the present invention, seismic response analysis was performed on the battlement 19 before reinforcement, the one reinforced by the conventional method as a comparative example, and the one reinforced by the example of the present invention, which will be described below. The waveform shown in FIG. 4 was used as the input seismic wave.

＜護岸及び胸壁の構造＞
《補強前のもの》
まず、補強前の護岸１１及び胸壁１９について、図５～図７に基づいて説明する。なお、図５～図７において、図１～図３と同一部分には同一の符号を付して説明を省略する。
補強前の胸壁１９は、図５～図７に示すように、図１で示した堤体３と同様のL型の堤体３を既存鋼管杭５で支持したものであり、既存鋼管杭５は、図１で示したものと同様に直径1200ｍｍ、板厚12mm、降伏強度315N/mm2であり、海陸方向２本で、堤体奥行方向のピッチは５ｍである。津波波力の合力は、170kN/mとした。 <Structure of revetment and chest wall>
《Before reinforcement》
First, the revetment 11 and the chest wall 19 before reinforcement will be described with reference to FIGS. 5 to 7. In FIGS. 5 to 7, the same parts as those in FIGS. 1 to 3 are designated by the same reference numerals and the description thereof will be omitted.
As shown in FIGS. 5 to 7, the chest wall 19 before reinforcement is an L-shaped embankment body 3 similar to the embankment body 3 shown in FIG. 1 supported by the existing steel pipe pile 5, and the existing steel pipe pile 5 is used. Has a diameter of 1200 mm, a plate thickness of 12 mm, a yield strength of 315 N / mm 2 , two pipes in the land and sea direction, and a pitch of 5 m in the depth direction of the embankment, similar to those shown in FIG. The resultant force of the tsunami wave power was 170 kN / m.

《比較例のもの》
比較例として、従来方法で補強を行った胸壁２１について、図８～図１０に基づいて説明する。
比較例は図５に示した胸壁１９に対して、従来の方法で堤体３の海側と陸側に鋼管杭を用いた補強を行ったものである。すなわち、図１と同様に、堤体３の近傍であって、堤体３の海側及び背後地側に補強用の鋼管杭２３を打設して、上端部を堤体３とコンクリートで一体化している。
ただ、図１と違う点は、補強用として打設した鋼管杭２３が既存鋼管杭５と同様と同じ直径1200mm、板厚は25mm（地震応答解析では腐食代1mmを考慮）、降伏強度315N/mm2であることである。鋼管杭２３の堤体奥行方向のピッチは５ｍである。 << Comparative example >>
As a comparative example, the battlement 21 reinforced by the conventional method will be described with reference to FIGS. 8 to 10.
In the comparative example, the battlement 19 shown in FIG. 5 is reinforced by a conventional method using steel pipe piles on the sea side and the land side of the embankment body 3. That is, as in FIG. 1, a reinforcing steel pipe pile 23 is placed in the vicinity of the embankment 3 on the sea side and the hinterland side of the embankment 3, and the upper end thereof is integrated with the embankment 3 with concrete. It has become.
However, the difference from FIG. 1 is that the steel pipe pile 23 placed for reinforcement has the same diameter of 1200 mm as the existing steel pipe pile 5, the plate thickness is 25 mm (corrosion allowance 1 mm is taken into consideration in the seismic response analysis), and the yield strength is 315 N /. It is mm 2 . The pitch of the steel pipe pile 23 in the depth direction of the embankment is 5 m.

《本発明の第一の実施例》
第一の実施例は上記の実施形態において図１～図３で説明した通りであり、直径508mm、板厚17.5mm、降伏強度555N/mm2の補強用鋼管杭９を、海側と陸側で各１本ずつ、すなわち海陸方向２本として、これを堤体奥行方向に1.5mピッチで打設したものである。 << First Example of the Present Invention >>
The first embodiment is as described with reference to FIGS. 1 to 3 in the above embodiment, and the reinforcing steel pipe pile 9 having a diameter of 508 mm, a plate thickness of 17.5 mm, and a yield strength of 555 N / mm 2 is provided on the sea side and the land side. One for each, that is, two for land and sea, and these are placed at a pitch of 1.5 m in the depth direction of the embankment.

《本発明の第二の実施例》
第二の実施例を図１１～図１３で説明する。図１～図３で説明した第一実施例に対して、補強用鋼管杭９の配置を、海側と陸側で各２本ずつ、すなわち海陸方向４本として、これを堤体奥行方向に3mピッチで打設したものである。単位奥行方向あたりの杭本数は第一の実施例と同じである。 << Second Example of the Present Invention >>
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 11 to 13. With respect to the first embodiment described with reference to FIGS. 1 to 3, two reinforcing steel pipe piles 9 are arranged on the sea side and two on the land side, that is, four in the land and sea direction, and these are arranged in the depth direction of the embankment. It was cast at a pitch of 3m. The number of piles per unit depth direction is the same as that of the first embodiment.

＜解析結果＞
以下、解析結果について、図１４～図２２に基づいて説明する。
《補強前》
図１４は、補強前のものの残留変形図であり、図１５は堤体３を支持する既存鋼管杭５の曲率比（＝発生最大曲率φ／鋼管杭の弾性限界時の曲率φy）の分布図である。
図１４を見ると、胸壁１９が海側に変位していることが分かり、この残留水平変位量は0.90mで、最大水平変位は1.13mであった。
また、図１５に示されるように、海側、陸側のいずれの既存鋼管杭５も曲率比が1.0を大幅に超え、塑性化が生じていることが分かる。 <Analysis result>
Hereinafter, the analysis results will be described with reference to FIGS. 14 to 22.
《Before reinforcement》
FIG. 14 is a residual deformation diagram of the one before reinforcement, and FIG. 15 is a distribution diagram of the curvature ratio (= maximum generated curvature φ / curvature φy at the elastic limit of the steel pipe pile) of the existing steel pipe pile 5 supporting the embankment body 3. Is.
Looking at FIG. 14, it was found that the chest wall 19 was displaced toward the sea side, and the residual horizontal displacement amount was 0.90 m and the maximum horizontal displacement was 1.13 m.
Further, as shown in FIG. 15, it can be seen that the curvature ratio of the existing steel pipe piles 5 on both the sea side and the land side greatly exceeds 1.0, and plasticization occurs.

《比較例》
残留変形図である図１６を見ると、胸壁２１が海側に変位していることが分かり、この残留水平変位量は0.98m（最大水平変位1.14m）であり、補強前とほとんど変わらない値である。
図１７の鋼管杭の曲率比のグラフを見ると、既存鋼管杭５は補強前と同様に曲率比が1.0を大幅に越え（図１７（ａ）、（ｂ）参照）、補強用に設置した補強用の鋼管杭２３についても、海側、陸側共に1.0を越えている。
このように、従来の方法で補強しても、既存および補強した鋼管杭を弾性範囲内に抑えることができていないことが分かる。つまり、このような方法では、地震後の津波に対して背後地を有効に守ることができない。 << Comparative example >>
Looking at FIG. 16, which is a residual deformation diagram, it can be seen that the chest wall 21 is displaced toward the sea side, and the residual horizontal displacement amount is 0.98 m (maximum horizontal displacement 1.14 m), which is almost the same value as before reinforcement. Is.
Looking at the graph of the curvature ratio of the steel pipe pile in FIG. 17, the existing steel pipe pile 5 has a curvature ratio significantly exceeding 1.0 as in the case before reinforcement (see FIGS. 17A and 17B), and was installed for reinforcement. The reinforcing steel pipe pile 23 also exceeds 1.0 on both the sea side and the land side.
As described above, it can be seen that the existing and reinforced steel pipe piles cannot be suppressed within the elastic range even if they are reinforced by the conventional method. In other words, such a method cannot effectively protect the hinterland against the tsunami after the earthquake.

《本発明の第一の実施例》
残留変形図である図１８を見ると、胸壁７が海側に変位していることが分かり、この残留水平変位量は1.12m（最大水平変位1.30m）であり、補強前及び従来例よりも大きな値であった。これは、補強用鋼管杭９が奥行方向に密に配置されているため（単位奥行に補強用鋼管杭９の占める割合は0.508m/1.5m＝0.34、比較例では1.2m/5.0m＝0.24）、地震時に護岸および背後側の地盤が海側へ移動する際に、比較例よりも大きな力をうけて、残留変位が増加しているためと考えられる。なお、水平変位の増加をさせない工夫をした実施例は、第二の実施例で説明する。
図１９の鋼管杭の曲率比のグラフを見ると、既存鋼管杭５は補強前と同様に曲率比が1.0を大幅に越えているが（図１９（ａ）、（ｂ）参照）、補強用鋼管杭９については、海側、陸側共に1.0以下に抑えられており弾性範囲内である（図１９（ｃ）、（ｄ）参照）。このように、本発明に基づいて補強した補強用鋼管杭９は弾性範囲内となっており、地震後の津波に対して大きな変位を生じることは無く、背後地を津波から守ることができることが示されている。 << First Example of the Present Invention >>
Looking at FIG. 18, which is a residual deformation diagram, it can be seen that the chest wall 7 is displaced toward the sea side, and the residual horizontal displacement amount is 1.12 m (maximum horizontal displacement 1.30 m), which is higher than that before reinforcement and in the conventional example. It was a big value. This is because the reinforcing steel pipe piles 9 are densely arranged in the depth direction (the ratio of the reinforcing steel pipe piles 9 to the unit depth is 0.508m / 1.5m = 0.34, 1.2m / 5.0m = 0.24 in the comparative example. ), It is probable that when the revetment and the ground behind it move to the sea side during an earthquake, the residual displacement increases due to a greater force than in the comparative example. An example in which the horizontal displacement is not increased will be described in the second embodiment.
Looking at the graph of the curvature ratio of the steel pipe pile in FIG. 19, the curvature ratio of the existing steel pipe pile 5 greatly exceeds 1.0 as in the case before reinforcement (see FIGS. 19 (a) and 19 (b)), but for reinforcement. The steel pipe pile 9 is suppressed to 1.0 or less on both the sea side and the land side and is within the elastic range (see FIGS. 19 (c) and 19 (d)). As described above, the reinforcing steel pipe pile 9 reinforced based on the present invention is within the elastic range, does not cause a large displacement with respect to the tsunami after the earthquake, and can protect the hinterland from the tsunami. It is shown.

《本発明の第二の実施例》
残留変形図である図２０を見ると、胸壁２５が海側に変位していることが分かり、この残留水平変位量は0.93m（最大水平変位1.13m）であり、従来例と概ね同等で、比較例と第一の実施例よりも小さな値であった。
鋼管杭の曲率比のグラフを見ると、既存鋼管杭５は補強前と同様に曲率比が1.0を大幅に越えているが（図２１（ａ）、（ｂ）参照）、補強用鋼管杭９については、海側、陸側の４本共に1.0以下に抑えられており弾性範囲内である（図２２参照）。
このように、本発明に基づいて補強した補強用鋼管杭９は弾性範囲内となっており、地震後の津波に対して大きな変位を生じることは無く、背後地を津波から守ることができることが示されている。
また、第二の実施例では、補強用鋼管杭９の設置による胸壁２５の地震時の水平変位の増加を抑えながら、地震後の津波に耐えることが可能となっている。 << Second Example of the Present Invention >>
Looking at FIG. 20, which is a residual deformation diagram, it can be seen that the chest wall 25 is displaced toward the sea side, and the residual horizontal displacement amount is 0.93 m (maximum horizontal displacement 1.13 m), which is almost the same as the conventional example. The value was smaller than that of the comparative example and the first example.
Looking at the graph of the curvature ratio of the steel pipe piles, the existing steel pipe piles 5 have a curvature ratio significantly exceeding 1.0 as in the case before reinforcement (see FIGS. 21 (a) and 21 (b)), but the reinforcing steel pipe piles 9 As for, both the sea side and the land side are suppressed to 1.0 or less, which is within the elastic range (see FIG. 22).
As described above, the reinforcing steel pipe pile 9 reinforced based on the present invention is within the elastic range, does not cause a large displacement with respect to the tsunami after the earthquake, and can protect the hinterland from the tsunami. It is shown.
Further, in the second embodiment, it is possible to withstand the tsunami after the earthquake while suppressing the increase in the horizontal displacement of the chest wall 25 at the time of the earthquake due to the installation of the reinforcing steel pipe pile 9.

なお、第一の実施例と第二の実施例では、胸壁７、２５の海側と陸側に補強用鋼管杭９を配置しているが、津波波力に耐えることが可能であれば、どちらか一方の配置とすることができる。また、補強用鋼管杭９は奥行方向に等間隔で配置しているが、等間隔に限定する必要は無い。 In the first embodiment and the second embodiment, the reinforcing steel pipe piles 9 are arranged on the sea side and the land side of the chest walls 7 and 25, but if it is possible to withstand the tsunami wave force, Either arrangement can be used. Further, although the reinforcing steel pipe piles 9 are arranged at equal intervals in the depth direction, it is not necessary to limit them to equal intervals.

上記の実施例では、図４に示される地震動を想定したが、当然のことながら、地震動は、発生した地震の規模、その結果予想される津波の波力、防潮堤が存在する場所の地盤の状態、等によって変わる。したがって、防潮堤を補強する場合は、予想される地震の規模や津波の波力、また地盤の状態等を考慮して地震動を想定し、防潮堤の補強構造を決定することが好ましい。 In the above embodiment, the seismic motion shown in FIG. 4 is assumed, but naturally, the seismic motion is the magnitude of the earthquake that occurred, the expected wave power of the tsunami, and the ground where the seawall is located. It depends on the condition, etc. Therefore, when reinforcing the seawall, it is preferable to determine the reinforcement structure of the seawall by assuming the seismic motion in consideration of the expected magnitude of the earthquake, the wave power of the tsunami, the condition of the ground, and the like.

上記の説明では、補強用鋼管９が地震後の津波波力に耐え得るとして説明したが、津波波力の他、地震後の波浪、高潮の波力にも耐え得るようにするのが好ましい。
また、地震後に余震が発生することも想定されることから、補強用鋼管９は余震による慣性力と動水圧を考慮して設計することが好ましい。 In the above description, the reinforcing steel pipe 9 has been described as being able to withstand the tsunami wave power after the earthquake, but it is preferable that the reinforcing steel pipe 9 can withstand the wave power after the earthquake and the wave power of the high tide in addition to the tsunami wave power.
Further, since it is assumed that an aftershock will occur after the earthquake, it is preferable to design the reinforcing steel pipe 9 in consideration of the inertial force and the hydrodynamic pressure due to the aftershock.

また、上記の実施の形態では補強対象となる防潮堤の例として、水際線からある程度距離が離れた位置に設置される胸壁７を例に挙げたが、本発明はこれに限定されるものではなく、図２３に示す防潮堤の補強構造２７のように、水際線の近傍において設置されて護岸を兼ねる防潮堤２９の補強にも適用できる。
図２３において、図１と同一部分には同一の符号を付して説明を省略するが、図２３において図１と異なる主な点は、図２３の場合には提体３の海側に土留用の矢板壁３１が形成されている点である。
補強用鋼管９は、矢板壁３１よりも、海側に打設される。こうすることで、水際線の近くに設置された防潮堤２９に対しても、地震後の津波に対して大きな変位を生じることなく、背後地を津波から守ることができる防潮堤の補強構造を提供できる。 Further, in the above embodiment, as an example of the seawall to be reinforced, the chest wall 7 installed at a position some distance from the waterfront is taken as an example, but the present invention is not limited to this. However, it can also be applied to the reinforcement of the seawall 29, which is installed near the waterfront and also serves as a revetment, as in the reinforcement structure 27 of the seawall shown in FIG.
In FIG. 23, the same parts as those in FIG. 1 are designated by the same reference numerals and the description thereof will be omitted. It is a point where the sheet pile wall 31 for use is formed.
The reinforcing steel pipe 9 is placed on the sea side of the sheet pile wall 31. By doing so, even for the seawall 29 installed near the waterfront line, a reinforcement structure of the seawall that can protect the hinterland from the tsunami without causing a large displacement to the tsunami after the earthquake is provided. Can be provided.

１ 胸壁の補強構造
３ 堤体
５ 既存鋼管杭
７ 胸壁
９ 補強用鋼管杭
１１ 護岸
１２ 矢板壁
１３ 裏込石
１５ 控え杭
１７ タイロッド
１９ 胸壁（補強前）
２１ 胸壁（従来方法）
２３ 補強用の鋼管杭
２５ 胸壁（第二の実施例）
２７ 防潮堤の補強構造
２９ 防潮堤
３１ 矢板壁 1 Reinforcement structure of the chest wall 3 Embankment body 5 Existing steel pipe pile 7 Chest wall 9 Reinforcing steel pipe pile 11 Revetment 12 Sheet pile wall 13 Backfill stone 15 Back pile 17 Tie rod 19 Chest wall (before reinforcement)
21 Battlement (conventional method)
23 Steel pipe piles for reinforcement 25 Chest wall (second embodiment)
27 Reinforcement structure of seawall 29 Seawall 31 Sheet pile wall

Claims (4)

堤体と、該堤体を支持する既存支持杭とを有し、背後地を波浪、高潮、津波から守る機能を有する防潮堤を補強する防潮堤の補強構造であって、
前記防潮堤の波浪、高潮、津波に対する補強用として、前記既存支持杭よりも降伏強度が高いこと及び既存支持杭よりも杭の直径が小さいことにより、又は既存支持杭よりも杭の直径が小さいことにより、既存支持杭より変形性能に優れる補強用鋼管杭を増設したことを特徴とする防潮堤の補強構造。 It is a reinforcement structure of a seawall that has a seawall and existing support piles that support the seawall and reinforces the seawall that has the function of protecting the hinterland from waves, storm surges, and tsunamis.
For reinforcement against waves, high tides, and tsunamis of the seawall, the yield strength is higher than the existing support pile and the diameter of the pile is smaller than the existing support pile, or the diameter of the pile is smaller than the existing support pile. As a result, the reinforcement structure of the seawall is characterized by the addition of reinforcing steel pipe piles, which are superior in deformation performance to existing support piles. 前記防潮堤は胸壁であることを特徴とする請求項１記載の防潮堤の補強構造。 The reinforcing structure of the seawall according to claim 1, wherein the seawall is a chest wall. 堤体と、該堤体を支持する既存支持杭とを有し、背後地を波浪、高潮、津波から守る機能を有する防潮堤を補強する防潮堤の補強構造の設計方法であって、
前記防潮堤の波浪、高潮、津波に対する補強用として、前記既存支持杭より変形性能に優れる補強用鋼管杭を増設するのに際して、
前記補強用鋼管杭はあらかじめ設定した地震動において弾性範囲内であり、かつあらかじめ設定した前記地震後の津波波力に対しても弾性範囲内となるように設計することを特徴とする防潮堤の補強構造の設計方法。 It is a method of designing a reinforcement structure of a tide embankment that has a levee body and existing support piles that support the levee body and reinforces the tide embankment that has a function of protecting the hinterland from waves, storm surges, and tsunamis.
When adding reinforcing steel pipe piles with better deformation performance than the existing support piles for reinforcement against waves, storm surges, and tsunamis of the seawall.
The reinforcing steel pipe pile is designed so as to be within the elastic range in the preset seismic motion and also within the elastic range against the preset tsunami wave force after the earthquake. How to design the structure. 堤体と、該堤体を支持する既存支持杭とを有し、背後地を波浪、高潮、津波から守る機能を有する防潮堤を補強する防潮堤の補強構造の設計方法であって、
前記防潮堤の波浪、高潮、津波に対する補強用として、前記既存支持杭より変形性能に優れる補強用鋼管杭を増設するのに際して、
前記補強用鋼管杭はあらかじめ設定した地震動において弾性範囲内であり、かつあらかじめ設定した前記地震後の余震及び、波浪、高潮、津波の波力に対しても弾性範囲内となるように設計することを特徴とする防潮堤の補強構造の設計方法。 It is a method of designing a reinforcement structure of a tide embankment that has a levee body and existing support piles that support the levee body and reinforces the tide embankment that has a function of protecting the hinterland from waves, storm surges, and tsunamis.
When adding reinforcing steel pipe piles with better deformation performance than the existing support piles for reinforcement against waves, storm surges, and tsunamis of the seawall.
The reinforcing steel pipe pile shall be designed so that it is within the elastic range in the preset seismic motion and also within the elastic range against the preset aftershock after the earthquake and the wave force of waves, storm surges, and tsunamis. A method of designing a reinforced structure for a storm surge embankment.
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