JP7063632B2 - モータ用ブラシホルダ装置及びそれを搭載したブラシ付きモータ - Google Patents

Description

本発明は、アーマチャ（電機子）への給電のためにブラシを支持してコミテータ（整流子）の外周面に摺接させるモータ用ブラシホルダ装置及びそれを搭載したブラシ付きモータに関する。

この種のブラシ付きモータは、アーマチャへの給電のためにコミテータの外周面にブラシを摺接させる構造のためカーボン製のブラシの摩耗が避けられず、従来から摩耗を抑制してブラシの寿命、ひいてはモータの寿命を延長する対策が要望されている。

ブラシの摩耗はブラシ圧の影響を受け、ブラシ圧が過剰な場合にはコミテータとの摩擦に起因するいわゆる機械摩耗が促進され、逆にブラシ圧が不足の場合にはコミテータとの間で生じた火花に起因するいわゆる電気摩耗が促進される。このため、何れの現象も受け難い最適なブラシ圧が存在し、この点に着目した技術として特許文献１に記載されたものを挙げることができる。

特許文献１の技術は、回転軸を中心とした半径方向でのアーマチャの巻線とコミテータとの位置関係により、ブラシアームの長さが制限される不具合への対策である。回転軸の軸心方向へのブラシアームの板幅をステータのマグネットの厚さよりも小さくし、マグネット間にブラシアームを配設することにより十分な長さを確保し、結果としてブラシアームの長さや板厚に依存するブラシ圧の最適化を図っている。

コミテータとの摺接によるブラシの摩耗に従ってブラシアームはコミテータ側に接近する方向に角度変化し、それに応じてブラシ圧は次第に低下する。そこで、特許文献１の技術を含めた従来のモータ用ブラシホルダ装置では、未だブラシが摩耗していない初期状態において適切なブラシ圧が達成されるように、ブラシアームの長さや板厚等の各要件を設定していた。

実開平２－４１６６８号公報

ところで、ブラシ付きモータの用途拡大のための手法の１つとして、高回転型の仕様が開発されている。しかしながら、高回転型のブラシ付きモータは火花に起因する電気摩耗の影響を強く受けるため、十分なモータ寿命を確保できないという問題が発生した。

図１０は従来のモータ用ブラシホルダ装置の実働時間とブラシ圧の変化との試験結果を示す図である。図中の摩耗高さはブラシの摩耗量を意味し、摩耗高さの増加に応じてブラシアームが角度変化してブラシ圧が低下するため、摩耗高さとブラシ圧との間には相関がある。

そして、モータの実働時間の経過に応じて摩耗高さの増加と共にブラシ圧が次第に低下しているが、初期（新品）から実働時間がそれ程経過しない早期の段階でブラシの摩耗量が急増（ブラシ圧の低下率が急増）していることが判る。この現象は、ブラシ圧がある程度低下した時点で火花に起因する電気摩耗の影響が著しくなり、結果としてブラシの摩耗、ひいてはブラシ圧の低下に拍車がかかるためと考えられる。

このように従来のモータ用ブラシホルダ装置では電気摩耗の影響により十分なモータ寿命を確保できず、その傾向は、高回転型のモータのみならず、電気摩耗の影響を受け易い高電圧や大電流のモータでも顕著に生じ、さらに通常の仕様でもブラシ圧の低下に起因してモータ寿命が制限される点については同様であった。

限りあるブラシの摩耗代を有効に活用するには、初期から末期までのモータ寿命の全域において常に適切なブラシ圧に保つことが重要である。そのためには、特許文献１の技術を含めた従来技術のように初期状態でのブラシ圧に着目するだけでは不十分であり、従来から抜本的な対策が要望されていた。

本発明はこのような問題点を解決するためになされたもので、その目的とするところは、初期から末期までのモータ寿命の全域において常に適切なブラシ圧を保ち、これにより十分に長いモータ寿命を達成することができるモータ用ブラシホルダ装置及びそれを搭載したブラシ付きモータを提供することにある。

上記の目的を達成するため、本発明のモータ用ブラシホルダ装置は、銅または銅が重量百分率で50％以上を占める合金からなるブラシアームの基端がブラシベース上に固定されると共に、該ブラシアームの先端側にブラシが固定され、ロータの回転軸上に設けられたコミテータの外周面に 前記ブラシアームの撓みに伴う弾性により前記ブラシを摺接可能としてなる モータ用ブラシホルダ装置において、撓みに伴って弾性作用を奏する前記ブラシアームの基端側の領域の長さをＬ1(mm)、前記ブラシアームの基端から前記ブラシまでの長さをＬ2(mm)、前記ブラシアームの板幅をＢ(mm)、前記ブラシアームの板厚をＴ(mm)、前記ブラシアームの荷重を受けていない状態θ0(°)と前記ブラシが全て摩耗した状態との角度差をθ(°)としたときに、これらのＬ1、Ｌ2、Ｂ、Ｔ、θの関係が、

を共に満足するように設定されていることを特徴とする（請求項１）。

上記従来技術が抱える不具合を鑑みて本発明者は、モータ寿命を制限する直接的な要因がブラシ圧の低下に伴う電気摩耗にあることから、ブラシ圧の最適化は、モータ寿命の初期よりもむしろ末期に必要であり、さらに末期のブラシ圧の最適化により初期のブラシ圧が過大になるのを防止するために、ブラシ圧の低下率を低減する必要があるとの知見に至った。

そこで本発明者は、まずブラシ圧の最適値を特定するための試験を実施した。
図３はブラシ圧を変化させたときのブラシの摩耗量を測定した試験結果を示す図であり、ブラシ摩耗量は、ブラシ圧が高い領域ではコミテータとの摩擦に起因する機械摩耗によりブラシ圧の増加に伴って次第に増加し、ブラシ圧が低い領域ではコミテータとの間で生じた火花に起因する電気摩耗によりブラシ圧の低下に伴って次第に増加する。双方の間には何れの現象も受け難い領域が形成され、その領域中にブラシ摩耗量の極小値が含まれる。極小値のブラシ圧は170gfであるため、モータ寿命の末期のブラシ圧の最適値は170gf付近にあると見なせる。

一方、ブラシ圧は、ブラシアームの形状のみで決定されるブラシ圧指数として次式(1)のように表現できる。

図５に示すように、Ｌ1は撓みに伴って弾性作用を奏するブラシアームの基端側の領域の長さ、Ｌ2はブラシアームの基端からブラシまでの長さ、Ｂはブラシアームの板幅、Ｔはブラシアームの板厚、θはブラシアームの荷重を受けていない状態θ0とブラシが全て摩耗した状態との角度差である。

上式(1)においてブラシ圧指数は固有の値で表現されている。ブラシ摩耗量の極小値ではブラシ圧指数が26になり、モータ寿命の末期のブラシ圧指数の最適値は26付近と見なせる。

但し、モータ寿命を決定する真の要素は初期から末期までのトータルのブラシ摩耗量であり、末期のブラシ圧指数を26よりも低く設定した方がトータルのブラシ摩耗量を低減できることもある。その反面、図３の特性線から判るように、末期のブラシ圧指数を極小値から大きく低下させると電気摩耗の影響によりブラシ摩耗量が急増する。これらの点を勘案して末期のブラシ圧指数を20に設定した。
即ち、下式(2)の条件を満足するようにブラシアームの各要件を設定すれば、モータ寿命の末期においても電気摩耗によりブラシの摩耗量が急増する事態を回避できる。

また、ブラシ圧の低下率は、ブラシアームの形状のみで決定されるブラシ圧定数として次式(3)のように表現できる。

このブラシ圧定数が小さいほどブラシ圧の低下率が小となるため、初期のブラシ圧を低減するには、式(3)のブラシ圧定数の上限を制限する必要がある。そこで、ブラシ圧指数に関する式(2)の条件を満足した上で、そのときの各要件に基づき達成し得る現実的なブラシ圧定数の上限として1.0を設定した。
即ち、下式(4)の条件を満足するようにブラシアームの各要件を設定すれば、ブラシ圧の低下率を小として初期のブラシ圧を低減できる。

以上のようにして設定された式(2)及び式(4)を共に満足するようにブラシアームの各要件が求められ、結果として、初期から末期までのモータ寿命の全域において常に適切なブラシ圧を保つことが可能となる。

また別の態様として、前記Ｌ1、Ｌ2、Ｂ、Ｔ、θの関係を規定した式(2),(4)に基づき、初期のブラシ圧として250gf以下が設定され、末期のブラシ圧として140gf以上が設定され、初期から末期までを通じて140gf以上、250gf以下が望ましい（請求項２）。
このように構成したブラシ付きモータによれば、式(2),(4)に基づき、最適範囲に初期及び末期のブラシ圧を設定可能となる。

また別の態様として、請求項１または２に記載のモータ用ブラシホルダ装置を搭載してブラシ付きモータを構成することが望ましい（請求項３）。
このように構成したブラシ付きモータによれば、そのブラシホルダ装置により請求項１または２に記載した作用効果が得られる。

本発明のモータ用ブラシホルダ装置及びそれを搭載したブラシ付きモータによれば、初期から末期までのモータ寿命の全域において常に適切なブラシ圧を保ち、これにより十分に長いモータ寿命を達成することができる。

実施形態のブラシ付きモータを示す断面図である。 エンドベル内のブラシホルダ装置をフロント側から見た図である。 実施形態においてブラシ圧を変化させたときのブラシ摩耗量を測定した試験結果を示す図である。 図３の試験結果に基づき、モータ寿命の末期のブラシ圧、初期のブラシ圧、及び初期から末期までのブラシ圧の低下率の関係を模式的に示した説明図である。 ブラシアームの各要件を表した正面図である。 ブラシアームの各要件を表した側面図である。 実施形態のモータ用ブラシホルダ装置で得られる初期及び末期のブラシ圧を従来技術のものと比較した結果を示す図である。 実施形態のモータ用ブラシホルダ装置の実働時間とブラシ圧の変化との試験結果を示す図である。 実施形態と従来技術１のモータ用ブラシホルダ装置の寿命試験の結果を示す図である。 従来技術１のモータ用ブラシホルダ装置の実働時間とブラシ圧の変化との試験結果を示す図である。

以下、本発明を具体化したモータ用ブラシホルダ装置、及びそれを搭載したブラシ付きモータの一実施形態を説明する。
図１は本実施形態のブラシ付きモータを示す断面図であり、図中の左方がモータのフロント側に相当し、右方がモータのリア側に相当する。

モータ１のハウジング２は、金属ケース３及び合成樹脂製のエンドベル４により構成されている。金属ケース３はリア側に向けて開口する有底円筒状をなし、その開口部を閉塞するように、エンドベル４を金属ケース３の開口端の段差部に嵌め込み、金属ケース３の開口端の一部を切り曲げすることでエンドベル４をかしめ固定している。

金属ケース３の内周面には２極の界磁マグネット５が接着剤により固定され、これらの界磁マグネット５とヨークとして機能する金属ケース３とによりステータ６（固定子）が構成されている。界磁マグネット５の内側にはロータ７（回転子）が配設され、ロータ７は回転軸８、アーマチャ９（電機子）及びコミテータ１０（整流子）から構成されている。

ロータ７の回転軸８のフロント側は金属ケース３内の軸受１２により回転可能に支持され、回転軸８のリア側はエンドベル４内の軸受１３により回転可能に支持され、この回転軸８が金属ケース３からフロント側に突出してモータ１の出力軸として機能する。

アーマチャ９は、回転軸８上に固定されたコア１４に３極の巻線１５を巻回して構成され、コア１４の外周面と界磁マグネット５の内周面との間には磁気ギャップとして所定のクリアランスが形成されている。コミテータ１０はエンドベル４内に位置するように回転軸８上に設けられて周方向に３極に分割され、図示はしないが巻線１５の各極に対して電気的に接続されている。
回転軸８上のアーマチャ９とコミテータ１０との間には冷却ファン１６が装着され、回転軸８と共に冷却ファン１６が回転してアーマチャ９や以下に述べるブラシホルダ装置１８を冷却する機能を奏する。

エンドベル４内には、コミテータ１０を内包するようにブラシホルダ装置１８が配設されており、このブラシホルダ装置１８の構成について以下に説明する。
図２はエンドベル４内のブラシホルダ装置１８をフロント側から見た図である。
図１，２に示すように、エンドベル４内のコミテータ１０を中心とした180°対向する位置にはそれぞれ金属製のブラシベース１９が固定され、各ブラシベース１９には端子２０が一体形成または接続されている。各端子２０はエンドベル４内から外部のリア側に向けて突出し、外部電源と接続された図示しない給電ケーブルを接続可能となっている。

各ブラシベース１９上の一側にはブラシアーム２１の固定面２１ａ（基端）がカシメ等により固定され、ブラシベース１９を介してブラシアーム２１は端子２０と電気的に接続されている。固定面２１ａの近傍においてブラシアーム２１には所定の曲率をなすＲ部２１ｂが形成され、このＲ部２１ｂを介してブラシアーム２１は全体として「く」字状をなすように折曲形成されて先端をコミテータ１０側に指向させている。

各ブラシアーム２１の先端にはカーボン製のブラシ２２が固定され、各ブラシ２２はコミテータ１０を挟んで180°対向して位置している。結果として一対のブラシアーム２１及びブラシ２２は、コミテータ１０を中心として点対称となる互い違いの位置関係に配置されている。

各ブラシアーム２１は、弾性に富んだベリリウム銅の板材により製作されている。但し、ブラシアーム２１の材質はベリリウム銅に限定されるものではなく、銅または銅が重量百分率で50％以上を占める合金であればよい。このようにブラシアーム２１の材質を限定しているのは、後述するようにブラシアーム２１の形状に関する各要件（Ｌ1，Ｌ2，Ｂ，Ｔ，θ）を決定するために適用される式(2)及び式(4)が、上記材質のヤング率を前提としているためである。
なお、端子２０の配置など設計的な事情によっては、一対のブラシアーム２１は、コミテータ１０の中心を通る直線に関して線対称に配置してもよい。

各ブラシアーム２１は、基端側の領域（後述する撓み長さＬ1）を除いてフロント側及びリア側の端縁２１ｃが直角に折曲されている。これによりブラシアーム２１は基端側の領域には弾性が付与されると共に、それ以外の領域は端部が曲げ起されていることで剛性が付与され、基端側の領域を撓ませて弾性によりそれぞれのブラシ２２をコミテータ１０の外周面に当接させている。

給電ケーブルから端子２０に給電されると、ブラシアーム２１、ブラシ２２及びコミテータ１０を介しアーマチャ９の巻線１５に直流電流が流されてコア１４に磁界が発生し、界磁マグネット５の磁界との吸引及び反発作用によりロータ７が回転する。ロータ７の回転に伴って各ブラシ２２がコミテータ１０の外周面に摺接して、アーマチャ９の複数の巻線１５の内で通電させる巻線１５や流す電流の向きを連続的に切り替え、 それに伴ってコア１４の磁界が連続的に変化してロータ７が回転し続ける。なお、直流電流には商用交流電源を全波整流または半端整流したものを含む。

ところで、［発明が解決しようとする課題］で述べたように、特許文献１の技術を含めた従来技術では、初期状態において適切なブラシ圧が達成されるようにブラシアームの長さや板厚等の各要件を設定しているが、図１０に示すように、早期の段階でブラシ摩耗量が急増して十分なモータ寿命を達成できないという問題があった。

このような不具合を鑑みて本発明者は、モータ寿命を制限する直接的な要因がブラシ圧の低下に伴う電気摩耗にあることから、ブラシ圧の最適化は、モータ寿命の初期よりもむしろ末期に必要であるとの知見に至った。より詳しくは、モータ寿命の末期のブラシ圧を、図１０中のブラシ摩耗量が急増する領域よりも手前にとどめれば、電気摩耗の影響を回避できる。
但し、ブラシ圧を高める常套手段として、例えばブラシアーム２１の板厚を増加する場合があるが、モータ寿命の末期において板厚の増加によりブラシ圧を最適化すると、初期のブラシ圧が過大になってコミテータ１０との摩擦に起因する機械摩耗が促進されてしまい、結果としてモータ寿命を延長できない。

即ち、単にブラシ圧の最適化をモータ寿命の初期から末期に切り換えるだけでなく、モータ１の運転中のブラシ２２の摩耗を抑制してブラシ圧の低下率を低減することにより、初期のブラシ圧の増加を抑制する必要がある。このように末期でのブラシ圧を最適化し、且つ初期から末期に至るまでのブラシ圧の低下率を低減するには、ブラシアーム２１の長さや板厚等の各要件の綿密且つ適切な調整が要求される。

以上の知見に基づき本発明者は、まずブラシ圧の最適値を特定するための試験を実施した。
図３はブラシ圧を変化させたときのブラシ摩耗量を測定した試験結果を示す図である。この試験では、ブラシアーム２１の板厚Ｔを段階的に変化（0.12，0.13，0.15，0.20，0.25mm）させて所望の各ブラシ圧（gf）を得ている。そして、各ブラシ圧の条件下でモータ１を１時間運転した上で、その間に発生したブラシ２２の摩耗量をモータ１の回転数（積算値）で除算することにより、モータ１の１回転当たりのブラシ摩耗量（μm³）を求めている。

図中の各板厚のデータを結んだ特性線に示すように、１回転当たりのブラシ摩耗量は、ブラシ圧が高い領域ではコミテータ１０との摩擦に起因する機械摩耗によりブラシ圧の増加に伴って次第に増加し、ブラシ圧が低い領域ではコミテータ１０との間で生じた火花に起因する電気摩耗によりブラシ圧の低下に伴って次第に増加する。双方の間には何れの現象も受け難い領域が形成され、その領域中に１回転当たりのブラシ摩耗量の極小値が含まれる。ブラシ摩耗の極小値はブラシアーム２１の板厚Ｔ＝0.13mmより若干ブラシ圧の低側で得られ、このときのブラシ圧は170gfである。従って、モータ寿命の末期のブラシ圧の最適値は170gf付近にあると見なせる。

図４は図３の試験結果に基づき、モータ寿命の末期のブラシ圧、初期のブラシ圧、及び初期から末期までのブラシ圧の低下率の関係を模式的に示した説明図である。
詳細は後述するが、末期のブラシ圧の最適化とブラシ圧の低下率の低減とは、ブラシアーム２１の各要件の設定に関して基本的に相反する（下式(2)及び下式(4)参照）。このため、例えばモータ寿命の末期に170gf付近のブラシ圧を達成することを条件付けると、ブラシアーム２１の各要件の制約から実現可能なブラシ圧の低下率（ブラシ圧の低下時の傾き）もある程度の範囲内に絞られることから、その範囲内でブラシ圧の低下率が設定され、自ずと初期のブラシ圧も定まる。

但し、モータ寿命を決定する真の要素は初期から末期までのトータルのブラシ摩耗量であることから、末期のブラシ圧の最適値は極小値である170gfとは限らない。例えば170gfよりも低いブラシ圧を末期の値とした方がトータルのブラシ摩耗量を低減できることもあり、その場合には末期のブラシ圧を170gfよりも低く設定することになる。

一方、ブラシ圧は、ブラシアーム２１の形状のみで決定される指標（以下、ブラシ圧指数と称する）として次式(1)のように表現できる。同式(1)は周知の材料力学の片持ち梁の公式をベースとし、ブラシアーム２１の形状に関する各要件（以下のＬ1，Ｌ2，Ｂ，Ｔ，θ）によりブラシ圧を特定できるように適合させたものである。

図５はブラシアーム２１の各要件を表した正面図、図６は同じくブラシアーム２１の各要件を表した側面図である。これらの図に示すように、Ｌ1は撓みに伴って弾性作用を奏するブラシアーム２１の基端側の領域の長さ（以下、撓み長さＬ1と称する）、Ｌ2はブラシアーム２１の基端からブラシ２２の中心までの長さ（以下、ブラシアーム長さＬ2と称する）、Ｂは領域Ｌ1におけるブラシアーム２１の板幅、Ｔは領域Ｌ1におけるブラシアーム２１の板厚、θはブラシアーム２１の荷重を受けていない状態θ0とブラシ２２が全て摩耗した状態との角度差（以下、末期撓み角度θと称する）である。

以上の撓み長さＬ1、ブラシアーム長さＬ2、ブラシアーム２１の板幅Ｂ、及びブラシアーム２１の板厚Ｔの単位は、mm（ミリ）であり、末期撓み角度θの単位は、°（度）である。
なお、撓み長さＬ1、ブラシアーム長さＬ2、板幅Ｂ及び末期撓み角度θはブラシアーム２１の製作時に任意に設定可能であるが、板厚Ｔはブラシアーム２１の材料の厚みに依存する。

上式(1)においてブラシ圧指数は固有の値で表現されているが、その値は図３中のブラシ圧と置換可能であり、ブラシ圧指数が大きいほどブラシ圧が大であることを意味する。換言すると、ブラシ摩耗量とブラシ圧指数との間には、図３に示すブラシ摩耗量とブラシ圧と同様の関係が成立する。ブラシ摩耗量の極小値ではブラシ圧指数が26（ブラシ圧170gfに対応）になり、モータ寿命の末期のブラシ圧指数の最適値は26付近と見なせる。

但し、上記したように初期から末期までのトータルのブラシ摩耗量を考慮すると、末期のブラシ圧指数は初期のブラシ圧を高めすぎないようにするためより低い値の方が好ましい場合もある。その反面、図３の特性線から判るように、ブラシ圧指数を大きく低下させると電気摩耗の影響によるブラシ摩耗量が急増するため、末期のブラシ圧指数を極小値の26から大きく低下させるべきではない。これらの点を勘案して末期のブラシ圧指数を20（ブラシ圧140gfに対応）に設定した。

即ち、下式(2)の条件を満足するようにブラシアーム２１の各要件を設定すれば、モータ寿命の末期においても電気摩耗によりブラシ２２の摩耗量が急増する事態を回避できる。

また、ブラシ圧の低下率は、ブラシアーム２１の形状のみで決定される指標（以下、ブラシ圧定数と称する）として次式(3)のように表現できる。上式(1)と同じく同式(3)も、周知の材料力学の片持ち梁の公式をベースとし、ブラシアーム２１の形状に関する各要件によりブラシ圧の低下率を特定できるように適合させたものである。

このブラシ圧定数が小さいほどブラシ圧の低下率（ブラシ摩耗量の増加率）が小となり、図４に示すように同一の末期ブラシ圧において初期のブラシ圧が低減されることになる。
従って、初期のブラシ圧を低減するには、式(3)のブラシ圧定数の上限を制限する必要があるが、式(3)の内容は末期撓み角度θを除いて式(2)と同一である。このため双方の式中の各要件を増減すると、一方の式では条件を満足し易い方向に作用し、他方の式では条件を満足し難い方向に作用する。そこで、ブラシ圧指数に関する式(2)の条件を満足した上で、そのときの各要件に基づき達成し得る現実的なブラシ圧定数の上限として1.0を設定した。

即ち、下式(4)の条件を満足するようにブラシアーム２１の各要件を設定すれば、ブラシ圧の低下率を小として初期のブラシ圧を低減できる。なお、このようにブラシ圧定数の上限を1.0に定めることにより、末期のブラシ圧140gfを基準として初期のブラシ圧の上限は概ね250gf付近となり、その範囲内がブラシ圧の最適値と見なせる。

なおブラシ圧は、ブラシ２２とコミテータ１０の間に微小電流を流しながら、ブラシ２２の上端をテンションメータを介して引き上げ、通電が途切れた時点のテンションメータの値を適用する。

以上のようにして設定された式(2)及び式(4)を共に満足するように、実際のブラシアーム２１の各要件が求められる。本実施形態では、式(2)からブラシ圧指数＝20が算出され、且つ式(4)からブラシ圧定数＝0.7が算出されるときの各要件に基づきブラシアーム２１を製作し、ブラシホルダ装置１８に組み付けた。この本実施形態のモータ用ブラシホルダ装置１８で得られる初期及び末期のブラシ圧を従来技術のものと比較した結果を図７に示す。

従来技術１は、図１０に基づき説明した初期状態でのブラシ圧を最適化したブラシホルダ装置である。ブラシアームの各要件を式(2)及び式(4)に適用すると、ブラシ圧定数＝0.9は式(4)の条件を満足するが、ブラシ圧指数＝16.3は式(2)の条件を満足していない。このためモータ寿命の初期のブラシ圧は良好であるものの末期のブラシ圧が不足し、結果として図１０中の早期の段階でブラシ摩耗量が急増してしまう。

また従来技術２は、例えばブラシアームの板厚Ｔを減少して撓み易くしたブラシホルダ装置である。板厚Ｔの減少によりブラシ圧定数＝0.6は式(4)の条件を十分に満足するものの、ブラシ圧指数＝10.5は式(2)の条件からかけ離れている。このためモータ寿命の初期のブラシ圧が必要以上に抑制されることで末期のブラシ圧が不足し、結果として早期の段階でブラシ摩耗量が急増してしまう。

これに対して本実施形態では、式(2)及び式(4)を共に満足した結果、モータ寿命の初期及び末期のブラシ圧を共に最適範囲内に保持できる。
図８は本実施形態のモータ用ブラシホルダ装置１８の実働時間とブラシ圧の変化との試験結果を示す図であり、試験条件は図１０の従来技術１と同一である。

この図に示すように、モータ寿命の初期にはブラシ圧が最適範囲の上限である250gfにとどめられ、末期にはブラシ圧が最適範囲の下限である140gfにとどめられている。そして図１０に比較して、初期から末期までのブラシ圧の低下率（ブラシ摩耗量の増加率）が緩やか且つ急変していないことは、モータ寿命の末期においてもブラシ摩耗が急激に進行する領域に侵入していないことを意味し、換言すると、式(2)で設定したブラシ圧指数≧20の条件設定が適切であることの証左でもある。

さらに本発明者は、実施形態と従来技術１のモータ用ブラシホルダ装置１８の寿命試験を実施し、それぞれについて初期から末期までの実働時間を複数回計測した。図９に示すように、実働時間の下限値（最短寿命）を比較すると、従来技術１の100時間に対して本実施形態では145時間まで延長化され、45％の改善を達成できたことが判る。

以上のように本実施形態のモータ用ブラシホルダ装置１８及びそれを搭載したブラシ付きモータ１によれば、初期から末期までのモータ寿命の全域において常に適切なブラシ圧を保つことにより、初期に発生するブラシ２２の機械摩耗及び末期に発生するブラシ２２の電気摩耗を共に抑制して十分に長いモータ寿命を達成することができる。
特に本発明は、20000rpm以上、さらに好ましくは30000rpm以上 の高回転仕様のモータ１において顕著に効果が見られる。

また、本発明が用いられるモータ１は直径50mm以下の小型直流モータであって、出力が500W以下であることが好ましい。

以上で実施形態の説明を終えるが、本発明の態様はこの実施形態に限定されるものではない。例えば上記実施形態では、ステータ６を２極、アーマチャ９を３極としたブラシ付きモータ１及び当該モータ１に搭載されるモータ用ブラシホルダ装置１８に具体化した。しかし、ブラシ付きモータであれば仕様は上記実施形態に限定されるものではなく、その極数等を任意に変更可能である。

７ ロータ
８ 回転軸
１０ コミテータ
１８ ブラシホルダ装置
１９ ブラシベース
２１ ブラシアーム
２１ａ 固定面（基端）
２２ ブラシ

Claims (3)

1. 銅または銅が重量百分率で50％以上を占める合金からなるブラシアームの基端がブラシベース上に固定されると共に、該ブラシアームの先端側にブラシが固定され、ロータの回転軸上に設けられたコミテータの外周面に 前記ブラシアームの撓みに伴う弾性により前記ブラシを摺接可能としてなる モータ用ブラシホルダ装置において、
   撓みに伴って弾性作用を奏する前記ブラシアームの基端側の領域の長さをＬ1(mm)、前記ブラシアームの基端から前記ブラシまでの長さをＬ2(mm)、前記ブラシアームの板幅をＢ(mm)、前記ブラシアームの板厚をＴ(mm)、前記ブラシアームの荷重を受けていない状態と前記ブラシが全て摩耗した状態との角度差をθ(°)としたときに、これらのＬ1、Ｌ2、Ｂ、Ｔ、θの関係が、
   

   

   

   を共に満足するように設定されたことを特徴とするモータ用ブラシホルダ装置。
2. 前記Ｌ1、Ｌ2、Ｂ、Ｔ、θの関係を規定した式に基づき、初期から末期までのブラシ圧が140gf以上、250gf以下である
   ことを特徴とする請求項１に記載のモータ用ブラシホルダ装置。
3. 請求項１または２に記載のモータ用ブラシホルダ装置を搭載したブラシ付きモータ。

Images