JP6817842B2 - バイオガス生成促進剤およびそれを用いたバイオガス生成促進方法、有機性廃棄物の処理方法、処理装置 - Google Patents
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Description
物理的促進処理を施す装置としては、例えば、超音波破砕装置、湿式ミル破砕装置、ボールミル破砕装置、ホモジナイズ破砕装置、熱処理装置、高温高圧処理装置等が挙げられる。
化学的促進処理を施す装置としては、例えば、酸処理を施す装置、アルカリ処理を施す装置、オゾン酸化を施す装置等が挙げられる。
生物学的促進処理を施す装置としては、例えば、酵素剤を用いる装置、バイオ系界面活性剤を用いる装置、発酵促進微生物製剤を用いる装置等が挙げられる。
特許文献1に記載されている発明は、油脂による発酵阻害を緩和することが図られている。
特許文献2には、ノニオン界面活性剤として、オクチルフェノール系アルコールエトキシレート、トリデシルアルコール系アルコールエトキシレート、Tergitol15−S−7、Tergitol15−S−5(2級アルキル炭素原子数15、エチレンオキシド(EO)付加モル数5)等の2級アルコールエトキシレート、脂肪酸エステルエトキシレート等が記載されている。
[1]有機性廃棄物からバイオガスを生成する嫌気発酵処理に用いられ、下記一般式(a)で表される化合物からなるノニオン界面活性剤を含有する、バイオガス生成促進剤。
R1−CO(OR2)m1OR3 ・・・(a)
((a)式中、R1は炭素原子数3〜21の炭化水素基、R2は炭素原子数2〜4のアルキレン基、R3は炭素原子数1〜3のアルキル基である。m1は(OR2)の平均繰り返し数を表し、2〜200の数である。)
[2]前記ノニオン界面活性剤を0.1質量%〜95質量%含有する組成物である、[1]に記載のバイオガス生成促進剤。
[4]前記有機性廃棄物に対する前記バイオガス生成促進剤の添加量が、前記有機性廃棄物と前記バイオガス生成促進剤からなる培養液全量の0.0001質量%〜90質量%である、[3]に記載のバイオガス生成促進方法。
[6]有機性廃棄物を嫌気性処理する処理装置であって、[1]または[2]に記載のバイオガス生成促進剤を貯留するバイオガス生成促進剤貯留槽と、前記有機性廃棄物に前記バイオガス生成促進剤を添加する添加手段と、前記有機性廃棄物を貯留する汚泥貯留槽と、前記バイオガス生成促進剤を添加した有機性廃棄物を嫌気性処理する嫌気発酵処理槽と、を具備し、前記バイオガス生成促進剤の添加位置が前記嫌気発酵処理槽であることを含む、処理装置。
本発明のバイオガス生成促進剤は、有機性廃棄物からバイオガスを生成する嫌気発酵処理に用いられ、下記一般式(a)で表される化合物からなるノニオン界面活性剤を含有する組成物である。下記一般式(a)で表される化合物は主に液体である。従って、本発明のバイオガス生成促進剤は、主に液体の組成物である。
R1−CO(OR2)m1OR3 ・・・(a)
また、(OR2)m1は、1種のオキシアルキレン基で構成されていてもよいし、2種以上のオキシアルキレン基で構成されていてもよい。
成分(A)の含有量が上記下限値以上であれば、バイオガス生成促進剤の輸送コストを削減することができる。一方、成分(A)の含有量が上記上限値以下であれば、バイオガス生成促進剤の引火性が低下するため、貯蔵に有利となる。
例えば、触媒として、一般的なアルカリ触媒である水酸化ナトリウムや水酸化カリウム等を用いた場合、m1の分布は比較的広くなる。また、例えば、特公平6−15038号公報に記載されている複合金属酸化物や、特開2000−144179号公報、特開2009−221150号公報に記載されている、表面改質された複合金属酸化物等をアルコキシル化触媒として用いた場合、m1の分布は比較的狭くなる。
表面改質剤の添加量が0.5質量部以上であれば、複合金属酸化物による改質効果が得られやすい。また、表面改質剤の添加量が10質量部以下であれば、複合金属酸化物による十分な触媒活性が得られやすい。また、複合金属酸化物の表面改質に用いる表面改質剤の添加量を制御することにより、複合金属酸化物触媒により製造される成分(A)のm1の分布を制御できる。表面改質剤の添加量が多いほど、m1の分布が狭い成分(A)が得られる。
本発明のバイオガス生成促進剤における任意成分の界面活性剤の含有量は、1質量%〜80質量%であることが好ましく、1質量%〜30質量%であることがより好ましく、5質量%〜20質量%であることがさらに好ましい。本発明のバイオガス生成促進剤における任意成分の界面活性剤の含有量が上記下限値以上であれば、その効果が得られる。一方、本発明のバイオガス生成促進剤における任意成分の界面活性剤が上記上限値以下であれば、本発明のバイオガス生成促進剤における成分(A)の含有量が適切な範囲内となるため、本発明のバイオガス生成促進剤の使用量が適切な量となる。
任意のノニオン界面活性剤としては、具体的には、ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ社製のレオコールTD−50(商品名)、レオコールTD−90(商品名)、TD−200(商品名)、エソミンT/25(商品名)、日本エマルジョン社のエマレックス715(商品名)、エマレックス750(商品名)、第一工業製薬社製のノイゲンSD−30(商品名)、ノイゲンSD−300(商品名)、ノイゲンXL−100(商品名)、ノイゲンXL−400(商品名)、日本触媒社製のソフタノール50(商品名)、ソフタノール200(商品名)、ソフタノール12030(商品名)等のアルコールエトキシレート、花王社製のレオドールTW−0106V(商品名)、東京化成社製のTween80(商品名)、NIKKOL SO−30V(商品名)等のソルビタン脂肪酸エステル 日本エマルジョン社製のEMALEX SSG−10(商品名)等のグリセリン脂肪酸エステル等が挙げられる。
α−オレフィンスルホン酸塩としては、炭素原子数10〜20であるものが好ましい。
直鎖または分岐鎖のアルキル硫酸エステル塩としては、炭素原子数10〜20であるものが好ましい。
α−スルホ脂肪酸エステル塩としては、炭素原子数10〜20であるものが好ましい。
公知の方法により合成したアニオン界面活性剤としては、例えば、ヤシ油脂肪酸等の高級脂肪酸またはその塩、アルキルエーテルカルボン酸塩、ポリオキシアルキレンエーテルカルボン酸塩、アルキル(またはアルケニル)アミドエーテルカルボン酸塩、アシルアミノカルボン酸塩等のカルボン酸型、アルキルリン酸エステル塩、ポリオキシアルキレンアルキルリン酸エステル塩、ポリオキシアルキレンアルキルフェニルリン酸エステル塩、グリセリン脂肪酸エステルモノリン酸エステル塩等のリン酸エステル型アニオン界面活性剤等が挙げられる。アニオン界面活性剤は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
有機溶媒としては、アルコール類、多価アルコール類、グリコールエーテル類、ポリグリコールエーテル類、ピロリドン系溶媒等が挙げられる。これらの有機溶媒としては、例えば、メタノール、エタノール、1−プロパノール、2−プロパノール、ブタノール、エチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコールヘキシルエーテル、ジエチレングリコールベンジルエーテル、エチレングリコールイソプロピルエーテル、ブチルカルビトール、グリセリン、平均分子量200〜10000のポリエチレングリコール等が挙げられる。これらの有機溶媒の中でも、エタノール、プロピレングリコールが好ましく、プロピレングリコールが最も好ましい。
本発明のバイオガス生成促進剤は、エタノールおよびプロピレングリコールを含有することにより、発酵阻害を起こすことなく、成分(A)のみを含有する場合に比べて、バイオガスの生成量を多くすることができる。
これらの水または有機溶媒は、1種を単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、本発明のバイオガス生成促進剤によれば、メタン発酵処理によって生じる消化汚泥(発酵残渣)や消化液の固形物量や浮遊粒子やコロイド状物質を減少することができ、これに伴って、消化汚泥の粘度や、消化汚泥や消化液から発生する臭気も低減することができる。
また、本発明のバイオガス生成促進剤によれば、成分(A)からなるノニオン界面活性剤は生分解性が良好であるため、消化汚泥への残存率が低く、消化液および消化汚泥の処理工程で発泡等の不具合を生じないため、安定に発酵残渣を処理することができる。
また、本発明のバイオガス生成促進剤によれば、嫌気発酵処理槽内で泡立ちが生じることを抑制することができ、メタン発酵処理における発酵阻害を防止できる。
また、本発明のバイオガス生成促進剤によれば、嫌気発酵処理槽内でのスカム発生を誘発することを抑制することができる。
さらに、本発明のバイオガス生成促進剤によれば、嫌気発酵処理槽の機械撹拌装置の水封止部からの汚泥流出や移送ポンプ配管やバイオガス回収配管系への逆流等の設備不具合が生じることを抑制することができる。なお、機械撹拌装置の水封止部とは、メタン発酵槽内の水やガスが外部に流出しないように、機械撹拌装置の撹拌軸と発酵槽上面の撹拌軸貫通穴との隙間を密封した部分のことである。
本発明のバイオガス生成促進方法は、有機性廃棄物の嫌気発酵処理によってバイオガスを生成するバイオガス生成促進方法であって、有機性廃棄物に、上述の本発明のバイオガス生成促進剤を添加する添加工程と、バイオガス生成促進剤を添加した有機性廃棄物をメタン発酵処理する発酵工程と、を備える方法である。
図1は、本発明のバイオガス生成促進方法に用いられるバイオガス生成装置を示す概略図である。
このバイオガス生成装置1は、バイオガス生成促進剤貯留槽10と、汚泥貯留槽20と、前処理槽30と、嫌気発酵処理槽40と、消化汚泥貯留槽50と、脱硫塔60と、バイオガスタンク70と、余剰ガス燃焼装置80と、を備えている。
すなわち、バイオガス生成装置1は、有機性廃棄物を嫌気性処理する処理装置である。
先ず、前処理槽30に、汚泥貯留槽20から汚泥を供給する。
次いで、前処理槽30にて、汚泥を汚泥分解反応する。ここで、汚泥分解反応とは、汚泥を前処理槽30に予め存在する微生物の力によって分解する反応である。
なお、前処理槽30から嫌気発酵処理槽40に、汚泥分解反応のみが終了した汚泥が供給された場合、嫌気発酵処理槽40にて、バイオガス生成促進剤貯留槽10から供給されたバイオガス生成促進剤を添加(混合)して(添加工程)、汚泥分解反応が終了した汚泥とバイオガス生成促進剤からなる培養液を調製した後、その培養液のメタン発酵処理を行う。一方、前処理槽30から嫌気発酵処理槽40に、予め前処理槽30で調製された培養液が供給された場合、その培養液のメタン発酵処理を行う。
また、嫌気発酵処理槽40において、TSの100質量部に対する、バイオガス生成促進剤に含まれる成分(A)の添加率は、汚泥のTS濃度が0.5質量%〜10質量%の場合、0.001質量部〜200質量部であることが好ましく、0.01質量部〜40質量部であることがより好ましく、0.01質量部〜20質量部であることがさらに好ましく、0.05質量部〜10質量部であることが最も好ましい。
回分式培養法(バッチ生産、非連続生産)は、fill−and−drawで処理する方式であり、嫌気発酵処理槽40に汚泥を供給して培養開始後、反応終了時まで汚泥の追加や、嫌気発酵処理槽40から発酵液の引き抜きを行わない方法である。
連続培養法は、嫌気発酵処理槽40に一定量の汚泥を連続供給すると同時に、供給した汚泥と等量の発酵液を嫌気発酵処理槽40から引き抜き、嫌気発酵処理槽40内の発酵液量を一定量に保持しながら処理する方法である。
回分式培養法の場合、嫌気発酵処理槽40内における培養液の培養時間は2日〜90日であることが好ましく、7日〜60日であることがより好ましく、10日〜45日であることがさらに好ましく、10日〜30日であることが最も好ましい。
連続培養法によれば、回分式培養法よりもメタンの生成量が多くなる。連続培養法では、培養初期に発酵阻害を生じない。したがって、連続培養法において、連日のように定期的に、汚泥(培養液)にバイオガス生成促進剤を添加することは、連続培養法における負の制御を軽減する上で効果的である。
また、本発明のバイオガス生成促進方法によれば、メタン発酵処理によって生じる消化汚泥や消化液の固形物量や浮遊粒子やコロイド状物質を減少することができ、これに伴って、消化汚泥の粘度や、消化汚泥や消化液から発生する臭気も低減することができる。
成分(A)からなるノニオン界面活性剤は、嫌気性条件における生分解性が知られている(Detergents Ingredients Database,version 2014.1参照)。しかしながら、これまでに、このノニオン界面活性剤の分解速度を十分に把握できていなかった。本発明のバイオガス生成促進方法によれば、偏性嫌気性菌の生育する絶対的な嫌気条件となるメタン発酵において、成分(A)はアルコールエトキシレートに比べて優れた分解性を示す。また、成分(A)を下水処理場等のメタン発酵において、下水汚泥に添加しても、成分(A)は容易に生分解される。したがって、連日のように定期的に、汚泥に成分(A)を添加する連続培養を行なっても、その後、消化液を河川に放流したり、返流水として曝気槽等に添加したりした場合に、成分(A)の除去を行なうための後処理を軽減することができる。
また、本発明のバイオガス生成促進方法によれば、嫌気発酵処理槽内でのスカム発生を誘発することを抑制することができる。
さらに、本発明のバイオガス生成促進方法によれば、嫌気発酵処理槽の水封止部からの汚泥流出や移送ポンプ配管やバイオガス回収配管系への逆流等の設備不具合が生じることを抑制することができる。
本発明の有機性廃棄物の処理方法は、有機性廃棄物を嫌気性処理する方法であって、有機性廃棄物に、上述の本発明のバイオガス生成促進剤を添加する添加工程と、バイオガス生成促進剤を添加した有機性廃棄物をメタン発酵処理する発酵工程と、を備える方法である。
表1に示す実施例1〜実施例8で用いられる成分(A)(CxEOy)を、下記の調製例1〜調製例5に示す通りに調製した。
なお、CxEOyにおいて、xは疎水基の炭素原子数、yはエチレンオキシド(EO)の平均付加モル数を示す。
表1において、C8EO15、C12EO11、C14EO15、C16EO25、C18EO10はラボ合成品である。
(MEE(C12EO11)の調製)
特開2000−144179号公報に記載されている方法に準じて、MEE(C12EO11、一般式(a)中のR1が11、R2が2、R3が1、m1が11の化合物。)を調製した。
キョーワード300(商品名、協和化学工業社製)を600℃で1時間、窒素雰囲気下で焼成して得られた焼成水酸化アルミナ・マグネシウム触媒2.2gと、表面改質剤として0.5N水酸化カリウムエタノール溶液2.9mLと、ラウリン酸メチルエステル(東京化成社製)342gとを、容量4Lのオートクレーブに仕込んだ。
次いで、オートクレーブ内を窒素で置換した後、昇温し、オートクレーブ内を温度180℃、圧力3×105Paに維持しつつ、エチレンオキシド(エアウォーター社製)774gを導入して攪拌しながら反応させた。
次いで、反応液を80℃まで冷却し、水126gと、濾過助剤として活性白土および珪藻土をそれぞれ5g添加した後、触媒をろ別除去して、MEE(C12EO11、疎水基の炭素鎖長12でEO平均付加モル数11)を純分90%品として得た。
(MEE(C8EO15)の調製)
ラウリン酸メチルエステル342gの代わりにオクタン酸メチルエステル(東京化成社製)253gを用い、エチレンオキシド1052gを用い、水148gを用いたこと以外は調製例1と同様にして、MEE(C8EO15、疎水基の炭素鎖長8でEO平均付加モル数15、一般式(a)中のR1が7、R2が2、R3が1、m1が15の化合物。)を純分90%品として得た。
(MEE(C14EO15)の調製)
ラウリン酸メチルエステル342gの代わりにミリスチン酸メチルエステル(東京化成社製)387gを用い、エチレンオキシド1052gを用い、水164gを用いたこと以外は調製例1と同様にして、MEE(C14EO15、疎水基の炭素鎖長14でEO平均付加モル数15、一般式(a)中のR1が13、R2が2、R3が1、m1が15の化合物。)を純分90%品として得た。
(MEE(C16EO25)の調製)
ラウリン酸メチルエステル342gの代わりにパルミチン酸メチルエステル(東京化成社製)432gを用い、エチレンオキシド1760gを用い、水249gを用いたこと以外は調製例1と同様にして、MEE(C16EO25、疎水基の炭素鎖長16でEO平均付加モル数25、一般式(a)中のR1が15、R2が2、R3が1、m1が25の化合物。)を純分90%品として得た。
(MEE(C18EO10)の調製)
ラウリン酸メチルエステル342gの代わりにオレイン酸メチルエステル(東京化成社製)473gを用い、エチレンオキシド704gを用い、水133gを用いたこと以外は調製例1と同様にして、MEE(C18EO10、疎水基の炭素鎖長18でEO平均付加モル数10、一般式(a)中のR1が17、R2が2、R3が1、m1が10の化合物。)を純分90%品として得た。
表1に示す比較例1〜比較例4では、成分(A)の代わりに、下記のノニオン界面活性剤を用いた。
アルコールエトキシレート(商品名:レオコールTD−90、ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ社製)
ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル(商品名:Tween80、東京化成工業社製)
硬化ヒマシ油系ノニオン界面活性剤(商品名:EMALEX HC−10およびHC−50、日本エマルジョン社製)
下水処理場から採取した嫌気性消化汚泥15mLおよび混合生汚泥1.5mLを、容量30mLのバイアル瓶に投入した。
また、この汚泥に、1w/v%の成分(A)(調製例1〜調製例5)またはノニオン界面活性剤を含む水溶液0.083mL〜0.25mLを添加して、成分(A)またはノニオン界面活性剤の濃度を50ppm〜150ppmとし水溶液を調製した。さらに、この水溶液に、10w/v%の成分(A)またはノニオン界面活性剤を含む水溶液0.083mL〜0.17mLを添加して、成分(A)またはノニオン界面活性剤の濃度を500ppm〜1000ppmとした培養液を調製した。なお、「w/v%」は、液体100mLに含まれる固体の質量(g)を表わす。
培養液を収容したバイアル瓶の気相部を窒素で置換した後、バイアル瓶をゴム栓およびアルミ栓を用いて密封した。
密封したバイアル瓶を37℃で1時間保温して、膨張した窒素をシリンジで排出し、その後、温度37℃、回転数120rpmで振とう培養を21日間〜24日間行なった。
培養中に生成するバイオガスを、培養4日〜7日おきにシリンジで抽出して定量し、その積算値(mL)を求めた。
1w/v%の成分(A)またはノニオン界面活性剤を添加した場合の積算値(表1にて「ガス生成量(mL)」と示す。)から1w/v%の成分(A)またはノニオン界面活性剤を添加しなかった場合(blank)の積算値(表1にて「blankガス生成量(mL)」と示す。)を差し引いた値をM(表1にて「対blankガス生成量(mL)」と示す。)とした。
下記の式(1)により、添加した成分(A)またはノニオン界面活性剤1モルが完全に分解した際に理論上生成するCH4のモル数およびCO2のモル数が算出される。
CnHaOb+(n−a/4−b/2)H2O→(n/2+a/8−b/4)CH4+(n/2−a/8+b/4)CO2 ・・・(1)
また、実施例8のように、成分(A)を1000ppm添加しても、汚泥の発酵が抑制されず、21日〜24日後のガス生成量は、成分(A)が分解して得られる理論量を上回った。
図2の結果から、比較例1のアルコールエトキシレート(レオコールTD−90)を150ppm添加した場合には、培養初期にガス生成量が抑制された。これに対して、実施例2の成分(A)(C12EO11)を150ppm添加した場合には、培養初期からガス生成量が抑制されず、21日目のガス生成量が3つの例の中で最も高くなった。
容量30mLのバイアル瓶に、下水処理場より採取した消化液15mLと下水汚泥1.5mLを投入した。
また、この汚泥に、1w/v%の成分(A)(C12EO11)を含む溶液0.25mLまたは1w/v%のアルコールエトキシレート(商品名:レオコールTD−90、ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ社製)を含む溶液0.25mLを添加して培養液を調製した。
培養液を収容したバイアル瓶の気相部を窒素で置換した後、バイアル瓶をゴム栓およびアルミ栓を用いて密封した。
密封したバイアル瓶を37℃で1時間保温して、膨張した窒素をシリンジで排出し、その後、温度37℃、回転数120rpmで振とう培養を14日間行なった。
14日間培養した培養液5mLとメタノール5mLを混合し、1分間ボルテックスミキサーで激しく攪拌した。さらに、その培養液に5分間超音波処理を施し、界面活性剤(成分(A)(C12EO11)、アルコールエトキシレート)を溶出させた。
その溶出液を回転数3000rpmで5分間遠心分離した後、0.2μmのシリンジフィルターで上清をろ過し、試験液を得た。
試験液に含まれる成分(A)(C12EO11)の濃度をガスクロマトグラフィ(GC)により測定した。ガスクロマトグラフィ条件を下記の通りとした。また、試験液に含まれるアルコールエトキシレート(レオコールTD−90)の濃度を高速液体クロマトグラフィ(HPLC)により測定した。高速液体クロマトグラフィ条件を下記の通りとした。
なお、成分(A)およびアルコールエトキシレート(レオコールTD−90)の所定濃度の水溶液を調製して検量線を作成し、それぞれの成分が残存する濃度を求めた。
カラム:DB1−HT(長さ30m、内径0.25mm、膜圧0.1μm、アジレント・テクノロジー社製)
カラム温度:150℃→昇温(5℃/分)→350℃(5分保持)
キャリアガス:ヘリウム、線速度:30cm/秒
試料注入量:1μL(スプリットモード、スプリット比2)
検出器:FID
カラム:Inertsil ODS−3(長さ150mm、内径4.6mm、粒子径5μm、ジーエルサイエンス社製)
カラム温度:40℃ 流量:0.5mL/分 移動相:85v/v%メタノール
検出器:RI
試料導入量:100μL
下水処理場から採取した下水汚泥(B)と、工場の食品加工廃液(C)とを実験原料として用い、連続培養による嫌気発酵処理試験を行った。表2に実験原料の性状を示す。
ここで、図3は、従来のバイオガス製造方法に用いられるバイオガス生成装置を示す概略図である。図3において、図1に示すバイオガス生成装置と同一の構成要素には同一の符号を付して、説明を省略する。
先ず、汚泥貯留槽20から嫌気発酵処理槽40に汚泥を供給する。
次いで、嫌気発酵処理槽40にて、汚泥のメタン発酵処理を行う。
以下、メタン発酵処理後の処理フローは、バイオガス生成装置1を用いたバイオガス製造方法と同様である。
嫌気発酵処理試験では、耐熱塩化ビニル製の完全混合型嫌気発酵処理装置を用い(総容積10L、有効容積8L)、37℃で運転した。ガス発生量の定量には、湿式ガスメータWS−1A型(シナガワ社製)を用いた。
原料の投入は、チューブポンプRP−60型(東京理化器械社製)を用い、1日あたり3回に分けて、合計240mLをタイマー制御で行った。
実施例9と実施例10では、バイオガス生成促進剤としては、成分(A)(C12EO11)の濃度が0.9w/v%の溶液を用い、その溶液を1日1回、タイマー制御で汚泥槽にポンプ注入した。一方、比較例6と比較例7では、実施例9および実施例10におけるバイオガス生成促進剤の注入量と等量の水道水をポンプ注入した。
この嫌気発酵処理試験では、3週間程度の連続運転で定常状態を確認した後、引続き1ヵ月間の連続運転で性能を評価した。
この嫌気発酵処理試験では、湿式ガスメータによるガス発生量の計測と、1週間に1回採取した消化汚泥の性状分析データとに基づいて、評価期間中の平均値で、実施例9、実施例10、比較例6および比較例7における嫌気発酵処理試験の性能解析を行った。
・TS(Total Solids、蒸発残留物);105℃蒸発残留物質量(下水試験方法)
・VS(Volatile Solids、強熱減量);600℃強熱減量(下水試験方法)
・SS(Suspended Solids、懸濁物質);遠心分離機による回転数3000rpm、10分間での沈殿物質量(下水試験方法)
・VSS(Volatile Suspended Solids、揮発性懸濁物質);懸濁物質の600℃強熱減量(下水試験方法)
・S−CODMn(化学的酸素消費量);過マンガン酸カリウム法(下水試験方法)
・VFA(揮発性有機酸);高速液体クロマトグラフ(エルマ光学社製ERC−8710(商品名)、検出器:RI、カラム:Shodex RSpak KC−811(昭和電工社製)、カラム温度:60℃、移動相:0.1%リン酸)
・溶解性画分;ガラス繊維ろ紙GF/B(1μm、ワットマン社製)でのろ液
・汚泥粘度(汚泥粘度とは、消化汚泥の粘度のことである。);B型回転粘度計(東京計器社製BL型、ロータNo.1、ロータ回転数12rpm、30rpm、60rpm)を用いて35℃で測定(下水試験方法)
・CH4、CO2;ガスクロマトグラフ(ジーエルサイエンス社製GC−323型、検出器:TCD、TCD電流値:50A、分離カラム:Unibeads C60/80、カラム温度:150℃、キャリアガス:アルゴン(Ar))
・汚泥の臭気指数;メタン発酵液200mLを5リットル臭気袋に入れ、活性炭を通した無臭臭気(評価試験室内の空気を活性炭に通して臭気を感じられなくした空気)を袋内に充填して、30℃、24時間静置後、袋内の臭気指数を臭気センサー(新コスモス電機社製ニオイセンサーXP−329IIIR型)で分析した。臭気指数は、臭気レベルより、次の式(1)により換算した。臭気指数=(0.0338×臭気レベル)+20.438・・・(1)
さらに、実験原料の性状において、実施例9および実施例10では、比較例6および比較例7よりも汚泥濃度(SS濃度)が減少し、汚泥粘度(消化汚泥の粘度)も低下し、S−CODMn濃度も低下しており、S−CODの減少からは溶解性有機物が減少していることが推定できる。このことから、実施例9および実施例10では、バイオガス生成促進剤による実験原料の分解促進効果が発揮されていることが分かった。
なお、実施例9、実施例10、比較例6および比較例7のいずれの嫌気発酵性処理槽でも揮発性有機酸の残留は全く認められず、かつ、嫌気発酵処理槽内での発泡現象も認められなかった。このことから、実施例9および実施例10における嫌気発酵処理反応は、発酵阻害等の問題は生じることなく順調に進行したものと考えられる。
容量250mLのポリ容器に、下水処理場より採取した消化液100mLと下水汚泥10mLを投入し、これらを攪拌、混合して、混合液を調製した。
この混合液を栄研化学社製の滅菌丸底スピッツ(白)に3mLずつ分注した後、1w/v%のアルコールエトキシレート(商品名:レオコールTD−90、ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ社製)(比較例8とする。)、1w/v%のポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル(商品名:Tween80、東京化成工業社製)(比較例9とする。)、1w/v%の成分(A)(C8EO15)(実施例11とする。)、1w/v%の成分(A)(C12EO11)(実施例12とする。)、1w/v%の成分(A)(C14EO15)(実施例13とする。)、1w/v%の成分(A)(C16EO25)(実施例14とする。)または1w/v%の成分(A)(C18EO10)(実施例15とする。)を0.3mL添加した。
その後、その混合液を上下に激しく撹拌した後、1分間静置して、ノギスにより、液面からの泡の高さ(泡高)を測定した。さらに10分間静置後、同様に泡高を測定した。結果を表5に示す。
成分(A)の添加によってガス発生率が高まるメカニズムについては分かっていないが、培養液中の凝集物や菌体の分散性の向上、発酵原料と発酵菌体との接触効率の向上、培養液中の酵素反応の向上、菌体膜の物質透過性の向上、菌叢の変化等の効果が得られるものと考えられる。
また、下水汚泥および下水消化液の混合液に成分(A)を添加した場合に、成分(A)の発泡が少なかったメカニズムについても分かっていないが、成分(A)の発泡性の低さに加えて、成分(A)が加水分解した場合に生成した脂肪酸によって破泡効果が示されたことも考えられる。
10 バイオガス生成促進剤貯留槽
20 汚泥貯留槽
30 前処理槽
40 嫌気発酵処理槽
50 消化汚泥貯留槽
60 脱硫塔
70 バイオガスタンク
80 余剰ガス燃焼装置
100 バイオガス生成促進剤供給源
200 汚泥供給源
300 バイオガス利用設備
400 排液処理装置
500 汚泥脱水装置
600 バイオガス生成装置
Claims (6)
- 有機性廃棄物からバイオガスを生成する嫌気発酵処理に用いられ、下記一般式(a)で表される化合物からなるノニオン界面活性剤を含有する、バイオガス生成促進剤。
R1−CO(OR2)m1OR3 ・・・(a)
((a)式中、R1は炭素原子数7〜17の炭化水素基、R2は炭素原子数2のアルキレン基、R3は炭素原子数1のアルキル基である。m1は(OR2)の平均繰り返し数を表し、10〜25の数である。) - 前記ノニオン界面活性剤を0.1質量%〜95質量%含有する組成物である、請求項1に記載のバイオガス生成促進剤。
- 有機性廃棄物の嫌気発酵処理によってバイオガスを生成するバイオガス生成促進方法であって、
前記有機性廃棄物に、請求項1または2に記載のバイオガス生成促進剤を添加する添加工程と、
前記バイオガス生成促進剤を添加した有機性廃棄物をメタン発酵処理する発酵工程と、を備える、バイオガス生成促進方法。 - 前記有機性廃棄物に対する前記バイオガス生成促進剤の添加量が、前記有機性廃棄物と前記バイオガス生成促進剤からなる培養液全量の0.0001質量%〜90質量%である、請求項3に記載のバイオガス生成促進方法。
- 有機性廃棄物を嫌気性処理する方法であって、
前記有機性廃棄物に、請求項1または2に記載のバイオガス生成促進剤を添加する添加工程と、
前記バイオガス生成促進剤を添加した有機性廃棄物をメタン発酵処理する発酵工程と、を備える、有機性廃棄物の処理方法。 - 有機性廃棄物を嫌気性処理する処理装置であって、
請求項1または2に記載のバイオガス生成促進剤を貯留するバイオガス生成促進剤貯留槽と、
前記有機性廃棄物に前記バイオガス生成促進剤を添加する添加手段と、前記有機性廃棄物を貯留する汚泥貯留槽と、
前記バイオガス生成促進剤を添加した有機性廃棄物を嫌気性処理する嫌気発酵処理槽と、を具備し、
前記バイオガス生成促進剤の添加位置が前記嫌気発酵処理槽であることを含む、処理装置。
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