JP6811023B2 - フェイシャルティシュ、フェイシャルティシュ製品入りカートン、及びフェイシャルティシュの製造方法 - Google Patents
フェイシャルティシュ、フェイシャルティシュ製品入りカートン、及びフェイシャルティシュの製造方法 Download PDFInfo
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Description
本発明は、パルプを主成分とするフェイシャルティシュ、フェイシャルティシュ製品入りカートン、及びフェイシャルティシュの製造方法に関する。
フェイシャルティシュは、顔の化粧料の拭き取り等に用いられ、肌に直接接するため、強度の他、触感の滑らかさ、柔らかさ、ボリューム感（嵩高さ）が要求される（特許文献１）。又、一般にフェイシャルティシュは積層された組の状態で紙製のカートンに収容され、販売及び使用される（特許文献２）。
しかしながら、滑らかさを出すためにカレンダーを強く行うと、紙厚が低くなってボリューム感が劣る。一方、ボリューム感を向上させるためにクレープを高くすると、表面の滑らかさが低下すると共に繊維間結合が緩み、紙の強度が低下して断紙が起こりやすくなり、製品としての強度も低下する。
このため、フェイシャルティシュの滑らかさ、柔らかさ、ボリューム感、強度を両立することが難しいという問題がある。
このため、フェイシャルティシュの滑らかさ、柔らかさ、ボリューム感、強度を両立することが難しいという問題がある。
従って本発明は、フェイシャルティシュの滑らかさ、柔らかさ、ボリューム感、強度を両立させたフェイシャルティシュ、フェイシャルティシュ製品入りカートン、及びフェイシャルティシュの製造方法の提供を目的とする。
本発明者らは、シートの坪量、クレープの本数及び高さを最適化することで、カレンダーを強く行っても紙厚を確保してボリューム感が得られることを見出した。
上記課題を解決するため、本発明のフェイシャルティシュは、２プライのフェイシャルティシュにおいて、前記フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０〜１６ｇ／ｍ２、紙厚が０．４０〜０．９０ｍｍ／１０枚、クレープの本数が１８〜２５本／６ｍｍ、該クレープの高さが１５〜４０μｍであり、柔軟剤を０．０３〜０．３０質量％含有し、前記フェイシャルティシュの比容積が３．０〜７．０ｃｍ ３ ／ｇである。
上記課題を解決するため、本発明のフェイシャルティシュは、２プライのフェイシャルティシュにおいて、前記フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０〜１６ｇ／ｍ２、紙厚が０．４０〜０．９０ｍｍ／１０枚、クレープの本数が１８〜２５本／６ｍｍ、該クレープの高さが１５〜４０μｍであり、柔軟剤を０．０３〜０．３０質量％含有し、前記フェイシャルティシュの比容積が３．０〜７．０ｃｍ ３ ／ｇである。
前記フェイシャルティシュの比容積が３．０〜７．０ｃｍ３／ｇであることが好ましい。
ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記フェイシャルティシュの２プライのままのサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、前記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が４〜１５ｄＢＶ２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が７〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましい。
ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記フェイシャルティシュの２プライのままのサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、前記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が４〜１５ｄＢＶ２ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が７〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであることが好ましい。
ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記フェイシャルティシュの２プライのままのサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が１．５〜３．５ｍｍ/Ｎであることが好ましい。
前記フェイシャルティシュの、ＪＩＳ−Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さをＤＭＤＴとし、乾燥時の横方向の引張強さをＤＣＤＴとし、ＤＭＤＴとＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2をＤＧＭＴとしたとき、ＤＧＭＴが１．５〜３．０Ｎ／２５ｍｍであることが好ましい。
前記フェイシャルティシュの、ＪＩＳ−Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さをＤＭＤＴとし、乾燥時の横方向の引張強さをＤＣＤＴとし、ＤＭＤＴとＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2をＤＧＭＴとしたとき、ＤＧＭＴが１．５〜３．０Ｎ／２５ｍｍであることが好ましい。
前記柔軟剤が、脂肪酸化合物であることが好ましい。
本発明のフェイシャルティシュ製品入りカートンは、前記フェイシャルティシュの積層体を収容した紙製のカートンであって、前記積層体の組数が１５０〜２１０組、前記フェイシャルティシュの積層体の積層方向に沿った前記カートンの高さが４２〜８０ｍｍ、（前記組数×プライ数×前記紙厚／１０／前記カートンの高さ）で表される比が０．２５〜０．５３である。
本発明のフェイシャルティシュの製造方法は、前記フェイシャルティシュの製造方法であって、前記フェイシャルティシュを抄紙する際、パルパーからインレットの間で紙料に対して柔軟剤を添加し、前記フェイシャルティシュが前記柔軟剤を０．０３〜０．３０質量％含有するように添加する。
前記インレットから前記紙料をワイヤーに噴出する時の該ワイヤーの抄速を１２００〜２２００ｍ／ｍｉｎとすることが好ましい。
前記インレットから前記紙料をワイヤーに噴出する時の該ワイヤーの抄速を１２００〜２２００ｍ／ｍｉｎとすることが好ましい。
この発明によれば、フェイシャルティシュの滑らかさ、柔らかさ、ボリューム感、強度を両立させることができる。
以下に本発明の実施形態に係るフェイシャルティシュについて説明する。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０〜１６ｇ／ｍ２、紙厚が０．４０〜０．９０ｍｍ／１０枚、クレープの本数が１３〜３０本／６ｍｍ、該クレープの高さが１５〜４０μｍである。なお、紙厚は、フェイシャルティシュの個々のシートを１０枚重ねた厚み、つまり、２プライのフェイシャルティシュを５組重ねた厚みである。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０ｇ／ｍ２未満である場合、使用感が劣る。また、紙厚も０．４０ｍｍ／１０枚未満となり、強度を確保するために叩解を強くする必要があり、その結果、フェイシャルティシュの柔らかさが低下する。又、紙が薄くなってボリューム感が低下する。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１６ｇ／ｍ２を超えると、紙厚も０．９０ｍｍ／１０枚を超え、フェイシャルティシュの柔らかさ、使用感が低下する。又、このフェイシャルティシュを用いたフェイシャルティシュ製品入りカートン（後述）の高さＨが８０ｍｍを超えて高くなり過ぎ、カートンの強度が低下して潰れ易くなる。
上記坪量が１１〜１４ｇ／ｍ２であることが好ましく、１２〜１３ｇ／ｍ２であることがより好ましい。
上記紙厚が０．５０〜０．８５ｍｍ／１０枚であることが好ましく、０．６０〜０．８０ｍｍ／１０枚であることがより好ましい。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０〜１６ｇ／ｍ２、紙厚が０．４０〜０．９０ｍｍ／１０枚、クレープの本数が１３〜３０本／６ｍｍ、該クレープの高さが１５〜４０μｍである。なお、紙厚は、フェイシャルティシュの個々のシートを１０枚重ねた厚み、つまり、２プライのフェイシャルティシュを５組重ねた厚みである。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０ｇ／ｍ２未満である場合、使用感が劣る。また、紙厚も０．４０ｍｍ／１０枚未満となり、強度を確保するために叩解を強くする必要があり、その結果、フェイシャルティシュの柔らかさが低下する。又、紙が薄くなってボリューム感が低下する。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１６ｇ／ｍ２を超えると、紙厚も０．９０ｍｍ／１０枚を超え、フェイシャルティシュの柔らかさ、使用感が低下する。又、このフェイシャルティシュを用いたフェイシャルティシュ製品入りカートン（後述）の高さＨが８０ｍｍを超えて高くなり過ぎ、カートンの強度が低下して潰れ易くなる。
上記坪量が１１〜１４ｇ／ｍ２であることが好ましく、１２〜１３ｇ／ｍ２であることがより好ましい。
上記紙厚が０．５０〜０．８５ｍｍ／１０枚であることが好ましく、０．６０〜０．８０ｍｍ／１０枚であることがより好ましい。
フェイシャルティシュのクレープの本数が１３〜３０本／６ｍｍ、高さが１５〜４０μｍである。クレープは微細なシワ、ひだであり、このクレープが伸縮することで滑らかさが確保されると共に、比容積（紙厚）に影響する。紙厚が高いとボリューム感があり、紙厚が低いとボリューム感が劣る。
又、ボリューム感を向上させるためにクレープを高くすると、表面の滑らかさが低下すると共に繊維間結合が緩み、紙の強度が低下して断紙が起こりやすくなり、製品としての強度も低下する。
そこで、クレープを上述のように規定した。さらに、柔らかさ確保のために後述する柔軟剤を添加した場合、その後のカレンダーでボリューム感が低下し易くなるという傾向がある。そこで、クレープを上述の範囲で高くすることで、柔軟剤を添加した場合であってもボリューム感を維持できる。
又、ボリューム感を向上させるためにクレープを高くすると、表面の滑らかさが低下すると共に繊維間結合が緩み、紙の強度が低下して断紙が起こりやすくなり、製品としての強度も低下する。
そこで、クレープを上述のように規定した。さらに、柔らかさ確保のために後述する柔軟剤を添加した場合、その後のカレンダーでボリューム感が低下し易くなるという傾向がある。そこで、クレープを上述の範囲で高くすることで、柔軟剤を添加した場合であってもボリューム感を維持できる。
上記クレープの本数が１３本／６ｍｍ未満であると、クレープ高さが高くなって凹凸が大きくなり、滑らかさが低下すると共に強度が低下する。又、比容積が大きくなって上述のカートンの高さＨが８０ｍｍを超える。
クレープの本数が３０本／６ｍｍを超えるとクレープ高さが低くなって凹凸が小さくなり、滑らか過ぎて表面がパリパリした触感になり、触感が劣る。
上記クレープの本数は、好ましくは１５〜２８本／６ｍｍ、より好ましくは１８〜２５本／６ｍｍである。上記クレープの高さは、好ましくは１８〜３５μｍ、より好ましくは２２〜３０μｍである。
クレープの本数が３０本／６ｍｍを超えるとクレープ高さが低くなって凹凸が小さくなり、滑らか過ぎて表面がパリパリした触感になり、触感が劣る。
上記クレープの本数は、好ましくは１５〜２８本／６ｍｍ、より好ましくは１８〜２５本／６ｍｍである。上記クレープの高さは、好ましくは１８〜３５μｍ、より好ましくは２２〜３０μｍである。
なお、クレープの本数と高さは本来は別個独立に制御されるが、フェイシャルティシュでの一般的なクレープ率の範囲（１０〜４０％程度）においては、クレープの本数を多くするとクレープ高さは低くなり、クレープの本数を少なくするとクレープ高さは高くなる傾向にある。
クレープの本数と高さは、例えば、公知の方法であるヤンキードライヤを用い、クレープドクター角の調整およびクレープ率の調整により、適宜調整できる。
クレープの本数と高さは、例えば、公知の方法であるヤンキードライヤを用い、クレープドクター角の調整およびクレープ率の調整により、適宜調整できる。
クレープの本数と高さは、マイクロスコープを用いて測定して求める。
マイクロスコープとしては、KEYENCE社製の製品名「ワンショット３Ｄ測定マクロスコープ ＶＲ−３１００」を使用することができる。マイクロスコープの画像の観察・測定・画像解析ソフトウェアとしては、製品名「ＶＲ−Ｈ１Ａ」を使用することができる。又、測定条件は、倍率３８倍、視野面積８ｍｍ×６ｍｍ（シートのＭＤ方向が６ｍｍの辺に平行の条件）で測定する。なお、測定倍率と視野面積は、求めるクレープの大きさによって、適宜変更しても良い。なお、３次元測定機や輪郭形状測定機は、点や線で測定されるが、ワンショット３Ｄ測定の場合、面全体を測定するため、全体の形状やうねりがわかりやすい。
マイクロスコープとしては、KEYENCE社製の製品名「ワンショット３Ｄ測定マクロスコープ ＶＲ−３１００」を使用することができる。マイクロスコープの画像の観察・測定・画像解析ソフトウェアとしては、製品名「ＶＲ−Ｈ１Ａ」を使用することができる。又、測定条件は、倍率３８倍、視野面積８ｍｍ×６ｍｍ（シートのＭＤ方向が６ｍｍの辺に平行の条件）で測定する。なお、測定倍率と視野面積は、求めるクレープの大きさによって、適宜変更しても良い。なお、３次元測定機や輪郭形状測定機は、点や線で測定されるが、ワンショット３Ｄ測定の場合、面全体を測定するため、全体の形状やうねりがわかりやすい。
図１〜図４にクレープの本数と高さの具体的な測定方法を示す。図１、図２は、マイクロスコープによるＸ−Ｙ平面の画像を示し、図１がメイン画像、図２がメイン画像の高さプロファイル（マッピング）である。図１、図２の上下方向がシートのＭＤ方向、左右方向がシートのＣＤ方向となる。
なお、図２のＸ−Ｙ平面画像のＣＤ方向に任意の位置で、ＭＤ方向に平行な線分Ｓ１−Ｓ２を画像の上下全体に引くと、図３に示すようにクレープの高さ（測定断面曲線）プロファイルが得られる。なお、個々のクレープはＣＤ方向に沿って（図２の左右方向に）延びており、線分Ｓ１−Ｓ２はこれら複数のクレープを横断するので、図２のＸ−Ｙ平面画像のＣＤ方向のどの位置で線分Ｓ１−Ｓ２を引いても、クレープの高さプロファイルはほとんど変わらない。
なお、図２のＸ−Ｙ平面画像のＣＤ方向に任意の位置で、ＭＤ方向に平行な線分Ｓ１−Ｓ２を画像の上下全体に引くと、図３に示すようにクレープの高さ（測定断面曲線）プロファイルが得られる。なお、個々のクレープはＣＤ方向に沿って（図２の左右方向に）延びており、線分Ｓ１−Ｓ２はこれら複数のクレープを横断するので、図２のＸ−Ｙ平面画像のＣＤ方向のどの位置で線分Ｓ１−Ｓ２を引いても、クレープの高さプロファイルはほとんど変わらない。
ここで、図３の高さプロファイルは、実際のフェイシャルティシュの試料表面の凹凸を表す（測定）断面曲線Ｓであるが、ノイズ（フェイシャルティシュの表面に繊維塊があったり、繊維がヒゲ状に伸びていたり、繊維のない部分に起因した急峻なピーク）をも含んでおり、クレープの高さや本数の算出に当たっては、このようなノイズピークを除去する必要がある。
そこで、所定のフィルタ条件（λs:150μm（150μmより細かいノイズをカットする）、λc:2.5mm（2.5mmより大きい波（うねり、サンプル自体の傾き）をカットする）にて断面曲線Ｓを処理し、粗さ曲線Ｗ（図４）を算出する（上記ソフトウェア上で自動で求められる）。
但し、λsはJIS-B0601「3.1.1.1」に記載の「粗さ成分とそれより短い波長成分との境界を定義するフィルタ」、λcは同規格に記載の「粗さ成分とうねり成分との境界を定義するフィルタ」である。
そこで、所定のフィルタ条件（λs:150μm（150μmより細かいノイズをカットする）、λc:2.5mm（2.5mmより大きい波（うねり、サンプル自体の傾き）をカットする）にて断面曲線Ｓを処理し、粗さ曲線Ｗ（図４）を算出する（上記ソフトウェア上で自動で求められる）。
但し、λsはJIS-B0601「3.1.1.1」に記載の「粗さ成分とそれより短い波長成分との境界を定義するフィルタ」、λcは同規格に記載の「粗さ成分とうねり成分との境界を定義するフィルタ」である。
得られた粗さ曲線Ｗについて、上記ソフトウェア上で自動で算出されたＲｃ（山谷（凹凸）の平均高さ）をクレープ高さとする。
但し、ＲｃはJIS-B0601（2013）「4.1.4」に記載の「粗さ曲線要素の平均高さ」である。
次に、図４の粗さ曲線Ｗから、山の数を計測してクレープの本数を求める。計測は目視でもよく、ソフトウェア（例えば、表計算ソフトウェアなど）で算出できればその値でもよい。
ここで、図４の部分拡大図５を参照し、山の数の計測方法を説明する。１つの山は、隣接する上に凸の変曲点Ｐ２と、下に凸の変曲点Ｐ３で規定する。変曲点は、粗さ曲線Ｗ上で曲率の符号（プラス、マイナス）が変化する点（この点で０）である。点Ｐ１は、粗さ曲線Ｗ上で曲率の符号が変化しない（プラスのまま）なので、計測に含めない。さらに、変曲点Ｐ４、Ｐ５のようにＰ４−Ｐ５間の高さが３μｍ未満の場合は計測に含めない。
又、図２の１画像につき線分Ｓ１−Ｓ２を３本設定し、図４の粗さ曲線Ｗを３つ得る。そして、これら３つの粗さ曲線Ｗそれぞれにつき、山の数とＲｃを求める。試料の画像を３枚用意し、合計９個のデータ（山の数とＲｃ）を平均して求めた、クレープ高さと本数を採用する。
但し、ＲｃはJIS-B0601（2013）「4.1.4」に記載の「粗さ曲線要素の平均高さ」である。
次に、図４の粗さ曲線Ｗから、山の数を計測してクレープの本数を求める。計測は目視でもよく、ソフトウェア（例えば、表計算ソフトウェアなど）で算出できればその値でもよい。
ここで、図４の部分拡大図５を参照し、山の数の計測方法を説明する。１つの山は、隣接する上に凸の変曲点Ｐ２と、下に凸の変曲点Ｐ３で規定する。変曲点は、粗さ曲線Ｗ上で曲率の符号（プラス、マイナス）が変化する点（この点で０）である。点Ｐ１は、粗さ曲線Ｗ上で曲率の符号が変化しない（プラスのまま）なので、計測に含めない。さらに、変曲点Ｐ４、Ｐ５のようにＰ４−Ｐ５間の高さが３μｍ未満の場合は計測に含めない。
又、図２の１画像につき線分Ｓ１−Ｓ２を３本設定し、図４の粗さ曲線Ｗを３つ得る。そして、これら３つの粗さ曲線Ｗそれぞれにつき、山の数とＲｃを求める。試料の画像を３枚用意し、合計９個のデータ（山の数とＲｃ）を平均して求めた、クレープ高さと本数を採用する。
フェイシャルティシュの比容積が３．０〜７．０ｃｍ３／ｇであると好ましい。比容積が３．０ｃｍ３／ｇ未満であると、滑らかすぎて触感が劣る場合がある。一方、比容積が７．０ｃｍ３／ｇを超えると、滑らかさが劣ると共に上述のカートンの高さＨが８０ｍｍを超えて高くなる場合がある。比容積は、より好ましくは４．０〜６．５ｃｍ３／ｇ、さらに好ましくは４．９〜５．８ｃｍ３／ｇである。
フェイシャルティシュをティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ（Tissue Softness Analyzer）により測定したとき、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が好ましくは４〜１５ｄＢＶ２ｒｍｓであり、より好ましくは５〜１３ｄＢＶ２ｒｍｓ、最も好ましくは６〜１１ｄＢＶ２ｒｍｓである。
ＴＳ７５０が１５ｄＢＶ２ｒｍｓより高いと滑らかさに劣り、４ｄＢＶ２ｒｍｓより低いと滑らか過ぎて表面がパリパリした触感になり、フェイシャルティシュとしての触感が得られなくなる場合がある。
又、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が好ましくは７〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであり、より好ましくは９〜１８ｄＢＶ２ｒｍｓ、最も好ましくは１１〜１６ｄＢＶ２ｒｍｓである。
ＴＳ７が２０ｄＢＶ２ｒｍｓより高いと十分な柔らかさが得られず、７ｄＢＶ２ｒｍｓより低いと柔らかなものの、表面の強度が弱くなり、フェイシャルティシュ使用時に紙粉が多く発生する場合がある。
ＴＳ７５０が１５ｄＢＶ２ｒｍｓより高いと滑らかさに劣り、４ｄＢＶ２ｒｍｓより低いと滑らか過ぎて表面がパリパリした触感になり、フェイシャルティシュとしての触感が得られなくなる場合がある。
又、ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が好ましくは７〜２０ｄＢＶ２ｒｍｓであり、より好ましくは９〜１８ｄＢＶ２ｒｍｓ、最も好ましくは１１〜１６ｄＢＶ２ｒｍｓである。
ＴＳ７が２０ｄＢＶ２ｒｍｓより高いと十分な柔らかさが得られず、７ｄＢＶ２ｒｍｓより低いと柔らかなものの、表面の強度が弱くなり、フェイシャルティシュ使用時に紙粉が多く発生する場合がある。
又、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置したフェイシャルティシュのサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が好ましくは１．５〜３．５ｍｍ／Ｎであり、より好ましくは１．７〜３．３ｍｍ／Ｎ、さらに好ましくは２．０〜３．０ｍｍ／Ｎである。
Ｄ測定値が１．５ｍｍ／Ｎより低いとしなやかさに劣り、３．５ｍｍ／Ｎより高いと、しなやかさが際立ちすぎ、クッション性に劣る場合がある。
なお、しなやかさは、フェイシャルティシュを触ったときのたわみ易さを表す。
Ｄ測定値が１．５ｍｍ／Ｎより低いとしなやかさに劣り、３．５ｍｍ／Ｎより高いと、しなやかさが際立ちすぎ、クッション性に劣る場合がある。
なお、しなやかさは、フェイシャルティシュを触ったときのたわみ易さを表す。
ここで、図６に示すように、ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ２１０は、紙試料（サンプル）２０６の上から、回転したブレード付きロータ２０４を押付けたときの各種センサで検知した振動データを、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）することにより、紙のソフトネス（手触り感）を定量評価するものであり、ドイツのエムテック（Emtec Electronic GmbH、日本代理店は日本ルフト株式会社）社製の商品名である。
ＴＳＡを用いた具体的な測定は、(i)円形の試料台２０５を外側から覆うようサンプル２０６（emtec社のサンプルパンチを使用して直径が約112.8mmの円形に加工したサンプル）を設置し、サンプル２０６の外周をサンプル固定リング２０８で保持し、(ii)ブレード付きロータ２０４を100mNの押し込み圧力でサンプル２０６の上から押し込んだ後、ロータ２０４を回転数2.0(/sec)で回転させ、(iii) 試料台２０５の振動を、試料台２０５内部に設置した振動センサ２０３で測定し、振動周波数を解析する。(iv)次に、押し込み圧力100mNと600mNで、ロータ２０４を回転させずにそれぞれサンプル２０６を変形させたときの上下方向の変形変位量（ｍｍ/Ｎ、剛性Ｄ）を計測する。 (i)〜(iv)の手順により、フェイシャルティシュの総合的なハンドフィール値の要素（滑らかさ、しなやかさ、ボリューム感）が各々数値化できる。測定は１サンプルについて表裏５回ずつ繰り返し、平均化する。なお、表裏とは、２プライのままのフェイシャルティシュのうち、製品の外側に向く両面（つまり、シートの重ね合わせ面と反対面）を意味する。
ＴＳＡを用いた具体的な測定は、(i)円形の試料台２０５を外側から覆うようサンプル２０６（emtec社のサンプルパンチを使用して直径が約112.8mmの円形に加工したサンプル）を設置し、サンプル２０６の外周をサンプル固定リング２０８で保持し、(ii)ブレード付きロータ２０４を100mNの押し込み圧力でサンプル２０６の上から押し込んだ後、ロータ２０４を回転数2.0(/sec)で回転させ、(iii) 試料台２０５の振動を、試料台２０５内部に設置した振動センサ２０３で測定し、振動周波数を解析する。(iv)次に、押し込み圧力100mNと600mNで、ロータ２０４を回転させずにそれぞれサンプル２０６を変形させたときの上下方向の変形変位量（ｍｍ/Ｎ、剛性Ｄ）を計測する。 (i)〜(iv)の手順により、フェイシャルティシュの総合的なハンドフィール値の要素（滑らかさ、しなやかさ、ボリューム感）が各々数値化できる。測定は１サンプルについて表裏５回ずつ繰り返し、平均化する。なお、表裏とは、２プライのままのフェイシャルティシュのうち、製品の外側に向く両面（つまり、シートの重ね合わせ面と反対面）を意味する。
なお、試料台２０５はベースプレート２０１上に設置され、試料台２０５とベースプレート２０１の間には、力センサ２０２が配置されている。そして、力センサ２０２の検出値により、ブレード付きロータ２０４の押し込み圧力を制御する。又、ブレード付きロータ２０４はモータ２０９によって回転する。
又、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、emtec measurement systemを用いる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Base Tissue、Facial、TP等）が備えられ、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄをソフトウェア上で自動的に取得し、これらＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄおよび、坪量、厚さ、Ｐｌｙ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄのみを規定しており、上記測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用しても良く、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの値はアルゴリズムの種類によって変わることはない。
又、振動解析してパラメータ化（ＴＳ値）するソフトウェアは、emtec measurement systemを用いる。本ソフトウェアには、各種アルゴリズム（例えば、Base Tissue、Facial、TP等）が備えられ、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄをソフトウェア上で自動的に取得し、これらＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄおよび、坪量、厚さ、Ｐｌｙ数等から各種アルゴリズムの種類によって、ＨＦ（ハンドフィール）値が計算される。本発明では、ＨＦ値ではなく、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄのみを規定しており、上記測定条件を満たせば、アルゴリズムは何を使用しても良く、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの値はアルゴリズムの種類によって変わることはない。
図７は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの振動周波数の解析結果の一例を示す。低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークＡの強度をＴＳ７５０とし、６５００Ｈｚを含む（６５００Ｈｚの前後の）スペクトルの極大ピークＢの強度をＴＳ７とする。極大ピークＢは、通常、約６５００Ｈｚに位置する。
図８は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す。
図８は、ＴＳＡによる紙試料サンプルの剛性Ｄの測定方法を示す。
紙試料サンプルの振動周波数は、紙の構造及びロータ４の回転数に依存し、振幅（スペクトルの強度）は、クレープの高さ等の紙の構造の高さに依存する。そして、スペクトルの最初のピーク（図７のＡ）であるＴＳ７５０は滑らかさ、粗さを表す。一方、ＴＳ７が現れる周波数（５０００〜８０００Ｈｚの範囲、通常は６５００Ｈｚ近傍）は、ロータ４の共振周波数であり、水平振動となって紙表面を進むときに紙繊維による瞬間的な遮断とロータ４の振動に起因する。剛性Ｄは、紙の剛性（引張強度）に相関する。
ＴＳ７の値が低いほど、柔らかさ、ふんわり感（表面ソフトネスおよびバルクソフトネス）に優れ、ＴＳ７５０の値が低いほど、滑らかさに優れる。又、Ｄの値が大きいほど、しなやかさに優れる。
さらに、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤの関数に基づき、総合的なハンドフィール値（ＨＦ値）を算出することができる。
例えば、（ＨＦ値）＝Ａ×（ＴＳ７）＋Ｂ×（ＴＳ７５０）＋Ｃ×（Ｄ）＋αという関数を設定することで、総合的なハンドフィール値を客観的（定量的）に数値化できる。ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ及びαは係数であり、これら係数を適宜設定することで、ハンドフィール値を構成するファクター（つまり、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤにそれぞれ対応する、柔らかさ、滑らかさ、剛性）の重み付けを調整し、実際の柔らかさの官能評価に合致させることができる。
なお、Ａ及びＢを負の値とし、Ｃを正の値とした場合、ハンドフィール値の値が大きくなるほど、総合的な柔らかさに優れることを意味する。
ＴＳ７の値が低いほど、柔らかさ、ふんわり感（表面ソフトネスおよびバルクソフトネス）に優れ、ＴＳ７５０の値が低いほど、滑らかさに優れる。又、Ｄの値が大きいほど、しなやかさに優れる。
さらに、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤの関数に基づき、総合的なハンドフィール値（ＨＦ値）を算出することができる。
例えば、（ＨＦ値）＝Ａ×（ＴＳ７）＋Ｂ×（ＴＳ７５０）＋Ｃ×（Ｄ）＋αという関数を設定することで、総合的なハンドフィール値を客観的（定量的）に数値化できる。ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ及びαは係数であり、これら係数を適宜設定することで、ハンドフィール値を構成するファクター（つまり、ＴＳ７、ＴＳ７５０、及びＤにそれぞれ対応する、柔らかさ、滑らかさ、剛性）の重み付けを調整し、実際の柔らかさの官能評価に合致させることができる。
なお、Ａ及びＢを負の値とし、Ｃを正の値とした場合、ハンドフィール値の値が大きくなるほど、総合的な柔らかさに優れることを意味する。
２プライのままのフェイシャルティシュの、ＪＩＳ−Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さをＤＭＤＴとし、乾燥時の横方向の引張強さをＤＣＤＴとし、ＤＭＤＴとＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2をＤＧＭＴとしたとき、ＤＧＭＴが１．５〜３．０Ｎ／２５ｍｍであると好ましい。
フェイシャルティシュのＤＧＭＴが１．５Ｎ／２５ｍｍ未満であると、やぶれ易くて実用に適さない。ＤＧＭＴが３．０Ｎ／２５ｍｍを超えると硬くなり、柔らかさが損なわれる。上記ＤＧＭＴは、好ましくは１．６〜２．６Ｎ／２５ｍｍ、更に好ましくは１．７〜２.１Ｎ／２５ｍｍである。
なお、ＤＧＭＴは、ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴ（Dry Machine Direction Tensile strength）と、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴ（Dry Cross Direction Tensile strength）との積の平方根であり、（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2（ＤＧＭＴ：Geometric Tensile Strength）で表される。
フェイシャルティシュのＤＧＭＴが１．５Ｎ／２５ｍｍ未満であると、やぶれ易くて実用に適さない。ＤＧＭＴが３．０Ｎ／２５ｍｍを超えると硬くなり、柔らかさが損なわれる。上記ＤＧＭＴは、好ましくは１．６〜２．６Ｎ／２５ｍｍ、更に好ましくは１．７〜２.１Ｎ／２５ｍｍである。
なお、ＤＧＭＴは、ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さＤＭＤＴ（Dry Machine Direction Tensile strength）と、乾燥時の横方向の引張強さＤＣＤＴ（Dry Cross Direction Tensile strength）との積の平方根であり、（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ）1/2（ＤＧＭＴ：Geometric Tensile Strength）で表される。
ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄ値及びＤＧＭＴを上記範囲に管理する方法の一例としては、坪量を上記範囲とし、叩解を強く（例えば、後述するカナダ標準ろ水度）して強度を確保しつつ、クレープの本数と高さを管理し、滑らかさを向上させることが挙げられる。
フェイシャルティシュは、パルプを主成分（５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上）とする。なお、フェイシャルティシュから後述するソックスレー抽出法または熱分解ＧＣにより、柔軟剤の含有割合を定量できるので、フェイシャルティシュから柔軟剤の質量割合を除いた値をパルプの質量割合とみなす。なお、フェイシャルティシュには柔軟剤以外の各種薬品も含まれるが、これら薬品の合計はせいぜい３質量％以下（一般には２質量％以下）とみなせるので、薬品の質量を含めた値をパルプの質量とみなす。
パルプとしては木材パルプ、古紙パルプ、非木材パルプがあるが、パルプが木材パルプ１００％から成っていてもよく、木材パルプに加えて古紙パルプ、非木材パルプを含んでも良い。パルプ以外の成分としては、填料、合成繊維、天然繊維等を挙げることができる。目標とする品質を得るためには、パルプ全体に対してＮＢＫＰ（針葉樹晒クラフトパルプ）の含有率が、好ましくは０〜６５質量％、より好ましくは２０〜５５質量％、さらに好ましくは３０〜４５質量％である。また、パルプ全体に対してＬＢＫＰ（広葉樹晒クラフトパルプ）の含有率が好ましくは３５〜１００質量％、より好ましくは４５〜８０質量％、さらに好ましくは５５〜７０質量％である。また、パルプ全体に対してミルクカートン（牛乳パック）由来の古紙パルプの含有率が好ましくは０〜３０質量％、より好ましくは０〜２０質量％、さらに好ましくは０〜１０質量％、最も好ましくは０質量％である。
ミルクカートン（牛乳パック）由来の古紙パルプは、針葉樹パルプが主体であり、フェイシャルティシュの強度を確保しやすい一方、品質のバラツキが大きく、含有割合が高すぎると製品の品質に影響するので、上記範囲の含有率にすることが好ましい。また、ミルクカートン（牛乳パック）由来の古紙パルプの含有割合が高すぎると後述するカチオン要求量が高くなるため、上記範囲の含有率にすることが好ましい。
上記ＬＢＫＰの材種としてユーカリ属グランディス、及びユーカリグロビュラスに代表される、フトモモ科ユーカリ属から製造されるパルプが好ましい。
上記ＬＢＫＰの材種としてユーカリ属グランディス、及びユーカリグロビュラスに代表される、フトモモ科ユーカリ属から製造されるパルプが好ましい。
なお、フェイシャルティシュに適切な強度を確保するために、通常の手段で原料配合し、パルプ繊維の叩解処理にて強度調整を行うことができる。目標の品質を得るための叩解としては、叩解前後のパルプにおいて、ＪＩＳ−Ｐ８１２１で測定されるカナダ標準ろ水度で０〜２００ｍｌ、より好ましくは２０〜１８０ｍｌ、更に好ましくは５０〜１５０ｍｌ濾水度を低減させる。又、乾燥紙力増強剤や湿潤紙力増強剤は適宜使用してもよく、湿潤紙力増強剤は使用することが好ましい。
柔らかさを確保する観点から、フェイシャルティシュが柔軟剤を０．０３〜０．３０質量％含有してもよい。
柔軟剤の含有量が０．０３質量％未満であると柔らかさが低下する場合があり、０．３０質量％を超えると、コストアップとなったり、柔らかさが著しく向上するものの強度が低下する場合がある。柔軟剤の含有率は、好ましくは０．０３〜０．２０質量％、より好ましくは０．０３〜０．１０質量％である。
柔軟剤の含有量が０．０３質量％未満であると柔らかさが低下する場合があり、０．３０質量％を超えると、コストアップとなったり、柔らかさが著しく向上するものの強度が低下する場合がある。柔軟剤の含有率は、好ましくは０．０３〜０．２０質量％、より好ましくは０．０３〜０．１０質量％である。
上記柔軟剤は特に限定されないが、脂肪酸系ノニオン界面活性剤、脂肪酸系両性界面活性剤、脂肪酸系アニオン界面活性剤、脂肪酸系カチオン界面活性剤等の脂肪酸化合物が例示され、特に脂肪酸系両性界面活性剤でカチオンリッチなものが好ましい。
なお、フェイシャルティシュ中の脂肪酸化合物の含有量は、ソックスレー抽出法により成分を抽出して、高速液体クロマトグラフィーにより定量できる。
または、熱分解ＧＣ（必要に応じて、ＧＣ−ＭＳ）により、成分を抽出せず、定量することも可能である。必要に応じて、メチル化試薬（例えば、25% Tetramethylammonium hydroxide（TMAH）メタノール溶液（Aldrich社製））を使用し、定量することができる。
なお、フェイシャルティシュ中の脂肪酸化合物の含有量は、ソックスレー抽出法により成分を抽出して、高速液体クロマトグラフィーにより定量できる。
または、熱分解ＧＣ（必要に応じて、ＧＣ−ＭＳ）により、成分を抽出せず、定量することも可能である。必要に応じて、メチル化試薬（例えば、25% Tetramethylammonium hydroxide（TMAH）メタノール溶液（Aldrich社製））を使用し、定量することができる。
本発明の実施形態に係るフェイシャルティシュのシートを構成するウェブは、一般的な抄紙方法によって製造できる。
具体的には、パルパー（槽）内で、製紙原料（パルプ）を所定濃度で水に離解し、さらに適宜その他の製紙薬品を配合して紙料とする。この紙料をインレット（ヘッドボックス）からワイヤーに噴出し、脱水して湿紙ウェブとする。この湿紙ウェブをフェルト等でドライヤパートに搬送する。
ドライヤパートは、クレープ付けドクターを備えたヤンキードライヤーを用いることができ、ドクターにより公知の方法でウェブにクレープを付ける。又、他のタイプの乾燥部（たとえばエアースルードライヤー、金属製の乾燥ベルト）を適用することができる。
具体的には、パルパー（槽）内で、製紙原料（パルプ）を所定濃度で水に離解し、さらに適宜その他の製紙薬品を配合して紙料とする。この紙料をインレット（ヘッドボックス）からワイヤーに噴出し、脱水して湿紙ウェブとする。この湿紙ウェブをフェルト等でドライヤパートに搬送する。
ドライヤパートは、クレープ付けドクターを備えたヤンキードライヤーを用いることができ、ドクターにより公知の方法でウェブにクレープを付ける。又、他のタイプの乾燥部（たとえばエアースルードライヤー、金属製の乾燥ベルト）を適用することができる。
ここで、パルパーからインレットの間で紙料に対して柔軟剤を添加すると良い。
パルパーからインレットの間で紙料に対して柔軟剤を添加し、柔軟剤を添加する場所における柔軟剤添加前の紙料の濾液のカチオン要求量を５〜１８０μｅｑ／Ｌとするとよい。なお、柔軟剤はパルパーから種箱の間で紙料に対して添加することが好ましい。柔軟剤を種箱より前に添加することで、滞留時間が長くなり、繊維への定着性が向上しやすくなる。
紙料の濾液のカチオン要求量は以下のように測定する。まず、柔軟剤添加前の紙料を１００ｇ採取し、ワットマン無灰定量ろ紙（グレード41）を用いて吸引濾過し、濾液を採取する。次に、粒子荷電測定装置（Ｍｕｔｅｃｋ ＰＣＤ−０２）を用いて濾液１０ｍｌの電荷を中和するまでに必要とした１／１０００規定のポリジアリルジメチルアンモニウムクロライド水溶液の量に基づいて、カチオン要求量を測定する。本測定を５回行い、値を平均する。
パルパーからインレットの間で紙料に対して柔軟剤を添加し、柔軟剤を添加する場所における柔軟剤添加前の紙料の濾液のカチオン要求量を５〜１８０μｅｑ／Ｌとするとよい。なお、柔軟剤はパルパーから種箱の間で紙料に対して添加することが好ましい。柔軟剤を種箱より前に添加することで、滞留時間が長くなり、繊維への定着性が向上しやすくなる。
紙料の濾液のカチオン要求量は以下のように測定する。まず、柔軟剤添加前の紙料を１００ｇ採取し、ワットマン無灰定量ろ紙（グレード41）を用いて吸引濾過し、濾液を採取する。次に、粒子荷電測定装置（Ｍｕｔｅｃｋ ＰＣＤ−０２）を用いて濾液１０ｍｌの電荷を中和するまでに必要とした１／１０００規定のポリジアリルジメチルアンモニウムクロライド水溶液の量に基づいて、カチオン要求量を測定する。本測定を５回行い、値を平均する。
ここで、紙料の濾液のカチオン要求量は、濾液中のアニオン成分量を表す。アニオン量が多い（カチオン要求量の値が大きい）と、柔軟剤（両性でカチオンリッチ）が紙の繊維に定着する前に濾液中のアニオン成分に定着（消費）してしまう。そのため、柔軟剤が紙の繊維に十分に定着できず、柔軟剤の効果が十分に生じない。
カチオン要求量が５μｅｑ／Ｌ未満であると、紙料への他の薬品（乾燥紙力剤、湿潤紙力剤等）の添加により系内が陽転してしまい、柔軟剤の定着性が劣る場合がある。また、カチオン要求量が１８０μｅｑ／Ｌを超えても柔軟剤の定着性が劣る場合がある。カチオン要求量は、好ましくは１０〜１３０μｅｑ／Ｌ、より好ましくは２０〜１００μｅｑ／Ｌである。なお、カチオン要求量は、抄紙機の系内（調成工程、抄紙工程）で使用する清水の量、ミルクカートン（牛乳パック）由来の古紙パルプの含有率にて調整できる。また、公知の凝結剤、定着剤、硫酸バンド等の抄紙薬品を添加することによっても調整できる。
カチオン要求量が５μｅｑ／Ｌ未満であると、紙料への他の薬品（乾燥紙力剤、湿潤紙力剤等）の添加により系内が陽転してしまい、柔軟剤の定着性が劣る場合がある。また、カチオン要求量が１８０μｅｑ／Ｌを超えても柔軟剤の定着性が劣る場合がある。カチオン要求量は、好ましくは１０〜１３０μｅｑ／Ｌ、より好ましくは２０〜１００μｅｑ／Ｌである。なお、カチオン要求量は、抄紙機の系内（調成工程、抄紙工程）で使用する清水の量、ミルクカートン（牛乳パック）由来の古紙パルプの含有率にて調整できる。また、公知の凝結剤、定着剤、硫酸バンド等の抄紙薬品を添加することによっても調整できる。
インレットから紙料をワイヤーに噴出する時のファーストパスリテンションが３０〜９０％であるとよい。但し、ファーストパスリテンション＝｛１−（ワイヤーで脱水された白水中の紙料の濃度（質量％））／（インレット中の紙料の濃度（質量％））｝×１００、で表される。
ファーストパスリテンション（ＦＰＲ：一次歩留率）は、ワイヤー上に紙料中の原料が溜まる割合である。例えば、インレットの紙料濃度（紙料中の製紙原料（パルプ）とその他固形の製紙薬品の合計濃度が０．８質量％、ワイヤーで脱水された白水中の紙料濃度が０．３質量％の場合、ＦＰＲ＝（０．８％−０．３％）／０．８％×１００＝｛１−（０．３％／０．８％）｝×１００＝６３％となる。
すなわち、原料のうち、６３％が紙になり、３７％は紙にならずに原料に戻ることになる。ＦＰＲが低いと、系内を循環している原料が多くなり、ひいては柔軟剤が紙に抄き込まれずに系内に蓄積してしまい、異物の発生につながり操業性が悪化する。ＦＰＲが９０％を超えると、紙の地合が悪化して、品質が劣る場合がある。ＦＰＲは、好ましくは４０〜８５％、より好ましくは５０〜８０％である。
ファーストパスリテンション（ＦＰＲ：一次歩留率）は、ワイヤー上に紙料中の原料が溜まる割合である。例えば、インレットの紙料濃度（紙料中の製紙原料（パルプ）とその他固形の製紙薬品の合計濃度が０．８質量％、ワイヤーで脱水された白水中の紙料濃度が０．３質量％の場合、ＦＰＲ＝（０．８％−０．３％）／０．８％×１００＝｛１−（０．３％／０．８％）｝×１００＝６３％となる。
すなわち、原料のうち、６３％が紙になり、３７％は紙にならずに原料に戻ることになる。ＦＰＲが低いと、系内を循環している原料が多くなり、ひいては柔軟剤が紙に抄き込まれずに系内に蓄積してしまい、異物の発生につながり操業性が悪化する。ＦＰＲが９０％を超えると、紙の地合が悪化して、品質が劣る場合がある。ＦＰＲは、好ましくは４０〜８５％、より好ましくは５０〜８０％である。
インレットから紙料をワイヤーに噴出する時のワイヤーの抄速を１２００〜２２００ｍ／ｍｉｎとすることが好ましい。
ワイヤーの抄速が１２００ｍ／ｍｉｎ未満であると生産性が低下し、２２００ｍ／ｍｉｎを超えると、ＦＰＲが低くなり、異物の発生が顕著になり、操業性が悪化する場合がある。ワイヤーの抄速は、好ましくは１４００〜２１００ｍ／ｍｉｎ、より好ましくは１６００〜１９００ｍ／ｍｉｎである。
ワイヤーの抄速が１２００ｍ／ｍｉｎ未満であると生産性が低下し、２２００ｍ／ｍｉｎを超えると、ＦＰＲが低くなり、異物の発生が顕著になり、操業性が悪化する場合がある。ワイヤーの抄速は、好ましくは１４００〜２１００ｍ／ｍｉｎ、より好ましくは１６００〜１９００ｍ／ｍｉｎである。
クレープ付は、紙を縦方向（マシン走行方向）に機械的に圧縮し、クレープと称される波状の皺を形成する公知の方法であり、紙に嵩（バルク感）、柔らかさ、吸水性、表面の滑らかさ、美観（クレープの形状）などを付与する。このクレープ付けは、ドライクレープと言われる。クレープには、ウェットクレープ（紙が乾燥する前、湿紙の状態で行う）もあるが、ドライクレープは柔らかさが出やすく、嵩高になりやすいため、ドライクレープが好ましい。
また、クレープ率は次式により定義される。
クレープ率（％）＝１００×（ヤンキードライヤー速度（ｍ/分）−リール速度（ｍ/分））÷リール速度（ｍ/分）
クレープ率は好ましくは１０〜４０％、より好ましくは１５〜３５％、最も好ましくは２０〜３０％である。
また、クレープ率は次式により定義される。
クレープ率（％）＝１００×（ヤンキードライヤー速度（ｍ/分）−リール速度（ｍ/分））÷リール速度（ｍ/分）
クレープ率は好ましくは１０〜４０％、より好ましくは１５〜３５％、最も好ましくは２０〜３０％である。
なお、フェイシャルティシュ加工において、カレンダー処理、エンボス加工の有無、印刷の実施有無は、適宜選択できる。
又、カレンダー前後の紙厚の変化ΔＴが０．０８〜０．２５ｍｍ／１０枚であることが好ましい。ΔＴが０．０８ｍｍ／１０枚未満であると滑らかさが劣る場合があり、ΔＴが０．２５ｍｍ／１０枚を超えるとボリューム感が劣る場合がある。
また、カレンダー前のウェブのクレープの高さを２５〜４５μｍとすると、製品（カレンダー後）のクレープの高さを上記範囲に管理し易いので好ましい。
又、カレンダー前後の紙厚の変化ΔＴが０．０８〜０．２５ｍｍ／１０枚であることが好ましい。ΔＴが０．０８ｍｍ／１０枚未満であると滑らかさが劣る場合があり、ΔＴが０．２５ｍｍ／１０枚を超えるとボリューム感が劣る場合がある。
また、カレンダー前のウェブのクレープの高さを２５〜４５μｍとすると、製品（カレンダー後）のクレープの高さを上記範囲に管理し易いので好ましい。
次に、本発明の実施形態に係るフェイシャルティシュ製品入りカートン（以下、適宜「カートン」とも称する）について説明する。このカートンは、後述する本発明の実施形態に係る２プライのフェイシャルティシュの積層体を収容した紙製のカートンである。
図９は、本発明の実施形態に係るフェイシャルティシュ製品入りカートン２０の斜視図である。フェイシャルティシュ製品入りカートン２０は、シート状のフェイシャルティシュの積層体２５と、積層体２５を収容した紙製の矩形箱体の本体部２２とを備え、フェイシャルティシュ製品入りカートン２０の高さＨは、内部の積層体２５の積層方向に沿った高さである。積層体２５としては、個々のシート状のフェイシャルティシュを、例えばポップアップ式にＺ折りやＶ折り等して積層してもよく、ポップアップしないように重ねられてもよい。又、カートンの本体部２２は板紙等から形成することができる。
図９は、本発明の実施形態に係るフェイシャルティシュ製品入りカートン２０の斜視図である。フェイシャルティシュ製品入りカートン２０は、シート状のフェイシャルティシュの積層体２５と、積層体２５を収容した紙製の矩形箱体の本体部２２とを備え、フェイシャルティシュ製品入りカートン２０の高さＨは、内部の積層体２５の積層方向に沿った高さである。積層体２５としては、個々のシート状のフェイシャルティシュを、例えばポップアップ式にＺ折りやＶ折り等して積層してもよく、ポップアップしないように重ねられてもよい。又、カートンの本体部２２は板紙等から形成することができる。
積層体２５の組数が１５０〜２１０組、カートンの高さＨ（外寸）が４２〜８０ｍｍである。
積層体２５の組数が１５０組未満であると、カートン２０の交換頻度が多くなって不便となる。積層体２５の組数が２１０組を超えると、カートンの高さＨが８０ｍｍを超えて高くなり過ぎ、潰れ易くなったり、潰れを防止するためにカートンの強度を高めることでコストアップとなる。
積層体２５の組数が１６０〜２００組であることが好ましく、１７０〜１９０組であることがより好ましい。
カートンの高さＨが５０〜７５ｍｍであることが好ましく、６０〜７０ｍｍであることがより好ましい。
なお、カートンの紙厚は例えば、好ましくは０．３０〜０．５０ｍｍ／１枚、より好ましくは０．３３〜０．４７ｍｍ／１枚、さらに好ましくは０．３６〜０．４４ｍｍ／１枚とすることができる。
積層体２５の組数が１５０組未満であると、カートン２０の交換頻度が多くなって不便となる。積層体２５の組数が２１０組を超えると、カートンの高さＨが８０ｍｍを超えて高くなり過ぎ、潰れ易くなったり、潰れを防止するためにカートンの強度を高めることでコストアップとなる。
積層体２５の組数が１６０〜２００組であることが好ましく、１７０〜１９０組であることがより好ましい。
カートンの高さＨが５０〜７５ｍｍであることが好ましく、６０〜７０ｍｍであることがより好ましい。
なお、カートンの紙厚は例えば、好ましくは０．３０〜０．５０ｍｍ／１枚、より好ましくは０．３３〜０．４７ｍｍ／１枚、さらに好ましくは０．３６〜０．４４ｍｍ／１枚とすることができる。
フェイシャルティシュ製品入りカートンの（組数×プライ数×（紙厚／１０）／カートンの高さＨ）で表される比が０．２５〜０．５３であることが好ましい。
カートンの高さＨを高くせずに組数を増やすには、シートの坪量を低くして紙厚を低くする必要がある。そこで、上記比を規定した。
上記比は、カートンの高さＨに対し、どの位の紙厚のフェイシャルティシュ製品が何枚（組数）入っているかの指標であり、この比が高いほど、同じカートンの高さＨでもより多くのフェイシャルティシュ製品が入っており、カートンの交換頻度が少なくなって便利となる。但し、この比が０．５３を超えると、カートン２０の高さ方向にフェイシャルティシュ製品が充填され過ぎ、カートン２０からフェイシャルティシュ製品を取り出し難くなる。
一方、この比が０．２５未満であると、カートン２０内のフェイシャルティシュ製品が少な過ぎ、カートン２０の内部でティシューが折れ曲がり、カートン２０からフェイシャルティシュ製品を取り出し難くなる。
上記比が０．３０〜０．４８であることが好ましく、０．３５〜０．４１であることがより好ましい。
カートンの高さＨを高くせずに組数を増やすには、シートの坪量を低くして紙厚を低くする必要がある。そこで、上記比を規定した。
上記比は、カートンの高さＨに対し、どの位の紙厚のフェイシャルティシュ製品が何枚（組数）入っているかの指標であり、この比が高いほど、同じカートンの高さＨでもより多くのフェイシャルティシュ製品が入っており、カートンの交換頻度が少なくなって便利となる。但し、この比が０．５３を超えると、カートン２０の高さ方向にフェイシャルティシュ製品が充填され過ぎ、カートン２０からフェイシャルティシュ製品を取り出し難くなる。
一方、この比が０．２５未満であると、カートン２０内のフェイシャルティシュ製品が少な過ぎ、カートン２０の内部でティシューが折れ曲がり、カートン２０からフェイシャルティシュ製品を取り出し難くなる。
上記比が０．３０〜０．４８であることが好ましく、０．３５〜０．４１であることがより好ましい。
なお、カートンの坪量は、好ましくは２８０〜４００ｇ／ｍ２、より好ましくは３００〜３８０ｇ／ｍ２、さらに好ましくは３２０〜３６０ｇ／ｍ２とすることができる。上記比が０．２８〜０．５３の範囲において、カートンの坪量が２８０ｇ／ｍ２未満であると、カートンの強度が弱くなる場合がある。また、カートンの坪量が４００ｇ／ｍ２を超えると、カートンのコストが高くなる場合がある。
本発明は上記した実施形態に限定されず、本発明の思想と範囲に含まれる様々な変形及び均等物に及ぶことはいうまでもない。
パルプ組成の含有率（質量％）がパルプ全体に対してＮＢＫＰ：４０％、ＬＢＫＰ：６０％、ミルクカートン由来の古紙パルプが０％となるようにし、表１〜表３に示す特性を有するシートの２枚重ねのフェイシャルティシュのウェブとして、抄紙機を用いてウェブを製造し、プライマシンで２枚重ねしてフェイシャルティシュに加工し、以下の評価を行った。なお、柔軟剤の含有量が０．０５％となるよう、紙料に対して柔軟剤を添加した。
坪量：ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいて測定し、シート１枚当たりに換算した。
厚さ：シックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ」）を用いて測定した。測定条件は、測定荷重２５０ｇｆ、測定子直径３０ｍｍで、測定子と測定台の間に試料を置き、測定子を１秒間に１ｍｍ 以下の速度で下ろしたときのゲージを読み取った。なお、１回の測定は試料（２プライのフェイシャルティシュ）を５枚（シート相当で１０枚）重ねて行い、測定を１０回繰り返して測定結果を平均した。
比容積：シート１枚当たりの厚さをシート１枚当たりの坪量で割り、単位ｇあたりの容積ｃｍ3で表した。
ＤＧＭＴ（Dry Geometric Tensile Strength）：ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づいて測定した乾燥時の縦方向引張り強さＤＭＤＴと乾燥時の横方向引張り強さＤＣＤＴの積の平方根を算出した。
なお、坪量、ＤＧＭＴ、厚さの測定は、JIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。
坪量：ＪＩＳ Ｐ８１２４に基づいて測定し、シート１枚当たりに換算した。
厚さ：シックネスゲージ（尾崎製作所製のダイヤルシックネスゲージ「ＰＥＡＣＯＣＫ」）を用いて測定した。測定条件は、測定荷重２５０ｇｆ、測定子直径３０ｍｍで、測定子と測定台の間に試料を置き、測定子を１秒間に１ｍｍ 以下の速度で下ろしたときのゲージを読み取った。なお、１回の測定は試料（２プライのフェイシャルティシュ）を５枚（シート相当で１０枚）重ねて行い、測定を１０回繰り返して測定結果を平均した。
比容積：シート１枚当たりの厚さをシート１枚当たりの坪量で割り、単位ｇあたりの容積ｃｍ3で表した。
ＤＧＭＴ（Dry Geometric Tensile Strength）：ＪＩＳ Ｐ８１１３に基づいて測定した乾燥時の縦方向引張り強さＤＭＤＴと乾燥時の横方向引張り強さＤＣＤＴの積の平方根を算出した。
なお、坪量、ＤＧＭＴ、厚さの測定は、JIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。
ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄの測定は、上記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡを用いて行った。測定条件も上記のとおりである。また、クレープの測定は、上記ワンショット３Ｄ測定マクロスコープ ＶＲ−３１００を用いて行った。測定条件も上記のとおりである。また、ＴＳ７、ＴＳ７５０、Ｄ、クレープの測定は、試料をJIS-P8111に規定する温湿度条件下(２３±１℃、５０±２％ＲＨ)で平衡状態に保持後に行った。
下記の官能評価を、モニター２０人によって行った。
使用感：フェイシャルティシュで顔を拭いたときと、鼻をかんだときの使用感を評価した。
ボリューム感：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
柔らかさ：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
滑らかさ：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
破れにくさ：フェイシャルティシュを手で破ったときの抵抗を評価した。
クッション性：フェイシャルティシュを手で持ったときの反発を評価した。
しなやかさ：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
カートンの交換頻度：フェイシャルティシュの組数が多いほどカートンの交換頻度が少ないことから、５点：１８０組以上、４点：１８０組未満１６０組以上、３点：１６０組未満１５０組以上、２点、１５０組未満１４０組以上、１点：１４０組未満で評価した。
取り出し性：カートンからのフェイシャルティシュの取出し易さを評価した。
カートンの耐久性（強さ）：カートンの高さＨが低いほどカートンの強度が高いことから、５点：高さＨが６４ｍｍ以下、４点：高さＨが６４ｍｍを超え７５ｍｍ以下、３点：高さＨが７５ｍｍを超え８０ｍｍ以下、２点：高さＨが８０ｍｍを超え９０ｍｍ未満、１点：高さＨが９０ｍｍ以上、で評価した。
カートンの見栄え：カートンの高さＨが高いほどカートンの見栄えが良いことから、５点：高さＨが６４ｍｍ以上、４点：高さＨが６４ｍｍ未満５０ｍｍ以上、３点：高さＨが５０ｍｍ未満４２ｍｍ以上、２点：高さＨが４２ｍｍ未満３５ｍｍ以上、１点：高さＨが３５ｍｍ未満、で評価した。
評価基準は５点満点で行った。５点：大変良好である、４点：良好である、３点：実用上問題ない、２点：劣る、１点：顕著に劣る。
使用感：フェイシャルティシュで顔を拭いたときと、鼻をかんだときの使用感を評価した。
ボリューム感：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
柔らかさ：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
滑らかさ：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
破れにくさ：フェイシャルティシュを手で破ったときの抵抗を評価した。
クッション性：フェイシャルティシュを手で持ったときの反発を評価した。
しなやかさ：フェイシャルティシュを手で持ったときの感触を評価した。
カートンの交換頻度：フェイシャルティシュの組数が多いほどカートンの交換頻度が少ないことから、５点：１８０組以上、４点：１８０組未満１６０組以上、３点：１６０組未満１５０組以上、２点、１５０組未満１４０組以上、１点：１４０組未満で評価した。
取り出し性：カートンからのフェイシャルティシュの取出し易さを評価した。
カートンの耐久性（強さ）：カートンの高さＨが低いほどカートンの強度が高いことから、５点：高さＨが６４ｍｍ以下、４点：高さＨが６４ｍｍを超え７５ｍｍ以下、３点：高さＨが７５ｍｍを超え８０ｍｍ以下、２点：高さＨが８０ｍｍを超え９０ｍｍ未満、１点：高さＨが９０ｍｍ以上、で評価した。
カートンの見栄え：カートンの高さＨが高いほどカートンの見栄えが良いことから、５点：高さＨが６４ｍｍ以上、４点：高さＨが６４ｍｍ未満５０ｍｍ以上、３点：高さＨが５０ｍｍ未満４２ｍｍ以上、２点：高さＨが４２ｍｍ未満３５ｍｍ以上、１点：高さＨが３５ｍｍ未満、で評価した。
評価基準は５点満点で行った。５点：大変良好である、４点：良好である、３点：実用上問題ない、２点：劣る、１点：顕著に劣る。
得られた結果を表１〜表３に示す。
表１〜表３から明らかなように、フェイシャルティシュの坪量、紙厚、クレープの本数及び高さを所定の範囲とした各実施例の場合、フェイシャルティシュの滑らかさ、柔らかさ、ボリューム感、強度を両立させることができた。なお、実施例１８〜２１は、坪量を変えずに叩解の度合いを変更し、さらに紙力剤の量を増減させたものである。また、実施例２２〜２５は、カレンダーのニップ圧力を変更し、カレンダー前後の紙厚の変化ΔＴを調整したものである。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０ｇ／ｍ２未満、紙厚が０．４０ｍｍ／１０枚未満である比較例１、１１の場合、フェイシャルティシュの強度が低下し、使用感、ボリューム感、破れにくさ、クッション性が劣った。
又、比較例１のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
又、比較例１１のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、カートンの高さＨが４２ｍｍ未満となり、カートンの見栄えが劣った。
又、比較例１のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
又、比較例１１のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、カートンの高さＨが４２ｍｍ未満となり、カートンの見栄えが劣った。
フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１６ｇ／ｍ２を超え、紙厚も０．９０ｍｍ／１０枚を超えた比較例２の場合、強度（ＤＧＭＴ）が３．０Ｎ／２５ｍｍを超えて高くなり過ぎ、使用感、柔らかさ、しなやかさが劣った。
又、比較例２、１２のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．５３を超え、取り出し性が劣った。
又、比較例１２のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、カートンの高さＨが８０ｍｍを超え、カートンの耐久性が劣った。
又、比較例２、１２のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．５３を超え、取り出し性が劣った。
又、比較例１２のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、カートンの高さＨが８０ｍｍを超え、カートンの耐久性が劣った。
クレープの本数が３０本／６ｍｍ以上、クレープの高さが１５μｍ未満である比較例３の場合、紙厚が０．４０ｍｍ／１０枚未満となり、ボリューム感が劣った。
又、このフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
又、このフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
クレープの本数が１３本／６ｍｍ未満、クレープの高さが４０μｍを超えた比較例４の場合、紙厚が０．９０ｍｍ／１０枚を超えると共に、滑らかさが劣った。
又、このフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
又、このフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
比較例３のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造した比較例５の場合、カートン高さＨが４２ｍｍ未満となり、カートンの見栄えが劣った。
比較例３のフェイシャルティシュを用いてカートンを作成した比較例６の場合、組数が２１０組を超えたためにカートンの高さＨが８０ｍｍを超え、カートンの耐久性が劣った。又、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
比較例４のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造した比較例７の場合、カートン高さＨが８０ｍｍを超え、カートンの耐久性が劣った。
比較例４のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造した比較例８の場合、組数が１５０組未満となったためにカートンの交換頻度が高くなった。
比較例３のフェイシャルティシュを用いてカートンを作成した比較例６の場合、組数が２１０組を超えたためにカートンの高さＨが８０ｍｍを超え、カートンの耐久性が劣った。又、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
比較例４のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造した比較例７の場合、カートン高さＨが８０ｍｍを超え、カートンの耐久性が劣った。
比較例４のフェイシャルティシュを用いてカートンを製造した比較例８の場合、組数が１５０組未満となったためにカートンの交換頻度が高くなった。
カレンダー前後の紙厚の変化ΔＴが０．２５ｍｍ／１０枚を超えた比較例９の場合、紙厚が０．４０ｍｍ／１０枚未満となり、ＴＳ７５０が４ｄＢＶ２ｒｍｓ未満となり、ボリューム感が劣った。
又、このフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
カレンダー前後の紙厚の変化ΔＴが０．０８ｍｍ／１０枚未満である比較例１０の場合、紙厚が０．９０ｍｍ／１０枚を超えると共に、ＴＳ７５０が１５ｄＢＶ２ｒｍｓを超え、滑らかさが劣った。
又、このフェイシャルティシュを用いてカートンを製造したが、上記比が０．２５未満となり、取り出し性が劣った。
カレンダー前後の紙厚の変化ΔＴが０．０８ｍｍ／１０枚未満である比較例１０の場合、紙厚が０．９０ｍｍ／１０枚を超えると共に、ＴＳ７５０が１５ｄＢＶ２ｒｍｓを超え、滑らかさが劣った。
Claims (8)
- ２プライのフェイシャルティシュにおいて、
前記フェイシャルティシュの１プライ当りの坪量が１０〜１６ｇ／ｍ２、紙厚が０．４０〜０．９０ｍｍ／１０枚、クレープの本数が１８〜２５本／６ｍｍ、該クレープの高さが１５〜４０μｍであり、
柔軟剤を０．０３〜０．３０質量％含有し、
前記フェイシャルティシュの比容積が３．０〜７．０ｃｍ ３ ／ｇであるフェイシャルティシュ。 - ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記フェイシャルティシュの２プライのままのサンプルに対し、ブレード付きロータを100mNの押し込み圧力として上から押し込んだ後に回転数2.0(/sec)で回転させ、前記試料台の振動を振動センサで測定したとき、
前記ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡ上のソフトウェアにて自動的に取得した、低周波数側からの最初のスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７５０）が４〜１５ｄＢＶ ２ ｒｍｓであり、６５００Ｈｚを含むスペクトルの極大ピークの強度（ＴＳ７）が７〜２０ｄＢＶ ２ ｒｍｓである請求項１に記載のフェイシャルティシュ。 - ティシューソフトネス測定装置ＴＳＡにより、試料台に設置した前記フェイシャルティシュの２プライのままのサンプルに対し、ブレード付きロータを回転させずに100mNと600mNの押し込み圧力でそれぞれ上から押し込んだとき、
それぞれ押し込み圧力100mNと600mNの間での前記サンプルの上下方向の変形変位量で表される、剛性（Ｄ）の測定値が１．５〜３．５ｍｍ/Ｎである請求項１又は２に記載のフェイシャルティシュ。 - 前記フェイシャルティシュの、ＪＩＳ−Ｐ８１１３に基づく乾燥時の縦方向の引張強さをＤＭＤＴとし、乾燥時の横方向の引張強さをＤＣＤＴとし、ＤＭＤＴとＤＣＤＴとの積の平方根である（ＤＭＤＴ×ＤＣＤＴ） 1/2 をＤＧＭＴとしたとき、ＤＧＭＴが１．５〜３．０Ｎ／２５ｍｍである請求項１〜３のいずれか一項に記載のフェイシャルティシュ。
- 前記柔軟剤が、脂肪酸化合物である請求項１〜４のいずれか一項に記載のフェイシャルティシュ。
- 請求項１〜５のいずれか一項に記載のフェイシャルティシュの積層体を収容した紙製のカートンであって、
前記積層体の組数が１５０〜２１０組、前記フェイシャルティシュの積層体の積層方向に沿った前記カートンの高さが４２〜８０ｍｍ、
（前記組数×プライ数×前記紙厚／１０／前記カートンの高さ）で表される比が０．２５〜０．５３であるフェイシャルティシュ製品入りカートン。 - 請求項１〜５のいずれか一項に記載のフェイシャルティシュの製造方法であって、
前記フェイシャルティシュを抄紙する際、パルパーからインレットの間で紙料に対して柔軟剤を添加し、前記フェイシャルティシュが前記柔軟剤を０．０３〜０．３０質量％含有するように添加するフェイシャルティシュの製造方法。 - 前記インレットから前記紙料をワイヤーに噴出する時の該ワイヤーの抄速を１２００〜２２００ｍ／ｍｉｎとする請求項７に記載のフェイシャルティシュの製造方法。
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