JP6765289B2 - 先行待機運転ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、先行待機運転ポンプに関する。

先行待機運転とは、局地的な集中豪雨（いわゆるゲリラ豪雨）対策として、地下に設けられた地下河川等に一旦雨水を流入させるにあたり、事前にポンプの運転を開始しておき、急変する水量に対応させる運転方法である。

図１は、先行待機運転の運転状態を説明するための図である。図１に示すように、先行待機運転では、まず、吸込水位に関係なく降雨情報等に基づいて、インペラ没水前の気中状態でインペラを回転させ始める（Ａ：気中運転）。低水位の状態から水位が上昇するに従って、インペラの位置まで水位が達し、ポンプの運転状態は、インペラで水を撹拌する運転（Ｂ：気水撹拌運転）から、吸気口から供給される空気を水と共に吸い込ませつつ水量を徐々に増やす運転（Ｃ：気水混合運転）を経て、定格流量での水の排出を行う通常運転（Ｄ：定常運転）へと移行する。

ところで、通常の立軸ポンプでは、高水位から水位が低下してベル吸込口以下に達すると、大気中に露出したベル吸込口から一気に大量の空気が入り込むことで、激しい振動および騒音が発生することになる。

一方、先行待機運転ポンプには、水位低下に伴うベル内の静圧低下に対応して大気中の空気をベル内に自然吸気する吸気口が設けられている。これにより、高水位から水位が低下するときは、定常運転から、吸気口から供給される空気を水と共に吸い込ませつつ水量を徐々に減らす運転（Ｃ：気水混合運転）へ移行する。水位がさらに低下して所定のエアロック水位に至ると、インペラの下方に空気だまりが形成され、インペラの上方の水がインペラに撹拌される運転（Ｅ：エアロック運転）へ移行する。エアロック運転状態では、インペラの上方にある水がインペラにより攪拌されているだけであり、ポンプ流量はゼロである。水位が再び上昇すると、気水混合運転に移行する。

このような先行待機運転ポンプでは、吸気構造に起因する以下のような課題がある。すなわち、（１）気水混合運転時に吸気口部分の静圧変動が大きさほど、それによってポンプに振動が発生しやすい。また、（２）定格流量からエアロックへ遷移する部分流量域において吸気口からの吸気量が少ないと、吸気量不足によりエアロックが成立しないことがある。この場合、水位がさらに低下してベル吸込口以下に達するときに大きな振動および騒音が発生する。

特許文献１には、ベルの内面から突き出すようにパイプが設けられ、パイプの先端に吸気口が形成された構造が開示されている。

特開平３−１３８４８１号公報

特許文献１に記載の吸気構造では、パイプ個数、パイプ長さ、およびパイプ内径のみが変更可能なパラメータであり、各吸気口からの吸気量がパイプ形状により出来なりとなるため、ポンプ仕様および運転状況などに応じて吸気量を好適に設計することが困難であった。

本発明は、以上のような点を考慮してなされたものである。本発明は、ポンプ仕様および運転状況に応じて吸気量を自在に制御することが可能な先行待機運転ポンプを提供することを目的とする。

一実施の形態による先行待機運転ポンプは、
インペラと、前記インペラを収容するケーシングとを備え、
前記インペラより主流方向上流側の前記ケーシング内面に、前記ケーシング内面から突出する筒部が設けられており、
前記筒部は、外側に凸な曲面を有し、
前記筒部の前記曲面に吸気口が形成されている。

本実施の形態によれば、吸気口が筒部の外側に凸な曲面に設けられているため、筒部曲面の任意の周方向位置（角度位置）および軸方向位置（ケーシングの半径方向位置）に任意の口径で吸気口を設けることができ、すなわち設計の自由度が大幅に拡大する。したがって、様々なポンプ仕様および運転状況に応じて適切に吸気口を配置することにより、吸気量を自在に制御することが可能である。これにより、エアロックの成功率が上昇し、さらにエアロック水位等を好適に設定することができる。

上記の先行待機運転ポンプにおいて、
前記筒部を前記ケーシングの半径方向内側から見て主流方向上流側を０°、二次流れ方向上流側を９０°、主流方向下流側を１８０°、二次流れ方向下流側を２７０°としたときに、前記吸気口中心は、前記筒部の前記曲面のうち９０°〜２７０°の角度範囲に位置決めされていてもよい。

このような態様によれば、定格流量からエアロックへ遷移する部分流量域において、特許文献１記載の吸気構造よりも吸気口位置の静圧を低くすることができる。これにより、部分流量域における吸気量を増加することができ、エアロックの成功率を高めることができる。

上記の先行待機運転ポンプにおいて、
前記吸気口中心は、前記筒部の前記曲面のうち２７０°の角度位置に位置決めされていてもよい。

このような態様によれば、部分流量域においても定格流量時と同程度の静圧を維持することが可能である。

上記の先行待機運転ポンプにおいて、
前記吸気口は、前記ケーシングの半径方向に複数形成されていてもよい。

このような態様によれば、吸気口の個数に応じて吸気量をさらに増加することができる。

上記の先行待機運転ポンプにおいて、
前記吸気口は、前記ケーシングの半径方向外側に位置するものほど口径が大きくてもよい。

このような態様によれば、各吸気口からの吸気量を半径方向で一様化することができる。

本発明によれば、先行待機運転ポンプにおいて、ポンプ仕様および運転状況に応じて吸気量を自在に制御することが可能である。

先行待機運転の運転状態を説明するための図である。 本発明の一実施の形態による先行待機運転ポンプの構造を示す概略縦断面図である。 図２に示すポンプのベルマウスの内部を主流方向下流側（図２における上側）から見た概略図である。 図２に示すポンプにおいて符号Ａを付した一点鎖線で囲まれた領域の筒部を拡大して示す図である。 図４に示す筒部を主流方向下流側から見た図である。 図４に示す筒部をベルマウスの半径方向内側から見た図である。 筒部曲面のような外側に凸な曲面を有する壁面近傍において、静圧が低下する物理的メカニズムを説明するための模式図である。 図４に対応する図面であって、第２の実施例における筒部を拡大して示す図である。 図８に示す筒部を主流方向下流側から見た図である。 図８に示す筒部をベルマウスの半径方向内側から見た図である。 図４に対応する図面であって、第３の実施例における筒部を拡大して示す図である。 図１１に示す筒部を主流方向下流側から見た図である。 図１１に示す筒部をベルマウスの半径方向内側から見た図である。 図４に対応する図面であって、第５の実施例における筒部を拡大して示す図である。 図１４に示す筒部を主流方向下流側から見た図である。 図１４に示す筒部をベルマウスの半径方向内側から見た図である。 図４に対応する図面であって、第６の実施例における筒部を拡大して示す図である。 図１７に示す筒部を主流方向下流側から見た図である。 図１７に示す筒部をベルマウスの半径方向内側から見た図である。 図４に対応する図面であって、第７の実施例における筒部を拡大して示す図である。 図２０に示す筒部を主流方向下流側から見た図である。 図２０に示す筒部をベルマウスの半径方向内側から見た図である。 第１〜第４の実施例および比較例における吸気口位置の静圧変動を示すグラフである。

以下に、添付の図面を参照して、一実施の形態による先行待機運転ポンプを詳細に説明する。なお、本明細書に添付する図面においては、図示の理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。

図２は、本発明の一実施の形態による先行待機運転ポンプの構造を示す概略縦断面図である。図３は、図２に示すポンプのベルマウスの内部を主流方向下流側（図２における上側）から見た概略図である。

図２に示すように、先行待機運転ポンプ１０は、インペラ１１と、インペラ１１を収容するケーシング１２とを備えている。

このうちケーシング１２は、軸方向に延びる筒形状を有しており、ケーシング１２の内部には回転軸１８が回転可能に挿設されている。インペラ１１は、回転軸１８の下端部に同軸状に固定されている。インペラ１１の羽根の枚数は例えば５枚である。

回転軸１８の上端部には原動機１９が取り付けられており、原動機１９から出力される駆動力によってインペラ１１と回転軸１８とが一体に回転される。インペラ１１の回転によりケーシング１２内の流体が流動されることで、ケーシング１２の上端部から流体が吐き出されるとともに、ケーシング１２の下端部から新たな液体が吸い込まれるようになっている。

本明細書では、ケーシング１２が延びる方向（すなわち軸方向）を主流方向２１と呼び、インペラ１１の回転方向を図３に示すように二次流れ方向２２と呼ぶ。

本実施の形態では、図２に示すように、ケーシング１２は、インペラ１１が格納された本体部１２ａと、本体部１２ａの下方に配置されたベルマウス１２ｂとを有している。本体部１２ａとベルマウス１２ｂとは、インペラ１１の上流端位置においてフランジ（図示しない）で連結されている。

図２及び図３に示すように、インペラ１１より主流方向２１上流側（図２における下側）のベルマウス１２ｂ内面には、複数の筒部１３がベルマウス１２ｂ内面から突出するように設けられている。

図３に示すように、複数の筒部１３は周方向（二次流れ方向２２）に等間隔に設けられている。図示された例では、筒部１３の数が４つであるが、これに限定されず、１〜３あるいは５つ以上であってもよい。

図４は、図２に示すポンプ１０において符号Ａを付した一点鎖線で囲まれた領域の筒部１３を拡大して示す図である。図５は、図４に示す筒部１３を主流方向２１下流側（図２における上側）から見た図である。図６は、図４に示す筒部１３をベルマウス１２ｂの半径方向内側から見た図である。

図４〜図６に示すように、筒部１３は、外側に凸な曲面を有している。図示された例では、筒部１３の断面形状は円形状であるが、これに限定されず、たとえば楕円形状であってもよい。また、図示された例では、筒部１３の外周面全周が曲面となっているが、外周面の少なくとも一部が外側に凸な曲面でありさえすれば、残りの部分は平面であってもよいし、内側に凸な曲面であってもよい。筒部１３の外周面のうち外側に凸な曲面部分には複数（図示された例では２つ）の吸気口１４ａ、１４ｂが形成されている。なお、吸気口１４ａ、１４ｂの数は２つに限定されず、図１７〜図１９に示すように１つであってもよいし、あるいは図示は省略するが３つ以上であってもよい。

筒部１３内部には筒部１３の軸線方向（すなわちベルマウス１２ｂの半径方向）に延びるように空気室１３ｂが形成されており、各吸気口１４ａ、１４ｂから延びる筒形状の空間（吸気孔）はそれぞれ、空気室１３ｂに連通されている。また空気室１３ｂには、一端が大気中に露出された空気管１６（図２参照）が接続されている。これにより、吸気口１４ａ、１４ｂ近傍の圧力と大気圧との差圧に応じて、大気中の空気が、空気管１６から空気室１３ｂを通って吸気口１４ａ、１４ｂへと供給されるようになっている。

図４〜図６に示す例では、筒部１３の先端１３ａは閉塞されているが、これに限定されず、図２０〜図２２に示すように、筒部１３の先端１３ａが開口されていて、この開口から延びる筒形状の空間が空気室１４ｂに連通されていてもよい。この場合、筒部１３の先端１３ａの開口からも空気を供給することができる。

図４及び図５に示すように、複数の吸気口１４ａ、１４ｂは、筒部１３の軸線方向（すなわちベルマウス１２ｂの半径方向）に沿って並んで配置されている。吸気口１４ａ、１４ｂの数、ベルマウス１２ｂの半径方向に関する各吸気口１４ａ、１４ｂの中心位置、および各吸気口１４ａ、１４ｂの口径は、各吸気口１４ａ、１４ｂから好適な吸気量で空気を提供できるよう、様々なポンプ仕様および運転状況に応じて自在に設計することができる。

また、筒部１３の周方向に関する各吸気口１４ａ、１４ｂの中心位置（角度位置）についても、各吸気口１４ａ、１４ｂから好適な吸気量で空気を提供できるよう、様々なポンプ仕様および運転状況に応じて自在に設計することができる。

図６に示すように、筒部１３をベルマウス１２ｂの半径方向内側から見て主流方向２１上流側を０°、二次流れ方向２２上流側を９０°、主流方向２１下流側を１８０°、二次流れ方向２２下流側を２７０°としたときに、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心は、筒部１３の外側に凸な曲面のうち９０°〜２７０°の角度範囲に位置決めされていることが好ましい。図４〜図６に示す例では、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心は、筒部１３外周面のうち９０°の角度位置、すなわち二次流れ方向２２上流側に位置決めされている。

各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が９０°〜２７０°の角度範囲にあることで、後述する実施例で説明するように、定格流量からエアロックへ遷移する部分流量域において、特許文献１記載の吸気構造よりも吸気口位置における静圧を低くすることができる。

図７は、筒部１３の外側に凸な曲面のような曲面を有する壁面近傍において、静圧が低下する物理的メカニズムを説明するための模式図である。図７に示すように、壁面が流路に向かって凸な曲面を有している場合、曲面に近い流路Ａを流れる流体は、曲面に沿って流れようとする傾向がある。

ここで、曲面に沿って流れる流体は、曲面より離れた流路Ｂを流れる流体と比較して、流れ方向の断面Ｓ１−Ｓ２間を通過する道のりが長くなるから、曲面近傍の流体は、流速が増加する傾向となる。

ベルヌーイの式により、流速増加は静圧低下を伴うから、結果的に、曲面近傍において静圧は低下する傾向となる。したがって、曲面に形成された吸気口近傍において静圧が低下することになる。

ところで、発明が解決しようとする課題の欄でも言及したように、特許文献１記載の吸気構造では、吸気口がパイプの先端に形成されているため、パイプ個数、パイプ長さ、およびパイプ内径のみが変更可能なパラメータであり、各吸気口からの吸気量がパイプ形状により出来なりとなるため、ポンプ仕様および運転状況などに応じて吸気量を好適に設計することが困難であった。

一方、本実施の形態によれば、吸気口１４ａ、１４ｂが筒部１３の外側に凸な曲面に設けられているため、筒部１３曲面の任意の周方向位置（角度位置）および軸方向位置（ケーシングの半径方向位置）に任意の口径で吸気口１４ａ、１４ｂを設けることができ、すなわち設計の自由度が大幅に拡大する。したがって、様々なポンプ仕様および運転状況に応じて適切に吸気口１４ａ、１４ｂを配置することにより、吸気量を自在に制御することが可能である。これにより、エアロックの成功率が上昇し、さらにエアロック水位等を好適に設定することができる。

また、本実施の形態によれば、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が筒部１３の外側に凸な曲面のうち９０°〜２７０°の角度範囲に位置決めされているため、定格流量からエアロックへ遷移する部分流量域において、特許文献１記載の吸気構造よりも吸気口位置における静圧を低くすることができる。これにより、部分流量域における吸気量を増加することができ、エアロックの成功率を高めることができる。

また、本実施の形態によれば、吸気口１４ａ、１４ｂが筒部１３の軸線方向（ベルマウス１２ｂの半径方向）に複数形成されているため、吸気口１４ａ、１４ｂの個数に応じて吸気量をさらに増加することができる。

なお、本実施の形態では、図４〜図６に示すように、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が、筒部１３外周面のうち９０°の角度位置、すなわち二次流れ方向２２上流側に位置決めされていたが、これに限定されない。

例えば、図８〜１０に示すように、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心は、筒部１３の外側に凸な曲面のうち１８０°の角度位置、すなわち主流方向２１下流側（図２のポンプにおける上側）に位置決めされていてもよいし、図１１〜１３に示すように、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心は、筒部１３の外側に凸な曲面のうち２７０°の角度位置、すなわち二次流れ方向２２下流側に位置決めされていてもよい。あるいは、図示は省略するが、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心は、筒部１３の外側に凸な曲面のうち０°の角度位置、すなわち主流方向２１上流側（図２のポンプにおける下側）に位置決めされていてもよい。もちろん、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心は、０°と９０°との間、または９０°と１８０°との間、または１８０°と２７０°との間、または２７０°と０°との間の角度位置に位置決めされていてもよい。

後述する実施例で説明するように、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が２７０°の角度位置に位置決めされている場合には、部分流量域においても定格流量時と同程度の静圧を維持することが可能であるため、より好ましい。

また、本実施の形態では、図４〜図６に示すように、各吸気口１４ａ、１４ｂの大きさは同一であったが、これに限定されない。例えば、図１４〜図１６に示すように、吸気口１４ａ〜１４ｄは、筒部１３の軸線方向基端側（ベルマウス１２ｂの半径方向外側）に位置するものほど口径が大きくてもよい。

一般に、水位低下に伴って流量が減少するにつれて、ベルマウス１２ｂ内面での遠心場が強くなる。そのため、仮に吸気口１４ａ〜１４ｄの大きさが同一である場合には、水位が低下してエアロック水位に近づくほど、強まる遠心場の影響により、ベルマウス１２ｂの半径方向外側に位置する吸気口からの吸気量は、半径方向内側に位置する吸気口からの吸気量に比べて少なくなる。これに対し、図１４〜図１６に示すように、ベルマウス１２ｂの半径方向外側に位置する吸気口ほど口径が大きくなっている場合には、遠心場の影響により減少する吸気量を口径の拡大によって補うことができ、結果的に、各吸気口１４ａ〜１４ｄからの吸気量を半径方向で一様化することができる。

以下、実施例を用いて上述した実施の形態をより詳細に説明するが、本実施の形態は以下の実施例に限定されるものではない。

本実施の形態による第１の実施例として、図４〜図６に示すように、筒部１３の外周面に吸気口１４ａ、１４ｂが形成され、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が筒部１３の外側に凸な曲面のうち９０°の角度位置、すなわち二次流れ方向２２上流側に位置決めされたポンプ１０を設計した。

また、本実施の形態による第２の実施例として、図８〜図１０に示すように、筒部１３の外側に凸な曲面に吸気口１４ａ、１４ｂが形成され、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が筒部１３の外側に凸な曲面のうち１８０°の角度位置、すなわち主流方向２１下流側（図２のポンプにおける上側）に位置決めされたポンプ１０を設計した。

また、本実施の形態による第３の実施例として、図１１〜図１３に示すように、筒部１３の外側に凸な曲面に吸気口１４ａ、１４ｂが形成され、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が筒部１３の外側に凸な曲面のうち２７０°の角度位置、すなわち二次流れ方向２２下流側に位置決めされたポンプ１０を設計した。

また、本実施の形態による第４の実施例として、図示は省略するが、筒部１３の外側に凸な曲面に吸気口１４ａ、１４ｂが形成され、各吸気口１４ａ、１４ｂの中心が筒部１３の外側に凸な曲面のうち０°の角度位置、すなわち主流方向２１上流側（図２のポンプにおける下側）に位置決めされたポンプを設計した。

また、比較例として、特許文献１を参照し、筒部１３の先端のみに吸気口が形成されたポンプを設計した。

次に、第１〜第４の実施例および比較例のポンプについて、インペラ回転時における吸気口位置での静圧変動を、定格流量および３０％流量の各々の条件において、数値解析（非定常単相流解析の流体シミュレーション）により検証した。

図２３は、第１〜第４の実施例および比較例における吸気口位置の静圧変動を示すグラフである。

図２３に示すように、定格流量時には、第２の実施例および第４の実施例では、比較例よりも静圧が高くなるが、第１の実施例及び第３の実施例では、比較例に比べて大きく静圧が低下する。

また、図２３に示すように、３０％流量時には、第４の実施例では、定格流量時同様、比較例よりも静圧が高くなる傾向を呈するが、第１〜第３の実施例では、比較例に比べて静圧が低下する傾向を呈する。

また、図２３に示すように、特に第３の実施例では、３０％流量時においても、定格流量時と同程度の静圧を維持できる。

以上の結果から、吸気口１４ａ、１４ｂの中心を筒部１３の外側に凸な曲面のうち９０°〜２７０°の角度範囲に位置決めすることで、定格流量からエアロックへ遷移する部分流量域において、特許文献１記載の吸気構造よりも吸気口１４ａ、１４ｂ位置の静圧を低くすることができ、これにより、吸気量を増加させてエアロックの成功率を高めることができる。

１０ 先行待機運転ポンプ
１１ インペラ
１２ ケーシング
１２ａ 本体部
１２ｂ ベルマウス
１３ 筒部
１３ａ 先端
１３ｂ 空気室
１４ａ〜１４ｄ 吸気口
１６ 空気管
１８ 回転軸
１９ 原動機
２１ 主流方向
２２ 二次流れ方向

Claims (3)

1. インペラと、前記インペラを収容するケーシングとを備え、
   前記インペラより主流方向上流側の前記ケーシング内面に、前記ケーシング内面から突出する筒部が設けられており、
   前記筒部は、外側に凸な曲面を有し、
   前記筒部の前記曲面に吸気口が形成されており、
   前記吸気口は、前記ケーシングの半径方向に複数形成されており、
   前記吸気口は、前記ケーシングの半径方向外側に位置するものほど口径が大きい
   ことを特徴とする先行待機運転ポンプ。
2. 前記筒部を前記ケーシングの半径方向内側から見て主流方向上流側を０°、二次流れ方向上流側を９０°、主流方向下流側を１８０°、二次流れ方向下流側を２７０°としたときに、前記吸気口中心は、前記筒部の前記曲面のうち９０°〜２７０°の角度範囲に位置決めされている
   ことを特徴とする請求項１に記載の先行待機運転ポンプ。
3. 前記吸気口中心は、前記筒部の前記曲面のうち２７０°の角度位置に位置決めされている
   ことを特徴とする請求項２に記載の先行待機運転ポンプ。