JP6760425B2 - Hot-rolled steel sheet with excellent scale adhesion and its manufacturing method - Google Patents
Hot-rolled steel sheet with excellent scale adhesion and its manufacturing method Download PDFInfo
- Publication number
- JP6760425B2 JP6760425B2 JP2019045434A JP2019045434A JP6760425B2 JP 6760425 B2 JP6760425 B2 JP 6760425B2 JP 2019045434 A JP2019045434 A JP 2019045434A JP 2019045434 A JP2019045434 A JP 2019045434A JP 6760425 B2 JP6760425 B2 JP 6760425B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- scale
- hot
- steel sheet
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 97
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 97
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 95
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 92
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 81
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 41
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 29
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 25
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 22
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 22
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 51
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 23
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 20
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 8
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001887 electron backscatter diffraction Methods 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 241000219307 Atriplex rosea Species 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000003698 laser cutting Methods 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、自動車、家電、建材等に用いられる、スケール密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法に関するものであり、特にレーザー切断加工が施される建産機の部品の素材として好適なスケール密着性に優れた厚物の熱延鋼板およびその製造方法に関するものである。 The present invention relates to a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion and a method for manufacturing the same, which is used for automobiles, home appliances, building materials, etc., and is particularly suitable as a material for parts of a construction machine to be laser-cut. The present invention relates to a thick hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion and a method for producing the same.
熱延鋼板は、通常、表面にスケール（黒皮）が不可避に生成する。このスケールが付着した黒皮熱延鋼板に、調質圧延や曲げ成形、プレス成形、レーザー切断等の加工を施すと、スケールの一部が剥離し、加工不良や加工ラインの汚染、加工後の製品における表面欠陥等の原因となる。このような事態を回避するため、鋼板表面のスケールの密着性に優れた熱延鋼板が要望されるようになっており、その要求はますます強くなっている。 Hot-rolled steel sheets usually inevitably have scale (black skin) on their surface. When the black-skinned hot-rolled steel sheet to which this scale is attached is subjected to processing such as temper rolling, bending forming, press forming, laser cutting, etc., a part of the scale is peeled off, resulting in processing defects, contamination of the processing line, and after processing. It may cause surface defects in the product. In order to avoid such a situation, a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion on the surface of the steel sheet has been demanded, and the demand is becoming stronger and stronger.
また、熱延鋼板のスケールは、熱延鋼板の板厚が大きくなるほど、変形時にスケールに生じる歪が大きくなり、剥離しやすくなる、という側面を有し、曲げ成形やプレス成型など加工度の大きい成形においてはより剥離しやすくなる。一方、板厚の大きい黒皮熱延鋼板のニーズも近年ますます大きくなっており、例えば、５．０ｍｍを超えるより大きい板厚を有する熱延鋼板についても、スケールの密着性の向上が強く求められている。 Further, the scale of a hot-rolled steel sheet has an aspect that the larger the thickness of the hot-rolled steel sheet, the larger the strain generated on the scale during deformation and the easier it is to peel off, and the degree of processing such as bending molding and press molding is large. In molding, it becomes easier to peel off. On the other hand, the needs for thick black-skinned hot-rolled steel sheets have been increasing in recent years. For example, there is a strong demand for improved scale adhesion even for hot-rolled steel sheets with a thickness larger than 5.0 mm. Has been done.
さらに、鋼板の長手方向においてスケールの密着性にムラがあり、密着性の悪い部分があると、その部分を除いて使用しなければいけなくなる。したがって、歩留り向上の観点から、長手方向においてスケールが均一であり、かつスケールの密着性に優れた熱延鋼板が強く求められている。 Further, if there is unevenness in the adhesion of the scale in the longitudinal direction of the steel sheet and there is a portion having poor adhesion, it is necessary to remove that portion before use. Therefore, from the viewpoint of improving the yield, there is a strong demand for a hot-rolled steel sheet having a uniform scale in the longitudinal direction and excellent scale adhesion.
熱延鋼板のスケールの構造は、地鉄側から順に、地鉄とスケールの界面から再結晶により生じた微細なマグネタイト（Ｆｅ３Ｏ４）層（以下、マグネタイトシーム）、この地鉄とスケールの界面から生じたマグネタイト層およびウスタイト（ＦｅＯ）が共析変態することによって生成した鉄（Ｆｅ）とマグネタイトの共析変態組織層、スケール表層から成長したマグネタイト層、およびヘマタイト（Ｆｅ２Ｏ３）層、となる。なお、未変態のまま室温で残存しているウスタイト層が生成する場合もある。 The scale structure of the hot-rolled steel sheet is, in order from the base iron side, fine magnetite (Fe 3 O 4 ) layer (hereinafter referred to as magnetite seam) generated by recrystallization from the interface between the base iron and the scale, and the base iron and the scale. The magnetite layer generated from the interface and the eutectoid transformation structure layer of iron (Fe) and magnetite produced by the eutectoid transformation of wustite (FeO), the magnetite layer grown from the scale surface layer, and the hematite (Fe 2 O 3 ) layer. , Becomes. In some cases, a wustite layer that remains untransformed at room temperature may be formed.
従来、スケールの密着性の向上について、種々の提案がなされている。例えば、特許文献１には、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．４％、Ｓｉ：０．００１〜２．０％、Ｍｎ：０．０１〜３．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．３％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる成分を有するスラブを加熱し、粗圧延した後、仕上げ圧延を１１００℃以下で開始、１０００℃以下で終了し、仕上げ圧延終了温度から８００℃までの温度域を８０℃／ｓ以上で冷却し、４５０℃超５５０℃以下の温度域で巻取りを行い、巻取り後に６０分以内に４００〜４５０℃の温度域まで冷却し、４００〜４５０℃の温度域で９０分以上保持することにより、鋼板表面に形成されるスケールの厚みが２０μｍ以下であり、鋼板の地鉄とウスタイト、マグネタイト及びヘマタイトを有するスケールとが接触する界面の圧延方向の長さに対する、前記地鉄と前記マグネタイトとが接触する界面の圧延方向の長さの割合が８０％以上であり、かつ、マグネタイトの平均粒径が３μｍ以下であることを特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板が提案されている。 Conventionally, various proposals have been made for improving the adhesion of scales. For example, Patent Document 1 describes in terms of mass%, C: 0.01 to 0.4%, Si: 0.001 to 2.0%, Mn: 0.01 to 3.0%, P: 0.05. % Or less, S: 0.05% or less, Al: 0.3% or less, N: 0.01% or less, and the balance is composed of Fe and unavoidable impurities. The slab is heated and roughly rolled. After that, finish rolling is started at 1100 ° C or lower, finished at 1000 ° C or lower, cooled in the temperature range from the finish rolling end temperature to 800 ° C at 80 ° C / s or higher, and wound in a temperature range of more than 450 ° C and 550 ° C or lower. The thickness of the scale formed on the surface of the steel sheet is 20 μm or less by rolling, cooling to a temperature range of 400 to 450 ° C. within 60 minutes after winding, and holding in a temperature range of 400 to 450 ° C. for 90 minutes or more. The ratio of the length in the rolling direction of the interface between the base iron and the magnetite to the length in the rolling direction of the contact between the base iron of the steel sheet and the scale having ustite, magnetite and hematite is 80. A hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion, characterized in that the average particle size of magnetite is 3 μm or less, has been proposed.
また、特許文献２には、質量％として、Ｃ：０．０２〜０．２０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：０．０３〜０．３％、Ｃｕ：０．０４〜０．５％、Ｃｒ：０．０３〜０．３％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるスラブを１１００℃以上で加熱した後、８００〜９５０℃の温度範囲で熱間圧延を終了させ、４００℃〜６５０℃で捲き取ることにより、鋼板表面スケールと鋼板地鉄界面の表面粗度として長さ１インチ当たりの０．５μｍ以上の凹凸高さの回数が３００以上であることを特徴とするタイトスケール性に優れる熱延鋼板が提案されている。 Further, in Patent Document 2, as mass%, C: 0.02 to 0.20%, Mn: 0.1 to 2.0%, Si: 0.3% or less, P: 0.03% or less, S: 0.03% or less, Ni: 0.03 to 0.3%, Cu: 0.04 to 0.5%, Cr: 0.03 to 0.3%, the balance Fe and unavoidable impurities After heating the slab made of steel at 1100 ° C or higher, hot rolling is completed in the temperature range of 800 to 950 ° C, and the slab is wound at 400 ° C to 650 ° C to obtain the surface roughness of the steel sheet surface scale and the steel sheet base iron interface. As a result, a hot-rolled steel sheet having excellent tight scale property has been proposed, which is characterized in that the number of uneven heights of 0.5 μm or more per inch in length is 300 or more.
また、特許文献３には、質量％で、Ｃ：０．３％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．１０％以下を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる組成を有する鋼素材に対して、熱間圧延工程の仕上げ圧延工程において、仕上圧延機内で露点：５０℃以上である雰囲気中に１．０〜１０ｓ間保持する酸化処理を含み、仕上圧延終了温度：７００〜９００℃とする圧延とし、該仕上圧延終了後、冷却し、巻取温度：４５０〜６５０℃で巻き取る工程により、スケール層が、面積率で０．１０〜３．０％の空孔を含み、厚さ：１０μｍ以下であることを特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板が提案されている。 Further, in Patent Document 3, in terms of mass%, C: 0.3% or less, Si: 0.1% or less, Mn: 2.0% or less, P: 0.05% or less, S: 0.02%. Hereinafter, for a steel material containing Al: 0.10% or less and having a composition consisting of the balance Fe and unavoidable impurities, the dew point: 50 ° C. or higher in the finish rolling mill in the finish rolling step of the hot rolling step. The rolling process includes an oxidation treatment that keeps the product in the atmosphere for 1.0 to 10 s, and the finish rolling end temperature is 700 to 900 ° C. After the finish rolling is completed, the product is cooled and wound at a take-up temperature of 450 to 650 ° C. Depending on the process, a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion has been proposed, wherein the scale layer contains pores having an area ratio of 0.10 to 3.0% and a thickness of 10 μm or less. ..
特許文献１に記載の技術では、仕上圧延終了後から８００℃までの温度域を８０℃／ｓ以上で冷却し、スケールの厚さを２０μｍ以下に制御しているが、８００℃以下の温度範囲の冷却速度の記載がなく、その後の冷却条件によってスケール厚さやスケール組成、マグネタイトの平均粒径などが変動し、安定してスケール密着性を得るのが困難な場合がある。また、スケール密着性の評価は曲げ半径が２５ｍｍの条件で９０度曲げ試験を行った後の曲げ内周部のスケール剥離状況で評価し、実施例では２〜５ｍｍの板厚で評価しているが、熱延鋼板の板厚がより大きくなった場合、曲げ内周部の加工はより厳しいものとなるため、スケール密着性の低下が懸念される。また、熱延鋼板の板厚が大きい場合、曲げ内周部に比べて曲げ外周部では変形量が大きくなるため、スケール密着性の低下が懸念される。さらに、長手方向において均一なスケールの密着性の向上については言及されていない。 In the technique described in Patent Document 1, the temperature range from the end of finish rolling to 800 ° C. is cooled at 80 ° C./s or more, and the scale thickness is controlled to 20 μm or less, but the temperature range is 800 ° C. or less. There is no description of the cooling rate, and the scale thickness, scale composition, average particle size of magnetite, etc. vary depending on the subsequent cooling conditions, and it may be difficult to obtain stable scale adhesion. Further, the scale adhesion is evaluated based on the scale peeling condition of the inner peripheral portion of the bending after the 90-degree bending test is performed under the condition that the bending radius is 25 mm, and in the example, the plate thickness is evaluated at 2 to 5 mm. However, when the thickness of the hot-rolled steel sheet becomes larger, the processing of the bent inner peripheral portion becomes more severe, and there is a concern that the scale adhesion may decrease. Further, when the thickness of the hot-rolled steel sheet is large, the amount of deformation is larger in the bending outer peripheral portion than in the bending inner peripheral portion, so that there is a concern that the scale adhesion may be lowered. Furthermore, no mention is made of improving the adhesion of a uniform scale in the longitudinal direction.
特許文献２に記載の技術は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒを所定量添加した鋼を熱延圧延し、鋼板表面スケールと鋼板地鉄界面の表面粗度と所定の範囲に制御することでタイトスケール性に優れる熱延鋼板が提案されている。しかしながら、スケール層と地鉄との界面の密着性は向上するが、スケール表層あるいはスケール内部でスケール剥離が生じ、密着性が低下することが懸念される。また、熱延鋼板の板厚がより大きくなった場合、スケールの密着性の低下が懸念される。さらに、長手方向において均一なスケールの密着性の向上については言及されていない。 The technique described in Patent Document 2 is a tight-scale property by hot-rolling steel to which a predetermined amount of Ni, Cu, and Cr is added, and controlling the surface roughness of the steel sheet surface scale and the steel sheet base iron interface within a predetermined range. Hot-rolled steel sheets with excellent characteristics have been proposed. However, although the adhesion at the interface between the scale layer and the base iron is improved, there is a concern that scale peeling may occur on the surface layer of the scale or inside the scale, and the adhesion may decrease. Further, when the thickness of the hot-rolled steel sheet becomes larger, there is a concern that the adhesion of the scale may decrease. Furthermore, no mention is made of improving the adhesion of a uniform scale in the longitudinal direction.
特許文献３に記載の技術では、仕上圧延機内の露点を高めるため、水を噴霧したり、熱延板表面に接した水を水蒸気化する酸化処理が必要となる。しかしながら、このような処理を安定的に行うことは困難であり、製造安定性の低下が懸念される。また、熱延鋼板の板厚がより大きくなった場合、スケールの密着性の低下が懸念される。さらに、長手方向において均一なスケールの密着性の向上については言及されていない。 In the technique described in Patent Document 3, in order to raise the dew point in the finish rolling mill, it is necessary to spray water or perform an oxidation treatment to steam the water in contact with the surface of the hot-rolled sheet. However, it is difficult to stably perform such a process, and there is a concern that the production stability may be lowered. Further, when the thickness of the hot-rolled steel sheet becomes larger, there is a concern that the adhesion of the scale may decrease. Furthermore, no mention is made of improving the adhesion of a uniform scale in the longitudinal direction.
本発明は、上記課題を解決し、より大きい板厚の熱延鋼板においても、優れたスケール密着性を長手方向において均一に有する熱延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。 An object of the present invention is to solve the above problems and to provide a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion uniformly in the longitudinal direction even in a hot-rolled steel sheet having a larger plate thickness, and a method for manufacturing the same.
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意検討した。その結果、所定の成分組成を有する鋼素材を用いて、熱間圧延時の仕上圧延出側温度、圧延後の冷却速度、巻取温度を調整することにより、スケール層における、地鉄側のマグネタイト層の上層のマグネタイト粒の平均粒径および／または鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが適正化され、スケールの密着性が向上するという知見を得た。また、スケールの密着性を向上させるため，熱間圧延時の仕上圧延入側温度や仕上圧延入側温度と出側温度の温度差を制御することがより好ましい。さらに、仕上圧延直後の鋼板における長手方向の温度を制御することにより、長手方向において均一にスケールの密着性が向上するという知見を得た。 The present inventors have diligently studied a method for solving the above problems. As a result, the magnetite on the base iron side in the scale layer is adjusted by adjusting the finish rolling output side temperature during hot rolling, the cooling rate after rolling, and the take-up temperature using a steel material having a predetermined composition. It was found that the average particle size of the magnetite grains in the upper layer and / or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite were optimized, and the adhesion of the scale was improved. Further, in order to improve the adhesion of the scale, it is more preferable to control the temperature difference between the finish rolling inlet side temperature and the finish rolling inlet side temperature and the exit side temperature during hot rolling. Furthermore, it was found that by controlling the temperature in the longitudinal direction of the steel sheet immediately after finish rolling, the adhesion of the scale is uniformly improved in the longitudinal direction.
本発明は以上のような知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
［１］表面にスケール層を有する熱延鋼板であって、前記熱延鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．３％、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．１０％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｃｒ：０．０１〜２．０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる組成を有し、
前記スケール層が、地鉄側からマグネタイト層と、前記マグネタイト層の上層にマグネタイト粒および／または鉄とマグネタイトの共析変態組織を有し、前記マグネタイト粒の平均粒径および／または前記共析変態組織の平均ブロックサイズが３μｍ以上８μｍ以下であり、前記スケール層中に含まれるウスタイトの質量分率が１０％以下であることを特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板。
［２］成分組成として、さらに、質量％で、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：０．５０％以下のうちの１種以上を含有することを特徴とする、［１］に記載のスケール密着性に優れた熱延鋼板。
［３］成分組成として、さらに、質量％で、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ：０．０３％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｓｂ：０．０３％以下のうちの１種以上を含有することを特徴とする、［１］または［２］に記載のスケール密着性に優れた熱延鋼板。
［４］［１］〜［３］のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法であって、鋼素材を、粗圧延をし、デスケーリングを行い、仕上圧延出側温度：８００〜９５０℃で、下記（１）式を満たす仕上圧延を行い、仕上圧延後から巻取開始までの平均冷却速度：３０℃／ｓ以上で冷却した後、巻取温度：４３０〜５８０℃で巻き取ることを特徴とする、スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
｜Ｔ２−Ｔ１｜≦５０℃かつ｜Ｔ３−Ｔ２｜≦５０℃・・・（１）
但し、上記（１）式において、
Ｔ１：仕上圧延後の鋼板における長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ２：仕上圧延後の鋼板における長手方向中央かつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ３：仕上圧延後の鋼板における長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
である。
［５］［１］〜［３］のいずれかに記載の熱延鋼板の製造方法であって、鋼素材を、粗圧延をし、デスケーリングを行い、仕上圧延出側温度：８００〜９５０℃で、下記（１）式を満たす仕上圧延を行い、仕上圧延後から巻取開始までの平均冷却速度：３℃／ｓ以上８０℃／ｓ以下で冷却した後、巻取温度：４３０〜５８０℃で巻き取ることを特徴とする、スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法。
｜Ｔ２−Ｔ１｜≦５０℃かつ｜Ｔ３−Ｔ２｜≦５０℃・・・（１）
但し、上記（１）式において、
Ｔ１：仕上圧延後の鋼板における長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ２：仕上圧延後の鋼板における長手方向中央かつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ３：仕上圧延後の鋼板における長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
である。
The present invention has been made based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
[1] A hot-rolled steel plate having a scale layer on its surface, wherein the hot-rolled steel plate has a mass% of C: 0.01 to 0.3%, Si: 0.20% or less, Mn: 0.01. ~ 2.0%, P: 0.10% or less, S: 0.10% or less, Al: 0.10% or less, Cr: 0.01 to 2.0%, the balance is Fe and unavoidable impurities Has a composition consisting of
The scale layer has a magnetite layer from the ground iron side and a magnetite grain and / or an eutectoid transformation structure of iron and magnetite in the upper layer of the magnetite layer, and the average particle size and / or the eutectoid transformation of the magnetite grain. A hot-rolled steel plate having excellent scale adhesion, characterized in that the average block size of the structure is 3 μm or more and 8 μm or less, and the mass fraction of wustite contained in the scale layer is 10% or less.
[2] The scale according to [1], further comprising one or more of Cu: 1.0% or less and Ni: 0.50% or less in mass%. Hot-rolled steel sheet with excellent adhesion.
[3] Further, as the component composition, in mass%, Mo: 1.0% or less, Nb: 0.1% or less, V: 0.1% or less, Ti: 0.03% or less, B: 0.01. The hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion according to [1] or [2], which contains one or more of% or less and Sb: 0.03% or less.
[4] The method for manufacturing a hot-rolled steel sheet according to any one of [1] to [3], in which the steel material is roughly rolled, descaled, and finished rolled out side temperature: 800 to 950 ° C. Then, finish rolling that satisfies the following formula (1) is performed, and after cooling at an average cooling rate of 30 ° C./s or more from the finish rolling to the start of winding, winding is performed at a winding temperature of 430 to 580 ° C. A characteristic method for manufacturing hot-rolled steel sheets with excellent scale adhesion.
| T 2- T 1 | ≤50 ° C and | T 3- T 2 | ≤50 ° C ... (1)
However, in the above equation (1),
T 1 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling, 30 m from the tip in the longitudinal direction and the center in the width direction.
T 2 : Temperature (° C) at the center of the longitudinal direction and the center of the width direction of the finished steel sheet after rolling.
T 3 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the central portion in the width direction.
Is.
[5] The method for manufacturing a hot-rolled steel sheet according to any one of [1] to [3], in which the steel material is roughly rolled, descaled, and finished rolled out side temperature: 800 to 950 ° C. Then, finish rolling satisfying the following formula (1) is performed, and after cooling at an average cooling rate of 3 ° C./s or more and 80 ° C./s or less from the finish rolling to the start of winding, the winding temperature: 430 to 580 ° C. A method for manufacturing a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion, which is characterized by winding with.
| T 2- T 1 | ≤50 ° C and | T 3- T 2 | ≤50 ° C ... (1)
However, in the above equation (1),
T 1 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling, 30 m from the tip in the longitudinal direction and the center in the width direction.
T 2 : Temperature (° C) at the center of the longitudinal direction and the center of the width direction of the finished steel sheet after rolling.
T 3 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the central portion in the width direction.
Is.
本発明によれば、スケール密着性に優れた熱延鋼板を容易に、かつ安価に製造でき、産業上格段の効果を奏する。また、本発明によれば、スケール剥離を防止でき、製品の表面品質向上や、製品の加工不良の防止、作業環境の向上に大きく寄与するという効果もある。さらに、熱延鋼板の板厚の増加に伴うスケールの密着性の低下や長手方向における密着性のばらつきといった課題も解決することができる。 According to the present invention, a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion can be easily and inexpensively manufactured, which is extremely effective in industry. Further, according to the present invention, it is possible to prevent scale peeling, which has the effect of greatly contributing to the improvement of the surface quality of the product, the prevention of processing defects of the product, and the improvement of the working environment. Further, it is possible to solve problems such as a decrease in scale adhesion and variation in adhesion in the longitudinal direction due to an increase in the thickness of the hot-rolled steel sheet.
なお、本発明における熱延鋼板の板厚は、２．０ｍｍ以上２５ｍｍ以下とし、好ましくは２．０ｍｍ超え２５ｍｍ以下、より好ましくは５．０ｍｍ超え２５ｍｍ以下とする。 The thickness of the hot-rolled steel sheet in the present invention is 2.0 mm or more and 25 mm or less, preferably 2.0 mm or more and 25 mm or less, and more preferably 5.0 mm or more and 25 mm or less.
以下に、本発明の熱延鋼板およびその製造方法について詳細に説明する。なお、成分組成の含有量の単位である「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味するものとする。 The hot-rolled steel sheet of the present invention and a method for producing the same will be described in detail below. In addition, "%" which is a unit of the content of a component composition shall mean "mass%" unless otherwise specified.
１）成分組成
Ｃ：０．０１〜０．３％
Ｃは、強度確保のために有用な元素である。その量が０．０１％未満では、強度確保の効果が小さいため、Ｃ量は０．０１％以上とする。Ｃの０．３％を超える含有は、スケールと地鉄との界面にＣＯガスを発生して圧延途中にスケールの剥離を生じ、スケール疵の原因となるため、Ｃ量は０．３％以下とする。スケールの密着性の観点から、好ましくは０．２％以下である。
1) Ingredient composition C: 0.01-0.3%
C is an element useful for ensuring strength. If the amount is less than 0.01%, the effect of ensuring strength is small, so the amount of C is set to 0.01% or more. If the content of C exceeds 0.3%, CO gas is generated at the interface between the scale and the base iron, causing scale peeling during rolling and causing scale defects. Therefore, the amount of C is 0.3% or less. And. From the viewpoint of scale adhesion, it is preferably 0.2% or less.
Ｓｉ：０．２０％以下
Ｓｉは脱酸材として作用する元素であり、このような効果を得るためには、０．０１％以上含有することが好ましい。しかし、０．２０％を超えるＳｉの含有は、Ｓｉがスケールと地鉄との界面に濃化し、Ｓｉ酸化層が生じる。このＳｉ酸化層と、その上に形成されるスケール層との界面において、スケールの剥離が生じやすい。このため、Ｓｉ量は０．２０％以下とする。好ましくは、０．１０％以下である。
Si: 0.20% or less Si is an element that acts as a deoxidizing material, and in order to obtain such an effect, it is preferably contained in an amount of 0.01% or more. However, if the Si content exceeds 0.20%, Si is concentrated at the interface between the scale and the base iron, and a Si oxide layer is formed. Scale peeling is likely to occur at the interface between the Si oxide layer and the scale layer formed on the Si oxide layer. Therefore, the amount of Si is set to 0.20% or less. Preferably, it is 0.10% or less.
Ｍｎ：０．０１〜２．０％
Ｍｎは、熱間加工時の脆化の原因となる固溶ＳをＭｎＳとして無害化するほか、強度の向上にも効果がある元素である。その量が０．０１％未満では効果が小さく、一方、２．０％を超えて含有すると靱性低下を招きやすい。このため、Ｍｎ量は０．０１〜２．０％とする。好ましくは、０．０５〜１．０％である。
Mn: 0.01-2.0%
Mn is an element that detoxifies solid solution S, which causes embrittlement during hot working, as MnS, and is also effective in improving strength. If the amount is less than 0.01%, the effect is small, while if the amount exceeds 2.0%, the toughness tends to decrease. Therefore, the amount of Mn is set to 0.01 to 2.0%. It is preferably 0.05 to 1.0%.
Ｐ：０．１０％以下
Ｐは、粒界脆化に悪影響を及ぼすため、できる限り少なくするのが望ましい元素である。また、Ｐはスケールと地鉄との界面で非常に脆い酸化層を形成し、スケールの密着性を低下させる。Ｐ量が０．１０％を超えると、これらの悪影響が大きくなるため、０．１０％以下とする。好ましくは０．０５％以下とする。
P: 0.10% or less P is an element that should be reduced as much as possible because it adversely affects grain boundary embrittlement. Further, P forms a very brittle oxide layer at the interface between the scale and the base iron, and reduces the adhesion of the scale. If the amount of P exceeds 0.10%, these adverse effects become large, so the amount is set to 0.10% or less. It is preferably 0.05% or less.
Ｓ：０．１０％以下
Ｓは、熱間加工性や靱性を著しく劣化させる元素である。また、Ｓは、スケールと地鉄との界面で濃化し、スケールの密着性を低下させる。Ｓ量が０．１０％を超えると、これらの悪影響が大きくなるため、０．１０％以下とする。好ましくは０．０５％以下とする。
S: 0.10% or less S is an element that significantly deteriorates hot workability and toughness. Further, S is concentrated at the interface between the scale and the base iron, and reduces the adhesion of the scale. If the amount of S exceeds 0.10%, these adverse effects become large, so the amount is set to 0.10% or less. It is preferably 0.05% or less.
Ａｌ：０．１０％以下
Ａｌは、脱酸材として作用する元素である。Ａｌ量は０．００％であってもよいが、このような効果を得るためには０．０１％以上含有することが好ましい。一方、０．１０％を超えて含有すると、酸化物系介在物が増加し、清浄度が低下する。このため、Ａｌ量は０．１０％以下とする。好ましくは０．０６％以下とする。
Al: 0.10% or less Al is an element that acts as a deoxidizing material. The amount of Al may be 0.00%, but in order to obtain such an effect, it is preferably contained in an amount of 0.01% or more. On the other hand, if it is contained in excess of 0.10%, oxide-based inclusions increase and the cleanliness decreases. Therefore, the amount of Al is set to 0.10% or less. It is preferably 0.06% or less.
Ｃｒ：０．０１〜２．０％
Ｃｒは強度や焼入れ性、耐食性を高める効果を有する。また、Ｃｒはスケールと地鉄の界面に濃化し、界面の凹凸化によりスケールが地鉄に食い込み、スケールの密着性を向上させる効果も有する。Ｃｒ量が０．０１％未満の場合は前記の効果が小さく、一方２．０％を超えて含有する場合、前記の効果が飽和するため、Ｃｒ量は０．０１〜２．０％とする。好ましくは、０．０１〜１．０％であり、より好ましくは０．０７〜１．０％、さらにより好ましくは０．１２〜１．０％である。
Cr: 0.01-2.0%
Cr has the effect of increasing strength, hardenability, and corrosion resistance. In addition, Cr is concentrated at the interface between the scale and the base iron, and the scale bites into the base iron due to the unevenness of the interface, which also has the effect of improving the adhesion of the scale. When the amount of Cr is less than 0.01%, the above effect is small, while when the amount of Cr exceeds 2.0%, the above effect is saturated, so the amount of Cr is set to 0.01 to 2.0%. .. It is preferably 0.01 to 1.0%, more preferably 0.07 to 1.0%, and even more preferably 0.12 to 1.0%.
上記化学成分が本発明の熱延鋼板の必須成分である。なお、本発明の熱延鋼板は、上記化学成分以外に、各種特性の向上のため、必要に応じて、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：０．５０％以下のうちの１種以上を含有しても良い。 The above chemical components are essential components of the hot-rolled steel sheet of the present invention. In addition to the above chemical components, the hot-rolled steel sheet of the present invention contains one or more of Cu: 1.0% or less and Ni: 0.50% or less, if necessary, in order to improve various properties. It may be contained.
Ｃｕ：１．０％以下
Ｃｕはスケールと地鉄の界面に濃化して粒界酸化を促進し、スケールの密着性を高める元素である。このような効果を得るためには、Ｃｕを０．０１％以上含有することが好ましい。しかし、１．０％を超えて含有すると、粒界酸化が過度に著しくなり、これによりスケールと地鉄の界面の凹凸化が促進される。また、スケールの密着性が過度に高まり、粗圧延後のデスケーリングによってスケールを完全に除去できなくなり、これにより残存したスケールはその後の仕上げ圧延によってスケールが押し込まれ、表面疵の原因となる。このため、Ｃｕを含有する場合は１．０％以下とする。
Cu: 1.0% or less Cu is an element that concentrates at the interface between scale and base iron to promote intergranular oxidation and enhance scale adhesion. In order to obtain such an effect, it is preferable to contain 0.01% or more of Cu. However, if it is contained in excess of 1.0%, intergranular oxidation becomes excessively significant, which promotes unevenness of the interface between the scale and the base iron. In addition, the adhesion of the scale is excessively increased, and the scale cannot be completely removed by descaling after rough rolling, so that the remaining scale is pushed by the subsequent finish rolling and causes surface defects. Therefore, when Cu is contained, it is set to 1.0% or less.
Ｎｉ：０．５０％以下
ＮｉもＣｕと同様に、スケールと地鉄の界面に濃化して粒界酸化を促進し、スケールの密着性を高める元素である。このような効果を得るためには、Ｎｉを０．０１％以上含有することが好ましい。しかし、Ｎｉ量が０．５０％を超えると、粒界酸化が過度に著しくなり、これによりスケールと地鉄の界面の凹凸化が促進される。また、スケールの密着性が過度に高まり、粗圧延後のデスケーリングによってスケールを完全に除去できなくなり、これにより残存したスケールはその後の仕上げ圧延によってスケールが押し込まれ、表面疵の原因となる。このため、Ｎｉを含有する場合は０．５０％以下とする。
Ni: 0.50% or less Ni, like Cu, is an element that concentrates at the interface between scale and base iron to promote intergranular oxidation and enhance scale adhesion. In order to obtain such an effect, it is preferable to contain 0.01% or more of Ni. However, when the amount of Ni exceeds 0.50%, intergranular oxidation becomes excessively significant, which promotes unevenness at the interface between the scale and the base iron. In addition, the adhesion of the scale is excessively increased, and the scale cannot be completely removed by descaling after rough rolling, so that the remaining scale is pushed by the subsequent finish rolling and causes surface defects. Therefore, when Ni is contained, the content is 0.50% or less.
本発明では、さらに必要に応じて、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ：０．０３％以下、Ｂ：０．０１％以下、Ｓｂ：０．０３％以下のうちの１種以上を含有しても良い。 In the present invention, if necessary, Mo: 1.0% or less, Nb: 0.1% or less, V: 0.1% or less, Ti: 0.03% or less, B: 0.01% or less, Sb: One or more of 0.03% or less may be contained.
Ｍｏ：１．０％以下
Ｍｏは強度や焼入れ性を向上させ、焼戻しに伴う軟化を抑制する効果を有する。このような効果を得るためには、Ｍｏを０．１％以上含有することが好ましい。一方、１．０％を超えて含有すると、過度に強度が上昇し靱性や成形性が劣化するため、Ｍｏを含有する場合、その量を１．０％以下とする。
Mo: 1.0% or less Mo has the effect of improving strength and hardenability and suppressing softening due to tempering. In order to obtain such an effect, it is preferable to contain Mo in an amount of 0.1% or more. On the other hand, if it is contained in excess of 1.0%, the strength is excessively increased and the toughness and moldability are deteriorated. Therefore, when Mo is contained, the amount thereof is set to 1.0% or less.
Ｎｂ：０．１％以下
Ｎｂは母材の強度と靱性を向上させる元素であり、このような効果を得るためには、０．００３％以上含有することが好ましい。一方、０．１％を超えて含有すると、かえって靱性の低下を招くおそれがある。よって、Ｎｂを含有する場合、その量を０．１％以下とする。
Nb: 0.1% or less Nb is an element that improves the strength and toughness of the base material, and in order to obtain such an effect, it is preferably contained in an amount of 0.003% or more. On the other hand, if it is contained in excess of 0.1%, the toughness may be lowered. Therefore, when Nb is contained, the amount thereof is set to 0.1% or less.
Ｖ：０．１％以下
Ｖは母材の強度と靱性を向上させる元素であり、このような効果を得るためには、０．００３％以上含有することが好ましい。一方、０．１％を超えて含有すると、かえって靱性の低下を招くおそれがある。よって、Ｖを含有する場合、その量を０．１％以下とする。
V: 0.1% or less V is an element that improves the strength and toughness of the base material, and in order to obtain such an effect, it is preferably contained in an amount of 0.003% or more. On the other hand, if it is contained in excess of 0.1%, the toughness may be lowered. Therefore, when V is contained, the amount thereof is set to 0.1% or less.
Ｔｉ：０．０３％以下
Ｔｉは母材の強度と靱性を向上させる元素であり、また、溶接熱影響部での靱性確保に効果がある。これらの効果を得るためには、Ｔｉを０．００１％以上含有することが好ましい。一方、０．０３％を超えて含有すると、かえって靱性の低下を招くおそれがある。よって、Ｔｉを含有する場合、その量を０．０３％以下とする。
Ti: 0.03% or less Ti is an element that improves the strength and toughness of the base metal, and is also effective in ensuring toughness in the weld heat affected zone. In order to obtain these effects, it is preferable to contain 0.001% or more of Ti. On the other hand, if it is contained in excess of 0.03%, the toughness may be lowered. Therefore, when Ti is contained, the amount thereof is set to 0.03% or less.
Ｂ：０．０１％以下
Ｂは鋼の焼入れ性を高める元素であり、この効果によって強度を増加させることができる。このような効果を得るためには、Ｂを０．０００５％以上含有することが好ましい。一方、０．０１％を超えて含有すると、この効果は飽和するため、Ｂを含有する場合、その量を０．０１％以下とする。
B: 0.01% or less B is an element that enhances the hardenability of steel, and this effect can increase the strength. In order to obtain such an effect, it is preferable to contain 0.0005% or more of B. On the other hand, if it is contained in excess of 0.01%, this effect is saturated. Therefore, when B is contained, the amount is set to 0.01% or less.
Ｓｂ：０．０３％以下
Ｓｂは素材を加熱した際に表層に濃化して、加熱時に表層のＣ量が低下することを抑制する作用を有する。このような効果を得るためには、Ｓｂを０．００１％以上含有することが好ましい。一方、０．０３％を超えて含有すると、素材加熱時に液体金属となり、旧オーステナイト粒界に侵食し、スケールの密着性を低下させる。このため、Ｓｂを含有する場合、０．０３％以下とする。
Sb: 0.03% or less Sb has an action of concentrating on the surface layer when the material is heated and suppressing a decrease in the amount of C on the surface layer during heating. In order to obtain such an effect, it is preferable to contain 0.001% or more of Sb. On the other hand, if it is contained in excess of 0.03%, it becomes a liquid metal when the material is heated, erodes the old austenite grain boundaries, and reduces the adhesion of the scale. Therefore, when Sb is contained, it is set to 0.03% or less.
上記した化学成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避不純物からなる。不可避不純物としては、Ｏ：０.００５％以下、Ｍｇ：０.００３％以下、が許容できる。 The rest other than the above chemical components consist of Fe and unavoidable impurities. As the unavoidable impurities, O: 0.005% or less and Mg: 0.003% or less are acceptable.
２）スケール層のミクロ組織
本発明の熱延鋼板のスケール層は、地鉄側からマグネタイト層（マグネタイトシーム）、マグネタイトシームの上層にマグネタイト粒および／または鉄とマグネタイトの共析変態組織を有する。なお、マグネタイトシームとマグネタイト粒は、上記のように生成位置が異なり、また粒径もマグネタイトシームの方が顕著に微細なため、組織観察により容易に区別することができる。
2) Microstructure of scale layer The scale layer of the hot-rolled steel sheet of the present invention has a magnetite layer (magnetite seam) from the base iron side, magnetite grains and / or an eutectoid transformation structure of iron and magnetite on the upper layer of the magnetite seam. Since the magnetite seams and the magnetite grains have different formation positions as described above and the particle size of the magnetite seams is remarkably finer, they can be easily distinguished by observing the structure.
マグネタイトシームの上層のマグネタイト粒の平均粒径、または、鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズは、いずれも３μｍ以上８μｍ以下とし、好ましくは３μｍ以上７μｍ以下とする。マグネタイトシームの上層のマグネタイト粒の平均粒径、または、鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが、８μｍを超えると、スケールの密着性の低下を招く。これは、地鉄直上のマグネタイトシームの粒が微細であるため、この微細なマグネタイトとマグネタイトシームの上層の粒径との差が大きくなることにより、変形時にクラックが入り、スケールが剥離しやすくなるためと考えられる。また、マグネタイトシームの上層のマグネタイト粒の平均粒径、または、鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが３μｍ未満では、スケール自体の硬度上昇により、スケール密着性が低下する場合があるため、３μｍ以上とする。 The average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite is 3 μm or more and 8 μm or less, preferably 3 μm or more and 7 μm or less. If the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite exceeds 8 μm, the adhesion of the scale is lowered. This is because the particles of the magnetite seam directly above the base metal are fine, and the difference between the fine magnetite and the particle size of the upper layer of the magnetite seam becomes large, so that cracks occur during deformation and the scale easily peels off. It is thought that this is the reason. Further, if the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite is less than 3 μm, the scale adhesion may decrease due to the increase in hardness of the scale itself. It should be 3 μm or more.
なお、マグネタイトシーム、マグネタイト粒および共析変態組織以外に、ウスタイトが未変態のまま室温で残存する場合がある。ウスタイトは室温ではマグネタイトに比べて脆く、スケールにクラックが入ることによりスケールの密着性が損なわれるため、スケール層中に含まれるウスタイトの質量分率は１０％以下とする。好ましくは、７％以下である。また、ウスタイトに加え、ヘマタイト層が熱延鋼板の最表層部に生成する場合があるが、ヘマタイト層の生成は本発明の効果を損ねるものではないため、含有してもかまわない。なお、ヘマタイト層は赤スケール等の表面欠陥の原因となるため、ヘマタイトの質量分率は１０％以下が好ましい。 In addition to the magnetite seam, magnetite grains and eutectoid transformation structure, wustite may remain untransformed at room temperature. Wustite is more brittle than magnetite at room temperature, and cracks in the scale impair the adhesion of the scale. Therefore, the mass fraction of wustite contained in the scale layer is set to 10% or less. Preferably, it is 7% or less. Further, in addition to wustite, a hematite layer may be formed on the outermost surface layer of the hot-rolled steel sheet, but the formation of the hematite layer does not impair the effect of the present invention, and may be contained. Since the hematite layer causes surface defects such as red scale, the mass fraction of hematite is preferably 10% or less.
また、ウスタイトおよびヘマタイトの質量分率は、Ｘ線回折装置を用い、ＣｏＫα線源を用いてスケール中の各相の回折ピークの積分強度を測定し、標準試料（Ｆｅ、ＦｅＯ（ウスタイト）、Ｆｅ２Ｏ３（ヘマタイト）、Ｆｅ３Ｏ４（マグネタイト）を等重量混合したもの）と被検試料における各相の積分強度の比から、次式（２）を用いて求めることができる。
相Ａの質量分率＝（ＩＡ／ＲＡ）×１００／（（ＩＦｅ／ＲＦｅ）＋（ＩＦｅＯ／ＲＦｅＯ）＋（ＩＦｅ２Ｏ３／ＲＦｅ２Ｏ３）＋（ＩＦｅ３Ｏ４／ＲＦｅ３Ｏ４）） ・・・（２）
但し、上記（２）式において、
ＩＡ：被検試料における相Ａの積分強度
ＲＡ：標準試料における相Ａの積分強度
Ａ：Ｆｅ、ＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３、またはＦｅ３Ｏ４
である。
For the mass fractions of wustite and hematite, the integrated intensity of the diffraction peaks of each phase in the scale was measured using a CoK α radiation source using an X-ray diffractometer, and standard samples (Fe, FeO (wustite), FeO (wustite), etc. Fe 2 O 3 (hematite) and Fe 3 O 4 (magnetite) mixed in equal weight) and the ratio of the integrated intensities of each phase in the test sample can be calculated using the following equation (2).
Phase mass fraction of A = (I A / R A ) × 100 / ((I Fe / R Fe) + (I FeO / R FeO) + (I Fe2O3 / R Fe2O3) + (I Fe3O4 / R Fe3O4)) ... (2)
However, in the above equation (2),
I A: integrated intensity of the phase A in the test sample R A: integrated intensity of the phase A in the standard sample A: Fe, FeO, Fe 2 O 3 or Fe 3 O 4,
Is.
３）製造条件
次に、本発明の熱延鋼板の製造方法について、詳細に説明する。本発明では上記した成分組成からなるスラブ等の鋼素材を所定の加熱温度に加熱する工程(加熱工程)、粗圧延と仕上げ圧延からなる熱間圧延を施して熱延板とする工程（圧延工程）、該熱延板を所定の冷却速度で加速冷却する工程（加速冷却工程）、所定の巻取り温度で巻き取る工程（巻取り工程）で製造され、特に断らない限り、鋼のスラブ加熱温度、仕上圧延の入側および出側温度、冷却停止温度、巻取り温度等の温度は表面温度とし、放射温度計等で測定することができる。また、平均冷却速度は特に断らない限り、（（冷却開始温度‐冷却停止温度）／冷却時間）とする。
3) Manufacturing conditions Next, the method for manufacturing the hot-rolled steel sheet of the present invention will be described in detail. In the present invention, a step of heating a steel material such as a slab having the above-mentioned composition to a predetermined heating temperature (heating step) and a step of performing hot rolling consisting of rough rolling and finish rolling to obtain a hot-rolled plate (rolling step). ), The hot-rolled sheet is manufactured in a step of accelerating and cooling at a predetermined cooling rate (accelerated cooling step) and a step of winding at a predetermined winding temperature (winding process), and unless otherwise specified, the slab heating temperature of steel. , The inlet and outlet temperatures of the finish rolling, the cooling stop temperature, the winding temperature, and the like are set as surface temperatures and can be measured with a radiation thermometer or the like. The average cooling rate shall be ((cooling start temperature-cooling stop temperature) / cooling time) unless otherwise specified.
本発明において、上記の成分組成からなる鋼素材の製造方法は、とくに限定する必要はなく、常用の方法がいずれも適用できる。例えば、上記した成分組成を有する溶鋼を、転炉や電気炉等で溶製し、連続鋳造法等の鋳造方法によりスラブ等の鋼素材とすることが望ましい。なお、造塊−分塊圧延方法を用いても何ら問題はない。通常、鋼素材は、加熱された後、熱間圧延される。この加熱は十分な固溶化がなされればよく、好ましくはＡｃ３点以上に加熱する。具体的には、通常のスラブ加熱温度範囲である１０６０℃〜１３００℃が適当である。連続鋳造法で製造されたスラブの場合は、そのままあるいは温度低下を抑制する目的で保持して、圧延する直送圧延を適用してもよい。 In the present invention, the method for producing a steel material having the above-mentioned composition is not particularly limited, and any of the commonly used methods can be applied. For example, it is desirable to melt molten steel having the above-mentioned composition in a converter, an electric furnace, or the like to obtain a steel material such as a slab by a casting method such as a continuous casting method. There is no problem even if the ingot-block rolling method is used. Usually, the steel material is heated and then hot-rolled. This heating only needs to be sufficiently solidified, and is preferably heated to Ac 3 points or more. Specifically, 1060 ° C. to 1300 ° C., which is a normal slab heating temperature range, is suitable. In the case of a slab manufactured by a continuous casting method, direct rolling may be applied as it is or while holding it for the purpose of suppressing a temperature drop.
熱間圧延工程は、粗圧延および仕上圧延からなる。粗圧延では所定寸法のシートバーとすることができればよく、粗圧延の条件はとくに限定する必要はない。また、所定の温度で仕上圧延を行うため、途中でシートバーヒーター等の加熱手段により被圧延材の加熱を行ってもよい。仕上圧延前に仕上圧延機の入り側で高水圧等によるデスケーリングにより、シートバー表面に生成したスケールを除去する。 The hot rolling process consists of rough rolling and finish rolling. In rough rolling, it is sufficient that the sheet bar has a predetermined size, and the conditions for rough rolling need not be particularly limited. Further, since the finish rolling is performed at a predetermined temperature, the material to be rolled may be heated by a heating means such as a sheet bar heater in the middle. Before finish rolling, scale generated on the surface of the seat bar is removed by descaling due to high water pressure or the like on the entry side of the finish rolling mill.
次に、仕上圧延を行う。仕上圧延入側温度が１１００℃を超えるとスケールの厚さが増加し、スケールの密着性が低下するため、仕上圧延入側温度は１１００℃以下とすることが好ましく、より好ましくは１０５０℃以下とする。一方、仕上圧延入側温度が９５０℃未満では圧延荷重の著しい増加を招き、生産性が低下する場合がある。また、製品板厚の増加に伴い、仕上圧延入側厚が厚くなるため、例えば、製品板厚が５.０ｍｍを超える場合、仕上圧延開始までの時間が長時間必要となるため、生産性の低下を招く場合がある。したがって仕上圧延入側温度は１１００℃以下とすることが好ましく、１０５０℃以下がより好ましい。また、仕上圧延入側温度の下限は９５０℃以上とすることが好ましい。 Next, finish rolling is performed. When the finish rolling inlet temperature exceeds 1100 ° C, the thickness of the scale increases and the adhesion of the scale decreases. Therefore, the finish rolling inlet temperature is preferably 1100 ° C or lower, more preferably 1050 ° C or lower. To do. On the other hand, if the finish rolling inlet temperature is less than 950 ° C., the rolling load may increase significantly and the productivity may decrease. In addition, as the product plate thickness increases, the thickness on the finish rolling inlet side increases. Therefore, for example, when the product plate thickness exceeds 5.0 mm, it takes a long time to start the finish rolling, which increases productivity. May lead to a drop. Therefore, the finish rolling inlet temperature is preferably 1100 ° C. or lower, more preferably 1050 ° C. or lower. Further, the lower limit of the finish rolling inlet temperature is preferably 950 ° C. or higher.
仕上圧延出側温度は、８００〜９５０℃とする。仕上圧延出側温度が８００℃未満では、スケールにクラックが生じ、このクラックがスケールの密着性の低下の原因となる場合がある。また、マグネタイトシーム上層のマグネタイト粒の平均粒径または鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが３μｍ未満となり、この微細化によるスケール自体の硬度上昇により、スケール密着性が低下する場合がある。一方、仕上圧延出側温度が９５０℃を超えると、スケールの成長によりスケールの厚さが増加し、スケールの密着性が低下する場合がある。また、前記のマグネタイトシーム上層のマグネタイト粒の平均粒径または鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが８μｍを超えて大きくなり、スケールの密着性が低下する場合がある。 The finish rolling output side temperature is 800 to 950 ° C. If the temperature on the finished rolling side is less than 800 ° C., cracks may occur in the scale, and these cracks may cause a decrease in the adhesion of the scale. In addition, the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite is less than 3 μm, and the hardness of the scale itself increases due to this miniaturization, which may reduce the scale adhesion. .. On the other hand, when the finish rolling output side temperature exceeds 950 ° C., the scale thickness may increase due to the growth of the scale, and the adhesion of the scale may decrease. In addition, the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite may exceed 8 μm, resulting in a decrease in scale adhesion.
また、特に限定する必要はないが、仕上圧延入側温度と仕上圧延出側温度の温度差を所定の範囲に制御することが好ましい。仕上圧延入側温度と仕上圧延出側温度の温度差は、主に仕上圧延機内の冷却水量（スタンド間冷却水量）にて制御されるが、その温度差が１８０℃を超えると、スケールの熱収縮によるクラックの生成が顕著となり、スケールの密着性が低下する場合がある。したがって、仕上圧延入側温度と仕上圧延出側温度の温度差は１８０℃以下とすることが好ましく、１３０℃以下とすることがより好ましい。 Further, although it is not particularly limited, it is preferable to control the temperature difference between the finish rolling inlet side temperature and the finish rolling exit side temperature within a predetermined range. The temperature difference between the finish rolling inlet side temperature and the finish rolling exit side temperature is mainly controlled by the amount of cooling water in the finish rolling machine (the amount of cooling water between stands), but when the temperature difference exceeds 180 ° C, the heat of the scale The formation of cracks due to shrinkage becomes remarkable, and the adhesion of the scale may decrease. Therefore, the temperature difference between the finish rolling inlet side temperature and the finish rolling exit side temperature is preferably 180 ° C. or less, and more preferably 130 ° C. or less.
さらに、仕上圧延は、下記（１）式を満たす条件で行う。
｜Ｔ２−Ｔ１｜≦５０℃かつ｜Ｔ３−Ｔ２｜≦５０℃・・・（１）
但し、上記（１）式において、
Ｔ１：仕上圧延後の鋼板における長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ２：仕上圧延後の鋼板における長手方向中央かつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ３：仕上圧延後の鋼板における長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
である。なお、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３は、それぞれの位置における仕上圧延出側の温度である。
Further, the finish rolling is performed under the condition of satisfying the following equation (1).
| T 2- T 1 | ≤50 ° C and | T 3- T 2 | ≤50 ° C ... (1)
However, in the above equation (1),
T 1 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling, 30 m from the tip in the longitudinal direction and the center in the width direction.
T 2 : Temperature (° C) at the center of the longitudinal direction and the center of the width direction of the finished steel sheet after rolling.
T 3 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the central portion in the width direction.
Is. Note that T 1 , T 2 , and T 3 are the temperatures on the finishing rolling side at each position.
｜Ｔ２−Ｔ１｜または｜Ｔ３−Ｔ２｜が５０℃を超える場合、長手方向におけるスケールの密着性にバラつきが生じ、長手方向における均一なスケール密着性を得ることができない。 When | T 2- T 1 | or | T 3- T 2 | exceeds 50 ° C., the scale adhesion in the longitudinal direction varies, and uniform scale adhesion in the longitudinal direction cannot be obtained.
なお、仕上圧延後の鋼板における長手方向の温度の制御（式（１）の制御）は、仕上圧延入側温度を測定し、仕上圧延機内の冷却水量を調整すること等によって行うことができる。 The temperature in the longitudinal direction of the steel sheet after finish rolling (control of equation (1)) can be controlled by measuring the temperature on the finish rolling inlet side and adjusting the amount of cooling water in the finish rolling machine.
仕上圧延後、巻取りまで、３℃／ｓ以上８０℃／ｓ以下であり、好適には３０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却を行う。平均冷却速度が３℃／ｓ未満では、スケールの成長によりスケールの厚さが増加し、スケールの密着性が低下する場合がある。また、マグネタイトシーム上層のマグネタイト粒の平均粒径、または、鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが粗粒となり、スケールの密着性が低下する場合がある。一方、平均冷却速度が８０℃／ｓを超えると、マグネタイトシーム上層のマグネタイト粒の平均粒径、または、鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが細粒となり、スケールの密着性が低下する場合がある。したがって、仕上圧延後、巻取り開始までの平均冷却速度は３℃／ｓ以上８０℃／ｓ以下とする。より好ましくは５℃／ｓ以上５０℃／ｓ以下とする。 After finish rolling and winding, cooling is performed at an average cooling rate of 3 ° C./s or more and 80 ° C./s or less, preferably 30 ° C./s or more. If the average cooling rate is less than 3 ° C./s, the scale may grow to increase the thickness of the scale and reduce the adhesion of the scale. In addition, the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite becomes coarse grains, and the adhesion of the scale may decrease. On the other hand, when the average cooling rate exceeds 80 ° C./s, the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite becomes fine, and the adhesion of the scale decreases. May be done. Therefore, the average cooling rate from finish rolling to the start of winding is set to 3 ° C./s or more and 80 ° C./s or less. More preferably, it is 5 ° C./s or more and 50 ° C./s or less.
さらに、仕上圧延後の冷却は、８００℃〜７００℃の温度域を４５℃／ｓ以上、７００℃〜６００℃の温度域を３５℃／ｓ以上の平均冷却速度で行うことが好ましい。これは、スケールは高温域でより速く成長し、スケールの厚さが増加することによりスケールの密着性が低下するためである。 Further, it is preferable that the cooling after the finish rolling is performed at an average cooling rate of 45 ° C./s or more in the temperature range of 800 ° C. to 700 ° C. and 35 ° C./s or more in the temperature range of 700 ° C. to 600 ° C. This is because the scale grows faster in the high temperature range and the adhesion of the scale decreases as the thickness of the scale increases.
上記の冷却後、巻取温度：４３０〜５８０℃で鋼板を巻き取る。巻取温度が４３０℃未満の場合、スケール層の共析変態が十分に生じずにウスタイトが室温で過多に残留し、スケールの密着性が低下する。また、巻取温度が５８０℃を超える場合、マグネタイトシーム上層のマグネタイト粒の平均粒径または鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズが８μｍを超えて大きくなり、スケールの密着性が低下する。したがって、巻取温度は４３０〜５８０℃とし、好ましくは４５０℃超５４０℃以下とする。 After the above cooling, the steel sheet is wound at a winding temperature of 430 to 580 ° C. When the winding temperature is less than 430 ° C., the eutectoid transformation of the scale layer does not sufficiently occur, and wustite remains excessively at room temperature, resulting in a decrease in scale adhesion. When the winding temperature exceeds 580 ° C., the average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite increases by more than 8 μm, and the adhesion of the scale decreases. .. Therefore, the winding temperature is 430 to 580 ° C, preferably more than 450 ° C and 540 ° C or less.
なお、巻取後のコイルは、コイルボックス中に装入するか、コイルに覆いを施し、大気から遮断して、最外周や、エッジ部の酸化を抑制することが好ましい。 It is preferable that the coil after winding is charged in the coil box or covered with a coil to block it from the atmosphere to suppress oxidation of the outermost circumference and the edge portion.
さらに、コイル状に巻き取った熱延鋼板において、ローラレベラーやテンションレベラー等で鋼板に変形を与えて形状矯正処理を施してもよい。例えば、板厚１２ｍｍの熱延鋼板ではφ２５０ｍｍの上ロールを２本、下ロールを３本配置し、押し込み量２ｍｍの条件で形状矯正処理を行えばよい。 Further, in the hot-rolled steel sheet wound in a coil shape, the steel sheet may be deformed by a roller leveler, a tension leveler, or the like to perform shape correction processing. For example, in a hot-rolled steel sheet having a plate thickness of 12 mm, two upper rolls and three lower rolls having a diameter of 250 mm may be arranged, and the shape correction process may be performed under the condition that the pushing amount is 2 mm.
表１に示す組成の鋼を溶製し、鋳造して鋼素材とした。 The steels having the compositions shown in Table 1 were melted and cast to obtain a steel material.
これら鋼素材を、表２に示す条件で、熱間圧延、加速冷却、巻取を行い、板厚３〜２３ｍｍの熱延コイルとした。得られた熱延コイルをレベラー加工により形状矯正処理を行ったのち、所定の長さで切断し、熱延シートとした。得られた熱延シートの各部分から、試験片を採取し、ミクロ組織および密着性を評価した。 These steel materials were hot-rolled, accelerated-cooled, and wound under the conditions shown in Table 2 to obtain a hot-rolled coil having a plate thickness of 3 to 23 mm. The obtained hot-rolled coil was subjected to shape straightening treatment by leveler processing, and then cut to a predetermined length to obtain a hot-rolled sheet. A test piece was collected from each part of the obtained hot-rolled sheet, and the microstructure and adhesion were evaluated.
ミクロ組織は、採取した試験片の各部分（長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部、長手方向中央かつ幅方向中央部、長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部）に対して、圧延方向断面が観察対象面となるように導電性樹脂に埋め込み、研磨後、走査型電子顕微鏡を用いてスケールの断面の反射電子像を撮影した。観察倍率は３０００倍とした。また、スケール中のウスタイトおよびヘマタイトの質量分率を、前記のＸ線回折による測定方法で求めた。スケール層が、地鉄側からマグネタイト層（マグネタイトシーム）、マグネタイトシームの上層にマグネタイト粒および／または鉄とマグネタイトの共析変態組織を有し、ウスタイトの質量分率が１０％以下の場合はＡ、マグネタイトシームが無い、またはウスタイトの質量分率が１０％を超える場合はＢと表２に記載した。 The microstructure is measured in the rolling direction with respect to each part of the sampled test piece (30 m from the tip in the longitudinal direction and the central part in the width direction, the center in the longitudinal direction and the central part in the width direction, 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the central part in the width direction). It was embedded in a conductive resin so that the cross section became the observation target surface, and after polishing, a reflected electron image of the cross section of the scale was photographed using a scanning electron microscope. The observation magnification was 3000 times. In addition, the mass fractions of wustite and hematite in the scale were determined by the above-mentioned measurement method by X-ray diffraction. If the scale layer has a magnetite layer (magnetite seam) from the base iron side, magnetite grains and / or an eutectoid transformation structure of iron and magnetite on the upper layer of the magnetite seam, and the mass fraction of wustite is 10% or less, A. , If there is no magnetite seam, or if the mass fraction of wustite exceeds 10%, it is listed in Table 2 as B.
また、マグネタイトシームの上層のマグネタイト粒の粒径または鉄とマグネタイトの共析変態組織のブロックサイズは、ＥＢＳＤ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ Ｐａｔｔｅｒｎ）法によりスケールの圧延方向の断面組織における層および結晶方位を同定し、隣接する測定点の結晶方位差が１５°以上となる点を結晶粒界と定義し、各結晶粒の円相当径を測定することにより求めた。鉄とマグネタイトの共析変態組織において、ＥＢＳＤ法により測定すると、同じブロックに属するマグネタイトが同一方位を示すため、この同一方位をもつマグネタイトを一つのマグネタイト粒として扱うことで、鉄とマグネタイトの共析変態組織のブロックサイズを求めることができる。マグネタイトシーム上層のマグネタイト粒の平均粒径または鉄とマグネタイトの共析変態組織の平均ブロックサイズは、結晶方位の測定結果から一視野における各結晶粒の平均径を面積平均することにより算出した。 In addition, the grain size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite was determined by the EBSD (Electron Backscatter Diffraction Pattern) method to identify the layer and crystal orientation in the cross-sectional structure in the rolling direction of the scale. , The point where the crystal orientation difference between adjacent measurement points is 15 ° or more is defined as the crystal grain boundary, and it is obtained by measuring the equivalent circle diameter of each crystal grain. In the eutectoid transformation structure of iron and magnetite, when measured by the EBSD method, magnetites belonging to the same block show the same orientation. Therefore, by treating magnetite having the same orientation as one magnetite grain, the eutectoid of iron and magnetite The block size of the metamorphic tissue can be determined. The average particle size of the magnetite grains in the upper layer of the magnetite seam or the average block size of the eutectoid transformation structure of iron and magnetite was calculated by averaging the average diameter of each crystal grain in one field from the measurement result of the crystal orientation.
また、レベラー加工後の熱延シートの各部分（長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部、長手方向中央かつ幅方向中央部、長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部）から試験片を採取し、スケールの密着性評価を行った。密着性評価は、鋼板表面にテープを貼り付けて、スケールを剥離させ、スケールの付着したテープを透明なシートに貼りつけた後、スキャナーで取り込み、画像処理によってスケールの剥離量を測定した。全位置にてスケールの剥離面積が１０％以下の場合を〇（合格）、剥離面積が１０％超の場合を×（不合格）と表２に記載した。 In addition, test pieces are collected from each part of the hot-rolled sheet after leveler processing (30 m from the tip in the longitudinal direction and the center in the width direction, the center in the longitudinal direction and the center in the width direction, 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the center in the width direction). Then, the adhesion of the scale was evaluated. In the adhesion evaluation, a tape was attached to the surface of the steel sheet, the scale was peeled off, the tape to which the scale was attached was attached to a transparent sheet, then captured by a scanner, and the amount of scale peeling was measured by image processing. Table 2 shows that the case where the peeled area of the scale is 10% or less at all positions is 〇 (pass), and the case where the peeled area is more than 10% is × (failed).
製造条件および評価結果を表２に示す。 Table 2 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
表２に示すように、発明例Ｎｏ．１、３、５、７、９、１１、１３、１５、１７、１８、１９、２５、２６は、いずれも長手方向各部にて優れたスケール密着性を示した。 As shown in Table 2, Invention Example No. All of 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15, 17, 18, 19, 25, and 26 showed excellent scale adhesion in each part in the longitudinal direction.
これに対して、比較例Ｎｏ．２およびＮｏ．４は、仕上圧延出側温度が９５０℃を超えていたため、スケール粒径が８μｍを超え、スケールの密着性に劣っていた。 On the other hand, Comparative Example No. 2 and No. In No. 4, since the finished rolling output side temperature exceeded 950 ° C., the scale particle size exceeded 8 μm, and the scale adhesion was inferior.
比較例Ｎｏ．６は、仕上圧延出側温度が８００℃未満であったため、スケール層に１０質量％以上のウスタイトが生じ、スケールの密着性に劣っていた。 Comparative Example No. In No. 6, since the temperature on the finished rolling side was less than 800 ° C., wustite of 10% by mass or more was generated in the scale layer, and the adhesion of the scale was inferior.
比較例Ｎｏ．８および１０は、｜Ｔ２−Ｔ１｜または｜Ｔ３−Ｔ２｜が５０℃を超えていたため、スケール層の平均粒径もしくは平均ブロックサイズが８μｍを超え、スケールの密着性に劣る部分が存在した。
比較例Ｎｏ．１２は、仕上圧延後の平均冷却速度が３℃／ｓ未満であったため、スケール層の平均粒径もしくは平均ブロックサイズが８μｍを超え、スケールの密着性に劣っていた。
比較例Ｎｏ．１４は、巻取温度が５８０℃を超えていたため、スケール層の平均粒径もしくは平均ブロックサイズが８μｍを超え、スケールの密着性に劣っていた。
比較例Ｎｏ．１６は、巻取温度が４３０℃未満であったため、スケール層に１０質量％超えのウスタイトが生じ、スケールの密着性に劣っていた。
比較例Ｎｏ．２０、２１、２２、２３は、化学成分のうちＣ、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉのうちいずれかが本発明の範囲外であったため、スケールの密着性が劣化した。
比較例Ｎｏ．２４は、仕上圧延後の平均冷却速度が８０℃／ｓ超えであったため、スケール層の平均粒径もしくは平均ブロックサイズが３μｍ未満となり、スケールの密着性に劣っていた。
Comparative Example No. In Nos. 8 and 10, since | T 2- T 1 | or | T 3- T 2 | exceeded 50 ° C., the average particle size or average block size of the scale layer exceeded 8 μm, and the scale adhesion was inferior. Existed.
Comparative Example No. In No. 12, since the average cooling rate after finish rolling was less than 3 ° C./s, the average particle size or the average block size of the scale layer exceeded 8 μm, and the scale adhesion was inferior.
Comparative Example No. In No. 14, since the winding temperature exceeded 580 ° C., the average particle size or the average block size of the scale layer exceeded 8 μm, and the scale adhesion was inferior.
Comparative Example No. In No. 16, since the winding temperature was less than 430 ° C., wustite of more than 10% by mass was generated in the scale layer, and the adhesion of the scale was inferior.
Comparative Example No. In Nos. 20, 21, 22, and 23, since any one of C, Si, Cr, Cu, and Ni among the chemical components was outside the scope of the present invention, the adhesion of the scale was deteriorated.
Comparative Example No. In No. 24, since the average cooling rate after finish rolling was over 80 ° C./s, the average particle size or the average block size of the scale layer was less than 3 μm, and the scale adhesion was inferior.
Claims (5)
前記スケール層が、地鉄側からマグネタイト層と、前記マグネタイト層の上層にマグネタイト粒および／または鉄とマグネタイトの共析変態組織を有し、前記マグネタイト粒の平均粒径および／または前記共析変態組織の平均ブロックサイズが３μｍ以上８μｍ以下であり、前記スケール層中に含まれるウスタイトの質量分率が１０％以下であることを特徴とするスケール密着性に優れた熱延鋼板。 A hot-rolled steel plate having a scale layer on its surface, the hot-rolled steel plate has a mass% of C: 0.01 to 0.3%, Si: 0.20% or less, Mn: 0.01 to 2. Composition containing 0%, P: 0.10% or less, S: 0.10% or less, Al: 0.10% or less, Cr: 0.01 to 2.0%, and the balance consisting of Fe and unavoidable impurities Have,
The scale layer has a magnetite layer from the ground iron side and a magnetite grain and / or an eutectoid transformation structure of iron and magnetite in the upper layer of the magnetite layer, and the average particle size and / or the eutectoid transformation of the magnetite grain. A hot-rolled steel plate having excellent scale adhesion, characterized in that the average block size of the structure is 3 μm or more and 8 μm or less, and the mass fraction of wustite contained in the scale layer is 10% or less.
｜Ｔ２−Ｔ１｜≦５０℃かつ｜Ｔ３−Ｔ２｜≦５０℃・・・（１）
但し、上記（１）式において、
Ｔ１：仕上圧延後の鋼板における長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ２：仕上圧延後の鋼板における長手方向中央かつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ３：仕上圧延後の鋼板における長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
である。 The method for producing a hot-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel material is roughly rolled, descaled, and finished rolled at a temperature of 800 to 950 ° C. ) The scale is characterized by performing finish rolling satisfying the formula, cooling at an average cooling rate of 30 ° C./s or more from the finish rolling to the start of winding, and then winding at a winding temperature: 430 to 580 ° C. A method for manufacturing hot-rolled steel sheets with excellent adhesion.
| T 2- T 1 | ≤50 ° C and | T 3- T 2 | ≤50 ° C ... (1)
However, in the above equation (1),
T 1 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling, 30 m from the tip in the longitudinal direction and the center in the width direction.
T 2 : Temperature (° C) at the center of the longitudinal direction and the center of the width direction of the finished steel sheet after rolling.
T 3 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the central portion in the width direction.
Is.
｜Ｔ２−Ｔ１｜≦５０℃かつ｜Ｔ３−Ｔ２｜≦５０℃・・・（１）
但し、上記（１）式において、
Ｔ１：仕上圧延後の鋼板における長手方向先端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ２：仕上圧延後の鋼板における長手方向中央かつ幅方向中央部の温度（℃）
Ｔ３：仕上圧延後の鋼板における長手方向尾端から３０ｍかつ幅方向中央部の温度（℃）
である。 The method for producing a hot-rolled steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel material is roughly rolled, descaled, and finished rolled at a temperature of 800 to 950 ° C. ) Satisfy the formula), perform finish rolling, cool at an average cooling rate of 3 ° C / s or more and 80 ° C / s or less from after finish rolling to the start of winding, and then wind at a winding temperature of 430 to 580 ° C. A characteristic method for manufacturing hot-rolled steel sheets with excellent scale adhesion.
| T 2- T 1 | ≤50 ° C and | T 3- T 2 | ≤50 ° C ... (1)
However, in the above equation (1),
T 1 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling, 30 m from the tip in the longitudinal direction and the center in the width direction.
T 2 : Temperature (° C) at the center of the longitudinal direction and the center of the width direction of the finished steel sheet after rolling.
T 3 : The temperature (° C.) of the steel sheet after finish rolling 30 m from the tail end in the longitudinal direction and the central portion in the width direction.
Is.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2018071492 | 2018-04-03 | ||
| JP2018071492 | 2018-04-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2019183267A JP2019183267A (en) | 2019-10-24 |
| JP6760425B2 true JP6760425B2 (en) | 2020-09-23 |
Family
ID=68339944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019045434A Active JP6760425B2 (en) | 2018-04-03 | 2019-03-13 | Hot-rolled steel sheet with excellent scale adhesion and its manufacturing method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6760425B2 (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7141378B2 (en) | 2019-10-03 | 2022-09-22 | Kddi株式会社 | Terminal device, base station device, control method, and program for executing conditional handover |
| KR102318035B1 (en) * | 2019-12-17 | 2021-10-27 | 주식회사 포스코 | Non-heat treated wire rod having excellent drawability and impact toughness and method for manufacturing thereof |
| EP4129075A4 (en) * | 2020-03-23 | 2023-12-13 | Aqua Design Inc. | Method for producing non-splatter cooking oil, production device therefor, and magnetic field generation device for production thereof |
| WO2023157297A1 (en) * | 2022-02-21 | 2023-08-24 | 日本製鉄株式会社 | Steel pipe, component for vehicles, method for producing steel pipe, and method for producing component for vehicles |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09235653A (en) * | 1996-02-28 | 1997-09-09 | Nippon Steel Corp | Hot rolled steel plate excellent in scale adhesion by continuous hot rolling process and its production |
| JPH1136050A (en) * | 1997-07-15 | 1999-02-09 | Kawasaki Steel Corp | Hot rolled steel sheet excellent in scale adhesion and chemical convertibility |
| JP5471918B2 (en) * | 2010-07-14 | 2014-04-16 | 新日鐵住金株式会社 | Hot-rolled steel sheet with excellent coating corrosion resistance and fatigue characteristics and method for producing the same |
| JP6136547B2 (en) * | 2013-05-07 | 2017-05-31 | 新日鐵住金株式会社 | High yield ratio high strength hot-rolled steel sheet and method for producing the same |
| JP6294197B2 (en) * | 2014-09-19 | 2018-03-14 | 株式会社神戸製鋼所 | Hot rolled steel sheet and manufacturing method thereof |
-
2019
- 2019-03-13 JP JP2019045434A patent/JP6760425B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2019183267A (en) | 2019-10-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6760425B2 (en) | Hot-rolled steel sheet with excellent scale adhesion and its manufacturing method | |
| JP6906688B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet and its manufacturing method | |
| JP6835046B2 (en) | Thin steel sheet and its manufacturing method | |
| EP3587610B1 (en) | Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet, and method for manufacturing same | |
| KR101949629B1 (en) | Stainless steel and production method therefor | |
| KR20180008788A (en) | Ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing same | |
| KR20160105869A (en) | Ferritic stainless steel and method for producing same | |
| KR101850231B1 (en) | Ferritic stainless steel and method for producing same | |
| JP6411881B2 (en) | Ferritic stainless steel and manufacturing method thereof | |
| JP6294197B2 (en) | Hot rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP5799913B2 (en) | Hot rolled steel sheet with excellent scale adhesion and method for producing the same | |
| JP5217617B2 (en) | Ferritic stainless steel cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP2012162778A (en) | Hot-rolled steel sheet excellent in scale adhesion | |
| TWI785942B (en) | Matian loose iron series stainless steel material and manufacturing method thereof | |
| JP3772530B2 (en) | Austenitic stainless steel with good surface properties and excellent corrosion resistance | |
| JP3941363B2 (en) | Ferritic stainless cold-rolled steel sheet excellent in ductility, workability and ridging resistance, and method for producing the same | |
| JP2001192735A (en) | FERRITIC Cr-CONTAINING COLD ROLLED STEEL SHEET EXCELLENT IN DUCTILITY, WORKABILITY AND RIDGING RESISTANCE AND PRODUCING METHOD THEREFOR | |
| WO2021005971A1 (en) | Hot rolled steel sheet | |
| JP6024401B2 (en) | Manufacturing method of thick steel plate with excellent surface quality | |
| CN107406944A (en) | Steel plate for tanks and its manufacture method | |
| KR101980470B1 (en) | Steel plate | |
| JP2001098327A (en) | Method of producing ferritic stainless steel excellent in ductility, workability and ridging resistance | |
| JP5644148B2 (en) | Stainless cold-rolled steel sheet with excellent surface appearance after processing and method for producing the same | |
| JP6878061B2 (en) | Ti-containing ferritic stainless steel hot-rolled steel strip | |
| JP5900717B1 (en) | Stainless steel sheet and manufacturing method thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20190327 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20191122 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200630 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20200804 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200817 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6760425 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |