JP6294197B2 - Hot rolled steel sheet and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
本発明は、スケール密着性および外観品質に優れた熱延鋼板、並びにその製造方法に関する。 The present invention relates to a hot-rolled steel sheet excellent in scale adhesion and appearance quality, and a manufacturing method thereof.
自動車、家電、建材等の分野で使用される熱延鋼板は通常、スラブを加熱炉で加熱した後、粗圧延および仕上圧延によって所定の板厚まで熱間圧延し、更に冷却帯が配置されたホットランテーブル上で所定温度まで水冷し、コイル状に巻取って製造される。熱延鋼板の表面には、黒皮と呼ばれるスケールが不可避的に生成する。そのため、上記の製造工程において、酸洗や高圧水などによる脱スケール処理が行われる。例えば、加熱炉で生成したスケールを酸洗により除去した後に酸洗粗圧延を行ったり、粗圧延で生成したスケールを高圧水で除去してから仕上圧延を行っている。しかし、熱延鋼板表面に形成されるスケールを完全に除去することは困難である。上記スケールと鋼板との密着性が悪いと、曲げ加工時にスケールが剥離したり、剥離したスケールが酸洗工程で鋼板表面に押し込まれて押し込み疵が発生し易くなり、加工後の製品外観が低下する。そのため、スケールと鋼板との密着性に優れ、スケールの剥離を防止可能な熱延鋼板の提供が望まれている。スケールと鋼板との密着性は、単にスケール密着性と呼ばれる。 Hot-rolled steel sheets used in the fields of automobiles, home appliances, building materials, etc. are usually slabs heated in a heating furnace, then hot-rolled to a predetermined thickness by rough rolling and finish rolling, and a cooling zone is further arranged. It is manufactured by water cooling to a predetermined temperature on a hot run table and winding it in a coil shape. A scale called black skin is inevitably generated on the surface of the hot-rolled steel sheet. For this reason, descaling with pickling or high-pressure water is performed in the above manufacturing process. For example, pickling rough rolling is performed after removing the scale generated in the heating furnace by pickling, or finish rolling is performed after removing the scale generated by rough rolling with high-pressure water. However, it is difficult to completely remove the scale formed on the surface of the hot rolled steel sheet. If the adhesion between the scale and the steel sheet is poor, the scale will peel off during bending, or the peeled scale will be pushed into the steel sheet surface during the pickling process, and indentation will easily occur, reducing the appearance of the product after processing. To do. Therefore, it is desired to provide a hot-rolled steel sheet that has excellent adhesion between the scale and the steel sheet and can prevent the peeling of the scale. The adhesion between the scale and the steel plate is simply called scale adhesion.
一般にＭｎを約０．１％以上含有する熱延鋼板のスケールは、マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）を主成分とし、残りがヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）、ＭｎＦｅ2Ｏ4、未変態のウスタイト（ＦｅＯ）にＭｎが固溶した（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏからなる。一般に（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏはスケール密着性が悪く、スケール中のマグネタイトが多いほど、スケールの密着性が向上すると言われている。 In general, the scale of a hot rolled steel sheet containing about 0.1% or more of Mn is mainly composed of magnetite (Fe 3 O 4 ), and the rest is hematite (Fe 2 O 3 ), MnFe 2 O 4 , untransformed wustite ( It consists of (Fe, Mn) O in which Mn is dissolved in FeO). In general, (Fe, Mn) O has poor scale adhesion, and it is said that the more magnetite in the scale, the better the scale adhesion.
そこで、スケール中のマグネタイトを増加して、熱延鋼板のスケール剥離を防止する技術が種々提案されている。 Therefore, various techniques for increasing the magnetite in the scale and preventing the scale peeling of the hot-rolled steel sheet have been proposed.
例えば特許文献１には、仕上圧延ベース速度および巻取温度の圧延条件、徐冷カバー使用条件を適正に制御することによって、ＦｅＯの残留がなく、地鉄との境界にマグネタイトを生成させる技術が開示されている。特許文献１によれば、曲げ加工時のスケールの剥離・押込みによる疵発生が低減し、表面性状に極めて優れた熱延鋼板が得られる旨記載されている。 For example, Patent Document 1 discloses a technique for generating magnetite at the boundary with the iron without any FeO residue by appropriately controlling the rolling conditions of the finish rolling base speed and the coiling temperature and the use conditions of the annealing cover. It is disclosed. According to Patent Document 1, it is described that generation of wrinkles due to peeling and pressing of the scale during bending is reduced, and a hot-rolled steel sheet having excellent surface properties can be obtained.
特許文献２には、スケールの密着性に加えて、鋼板表面のスケールがより暗く濃い黒色を呈する美麗な鋼板を提供するため、熱延鋼板の表面に、体積比で５０％以上のマグネタイトを含む組成とし、かつスケール表面から厚み方向に少なくとも２μｍ深さまでの領域に析出Ｆｅを含有しない黒皮熱延鋼板が開示されている。 In Patent Document 2, in addition to the adhesion of the scale, in order to provide a beautiful steel plate having a darker dark black scale on the surface of the steel plate, the surface of the hot-rolled steel plate contains magnetite having a volume ratio of 50% or more. A black skin hot-rolled steel sheet having a composition and containing no precipitated Fe in a region from the scale surface to a depth of at least 2 μm in the thickness direction is disclosed.
特許文献３は本出願人によって開示されたものであり、熱延鋼板表面のマグネタイトからなるスケール層中に含まれるＭｎＦｅ2Ｏ4および（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏの体積率を低減させることにより、スケール密着性の向上を図っている。 Patent Document 3 is disclosed by the present applicant, and by reducing the volume fraction of MnFe 2 O 4 and (Fe, Mn) O contained in the scale layer made of magnetite on the surface of the hot-rolled steel sheet, The improvement of adhesion is aimed at.
上述したとおり、熱間圧延して得られる熱延鋼板は、コイル状に巻取られる。コイルの幅方向の端部は外気に接しているため、コイルの幅方向の中央部に比べて酸素ポテンシャルが高い。そのため、コイルの端部は酸化され易く、ヘマタイトを多く含む酸化層が生成する。ヘマタイトは酸洗性が悪く、酸洗後も鋼板表面に残留する傾向があるため、コイル端部でスケールが剥離し易くなったり、色むらが生じたりして製品の外観不良が問題となっている。 As described above, the hot-rolled steel sheet obtained by hot rolling is wound into a coil shape. Since the end in the width direction of the coil is in contact with the outside air, the oxygen potential is higher than that in the center in the width direction of the coil. Therefore, the end portion of the coil is easily oxidized, and an oxide layer containing a lot of hematite is generated. Because hematite has poor pickling properties and tends to remain on the surface of the steel plate after pickling, the scales are easily peeled off at the coil ends, and color unevenness may occur, resulting in a poor appearance of the product. Yes.
しかしながら、上記特許文献１〜３では、このようなコイル巻取り後に鋼板両端部が外気に曝されることによる酸化まで考慮されていないため、コイルの端部で生じるスケールの剥離や色むらを完全に抑制することはできない。 However, in Patent Documents 1 to 3, since the oxidation due to exposure of both ends of the steel sheet to the outside air after coil winding is not considered, scale peeling and color unevenness that occurs at the end of the coil are completely eliminated. It cannot be suppressed.
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、鋼板の板幅方向両端部のスケール密着性に優れており、外観品質が高められた熱延鋼板、およびその製造方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a hot-rolled steel sheet that is excellent in scale adhesion at both ends in the sheet width direction of the steel sheet and has improved appearance quality, and a method for manufacturing the same. There is to do.
上記課題を解決し得た本発明に係る熱延鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０４％以上０．５％以下、Ｍｎ：０．１％以上２％以下、Ｐ：０％超０．０３％以下、Ｓ：０％超０．０３％以下、およびＡｌ：０％超０．１％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物である熱延鋼板であって、上記鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケール厚さが、上記鋼板の板幅方向中央部のスケール厚さに対して、３％以上４０％以下厚く、上記鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケールの組成が、Ｆｅ：１２．５体積％以上２５体積％以下、（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ：０体積％以上１．７体積％以下、およびＦｅ２Ｏ３：０体積％以上０．９体積％以下を満足するところに要旨を有するものである。 The hot-rolled steel sheet according to the present invention that has solved the above problems is, in mass%, C: 0.04% to 0.5%, Mn: 0.1% to 2%, P: more than 0% and 0%. 0.03% or less, S: more than 0% to 0.03% or less, and Al: more than 0% to 0.1% or less, the balance being iron and unavoidable impurities, The scale thickness in each region from the both ends in the plate width direction to 100 mm is 3% or more and 40% or less thicker than the scale thickness in the center portion in the plate width direction of the steel plate. The composition of the scale in each region up to 100 mm is Fe: 12.5 % by volume to 25% by volume, (Fe, Mn) O: 0% by volume to 1.7 % by volume, and Fe 2 O 3 = 0 volume. those having the gist% at satisfying 0.9 vol% or more That.
上記熱延鋼板は、更に、質量％で、Ｓｉ：０％超１％以下、Ｃｒ：０％超２％以下、Ｔｉ：０％超０．１％以下、Ｎｉ：０％超２％以下、Ｃｕ：０％超２％以下、Ｍｏ：０％超２％以下、Ｂ：０％超０．０１％以下、Ｎｂ：０％超１％以下、Ｖ：０％超１％以下、およびＷ：０％超０．３％以下よりなる群から選択される少なくとも１種を含むものであってもよい。 The hot-rolled steel sheet is further, in mass%, Si: more than 0% and 1% or less, Cr: more than 0% and 2% or less, Ti: more than 0% and 0.1% or less, Ni: more than 0% and 2% or less, Cu: more than 0% and 2% or less, Mo: more than 0% and 2% or less, B: more than 0% and 0.01% or less, Nb: more than 0% and 1% or less, V: more than 0% and 1% or less, and W: It may contain at least one selected from the group consisting of more than 0% and 0.3% or less.
上記熱延鋼板は、更に、質量％で、Ｃａ：０％超０．０３％以下、Ｍｇ：０％超０．０３％以下、およびＲＥＭ：０％超０．０３％以下よりなる群から選択される少なくとも１種を含むものであってもよい。 The hot-rolled steel sheet is further selected from the group consisting of Ca: more than 0% and not more than 0.03%, Mg: more than 0% and not more than 0.03%, and REM: more than 0% and not more than 0.03%. It may contain at least one kind.
本発明は、上記熱延鋼板の製造方法も含むものであって、該製造方法は、上記鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域における仕上圧延の終了温度が、８００℃以上１０００℃以下、且つ、上記鋼板の板幅方向中央部の仕上圧延の終了温度に対して０．２％以上１０．０％以下高くなるように仕上圧延した後、上記鋼板の板幅方向中央部の巻取温度が６１０℃以下であり、且つ、上記鋼板の板幅方向両端部の巻取温度が４２０℃以上６１０℃以下、および下式（１）を満足するように巻取るところに要旨を有するものである。 The present invention also includes a method for producing the hot-rolled steel sheet, wherein the production method has an end temperature of finish rolling in each region from 100 mm to 100 mm from both ends in the sheet width direction of the steel sheet. Then, after finishing rolling so as to be 0.2% or more and 10.0% or less higher than the finish rolling finishing temperature of the steel plate in the plate width direction of the steel plate, the winding of the steel plate in the plate width direction is performed. The winding temperature is 610 ° C. or lower, and the winding temperature is 420 ° C. or higher and 610 ° C. or lower at both ends in the sheet width direction of the steel sheet, and there is a gist where the winding is performed so as to satisfy the following formula (1) It is.
上式（１）中、Ｔは鋼板の板幅方向両端部の巻取温度（℃）、［Ｍｎ］は鋼板のＭｎ量（質量％）である。 In the above formula (1), T is the coiling temperature (° C.) at both ends in the sheet width direction of the steel sheet, and [Mn] is the amount of Mn (mass%) of the steel sheet.
本発明によれば、熱延鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケール組成が適切に制御されると共に、当該領域のスケール厚さが熱延鋼板の板幅方向中央部との関係で適切に制御されているため、上記領域でのスケール密着性に優れており、外観が良好な熱延鋼板が得られる。 According to the present invention, the scale composition in each region from 100 mm to 100 mm from both ends in the plate width direction of the hot-rolled steel sheet is appropriately controlled, and the scale thickness of the region is compared with the central part in the plate width direction of the hot-rolled steel plate. Since it is appropriately controlled in relation, a hot-rolled steel sheet having excellent scale adhesion in the above region and a good appearance can be obtained.
本発明者らは、熱延鋼板の板幅方向端部近傍が外気に曝されて酸化され易く、酸化に伴ってスケールが剥離し易くなったり、色むらが生じたりして外観品質が低下するという問題を解決するため、検討を重ねてきた。その結果、熱延鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケール組成を適切に制御すると共に、上記領域のスケール厚さを熱延鋼板の板幅方向中央部との関係で適切に制御すれば所期の目的が達成されることを見出し、本発明を完成した。 The inventors of the present invention are exposed to the outside air in the vicinity of the end in the width direction of the hot-rolled steel sheet and are easily oxidized, and the scale is easily peeled off due to the oxidation or color unevenness is caused to deteriorate the appearance quality. In order to solve this problem, we have repeatedly studied. As a result, the scale composition in each region up to 100 mm from both ends in the plate width direction of the hot-rolled steel sheet is appropriately controlled, and the scale thickness in the above region is appropriately set in relation to the center part in the plate width direction of the hot-rolled steel plate. The inventors have found that the intended purpose can be achieved by controlling the present invention, thereby completing the present invention.
以下、本発明に到達した経緯を詳しく説明する。 Hereinafter, the background to the present invention will be described in detail.
本発明者らは上記問題を解決するため、スケールのなかでも特に、粗圧延後の脱スケーリングの後、仕上圧延と冷却帯で生成するスケールの剥離を抑制するとの観点から検討を行なった。熱延鋼板の仕上圧延で生成するスケールはＦｅＯ（ウスタイト）であり、巻取り後にＦｅＯが変態してＦｅ3Ｏ4（マグネタイト）と金属Ｆｅの共析組織となる。この混合組織が形成されることにより、スケールと鋼板との熱膨張差に起因する残留応力が緩和され、スケール密着性が向上する。一方、熱延鋼板に０．１％以上のＭｎが含まれる場合は、ＦｅＯにＭｎが固溶して（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏが生成する。（Ｆｅ，Ｍｎ）ＯはＦｅ3Ｏ4に変態しにくいため、スケール密着性が低下する。 In order to solve the above problems, the present inventors have studied from the viewpoint of suppressing the peeling of the scale generated in the finish rolling and the cooling zone after descaling after rough rolling, in particular, in the scale. The scale generated by finish rolling of the hot-rolled steel sheet is FeO (wustite), and after winding, FeO transforms to become a eutectoid structure of Fe 3 O 4 (magnetite) and metal Fe. By forming this mixed structure, the residual stress due to the thermal expansion difference between the scale and the steel sheet is relaxed, and the scale adhesion is improved. On the other hand, when 0.1% or more of Mn is contained in the hot-rolled steel sheet, Mn is dissolved in FeO and (Fe, Mn) O is generated. Since (Fe, Mn) O is difficult to transform into Fe 3 O 4 , scale adhesion is reduced.
本発明者らの研究結果によれば、０．１％以上のＭｎ含有熱延鋼板の場合、コイルの端部は外気に曝されているために酸化が更に進むことが判明した。詳細には、コイルの端部では、外気との接触による酸化により、スケール密着性を阻害するＦｅ2Ｏ3（ヘマタイト）および（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏが増加すると共に、金属Ｆｅが消失して残留応力が増加するため、スケール密着性が低下することが明らかになった。 According to the research results of the present inventors, in the case of a hot rolled steel sheet containing 0.1% or more of Mn, it has been found that the oxidation further proceeds because the end of the coil is exposed to the outside air. Specifically, at the end of the coil, Fe 2 O 3 (hematite) and (Fe, Mn) O that inhibit scale adhesion increase due to oxidation due to contact with outside air, and metal Fe disappears and remains. As the stress increased, it became clear that the scale adhesion decreased.
そこで本発明者らは、Ｍｎを０．１％以上２％以下の範囲で含む熱延鋼板について、鋼板の板幅方向端部近傍のスケール密着性を十分確保できるスケール構造について検討した。その結果、巻取り後に形成される、Ｆｅ3Ｏ4＋Ｆｅ＋（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏの混合組織は、スケール表面側から酸化により消失するため、熱間圧延条件を制御することによって、上記混合組織を多く生成すると、巻取り後に金属Ｆｅを多く残すことができると共に、スケール密着性に悪影響を及ぼす（Ｆｅ，Ｍｎ）ＯおよびＦｅ2Ｏ3を低減できることを見出した。 Therefore, the present inventors have examined a scale structure that can sufficiently ensure the scale adhesion in the vicinity of the end of the steel sheet in the width direction of the hot-rolled steel sheet containing Mn in the range of 0.1% to 2%. As a result, the mixed structure of Fe 3 O 4 + Fe + (Fe, Mn) O formed after winding disappears by oxidation from the scale surface side. Therefore, the mixed structure is controlled by controlling the hot rolling conditions. It has been found that when a large amount is produced, a large amount of metallic Fe can be left after winding, and (Fe, Mn) O and Fe 2 O 3 which adversely affect scale adhesion can be reduced.
更に、熱間圧延条件を制御して、鋼板の板幅方向両端部近傍のスケール厚さを、鋼板の板幅方向中央部のスケール厚さに対して大きくすることにより、熱延鋼板の色むらの発生を防止できることを見出し、本発明を完成した。 Furthermore, by controlling the hot rolling conditions, the scale thickness in the vicinity of both ends in the sheet width direction of the steel sheet is made larger than the scale thickness in the center part in the sheet width direction of the steel sheet, thereby causing uneven color of the hot rolled steel sheet. As a result, the present invention has been completed.
本明細書では、熱延鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域を単に「鋼板両端部」と略記する場合がある。本発明において、特に熱延鋼板の端から１００ｍｍの領域を規定したのは、当該領域で外気による酸化が進み易いためである。 In this specification, each region from the both ends in the plate width direction of the hot-rolled steel plate to 100 mm may be simply abbreviated as “steel plate both ends”. In the present invention, the reason why the region of 100 mm from the end of the hot-rolled steel sheet is specified is that oxidation by outside air easily proceeds in the region.
また本明細書では、熱延鋼板の板幅方向中央部を単に「鋼板中央部」と略記する場合がある。上記「鋼板中央部」は、厳密に鋼板の中央の位置を意味するのではなく、鋼板の中央を基準として、おおむね±２０ｃｍの領域を含む趣旨である。 Moreover, in this specification, the plate width direction center part of a hot-rolled steel plate may be abbreviated as "the steel plate center part" simply. The above-mentioned “steel plate central portion” does not mean strictly the position of the center of the steel plate, but is intended to include a region of approximately ± 20 cm with respect to the center of the steel plate.
まず、本発明を最も特徴付ける鋼板両端部のスケール構造について説明する。上述したとおり、本発明の熱延鋼板は、鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケール厚さが、上記鋼板の板幅方向中央部のスケール厚さに対して、３％以上４０％以下厚く、鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケール組成が、Ｆｅ：５体積％以上２５体積％以下、（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ：０体積％以上５．０体積％以下、およびＦｅ2Ｏ3：０体積％以上５体積％以下を満足する。 First, the scale structure of the both ends of the steel sheet that characterizes the present invention will be described. As described above, in the hot-rolled steel sheet of the present invention, the scale thickness in each region from the both ends of the steel sheet in the sheet width direction to 100 mm is 3% or more with respect to the scale thickness in the center part in the sheet width direction of the steel sheet. 40% or less thick, and the scale composition in each region from both ends of the steel sheet in the plate width direction to 100 mm is Fe: 5 vol% or more and 25 vol% or less, (Fe, Mn) O: 0 vol% or more and 5.0 vol% In the following, and Fe 2 O 3 : 0 vol% or more and 5 vol% or less are satisfied.
（１）鋼板両端部のスケール厚さ
鋼板両端部のスケール厚さは、特に熱延鋼板全体の良好な表面外観を得るために重要である。本発明では、鋼板両端部のスケール厚さを、鋼板中央部のスケール厚さに対して３％以上４０％以下厚くする。このように鋼板両端部のスケール厚さを鋼板中央部のスケール厚さとの関係で規定したのは、所望とする効果を発揮し得る鋼板両端部の好ましいスケール厚さは、鋼板の板厚に大きく依存し、絶対値で規定することが困難なためである。後記する実施例で実証したとおり、鋼板中央部のスケール厚さに対して、鋼板両端部のスケール厚さが３％未満であっても、或いは４０％を超えても、いずれの場合であっても、色むらが生じて熱延鋼板全体の表面外観が損なわれ、良好な外観が得られない。鋼板両端部のスケール厚さの好ましい下限は、鋼板中央部のスケール厚さに対して１０％以上であり、より好ましくは１５％以上である。一方、鋼板両端部のスケール厚さの好ましい上限は、鋼板中央部のスケール厚さに対して３５％以下であり、より好ましくは３０％以下である。
(1) Scale thickness at both ends of the steel plate The scale thickness at both ends of the steel plate is particularly important for obtaining a good surface appearance of the entire hot-rolled steel plate. In the present invention, the scale thickness at both ends of the steel plate is increased by 3% to 40% with respect to the scale thickness at the center of the steel plate. In this way, the scale thickness at both ends of the steel sheet is defined in relation to the scale thickness at the center of the steel sheet. The preferable scale thickness at both ends of the steel sheet that can exhibit the desired effect is larger than the thickness of the steel sheet. This is because it is difficult to specify the absolute value. As demonstrated in the examples described later, the scale thickness at both ends of the steel sheet is less than 3% or more than 40% with respect to the scale thickness at the center of the steel sheet. However, color unevenness occurs, the surface appearance of the entire hot-rolled steel sheet is impaired, and a good appearance cannot be obtained. The preferable lower limit of the scale thickness at both ends of the steel sheet is 10% or more, more preferably 15% or more, with respect to the scale thickness at the center of the steel sheet. On the other hand, the upper limit with preferable scale thickness of both ends of a steel plate is 35% or less with respect to the scale thickness of the steel plate center part, More preferably, it is 30% or less.
本発明では、特に鋼板両端部のスケール厚さを鋼板中央部のスケール厚さとの関係で制御したところに特徴があり、上記関係を満足する限り、鋼板中央部のスケール厚さは特に限定されないが、鋼板中央部のスケール厚さは薄い方が良く、おおむね、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは１０μｍ以下である。一方、外観確保のため、鋼板中央部のスケール厚さの下限は、好ましくは１μｍ以上である。 In the present invention, in particular, the scale thickness at both ends of the steel plate is controlled by the relationship with the scale thickness at the steel plate center, and the scale thickness at the steel plate center is not particularly limited as long as the above relationship is satisfied. The scale thickness of the central part of the steel plate is preferably thin, and is generally preferably 15 μm or less, more preferably 10 μm or less. On the other hand, in order to ensure the appearance, the lower limit of the scale thickness at the center of the steel sheet is preferably 1 μm or more.
（２）鋼板両端部のスケール組成
鋼板両端部のスケール組成は、特に鋼板両端部のスケール剥離を防止して、良好なスケール密着性を確保するために重要である。
(2) Scale composition at both ends of the steel plate The scale composition at both ends of the steel plate is particularly important to prevent exfoliation of the scale at both ends of the steel plate and ensure good scale adhesion.
［Ｆｅ：５体積％以上２５体積％以下］
上述したとおり、スケール中の金属Ｆｅはスケール密着性向上に寄与するため、鋼板両端部のスケール内のＦｅ量も５体積％以上とする。上記Ｆｅ量が５体積％未満になると、スケール密着性が低下する。上記Ｆｅ量の好ましい下限は８体積％以上であり、より好ましくは１０体積％以上である。一方、上記Ｆｅ量が多くなり過ぎると、スケール密着性向上に最も有用なマグネタイトの量が低下するため、上記Ｆｅ量の上限は、２５体積％以下とする。上記Ｆｅ量の好ましい上限は２４体積％以下であり、より好ましくは２３体積％以下である。
[Fe: 5% to 25% by volume]
As described above, since the metal Fe in the scale contributes to the improvement of the scale adhesion, the amount of Fe in the scale at both ends of the steel sheet is also set to 5% by volume or more. When the amount of Fe is less than 5% by volume, the scale adhesion decreases. The minimum with said preferable amount of Fe is 8 volume% or more, More preferably, it is 10 volume% or more. On the other hand, if the amount of Fe is too large, the amount of magnetite most useful for improving scale adhesion decreases, so the upper limit of the amount of Fe is 25% by volume or less. A preferable upper limit of the Fe amount is 24% by volume or less, and more preferably 23% by volume or less.
［（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ：０体積％以上５．０体積％以下］
上述したとおり、スケール中の（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏはスケール密着性を低下させる酸化物であり、その上限を５．０体積％以下とする。上記Ｆｅ量の好ましい上限は３体積％以下であり、より好ましくは２体積％以下であり、最も好ましくは０体積％である。
[(Fe, Mn) O: 0 volume% or more and 5.0 volume% or less]
As described above, (Fe, Mn) O in the scale is an oxide that reduces the scale adhesion, and the upper limit thereof is 5.0% by volume or less. The upper limit of the amount of Fe is preferably 3% by volume or less, more preferably 2% by volume or less, and most preferably 0% by volume.
［Ｆｅ2Ｏ3：０％以上５体積％以下］
上述したとおり、スケール中のＦｅ2Ｏ3はスケール密着性を低下させる酸化物であり、その上限を５体積％以下とする。上記Ｆｅ2Ｏ3量の好ましい上限は２体積％以下であり、より好ましくは１体積％以下であり、最も好ましくは０体積％である。
[Fe 2 O 3 : 0% to 5% by volume]
As described above, Fe 2 O 3 in the scale is an oxide that reduces the scale adhesion, and its upper limit is set to 5% by volume or less. A preferable upper limit of the amount of Fe 2 O 3 is 2% by volume or less, more preferably 1% by volume or less, and most preferably 0% by volume.
本発明では、鋼板両端部のスケール組成のうち、特に金属Ｆｅ、（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ、Ｆｅ2Ｏ3を制御したところに特徴があり、上記組成を満足する限り、それ以外の組成は特に限定されない。上記以外の組成として、代表的にはマグネタイト、ウスタイトが挙げられる。上述したとおり、マグネタイトはスケール密着性の向上に寄与する酸化物であるため、出来るだけ多い方が良く、上記要件を満足することを前提にして、例えば、８０体積％以上であることが好ましく、９０体積％以上であることがより好ましい。また、ウスタイトはスケール密着性に悪影響を及ぼす酸化物であるため、出来るだけ少ない方が良く、上記要件を満足することを前提にして、例えば、０．５体積％以下であることが好ましく、０．４体積％以下であることがより好ましい。 In the present invention, among the scale compositions at both ends of the steel sheet, the metal Fe, (Fe, Mn) O, and Fe 2 O 3 are particularly controlled. As long as the above composition is satisfied, the other compositions are particularly It is not limited. Typical compositions other than the above include magnetite and wustite. As described above, since magnetite is an oxide that contributes to the improvement of scale adhesion, it is better to have as much as possible, and on the assumption that the above requirements are satisfied, for example, 80% by volume or more is preferable, More preferably, it is 90 volume% or more. Further, since wustite is an oxide that adversely affects scale adhesion, it should be as small as possible, and is preferably 0.5% by volume or less, for example, assuming that the above requirements are satisfied. More preferably, it is 4% by volume or less.
次に、本発明に係る熱延鋼板の鋼中成分について説明する。 Next, the components in the steel of the hot rolled steel sheet according to the present invention will be described.
［Ｃ：０．０４％以上０．５％以下］
Ｃは、強度を高めるために必要な元素であり、そのためにＣ量の下限を０．０４％以上とする。Ｃ量の下限は、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．０６％以上である。しかしながら、Ｃ量が過剰になると冷間加工性が低下するようになるため、Ｃ量の上限を０．５％以下とする。Ｃ量の上限は、好ましくは０．４％以下、より好ましくは０．３％以下である。
[C: 0.04% to 0.5%]
C is an element necessary for increasing the strength. For this reason, the lower limit of the amount of C is set to 0.04% or more. The lower limit of the C amount is preferably 0.05% or more, more preferably 0.06% or more. However, if the amount of C becomes excessive, the cold workability deteriorates, so the upper limit of the amount of C is made 0.5% or less. The upper limit of the C amount is preferably 0.4% or less, more preferably 0.3% or less.
［Ｍｎ：０．１％以上２％以下］
Ｍｎは、強度および靭性を確保するために重要な元素であり、そのためにＭｎ量の下限を０．１％以上とする。Ｍｎ量の下限は、好ましくは０．２％以上、より好ましくは０．３％以上である。しかしながら、Ｍｎ量が過剰になると延性を損なうため、Ｍｎ量の上限を２％以下とする。Ｍｎ量の上限は、好ましくは１．９％以下、より好ましくは１．８％以下である。
[Mn: 0.1% or more and 2% or less]
Mn is an important element for securing strength and toughness. For this reason, the lower limit of the amount of Mn is set to 0.1% or more. The lower limit of the amount of Mn is preferably 0.2% or more, more preferably 0.3% or more. However, if the amount of Mn becomes excessive, ductility is impaired, so the upper limit of the amount of Mn is made 2% or less. The upper limit of the amount of Mn is preferably 1.9% or less, more preferably 1.8% or less.
［Ｐ：０％超０．０３％以下］
Ｐは不可避的に含まれる元素である。Ｐは延性の劣化とめっき密着性の悪化を招くため、Ｐ量の上限は０．０３％以下とする。Ｐ量の上限は、好ましくは０．０２％以下である。なお、Ｐは鋼中に不可避的に含まれる不純物であり、その量を０％にすることは工業生産上不可能である。
[P: more than 0% and 0.03% or less]
P is an element inevitably included. P causes deterioration of ductility and deterioration of plating adhesion, so the upper limit of the amount of P is 0.03% or less. The upper limit of the P amount is preferably 0.02% or less. Note that P is an impurity inevitably contained in the steel, and it is impossible to make the amount 0% in industrial production.
［Ｓ：０％超０．０３％以下］
Ｓは不可避的に含まれる元素である。ＳがＭｎと結合した硫化物系介在物ＭｎＳは、鋼材の熱間圧延時に偏析して熱延鋼板を脆化させるため、Ｓ量の上限を０．０３％以下とする。Ｓ量の上限は、好ましくは０．０２％以下である。なお、Ｓは鋼中に不可避的に含まれる不純物であり、その量を０％にすることは工業生産上不可能である。
[S: more than 0% and 0.03% or less]
S is an element inevitably included. Since sulfide inclusion MnS in which S is combined with Mn is segregated during hot rolling of the steel material and embrittles the hot-rolled steel sheet, the upper limit of the amount of S is set to 0.03% or less. The upper limit of the amount of S is preferably 0.02% or less. In addition, S is an impurity inevitably contained in the steel, and it is impossible for industrial production to make the amount 0%.
［Ａｌ：０％超０．１％以下］
Ａｌは、脱酸作用を有すると共に、熱間圧延の加熱の際にオーステナイト結晶粒の粗大化防止に寄与する元素である。このような効果を有効に発揮させるために、Ａｌを０％超、好ましくは０．０１％以上とする。しかしながら、Ａｌを過剰に添加しても上記効果が飽和するだけであり、むしろ結晶粒が不安定になるため、Ａｌ量の上限を０．１％以下とする。Ａｌ量の上限は、好ましくは０．０５％以下である。
[Al: more than 0% and 0.1% or less]
Al is an element that has a deoxidizing action and contributes to preventing coarsening of austenite crystal grains during heating in hot rolling. In order to exhibit such an effect effectively, Al is made to exceed 0%, preferably 0.01% or more. However, even if Al is added excessively, the above effect is only saturated, and rather the crystal grains become unstable, so the upper limit of the Al content is made 0.1% or less. The upper limit of the amount of Al is preferably 0.05% or less.
本発明鋼板の鋼中元素は上記の通りであり、残部は鉄および不可避的不純物である。上記不可避不純物として、例えば、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素、例えば、Ｎなどが挙げられる。 The elements in the steel of the steel sheet of the present invention are as described above, and the balance is iron and inevitable impurities. Examples of the inevitable impurities include elements that are brought in depending on conditions such as raw materials, materials, and manufacturing equipment, such as N.
更に本発明では、以下の選択成分を含有しても良い。 Furthermore, in this invention, you may contain the following selective components.
［Ｓｉ：０％超１％以下、Ｃｒ：０％超２％以下、Ｔｉ：０％超０．１％以下、Ｎｉ：０％超２％以下、Ｃｕ：０％超２％以下、Ｍｏ：０％超２％以下、Ｂ：０％超０．０１％以下、Ｎｂ：０％超１％以下、Ｖ：０％超１％以下、およびＷ：０％超０．３％以下よりなる群から選択される少なくとも１種］
これらの元素はいずれも、強度向上に有効な元素である。これらの元素は、夫々単独で、または適宜組み合わせて含有させても良い。
[Si: more than 0% and 1% or less, Cr: more than 0% and 2% or less, Ti: more than 0% and 0.1% or less, Ni: more than 0% and 2% or less, Cu: more than 0% and 2% or less, Mo: Group consisting of more than 0% and 2% or less, B: more than 0% and 0.01% or less, Nb: more than 0% and 1% or less, V: more than 0% and 1% or less, and W: more than 0% and 0.3% or less At least one selected from
All of these elements are effective elements for improving the strength. These elements may be contained alone or in appropriate combination.
［Ｓｉ：０％超１％以下］
Ｓｉは、強度を高めつつ、延性や加工性を確保することができる元素である。このような効果を有効に発揮させるため、Ｓｉ量を、好ましくは０％超、より好ましくは０．０１％以上とする。しかしながら、Ｓｉ量が過剰になると溶接性、延性を損なうため、Ｓｉ量の上限を、好ましくは１％以下、より好ましくは０．９％以下とする。
[Si: more than 0% and 1% or less]
Si is an element that can ensure ductility and workability while increasing strength. In order to effectively exhibit such effects, the Si amount is preferably more than 0%, more preferably 0.01% or more. However, since the weldability and ductility are impaired when the Si amount is excessive, the upper limit of the Si amount is preferably 1% or less, more preferably 0.9% or less.
［Ｃｒ：０％超２％以下］
Ｃｒは、強度向上に寄与する元素であり、そのためにＣｒ量の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは０．０１％以上とする。しかしながら、Ｃｒ量が過剰になると延性が損なわれるため、Ｃｒ量の上限を、好ましくは２％以下、より好ましくは１．９％以下とする。
[Cr: more than 0% and 2% or less]
Cr is an element that contributes to strength improvement. For this reason, the lower limit of the Cr content is preferably more than 0%, more preferably 0.01% or more. However, since the ductility is impaired when the Cr amount is excessive, the upper limit of the Cr amount is preferably 2% or less, more preferably 1.9% or less.
［Ｔｉ：０％超０．１％以下］
Ｔｉは、強度向上に寄与する元素であり、そのためにＴｉ量の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは０．０１％以上とする。しかしながら、Ｔｉが過剰になると靭性が低下するため、Ｔｉ量の上限を、好ましくは０．１％以下、より好ましくは０．０５％以下とする。
[Ti: more than 0% and 0.1% or less]
Ti is an element that contributes to strength improvement. For this reason, the lower limit of the amount of Ti is preferably more than 0%, more preferably 0.01% or more. However, since the toughness decreases when Ti is excessive, the upper limit of Ti content is preferably 0.1% or less, more preferably 0.05% or less.
［Ｎｉ：０％超２％以下］
Ｎｉは、焼き入れ性を向上させる元素であり、成形加工性が高められる。そのためにＮｉ量の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％以上、さらに好ましくは０．２％以上とする。しかしながら、Ｎｉは高価な元素であるため、製造コストの観点から、Ｎｉ量の上限を、好ましくは２％以下、より好ましくは１．５％以下、更に好ましくは１．０％以下とする。
[Ni: more than 0% and 2% or less]
Ni is an element that improves the hardenability and enhances the moldability. Therefore, the lower limit of the Ni amount is preferably more than 0%, more preferably 0.1% or more, and further preferably 0.2% or more. However, since Ni is an expensive element, the upper limit of the amount of Ni is preferably 2% or less, more preferably 1.5% or less, and still more preferably 1.0% or less from the viewpoint of manufacturing cost.
［Ｃｕ：０％超２％以下］
ＣｕもＮｉと同様、焼き入れ性を向上させる元素であり、成形加工性が高められる。そのためにＣｕ量の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％以上、さらに好ましくは０．２％以上とする。しかしながら、Ｃｕは高価な元素であるため、製造コストの観点から、Ｃｕ量の上限を、好ましくは２％以下、より好ましくは１．５％以下、さらに好ましくは１．０％以下とする。
[Cu: more than 0% and 2% or less]
Cu, like Ni, is an element that improves the hardenability and improves the moldability. Therefore, the lower limit of the amount of Cu is preferably more than 0%, more preferably 0.1% or more, and further preferably 0.2% or more. However, since Cu is an expensive element, from the viewpoint of manufacturing cost, the upper limit of the amount of Cu is preferably 2% or less, more preferably 1.5% or less, and further preferably 1.0% or less.
［Ｍｏ：０％超２％以下］
Ｍｏは、めっき性を阻害することなしに固溶強化の向上に寄与する元素である。また、Ｎｉ、Ｃｕと同様、焼き入れ性向上元素であり、種々の成形加工性が高められる。そのために、Ｍｏ量の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％以上、さらに好ましくは０．２％以上添加する。しかしながら、Ｍｏは高価な元素であるため、製造コストの観点から、Ｍｏ量の上限を、好ましくは２％以下、より好ましくは１．５％以下、さらに好ましくは１．０％以下とする。
[Mo: more than 0% and 2% or less]
Mo is an element that contributes to the improvement of solid solution strengthening without inhibiting the plating property. Moreover, like Ni and Cu, it is a hardenability improving element, and various moldability is improved. Therefore, the lower limit of the Mo amount is preferably more than 0%, more preferably 0.1% or more, and further preferably 0.2% or more. However, since Mo is an expensive element, the upper limit of the Mo amount is preferably 2% or less, more preferably 1.5% or less, and further preferably 1.0% or less from the viewpoint of manufacturing cost.
［Ｂ：０％超０．０１％以下］
Ｂは焼き入れ性の向上に寄与する元素である。そのために、Ｂ量の下限を、好ましくは０％超、より好ましくは０．０００１％以上、さらに好ましくは０．０００２％以上とする。しかしながら、Ｂを過剰添加するとめっき性が劣化するため、Ｂ量の上限を、好ましくは０．０１％以下、より好ましくは０．００５％以下、さらに好ましくは０．００１％以下とする
[B: more than 0% and 0.01% or less]
B is an element that contributes to improving the hardenability. Therefore, the lower limit of the B amount is preferably more than 0%, more preferably 0.0001% or more, and further preferably 0.0002% or more. However, if B is added excessively, the plating properties deteriorate, so the upper limit of the B amount is preferably 0.01% or less, more preferably 0.005% or less, and even more preferably 0.001% or less.
［Ｎｂ：０％超１％以下］
Ｎｂは、微量の添加で微細組織を得ることができ、靭性を損なわずに高強度が得られる元素である。そのため、Ｎｂ量の下限は、好ましくは０％超、より好ましくは０．００１％以上、さらに好ましくは０．００５％以上とする。しかしながら、Ｎｂの過剰添加により炭化物が多量に生成し、マルテンサイトの体積率が減少またはその析出強化により強度と加工性のバランスが劣化する。そのため、Ｎｂ量の上限は、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下、さらに好ましくは０．１％以下とする。
[Nb: more than 0% and 1% or less]
Nb is an element which can obtain a fine structure with a small amount of addition and can obtain high strength without impairing toughness. Therefore, the lower limit of the Nb amount is preferably more than 0%, more preferably 0.001% or more, and further preferably 0.005% or more. However, excessive addition of Nb produces a large amount of carbide, and the volume fraction of martensite is reduced or the balance between strength and workability is deteriorated due to precipitation strengthening. Therefore, the upper limit of the Nb amount is preferably 1% or less, more preferably 0.5% or less, and still more preferably 0.1% or less.
［Ｖ：０％超１％以下］
ＶもＮｂと同様、炭化物生成元素であり、強度向上に寄与する。そのため、Ｖ量の下限は、好ましくは０％超、より好ましくは０．００１％以上、さらに好ましくは０．００５％以上とする。しかしながら、Ｖの過剰添加は、コスト高の原因となるだけでなく、降伏点を上昇させて加工性を低下させるため、Ｖ量の上限は、好ましくは１％以下、より好ましくは０．５％以下、さらに好ましくは０．１％以下とする。
[V: more than 0% and 1% or less]
V, like Nb, is a carbide generating element and contributes to strength improvement. Therefore, the lower limit of the V amount is preferably more than 0%, more preferably 0.001% or more, and further preferably 0.005% or more. However, the excessive addition of V not only causes an increase in cost, but also raises the yield point and decreases the workability, so the upper limit of the V amount is preferably 1% or less, more preferably 0.5%. Hereinafter, it is more preferably 0.1% or less.
［Ｗ：０％超０．３％以下］
Ｗは、析出物強化、フェライト結晶粒の成長抑制による細粒強化および再結晶の抑制による転移強化により、強度上昇に寄与する。そのために、Ｗ量の下限は、好ましくは０％超、より好ましくは０．００１％以上、さらに好ましくは０．００５％以上とする。しかしながら、Ｗの過剰添加は炭窒化物の析出を過剰にし、成形性の劣化を招くため、Ｗ量の上限を、好ましくは０．３％、より好ましくは０．２％以下、さらに好ましくは０．１％以下とする。
[W: more than 0% and 0.3% or less]
W contributes to an increase in strength by strengthening precipitates, strengthening fine grains by suppressing the growth of ferrite crystal grains, and strengthening transition by suppressing recrystallization. Therefore, the lower limit of the W amount is preferably more than 0%, more preferably 0.001% or more, and further preferably 0.005% or more. However, excessive addition of W causes excessive precipitation of carbonitride and causes deterioration of moldability, so the upper limit of W content is preferably 0.3%, more preferably 0.2% or less, and even more preferably 0. .1% or less.
［Ｃａ：０％超０．０３％以下、Ｍｇ：０％超０．０３％以下、およびＲＥＭ：０％超０．０３％以下よりなる群から選択される少なくとも１種］
これらの元素は脱酸に用いられる元素であり、夫々単独でまたは適宜組み合わせて含有させても良い。このような効果を発揮させるために、Ｃａ量、Ｍｇ量、およびＲＥＭ量の下限は、夫々、好ましくは０％超、より好ましくは０．００２％以上、さらに好ましくは０．００３％以上とする。しかしながら、上記元素の過剰添加は、成形性を劣化させる。そのために、Ｃａ量、Ｍｇ量、およびＲＥＭ量の上限は、夫々、好ましくは０．０３％以下、より好ましくは０．０２％以下、さらに好ましくは０．０１％以下とする。
[Ca: at least one selected from the group consisting of more than 0% and 0.03% or less, Mg: more than 0% and 0.03% or less, and REM: more than 0% and 0.03% or less]
These elements are elements used for deoxidation, and may be contained alone or in appropriate combination. In order to exert such an effect, the lower limits of the Ca amount, the Mg amount, and the REM amount are each preferably more than 0%, more preferably 0.002% or more, and further preferably 0.003% or more. . However, excessive addition of the above elements deteriorates moldability. Therefore, the upper limits of the Ca amount, the Mg amount, and the REM amount are each preferably 0.03% or less, more preferably 0.02% or less, and further preferably 0.01% or less.
なお、本発明において、ＲＥＭとは、ランタノイド元素（ＬａからＬｕまでの１５元素）およびＳｃ（スカンジウム）とＹ（イットリウム）を含む意味である。これらの元素のなかでも、Ｌａ、ＣｅおよびＹよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有することが好ましく、より好ましくは、ＬａおよびＣｅのうち少なくとも１種を含有する。 In the present invention, REM means a lanthanoid element (15 elements from La to Lu), Sc (scandium) and Y (yttrium). Among these elements, it is preferable to contain at least one element selected from the group consisting of La, Ce and Y, and more preferably at least one of La and Ce.
次に、本発明の熱延鋼板を製造する方法について説明する。 Next, a method for producing the hot rolled steel sheet of the present invention will be described.
上述したとおり、一般に熱延鋼板は、スラブを加熱炉で加熱した後、粗圧延および仕上圧延によって所定の板厚まで熱間圧延し、更に冷却帯で所定温度まで水冷し、コイル状に巻取って製造される。スケールを除去するため、例えば、加熱炉で生成したスケールを酸洗により除去したり、粗圧延で生成したスケールを高圧水で除去するなどの脱スケール処理が行われる。 As described above, in general, a hot-rolled steel sheet is heated in a heating furnace, then hot-rolled to a predetermined thickness by rough rolling and finish rolling, further cooled to a predetermined temperature in a cooling zone, and wound in a coil shape. Manufactured. In order to remove the scale, for example, a descaling process such as removal of the scale generated in the heating furnace by pickling or removal of the scale generated by rough rolling with high-pressure water is performed.
そして本発明では、所望とする鋼板両端部のスケール厚さおよびスケール組成が得られるように、特に、仕上圧延の終了温度および巻取温度を制御して熱間圧延を行うことが重要である。上記以外の工程は特に限定されず、熱延鋼板の製造に通常用いられる方法を適宜選択して用いることができる。 In the present invention, it is particularly important to perform the hot rolling by controlling the finishing temperature and the winding temperature of the finish rolling so that the desired scale thickness and scale composition at both ends of the steel sheet can be obtained. The steps other than those described above are not particularly limited, and a method usually used for producing a hot-rolled steel sheet can be appropriately selected and used.
以下、工程順に詳しく説明する。 Hereinafter, it demonstrates in detail in order of a process.
まず、スラブを加熱炉で加熱する。加熱温度は、例えば、１０００〜１３００℃の範囲で行うことが好ましい。加熱炉で生成したスケールは、酸洗などの公知の方法により除去する。 First, the slab is heated in a heating furnace. For example, the heating temperature is preferably in the range of 1000 to 1300 ° C. The scale generated in the heating furnace is removed by a known method such as pickling.
次に、以下のように熱間圧延を行う。 Next, hot rolling is performed as follows.
まず、粗圧延は、例えば１０００〜１２００℃の温度で行うことが好ましい。その後、必要に応じて、粗圧延で生成したスケールを、例えば高圧水で除去する。 First, it is preferable to perform rough rolling at a temperature of 1000 to 1200 ° C., for example. Thereafter, if necessary, the scale produced by rough rolling is removed, for example, with high-pressure water.
次に、仕上圧延を行う。本発明では、熱延鋼板の表面外観向上の観点から、鋼板中央部のスケール厚さを抑制して、鋼板両端部のスケール厚さを当該鋼板中央部に比べて厚くするため、鋼板両端部の仕上圧延の終了温度を鋼板中央部の仕上圧延の終了温度よりも高くする。具体的には、鋼板中央部の仕上圧延の終了温度を基準として、それよりも０．２％以上、１０．０％以上の範囲に設定する。０．２％を下回ると、熱延鋼板全体の外観が悪くなる。好ましくは０．５％以上、より好ましくは１％以上高くする。一方、上記鋼板両端部の仕上圧延の終了温度が、鋼板中央部の終了温度に対して高くなり過ぎても、やはり、熱延鋼板全体の外観が悪くなるため、その上限を１０％以下とする。好ましくは９％以下、より好ましくは８％以下である。 Next, finish rolling is performed. In the present invention, from the viewpoint of improving the surface appearance of the hot-rolled steel sheet, the scale thickness of the steel sheet center part is suppressed, and the scale thickness of the steel sheet both end parts is increased compared to the steel sheet center part. The finishing temperature of finish rolling is made higher than the finishing temperature of finishing rolling at the center of the steel plate. Specifically, it is set within a range of 0.2% or more and 10.0% or more with reference to the finishing temperature of finish rolling at the center of the steel plate. When it is less than 0.2%, the appearance of the entire hot-rolled steel sheet is deteriorated. Preferably it is 0.5% or more, more preferably 1% or more. On the other hand, even if the finish temperature of finish rolling at both ends of the steel plate is too high relative to the finish temperature of the steel plate center, the overall appearance of the hot-rolled steel plate is deteriorated, so the upper limit is made 10% or less. . Preferably it is 9% or less, More preferably, it is 8% or less.
更に本発明では、上記鋼板両端部の仕上圧延の終了温度を、８００℃以上１０００℃以下とする。仕上圧延温度は、熱間鋼板の規格、鋼種成分、サイズなどによって異なり一義的に決定することは困難であるが、本発明では、特に高強度および高延性が要求される用途への適用を考慮して、上記範囲に設定する。上記温度が８００℃を下回ると、強度などの機械特性が低下する。好ましくは８２０℃以上である。一方、鋼板両端部の仕上圧延の終了温度が１０００℃を超えると、強度などの機械特性が低下する。好ましくは９８０℃以下である。 Furthermore, in the present invention, the finish temperature of finish rolling at both ends of the steel sheet is set to 800 ° C. or higher and 1000 ° C. or lower. The finish rolling temperature differs depending on the hot steel sheet standard, steel type composition, size, etc., and it is difficult to determine unambiguously.In the present invention, however, the application to applications requiring high strength and high ductility is considered Then, the above range is set. When the temperature is below 800 ° C., mechanical properties such as strength are deteriorated. Preferably it is 820 degreeC or more. On the other hand, when the finishing temperature of finish rolling at both ends of the steel plate exceeds 1000 ° C., mechanical properties such as strength deteriorate. Preferably it is 980 degrees C or less.
次にコイル状に巻取る。本発明では、鋼板両端部のスケール組成を適切に制御して良好なスケール密着性を確保するため、以下のように制御する。
・鋼板中央部の巻取温度：６１０℃以下
・鋼板両端部の巻取温度：４２０℃以上６１０℃以下、且つ、下式（１）を満足する。式（１）中、Ｔは鋼板両端部の巻取温度（℃）、［Ｍｎ］は熱延鋼板のＭｎ量（質量％）である。
Next, it is wound into a coil. In the present invention, in order to appropriately control the scale composition at both ends of the steel plate to ensure good scale adhesion, the following control is performed.
-Winding temperature at the center of the steel plate: 610 ° C or lower-Winding temperature at both ends of the steel plate: 420 ° C or higher and 610 ° C or lower, and the following formula (1) is satisfied. In formula (1), T is the coiling temperature (° C.) at both ends of the steel sheet, and [Mn] is the amount of Mn (mass%) of the hot-rolled steel sheet.
まず、鋼板中央部の巻取温度を６１０℃以下とする。上記巻取温度が６１０℃を超えると、多くの熱量を持った状態で巻取られるため、コイルの冷却に時間がかかって鋼板両端部の酸化が進む。その結果、鋼板両端部のスケール中に、スケール密着性に悪影響を及ぼすＦｅ2Ｏ3の量が増加する。鋼板中央部の好ましい巻取温度は５９０℃以下であり、より好ましくは５７０℃以下である。なお、鋼板中央部の巻取温度が低くなり過ぎると、鋼板両端部のスケール中に、スケール密着性の向上に寄与するＦｅの量が少なくなるため、その下限を、３００℃以上とすることが好ましい。より好ましくは３５０℃以上である。 First, the coiling temperature at the central part of the steel sheet is set to 610 ° C. or lower. When the coiling temperature exceeds 610 ° C., the coil is wound with a large amount of heat. Therefore, it takes time to cool the coil, and oxidation of both ends of the steel sheet proceeds. As a result, the amount of Fe 2 O 3 that adversely affects scale adhesion increases in the scales at both ends of the steel sheet. The coiling temperature at the central part of the steel sheet is preferably 590 ° C. or lower, more preferably 570 ° C. or lower. If the coiling temperature at the center of the steel sheet is too low, the amount of Fe contributing to the improvement in scale adhesion is reduced in the scale at both ends of the steel sheet, so the lower limit may be 300 ° C. or higher. preferable. More preferably, it is 350 ° C. or higher.
更に鋼板両端部の巻取温度をＴ（℃）としたとき、まず、Ｔを４２０℃以上６１０℃以下とする。上記Ｔが４２０℃未満になると、ＦｅＯからＦｅ3Ｏ4の変態が不十分となり、スケール密着性向上に寄与するＦｅが、鋼板両端部のスケール中に充分得られない。好ましくは４５０℃以上、より好ましくは４８０℃以上である。一方、鋼板両端部の巻取温度Ｔが６１０℃を超えると、鋼板両端部のスケール中に、スケール密着性に悪影響を及ぼすＦｅ2Ｏ3の量が多くなり、スケール密着性が低下する。好ましくは５９０℃以下であり、より好ましくは５７０℃以下である。 Furthermore, when the coiling temperature at both ends of the steel sheet is T (° C.), first, T is set to 420 ° C. or more and 610 ° C. or less. When T is less than 420 ° C., the transformation from FeO to Fe 3 O 4 becomes insufficient, and Fe that contributes to improving the scale adhesion cannot be sufficiently obtained in the scales at both ends of the steel sheet. Preferably it is 450 degreeC or more, More preferably, it is 480 degreeC or more. On the other hand, when the coiling temperature T at both ends of the steel sheet exceeds 610 ° C., the amount of Fe 2 O 3 that adversely affects the scale adhesion in the scale at both ends of the steel sheet increases, and the scale adhesion decreases. Preferably it is 590 degrees C or less, More preferably, it is 570 degrees C or less.
上記鋼板両端部の巻取温度Ｔは、更に上式（１）を満足することが必要である。本発明者らの検討結果によれば、鋼板両端部に生成する（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏの量は、鋼板中のＭｎ量［Ｍｎ］に大きく依存しており、上記［Ｍｎ］と上記Ｔとの関係で表される上式（１）の左辺の値が５．００を超えると、（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏが多くなり、スケール密着性を確保できなくなることが判明した。上式（１）の左辺の値は、好ましくは３．００以下、より好ましくは２．００以下である。なお、上式（１）の左辺の値の下限は、上記観点からは特に限定されないが、上記Ｔと［Ｍｎ］の下限などを考慮すると、好ましくは０．４２以上である。 The coiling temperature T at both ends of the steel plate needs to satisfy the above formula (1). According to the examination results of the present inventors, the amount of (Fe, Mn) O produced at both ends of the steel plate is largely dependent on the amount of Mn [Mn] in the steel plate, and the above [Mn], T and When the value of the left side of the above formula (1) expressed by the relationship of above exceeds 5.00, it has been found that (Fe, Mn) O increases and scale adhesion cannot be secured. The value on the left side of the above formula (1) is preferably 3.00 or less, more preferably 2.00 or less. The lower limit of the value on the left side of the above formula (1) is not particularly limited from the above viewpoint, but is preferably 0.42 or more in consideration of the lower limit of T and [Mn].
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は下記実施例によって制限されず、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited by the following examples, and can be implemented with modifications within a range that can meet the purpose described above and below. They are all included in the technical scope of the present invention.
下記表１に示す成分組成のスラグを連続鋳造ラインにて製造した後、熱間圧延ラインの加熱炉にて１２００℃で３０分均熱処理した。次に、加熱炉から抽出したスラブ表面のスケールを高圧水によりデスケーリングした後、１１００℃で４０ｍｍ厚さまで粗圧延を施した。その後、表面のスケールを高圧水により除去し、表２および表３に示す厚さまで仕上圧延した後、冷却帯で冷却してから、巻取りを行った。鋼板両端部および鋼板中央部の、仕上圧延終了温度および巻取温度は、表２および表３に示すように変化させた。詳細には、仕上圧延終了温度は、ヒータを使用して鋼板のエッジ部分（鋼板両端部）の温度を加熱することにより調整した。巻取温度は、冷却帯において冷却水の注水ノズルを調整することによって制御した。巻取り後、大気中で室温まで冷却して各熱延鋼板を得た。表１において、空欄は０％を示す。また、ＲＥＭとしてＳｃを用いた。表２および表３の「仕上圧延の終了温度」の欄に記載の「鋼板中央部に対する鋼板両端部の増加率（％）」は、鋼板中央部の仕上圧延の終了温度に対する、鋼板両端部の仕上圧延の終了温度の増加率を百分率で示したものである。 After manufacturing the slag of the component composition shown in the following Table 1 in a continuous casting line, it was soaked at 1200 ° C. for 30 minutes in a heating furnace of a hot rolling line. Next, after the scale of the slab surface extracted from the heating furnace was descaled with high-pressure water, rough rolling was performed at 1100 ° C. to a thickness of 40 mm. Thereafter, the scale on the surface was removed with high-pressure water, finish-rolled to the thicknesses shown in Tables 2 and 3, and then cooled in a cooling zone, and then wound. As shown in Tables 2 and 3, the finish rolling finishing temperature and the coiling temperature at both ends of the steel plate and at the center of the steel plate were changed. Specifically, the finish rolling end temperature was adjusted by heating the temperature of the edge portions (both ends of the steel plate) of the steel plate using a heater. The coiling temperature was controlled by adjusting the cooling water injection nozzle in the cooling zone. After winding, each hot rolled steel sheet was obtained by cooling to room temperature in the atmosphere. In Table 1, the blank indicates 0%. Moreover, Sc was used as REM. The “increase rate (%) of both ends of the steel sheet relative to the center of the steel sheet” described in the column of “end temperature of finish rolling” in Table 2 and Table 3 is the ratio of the end of the steel sheet to the end temperature of finish rolling of the center of the steel sheet. The rate of increase in the finish rolling finish temperature is expressed as a percentage.
このようにして得られた各熱延鋼板について、以下の項目を測定した。 The following items were measured for each hot-rolled steel sheet thus obtained.
［スケール厚さ］
各熱延鋼板の両端部および中央部に生成するスケール厚さを測定するため、それぞれの位置から、サイズが２０ｍｍ角の試料を切り出して断面を研摩した。この研摩面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ：Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）の反射電子像を用いて観察し、スケール厚さを画像解析して求めた。
[Scale thickness]
In order to measure the scale thickness generated at both ends and the center of each hot-rolled steel sheet, a 20 mm square sample was cut out from each position and the cross section was polished. The polished surface was observed using a reflected electron image of a scanning electron microscope (SEM), and the scale thickness was determined by image analysis.
［鋼板両端部のスケール組成］
鋼板両端部のスケール中のＦｅ2Ｏ3量、および（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ量は、鋼板両端部のスケール厚さを測定するために用いた上記試料を用い、Ｘ線回折（ＸＲＤ：Ｘ‐ｒａｙ ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ）法により測定した各酸化物のピーク強度比から定量分析して求めた。また、鋼板両端部のスケール中のＦｅ量は、鋼板両端部のスケール厚さを測定するために用いた上記試料を用いて得られた上記ＳＥＭの反射電子像を画像解析して求めた。
[Scale composition at both ends of steel sheet]
The amount of Fe 2 O 3 and the amount of (Fe, Mn) O in the scales at both ends of the steel plate were measured using X-ray diffraction (XRD: X−) using the above-mentioned sample used for measuring the scale thickness at both ends of the steel plate. It was determined by quantitative analysis from the peak intensity ratio of each oxide measured by the ray diffraction method. Further, the amount of Fe in the scales at both ends of the steel plate was obtained by image analysis of the reflected electron images of the SEM obtained using the sample used for measuring the scale thickness at both ends of the steel plate.
［外観評価］
各熱延鋼板全体の外観を目視で観察し、下記基準で評価した。
○：色むら無
×：色むら有
[Appearance evaluation]
The appearance of each hot-rolled steel sheet was visually observed and evaluated according to the following criteria.
○: Uneven color ×: Uneven color
［機械的特性の評価］
熱延鋼板の板厚１／４部位からＪＩＳ Ｚ２２０１に規定の１４号試験片（平行部径は１０ｍｍ）を用い、ＪＩＳ Ｚ２２４１で規定の「金属材料引張試験方法」に基づいて引張強度ＴＳ（Ｔｅｎｓｉｏｎ Ｓｔｒｅｎｇｔｈ）、降伏点ＹＰ（Ｙｉｅｌｄ Ｐｏｉｎｔ）、伸びＥｌ（Ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ）を測定した。引張試験時の試験速度は０．５ｍｍ／秒とした。そして、鋼クラスに応じた機械的特性を満足した場合を○、鋼クラスに応じた機械的特性を満足しなかった場合を×とした。
[Evaluation of mechanical properties]
Using a No. 14 test piece (parallel part diameter is 10 mm) specified in JIS Z2201 from the 1/4 thickness portion of the hot-rolled steel sheet, tensile strength TS (Tension) based on the “metallic material tensile test method” specified in JIS Z2241 Strength), yield point YP (Yield Point), and elongation El (Elongation) were measured. The test speed during the tensile test was 0.5 mm / second. A case where the mechanical characteristics corresponding to the steel class were satisfied was evaluated as ◯, and a case where the mechanical characteristics corresponding to the steel class were not satisfied was evaluated as x.
［スケール密着性の評価］
スケール密着性は、各熱延鋼板の両端部のうち一方の端部から、曲げ試験片（幅７０ｍｍ、長さ２００ｍｍ）を切り出し、曲げ内側の半径２０ｍｍで、９０°曲げを行うことにより、曲げ加工を行い、その後テープ剥離試験を実施した。テープ剥離試験は、曲げ加工外周部にセロハンテープを貼り付けた後、テープをはがし、鋼板から剥離したスケールの剥離面積率を算出して下記基準でスケール密着性を評価した。ここで「スケール剥離面積率」とは、曲げ試験片のテープを貼り付けた部分に相当する鋼板の全表面積に対する、剥離したスケールの面積を意味する。本発明では、不合格以外の可・良・優を合格とした。
不合格：スケール剥離面積率８０％以上
可：スケール剥離面積率５０％以上８０％未満
良：スケール剥離面積率２０％以上５０％未満
優：スケール剥離面積率２０％未満
[Evaluation of scale adhesion]
Scale adhesion is obtained by cutting a bending test piece (width 70 mm, length 200 mm) from one end of both ends of each hot-rolled steel sheet, and bending 90 ° with a radius 20 mm inside the bend. Processing was performed, and then a tape peeling test was performed. In the tape peeling test, the cellophane tape was attached to the outer periphery of the bending process, and then the tape was peeled off. The peel area ratio of the scale peeled from the steel sheet was calculated, and the scale adhesion was evaluated according to the following criteria. Here, the “scale peeling area ratio” means the area of the peeled scale relative to the total surface area of the steel plate corresponding to the portion of the bending test piece to which the tape is attached. In the present invention, “good”, “good” and “excellent” other than “failed” are regarded as acceptable.
Fail: Scale peeling area ratio 80% or more Possible: Scale peeling area ratio 50% or more but less than 80% Good: Scale peeling area ratio 20% or more but less than 50% Excellent: Scale peeling area ratio 20% or less
これらの結果を表４および表５に示す。表４および表５の「スケール厚さ」の欄に記載の「鋼板中央部に対する鋼板両端部の増加率（％）」は、鋼板中央部のスケール厚さに対する、鋼板両端部のスケール厚さの増加率を百分率で示したものである。 These results are shown in Tables 4 and 5. The “increase rate (%) of both ends of the steel sheet relative to the central part of the steel sheet” described in the column of “scale thickness” in Table 4 and Table 5 is the scale thickness of the both ends of the steel sheet relative to the scale thickness of the central part of the steel sheet. The rate of increase is expressed as a percentage.
表４および表５より以下のように考察することができる。 From Tables 4 and 5, it can be considered as follows.
まず、表４の試験Ｎｏ．１〜４、６、７、１０〜１５、１７、１８、表５の試験Ｎｏ．２１、２３、２６、２７、２９〜３５は、それぞれ、本発明の組成を満足する表１の鋼種Ａ〜Ｒを用い、表２の試験Ｎｏ．１〜４、６、７、１０〜１５、１７、１８、表３の試験Ｎｏ．２１、２３、２６、２７、２９〜３５に示すように本発明で規定する条件で製造した本発明例である。これらは、鋼板両端部のスケール厚さおよびスケール組成のいずれも、本発明の要件を満足しているため、スケール密着性および機械的特性に優れると共に、表面外観も良好であった。 First, test No. 4 in Table 4 was used. 1-4, 6, 7, 10-15, 17, 18, Test No. in Table 5. Nos. 21, 23, 26, 27, and 29 to 35 use the steel types A to R of Table 1 that satisfy the composition of the present invention, respectively. 1-4, 6, 7, 10-15, 17, 18, test No. in Table 3. 21, 23, 26, 27, and 29 to 35 are examples of the present invention produced under the conditions defined in the present invention. Since both of the scale thickness and the scale composition at both ends of the steel sheet satisfied the requirements of the present invention, they were excellent in scale adhesion and mechanical properties and had a good surface appearance.
これに対し、本発明のいずれかの要件を満足しない下記の例は、所望とする特性が得られなかった。 On the other hand, in the following examples that do not satisfy any of the requirements of the present invention, desired characteristics were not obtained.
まず、表４の試験Ｎｏ．５、８、９、１６、１９、２０は、それぞれ本発明の組成を満足する表１の鋼種を用いたが、本発明の条件を満足しない表２の試験Ｎｏ．５、８、９、１６、１９、２０で製造した例である。 First, test No. 4 in Table 4 was used. 5, 8, 9, 16, 19, and 20 used the steel types shown in Table 1 that satisfy the composition of the present invention, but the test numbers of Table 2 that do not satisfy the conditions of the present invention. It is an example manufactured in 5, 8, 9, 16, 19, and 20.
詳細には、試験Ｎｏ．５、８は、表１の鋼種Ａ、Ｃを用い、鋼板中央部の巻取温度を高くして製造した例であり、鋼板両端部のスケール中、Ｆｅ2Ｏ3量が多くなり、スケール密着性が低下した。 Specifically, test no. 5,8, steel type A in Table 1, the C using an example prepared by raising the winding temperature of the steel sheet central portion, in the scale of the steel plate at both ends, the number of the amount of Fe 2 O 3, scale adhesion Decreased.
試験Ｎｏ．９は、表１の鋼種Ｐを用い、鋼板両端部の巻取温度Ｔを低くして製造した例であり、鋼板両端部のスケール中、Ｆｅ量が少なくなり、スケール密着性が低下した。 Test No. No. 9 is an example manufactured by using the steel type P shown in Table 1 and lowering the winding temperature T at both ends of the steel sheet, and the amount of Fe in the scale at both ends of the steel sheet was reduced, resulting in a decrease in scale adhesion.
試験Ｎｏ．１６は、表１の鋼種Ｇを用い、鋼板両端部の巻取温度Ｔを高くして製造した例であり、鋼板両端部のスケール中、Ｆｅ量が少なく、Ｆｅ2Ｏ3量が多くなり、スケール密着性が低下した。 Test No. 16 is an example manufactured by using the steel type G in Table 1 and increasing the coiling temperature T at both ends of the steel sheet. The scale of both ends of the steel sheet has a small amount of Fe and a large amount of Fe 2 O 3 . Scale adhesion decreased.
試験Ｎｏ．１９、２０は、表１の鋼種Ｄ、Ｉを用い、鋼板両端部の巻取温度が本発明で規定する式（１）を外れる条件で製造した例であり、鋼板両端部のスケール中、（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ量が多くなり、スケール密着性が低下した。 Test No. 19 and 20 are examples manufactured using the steel types D and I in Table 1 under conditions where the coiling temperature at both ends of the steel sheet deviates from the formula (1) defined in the present invention. The amount of (Fe, Mn) O increased and the scale adhesion decreased.
表５の試験Ｎｏ．２２、２４、２５、２８は、それぞれ本発明の組成を満足する表１の鋼種を用い、本発明で規定する熱処理条件を満たさない表３の試験Ｎｏ．２２、２４、２５、２８で製造した例である。 Test No. in Table 5 Nos. 22, 24, 25, and 28 use the steel types in Table 1 that satisfy the composition of the present invention, respectively, and test Nos. In Table 3 that do not satisfy the heat treatment conditions specified in the present invention. This is an example manufactured in 22, 24, 25, 28.
詳細には、試験Ｎｏ．２２は、表１の鋼種Ｒを用い、鋼板両端部の仕上圧延の終了温度を低くして製造した例であり、鋼クラスに応じた強度を満足しなかった。 Specifically, test no. No. 22 is an example manufactured using the steel type R shown in Table 1 at a lower end temperature of finish rolling at both ends of the steel sheet, and did not satisfy the strength corresponding to the steel class.
試験Ｎｏ．２４は、表１の鋼種Ｒを用い、鋼板両端部の仕上圧延の終了温度を高くして製造した例であり、鋼クラスに応じた強度を満足しなかった。 Test No. No. 24 is an example manufactured using the steel type R in Table 1 and increasing the finish rolling finishing temperature at both ends of the steel sheet, and did not satisfy the strength corresponding to the steel class.
試験Ｎｏ．２５は、表１の鋼種Ｎを用い、鋼板中央部に対する鋼板両端部の仕上圧延の終了温度の増加率を低くして製造した例であり、鋼板中央部に対する鋼板両端部のスケール厚さ増加率が低くなり、熱延鋼板全体の表面外観が低下した。 Test No. 25 is an example in which the steel type N in Table 1 is used and the rate of increase in the finish temperature of finish rolling at both ends of the steel plate relative to the central portion of the steel plate is reduced, and the scale thickness increase rate at both ends of the steel plate relative to the central portion of the steel plate The surface appearance of the entire hot-rolled steel sheet decreased.
試験Ｎｏ．２８は、表１の鋼種Ｎを用い、鋼板中央部に対する両端部の仕上圧延の終了温度の増加率を高くして製造した例であり、鋼板中央部に対する鋼板両端部のスケール厚さ増加率が高くなり、熱延鋼板全体の表面外観が低下した。 Test No. 28 is an example manufactured using the steel type N in Table 1 and increasing the increase rate of the finishing temperature of finish rolling at both ends with respect to the central portion of the steel plate, and the scale thickness increasing rate at both ends of the steel plate relative to the central portion of the steel plate. The surface appearance of the entire hot-rolled steel sheet was lowered.
Claims (4)
Ｃ ：０．０４％以上０．５％以下、
Ｍｎ：０．１％以上２％以下、
Ｐ ：０％超０．０３％以下、
Ｓ ：０％超０．０３％以下、および
Ａｌ：０％超０．１％以下を含有し、
残部が鉄および不可避的不純物である熱延鋼板であって、
前記鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケール厚さが、前記鋼板の板幅方向中央部のスケール厚さに対して、３％以上４０％以下厚く、
前記鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域におけるスケールの組成が、
Ｆｅ：１２．５体積％以上２５体積％以下、
（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ：０体積％以上１．７体積％以下、および
Ｆｅ２Ｏ３：０体積％以上０．９体積％以下
を満足することを特徴とする熱延鋼板。 % By mass
C: 0.04% to 0.5%,
Mn: 0.1% or more and 2% or less,
P: more than 0% and 0.03% or less,
S: more than 0% and 0.03% or less, and Al: more than 0% and 0.1% or less,
A hot-rolled steel sheet with the balance being iron and inevitable impurities,
The thickness of the scale in each region from the both ends of the steel sheet in the plate width direction to 100 mm is 3% or more and 40% or less thicker than the scale thickness in the plate width direction center of the steel plate,
The composition of the scale in each region from the steel sheet width direction both ends to 100 mm, respectively,
Fe: 12.5 volume% or more and 25 volume% or less,
(Fe, Mn) O: 0 vol% to 1.7 vol% or less, and Fe 2 O 3: 0 hot rolled steel sheet which satisfies the vol% to 0.9 vol%.
Ｓｉ：０％超１％以下、Ｃｒ：０％超２％以下、Ｔｉ：０％超０．１％以下、Ｎｉ：０％超２％以下、Ｃｕ：０％超２％以下、Ｍｏ：０％超２％以下、Ｂ：０％超０．０１％以下、Ｎｂ：０％超１％以下、Ｖ：０％超１％以下、およびＷ：０％超０．３％以下よりなる群から選択される少なくとも１種を含むものである請求項１に記載の熱延鋼板。 Furthermore, in mass%,
Si: more than 0% and 1% or less, Cr: more than 0% and 2% or less, Ti: more than 0% and 0.1% or less, Ni: more than 0% and 2% or less, Cu: more than 0% and 2% or less, Mo: 0 %: 2% or less, B: more than 0%, 0.01% or less, Nb: more than 0%, 1% or less, V: more than 0%, 1% or less, and W: more than 0%, 0.3% or less The hot-rolled steel sheet according to claim 1, comprising at least one selected.
Ｃａ：０％超０．０３％以下、Ｍｇ：０％超０．０３％以下、およびＲＥＭ：０％超０．０３％以下よりなる群から選択される少なくとも１種を含むものである請求項１または２に記載の熱延鋼板。 Furthermore, in mass%,
2. At least one selected from the group consisting of Ca: more than 0% and 0.03% or less, Mg: more than 0% and 0.03% or less, and REM: more than 0% and 0.03% or less. 2. A hot-rolled steel sheet according to 2.
前記鋼板の板幅方向両端からそれぞれ１００ｍｍまでの各領域における仕上圧延の終了温度が、８００℃以上１０００℃以下、且つ、前記鋼板の板幅方向中央部の仕上圧延の終了温度に対して０．２％以上１０．０％以下高くなるように仕上圧延した後、
前記鋼板の板幅方向中央部の巻取温度が６１０℃以下であり、且つ、
前記鋼板の板幅方向両端部の巻取温度が４２０℃以上６１０℃以下、および下式（１）を満足するように巻取ることを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
The finishing temperature of finish rolling in each region from the both ends of the steel sheet in the sheet width direction to 100 mm is 800 ° C. or more and 1000 ° C. or less, and is 0. After finish rolling to be higher than 2% and lower than 10.0%,
The coiling temperature in the central part of the sheet width direction of the steel sheet is 610 ° C. or less, and
A method for producing a hot-rolled steel sheet, wherein the steel sheet is wound so that a winding temperature at both ends in the sheet width direction of the steel sheet satisfies 420 to 610 ° C. and the following formula (1).
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