JP6760422B2 - インジェクタ - Google Patents

Description

本開示は、インジェクタに関する。

例えば、特許文献１には、噴孔を開閉するニードル弁と、ニードル弁とは別体として設けられた可動コアとを備える燃料噴射弁が開示されている。この燃料噴射弁では、ニードル弁は、固定コアからの磁気吸引力を受けた可動コアとともに開弁方向へ移動する。可動コアが固定コアに接触した後、ニードル弁は、慣性によって可動コアから離脱してさらに開弁方向へ移動する。その後、ニードル弁は、スプリングに押し戻されて閉弁方向へ移動し、再度、可動コアに接触する。

特開２０１６−６５５４５号公報

上述した燃料噴射弁（インジェクタ）では、ニードルがスプリングによって押し戻されて可動コアに接触する際に、大きな衝撃力が発生して、ニードルと可動コアとの接触部が摩耗する可能性がある。接触部における摩耗を抑制することは、液体燃料を噴射するインジェクタであるか、気体燃料を噴射するインジェクタであるかにかかわらず重要な課題である。特に、気体燃料を噴射するインジェクタでは、液体燃料を噴射するインジェクタに比べて、ニードルと可動コアとが接触する際に接触部が受ける燃料によるスクイズ力が小さくなり、衝撃力が大きくなるため、上述した問題がより顕著となる。

本開示は、以下の形態として実現することが可能である。

本開示の第１の形態によれば、インジェクタ（２０Ｆ）が提供される。このインジェクタは、燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０）と；前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と；前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｆ）と；通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と；前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と；前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と；を備える。前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し；前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し；前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し；前記可動コアの前記噴孔側の面は、前記貫通孔の周りに前記第１突出部を収容可能な第１凹部（４６）を有し；前記可動コアは、前記固定コアに接触する磁気吸引部（１４１）に比べて硬度の高い高硬度部（１４２）を有し；前記第１凹部は、前記高硬度部に設けられ；前記第１突出部の前記固定コア側の面と、前記第２突出部の前記弁部側の面との前記軸方向に沿った間隔よりも、前記第１凹部の底面と、前記可動コアの前記固定コア側の面との前記軸方向に沿った間隔の方が小さく；前記軸部と前記第１突出部と前記第１凹部とによって囲まれる空間（１１０）に、前記燃料を封入可能に構成される。
また、本開示の第２の形態によれば、インジェクタ（２０Ｈ）が提供される。このインジェクタは、燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０）と；前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と；前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｈ）と；通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と；前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と；前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と；を備える。前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し；前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し；前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し；前記可動コアの前記噴孔側の面は、前記貫通孔の周りに前記第１突出部を収容可能な第１凹部（４６）を有し；前記第１突出部の前記固定コア側の面と、前記第２突出部の前記弁部側の面との前記軸方向に沿った間隔よりも、前記第１凹部の底面と、前記可動コアの前記固定コア側の面との前記軸方向に沿った間隔の方が小さく；前記軸部と前記第１突出部と前記第１凹部とによって囲まれる空間（１１０）に、前記燃料を封入可能に構成され；前記可動コアと前記ニードルとのうちいずれか一方には、弾性シール部材（２０１，２０２）が設けられており；前記弾性シール部材は、前記径方向における前記可動コアと前記ニードルとの隙間に配置されている。

この形態のインジェクタによれば、ニードルによる噴孔の開閉動作の際に、ニードルの軸部と第１突出部と可動コアの第１凹部とによって囲まれた空間に充満した燃料が昇圧されて、ニードルが減速されることによって、第１突出部と可動コアとが衝突する際の衝撃力は低減される。これに伴い、第２突出部と可動コアとが衝突する際の衝撃力も低減される。そのため、第１突出部と可動コアとの接触部、および、第２突出部と可動コアとの接触部における摩耗を抑制できる。

本開示の第３の形態によれば、インジェクタ（２０Ｄ，２０Ｉ）が提供される。このインジェクタは、燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０）と；前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と；前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｄ，４２Ｉ）と；通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と；前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と；前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と；を備える。前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し；前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し；前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し；前記可動コアの前記固定コア側の面は、前記貫通孔の周りに前記第２突出部を収容可能な凹部（４７）を有し；前記第１突出部の前記固定コア側の面と、前記第２突出部の前記弁部側の面との前記軸方向に沿った間隔よりも、前記可動コアの前記噴孔側の面と、前記凹部の底面との前記軸方向に沿った間隔の方が小さく；前記軸部と前記第２突出部と前記凹部とによって囲まれる空間（１１０Ｄ）に、前記燃料を封入可能に構成される。

この形態のインジェクタによれば、ニードルによる噴孔の開弁動作の際に、ニードルの軸部と第２突出部と可動コアの凹部とによって囲まれた空間に充満した燃料が負圧にされて、ニードルが減速されることによって、第１突出部と可動コアとが衝突する際の衝撃力は低減される。これに伴い、第２突出部と可動コアとが衝突する際の衝撃力も低減される。そのため、第１突出部と可動コアとの接触部、および、第２突出部と可動コアとの接触部における摩耗を抑制できる。

本開示の第４の形態によれば、インジェクタ（２０Ｇ，２０Ｊ）が提供される。このインジェクタは、燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０，３０Ｇ）と；前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と；前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｇ，４２Ｊ）と；通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と；前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と；前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢する第１スプリング（６１）と；を備える。前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し；前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し；前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し；前記可動コアは、外径の大きな大径部（１４６）と、前記大径部よりも前記噴孔側に設けられ、前記大径部よりも外径の小さな小径部（１４５）とを有し；前記小径部は、前記ハウジングに設けられた第１被摺動部（１３７）に対向する第１摺動部（１４７）を有し；前記大径部は、前記ハウジングに設けられた第２被摺動部（１３８）に対向する第２摺動部（１４８）を有し；前記軸方向における前記第１被摺動部と前記第２摺動部との間にて、前記可動コアと前記ハウジングとによって囲まれる空間（１１０Ｇ）に、前記燃料を封入可能に構成される。

この形態のインジェクタによれば、ニードルによる噴孔の開弁動作の際に、可動コアとハウジングとによって囲まれた空間に充満した燃料が負圧にされて、可動コアおよびニードルが減速されることによって、可動コアと固定コアとが衝突する際の衝撃力、および、第１突出部と可動コアとが衝突する際の衝撃力が低減される。これに伴い、第２突出部と可動コアとが衝突する際の衝撃力も低減される。また、ニードルによる噴孔の閉弁動作の際に、可動コアとハウジングとによって囲まれた空間に充満した燃料が昇圧されて、可動コアおよびニードルが減速されることによって、弁部と噴孔周囲のハウジングとが衝突する際の衝撃力、および、可動コアと第１突出部とが衝突する際の衝撃力が低減される。これに伴い、可動コアと第２突出部とが衝突する際の衝撃力も低減される。そのため、可動コアと固定コアとの接触部と、第１突出部と可動コアとの接触部と、第２突出部と可動コアとの接触部と、弁部と噴孔周囲のハウジングとの接触部とにおける摩耗を抑制できる。

本開示は、インジェクタ以外の種々の形態で実現することも可能である。例えば、燃料噴射装置や、燃料噴射方法等の形態で実現することができる。

第１実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第１実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す第１の説明図。 第１実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す第２の説明図。 第１実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す第３の説明図。 第１実施形態におけるインジェクタの閉弁動作を示す第１の説明図。 第１実施形態におけるインジェクタの閉弁動作を示す第２の説明図。 第１実施形態におけるインジェクタの閉弁動作を示す第３の説明図。 第２実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第３実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第４実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第４実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す説明図。 第５実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第６実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す第１の説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す第２の説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの開弁動作を示す第３の説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの閉弁動作を示す第１の説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの閉弁動作を示す第２の説明図。 第７実施形態におけるインジェクタの閉弁動作を示す第３の説明図。 第８実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第８実施形態における弾性部材および低摩擦部材の部分拡大図。 第９実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。 第１０実施形態におけるインジェクタの概略構成を示す説明図。

Ａ．第１実施形態：
図１に示すように、第１実施形態のインジェクタ２０は、ハウジング３０と、固定コア４１と、可動コア４２と、コイル４４と、ニードル５０と、第１スプリング６１と、第２スプリング６２とを備えている。インジェクタ２０は、燃料を噴射するための装置である。本実施形態のインジェクタ２０は、燃料として気体燃料である水素ガスを噴射する。

ハウジング３０は、燃料を噴射する噴孔３２、および、噴孔３２に連通する第１流路１０１が形成された筒状部材である。本実施形態のハウジング３０は、噴孔３２側から順に、噴孔３２が形成されたノズルチップ部３１と、第１磁性部３４と、非磁性部３６と、第２磁性部３５と、入口部３７とによって構成されている。ノズルチップ部３１のハウジング３０内側の面には、噴孔３２の周りに弁座３３が設けられている。ノズルチップ部３１と第１磁性部３４との間、第１磁性部３４と非磁性部３６との間、非磁性部３６と第２磁性部３５との間、第２磁性部３５と入口部３７との間は、それぞれ、溶接部３８において溶接されている。本実施形態では、ノズルチップ部３１は、非磁性材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されている。第１磁性部３４および第２磁性部３５は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。非磁性部３６は、非磁性材料であるオーステナイト系ステンレス鋼によって形成されている。

入口部３７には、インジェクタ２０に燃料を供給するための供給管（図示省略）が接続される。供給管は、入口部３７に設けられたバックアップリング７２に接触するように接続される。供給管と入口部３７との間は、バックアップリング７２上に設けられたＯリング７３によってシールされる。入口部３７内には、入口流路１０３が形成されている。入口流路１０３内には、フィルタ７１が設けられている。フィルタ７１は、供給管から供給される燃料に含まれる異物を捕集し、ハウジング３０内に異物が流入することを抑制する。

固定コア４１は、ハウジング３０内に固定された筒状部材である。固定コア４１内には、第１流路１０１に連通する第２流路１０２が形成されている。第２流路１０２における第１流路１０１とは反対側は、入口流路１０３に連通している。本実施形態では、固定コア４１は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。

可動コア４２は、固定コア４１よりも噴孔３２側における第１流路１０１内をハウジング３０の軸方向ＡＸに沿って往復移動可能に設けられた筒状部材である。可動コア４２は、固定コア４１の内径よりも大きな外径を有し、固定コア４１の内径よりも小さな貫通孔４３を有している。可動コア４２の噴孔３２側の面は、貫通孔４３の周りに第１凹部４６を有している。第１凹部４６は、可動コア４２の噴孔３２側の面に形成された円形の窪みである。可動コア４２と固定コア４１とは、軸方向ＡＸにおいて接触可能に構成されている。本実施形態では、可動コア４２は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。

コイル４４は、ハウジング３０の外周に巻回されている。コイル４４の外周は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されたヨーク４５によって覆われている。コイル４４は、通電によって、可動コア４２を固定コア４１側に向かって移動させる磁界を発生する。コイル４４に流れる電流は、例えば、バッテリ等の電力供給源（図示省略）から供給される。電力供給源から印加される電圧は、制御部（図示省略）によって制御される。

ニードル５０は、軸部５１と、弁部５２と、ストッパ部５３と、フランジ部５４とを備えている。尚、ストッパ部５３のことを、第１突出部と呼ぶこともあり、フランジ部５４のことを第２突出部と呼ぶこともある。軸部５１は、可動コア４２の貫通孔４３内を軸方向ＡＸに沿って往復移動可能に設けられている。軸部５１の中心軸は、固定コア４１の中心軸および可動コア４２の中心軸と同じである。軸部５１の内部には、第２流路１０２から第１流路１０１に向かって燃料が流通する連通流路１０４が形成されている。

弁部５２は、軸部５１の噴孔３２側の端部に形成されている。弁部５２は、ノズルチップ部３１に設けられた弁座３３と接触可能に構成されており、軸部５１が軸方向ＡＸに沿って往復移動することによって噴孔３２を開閉する弁体である。入口流路１０３、第２流路１０２、連通流路１０４、第１流路１０１の順にハウジング３０内を流れた燃料は、噴孔３２が開弁されることによって、噴孔３２から噴射される。

ストッパ部５３は、軸部５１における可動コア４２を挟んで弁部５２側に位置する円盤状の部材である。ストッパ部５３は、軸部５１の径方向に貫通孔４３の径よりも大きく突き出している。本実施形態では、ストッパ部５３は、非磁性材料であるオーステナイト系ステンレス鋼によって形成されており、軸部５１に圧入されている。また、本実施形態では、ストッパ部５３は、可動コア４２の第１凹部４６に収容可能に構成されている。ストッパ部５３が可動コア４２の第１凹部４６に収容されることによって、軸部５１とストッパ部５３と可動コア４２の第１凹部４６とによって囲まれた空間が形成される。この空間のことを気密室１１０とも呼ぶ。気密室１１０は、燃料を封入可能な空間である。ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間の大きさは、少なくとも閉弁状態において、気密室１１０内に燃料を供給可能で、かつ、気密室１１０内の燃料が所定の圧力以上に昇圧された際に、燃料を排出可能に設定される。尚、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間の大きさは、燃料の種類に応じて設定される。本実施形態では、燃料として水素ガスを用いており、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間は、２〜３μｍ程度としている。燃料として液体燃料を用いる場合には、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間は、より大きく設定される。

フランジ部５４は、軸部５１における可動コア４２を挟んで固定コア４１側に位置する円盤状の部材である。フランジ部５４は、軸部５１の径方向に貫通孔４３の径よりも大きく、かつ、固定コア４１の内径よりも小さく突き出している。ストッパ部５３の固定コア４１側の面と、フランジ部５４の弁部５２側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔よりも、第１凹部４６の底面と、可動コア４２の固定コア４１側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔の方が小さい。換言すれば、第１凹部４６が形成された部分における可動コア４２の厚みは、ストッパ部５３の固定コア４１側の面と、フランジ部５４の弁部５２側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔よりも小さい。本実施形態では、軸部５１と弁部５２とフランジ部５４とは、一体として形成されている。軸部５１と弁部５２とフランジ部５４とは、非磁性材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されている。

第１スプリング６１は、第２流路１０２内に配置されている。第１スプリング６１は、フランジ部５４を固定コア４１側から噴孔３２側に向かって付勢する。本実施形態では、第１スプリング６１は、コイルばねである。第２流路１０２における第１スプリング６１よりも上流側には、アジャスティングパイプ６３が設けられている。第１スプリング６１がフランジ部５４を押す力は、アジャスティングパイプ６３の噴孔３２側における端部の位置を調節することによって、調節可能に構成されている。

第２スプリング６２は、第１流路１０１内に配置され、可動コア４２を噴孔３２側から固定コア４１側に向かって付勢する。本実施形態の第２スプリング６２は、コイルばねである。閉弁状態では、可動コア４２が第２スプリング６２に押されて、フランジ部５４と可動コア４２とが接触する。

図１から図４を用いて、本実施形態のインジェクタ２０において行われる開弁動作を説明する。図１に示すように、閉弁状態では、弁部５２は弁座３３に接触している。閉弁状態では、コイル４４への通電は行われていない。フランジ部５４は、第１スプリング６１によって固定コア４１側から噴孔３２側に向かって押されている。可動コア４２は、第２スプリング６２によって、噴孔３２側から固定コア４１側に向かって押されている。そのため、フランジ部５４と可動コア４２とが接触した状態となっている。閉弁状態における可動コア４２と固定コア４１との間には、開弁のために必要な所定の間隔が確保されている。気密室１１０内には、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間から、第１流路１０１内の燃料が流入することによって、燃料が充満している。尚、この状態のことを初期状態とも呼ぶ。

図２に示すように、コイル４４への通電が開始されると、可動コア４２に対して固定コア４１からの磁気吸引力が働き、可動コア４２が噴孔３２側から固定コア４１側に向かって移動することによって、可動コア４２は、固定コア４１に衝突する。この磁気吸引力は、コイル４４への通電に伴って固定コア４１の周りに形成される磁界によって生じる。初期状態では、フランジ部５４と可動コア４２とが接触しているため、可動コア４２が噴孔３２側から固定コア４１側に向かって移動する際、フランジ部５４が可動コア４２に押されて、可動コア４２とともにニードル５０が移動する。そのため、弁部５２が弁座３３から離れて、噴孔３２からの燃料の噴射が開始される。ニードル５０の移動に伴い、第１スプリング６１は、フランジ部５４に押されて縮むため、第１スプリング６１には弾性エネルギが蓄えられる。

図３示すように、可動コア４２が固定コア４１に衝突した後、ニードル５０が慣性によって可動コア４２から離脱して、第２流路１０２の上流側に向かって、さらに移動を続けることによって、ストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが軸方向ＡＸにおいて接近して、気密室１１０の容積は縮小される。気密室１１０の容積が縮小されることによって、気密室１１０内の燃料は昇圧される。気密室１１０内の燃料が昇圧されることに伴って、ニードル５０の移動は減速される。気密室１１０内の燃料が所定の圧力以上に昇圧されると、気密室１１０内の燃料は、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間から徐々に排出されて、ストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが低速で衝突する。つまり、気密室１１０がダンパの役割を果たす。そのため、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力が低減される。尚、ストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが衝突する際、燃料の一部が気密室１１０内に残留してもよい。つまり、ストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが、気密室１１０内に残留した燃料を介して衝突してもよい。また、可動コア４２と固定コア４１との衝突による衝撃力は、ニードル５０が可動コア４２から離脱することによって低減される。

図４に示すように、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突した後、第１スプリング６１に蓄えられた弾性エネルギが、ニードル５０を押し戻す動力として放出されることによって、ニードル５０が固定コア４１側から噴孔３２側に向かって移動して、フランジ部５４は、可動コア４２に衝突する。この際、気密室１１０内の燃料が昇圧されたことによって、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突した際の衝撃力が低減されたことに伴い、ニードル５０の跳ね返りが抑制されている。また、ニードル５０が押し戻されて、気密室１１０の容積が拡大され、気密室１１０内が負圧にされることに伴い、ニードル５０は減速される。そのため、フランジ部５４と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力は低減される。その後、フランジ部５４が可動コア４２に支持されることによって、弁部５２と弁座３３との間のリフト量が確保される。以上で説明した一連の動作によって、インジェクタ２０における開弁動作が完了する。

図５から図７を用いて、本実施形態のインジェクタ２０において行われる閉弁動作を説明する。図５に示すように、コイル４４への通電が停止されることによって、可動コア４２に働いていた固定コア４１からの磁気吸引力が除荷されて、第１スプリング６１に付勢されたニードル５０が固定コア４１側から噴孔３２側に向かって移動することによって、弁部５２が弁座３３に衝突する。そのため、閉弁状態となり、噴孔３２からの燃料の噴射が停止される。ニードル５０が移動する際、可動コア４２がフランジ部５４に押されることによって、可動コア４２は、ニードル５０とともに移動する。気密室１１０内には、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間から、第１流路１０１内の燃料が流入する。

図６に示すように、弁部５２が弁座３３に衝突した後、可動コア４２が慣性によって、固定コア４１側から噴孔３２側に向かって、さらに移動を続けることによって、ストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが軸方向ＡＸにおいて接近して、気密室１１０の容積は縮小される。気密室１１０の容積が縮小されることによって、気密室１１０内の燃料は昇圧される。気密室１１０内の燃料が昇圧されることに伴って、ニードル５０の移動は減速される。気密室１１０内の燃料が所定の圧力以上に昇圧されると、気密室１１０内の燃料は、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間から徐々に排出されて、ストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが低速で衝突する。そのため、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力が低減される。尚、弁部５２と弁座３３との衝突による衝撃力は、可動コア４２がニードル５０とは別に移動を続けることによって低減される。

図７に示すように、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突した際の衝撃力や、第２スプリング６２が可動コア４２を固定コア４１側に押し戻す力によって、可動コア４２が噴孔３２側から固定コア４１側に向かって跳ね返り、フランジ部５４と可動コア４２とが衝突する。この際、気密室１１０内の燃料が昇圧されたことによって、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突した際の衝撃力が低減されたことに伴い、可動コア４２の跳ね返りが抑制されている。また、ニードル５０が押し戻されて、気密室１１０の容積が拡大され、気密室１１０内が負圧にされることに伴い、ニードル５０は減速される。そのため、フランジ部５４と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力は低減される。その後、可動コア４２は第２スプリング６２に支持されて、初期状態に戻る。以上で説明した一連の動作によって、インジェクタ２０における閉弁動作が完了する。

以上で説明した本実施形態のインジェクタ２０によれば、ストッパ部５３と可動コア４２の第１凹部４６の底面とが接近して、気密室１１０内の燃料が昇圧されて、ニードル５０が減速されることによって、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力は低減される。これに伴い、フランジ部５４と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力も低減される。そのため、ストッパ部５３と可動コア４２との接触部、および、フランジ部５４と可動コア４２との接触部における摩耗を抑制できる。特に、本実施形態のように、インジェクタ２０が気体燃料を噴射する形態である場合、液体燃料を噴射する形態に比べて、ストッパ部５３と可動コア４２との接触部、および、フランジ部５４と可動コア４２との接触部が衝突する際の燃料によるスクイズ力が小さいため、各接触部における衝撃力が大きくなる。そのため、気密室１１０が設けられることによる、各接触部の摩耗が抑制される効果が大きい。

また、本実施形態では、ストッパ部５３の径を調節することによって、ストッパ部５３と可動コア４２の第１凹部４６の側面との隙間における流路抵抗の大きさを調節できる。そのため、簡易な構造でストッパ部５３と第１凹部４６の底面とが衝突する際の速度を調節できる。

Ｂ．第２実施形態：
図８に示すように、第２実施形態のインジェクタ２０Ｂでは、ストッパ部５３が、固定コア４１側の面から、弁部５２側の面に連通する第１オリフィス１１１を有することが第１実施形態と異なる。第２実施形態では、第１実施形態よりもストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間が小さい。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

この形態のインジェクタ２０Ｂによれば、気密室１１０の容積が縮小されて、気密室１１０内の燃料が昇圧された際に、気密室１１０内の燃料は、ニードル５０のストッパ部５３に設けられた第１オリフィス１１１を通じて排出される。そのため、第１オリフィス１１１の個数や形状を調節することによって、第１オリフィス１１１内における流路抵抗の大きさを調節でき、気密室１１０内の燃料をストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間から排出する形態に比べて、より簡易にニードル５０の減速度合いを調節できる。

また、本実施形態では、ニードル５０のストッパ部５３に第１オリフィス１１１が設けられるため、可動コア４２の第１凹部４６の底面から固定コア４１側の面に連通するオリフィスが設けられた形態とは異なり、可動コア４２が固定コア４１から受ける磁気吸引力を確保しつつ、ニードル５０の減速度合いを調節できる。

Ｃ．第３実施形態：
図９に示すように、第３実施形態のインジェクタ２０Ｃでは、可動コア４２が、第１凹部４６の底面から、固定コア４１側の面に連通する第２オリフィス１１２を有することが第１実施形態と異なる。第３実施形態では、第１実施形態よりもストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間が小さい。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

この形態のインジェクタ２０Ｃによれば、気密室１１０の容積が縮小されて、気密室１１０内の燃料が昇圧された際に、気密室１１０内の燃料は、可動コア４２に設けられた第２オリフィス１１２を通じて排出される。そのため、第２オリフィス１１２の個数や形状を調節することによって、第２オリフィス１１２内における流路抵抗の大きさを調節でき、気密室１１０内の燃料をストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間から排出する形態に比べて、より簡易にニードル５０の減速度合いを調節できる。

また、本実施形態では、閉弁状態において、可動コア４２に設けられた第２オリフィス１１２の固定コア４１側の開口部が、ニードル５０のフランジ部５４によって封止されている。そのため、開弁動作において、ニードル５０のフランジ部５４が可動コア４２から離脱する際に、第２オリフィス１１２内が負圧にされることによっても、ニードル５０を減速させることができる。

Ｄ．第４実施形態：
図１０に示すように、第４実施形態のインジェクタ２０Ｄでは、可動コア４２の噴孔３２側の面は、貫通孔４３の周りに第１凹部４６を有さず、可動コア４２の固定コア４１側の面は、貫通孔４３の周りにフランジ部５４を収容可能な第２凹部４７を有することが第１実施形態と異なる。ストッパ部５３の固定コア４１側の面と、フランジ部５４の弁部５２側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔よりも、可動コア４２の噴孔３２側の面と、第２凹部４７の底面との軸方向ＡＸに沿った間隔の方が小さい。換言すれば、第２凹部４７が形成された部分における可動コア４２の厚みは、ストッパ部５３の固定コア４１側の面と、フランジ部５４の弁部５２側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔よりも小さい。本実施形態では、気密室１１０Ｄは、フランジ部５４が可動コア４２の第２凹部４７に収容されることによって、軸部５１とフランジ部５４と可動コア４２の第２凹部４７とによって囲まれた空間として形成される。尚、閉弁状体において、フランジ部５４が第１スプリング６１によって固定コア４１側から噴孔３２側に向かって押される力と、フランジ部５４が気密室１１０Ｄ内の燃料によって噴孔３２側から固定コア４１側に向かって押される力とが釣り合うことによって、フランジ部５４と第２凹部４７の底面との間には、小さな隙間が空いている。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

図１１に示すように、可動コア４２が固定コア４１に衝突した後、ニードル５０が慣性によって可動コア４２から離脱して、第２流路１０２の上流側に向かって、さらに移動を続けることによって、フランジ部５４と第２凹部４７の底面との軸方向ＡＸにおける距離が大きくなり、気密室１１０Ｄの容積は拡大される。気密室１１０Ｄの容積が拡大されることに伴い、気密室１１０Ｄ内の燃料が負圧にされることによって、ニードル５０が減速される。その後、ニードル５０のストッパ部５３と可動コア４２の噴孔３２側の面とが衝突し、さらに、ニードル５０のフランジ部５４と可動コア４２の第２凹部４７の底面とが衝突する。

この形態のインジェクタ２０Ｄによっても、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力は低減される。これに伴い、フランジ部５４と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力も低減される。そのため、ストッパ部５３と可動コア４２との接触部、および、フランジ部５４と可動コア４２との接触部における摩耗を抑制できる。

Ｅ．第５実施形態：
図１２に示すように、第５実施形態のインジェクタ２０Ｅでは、燃料として液体燃料が噴射されることが第１実施形態と異なる。液体燃料としては、例えば、ガソリンや軽油である。また、ノズルチップ部３１Ｅに複数の噴孔３２が設けられていることが第１実施形態と異なる。尚、本実施形態では、燃料として液体燃料が用いられるため、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間は、第１実施形態よりも大きい。本実施形態のインジェクタ２０Ｅでは、気体燃料ではなく液体燃料が気密室１１０に封入されるため、気密室１１０のことを液密室と呼ぶこともできる。気密室１１０のことを、燃料封入室やダンパ室と呼ぶこともできる。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

この形態のインジェクタ２０Ｅによれば、液体燃料を噴射する形態であるため、気体燃料を噴射する形態に比べて、ストッパ部５３と可動コア４２との接触部、および、フランジ部５４と可動コア４２との接触部が衝突する際の、燃料によるスクイズ力が大きくなり、各接触部における衝撃力が小さくなる。

Ｆ．第６実施形態：
図１３に示すように、第７実施形態のインジェクタ２０Ｆでは、可動コア４２Ｆが、インジェクタ２０Ｆの開弁時に固定コア４１に接触する磁気吸引部１４１と、磁気吸引部１４１に比べて硬度の高い高硬度部１４２とを有しており、第１凹部４６が、高硬度部１４２に設けられていることが第１実施形態と異なる。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

本実施形態では、ニードル５０に接触する可動コア４２Ｆの面は、高硬度部１４２によって構成されている。つまり、可動コア４２Ｆの固定コア４１側の面における内周部分と、可動コア４２Ｆの貫通孔４３内の面と、可動コア４２Ｆの第１凹部４６の面とは、高硬度部１４２によって構成されている。可動コア４２Ｆの噴孔３２側の面は、高硬度部１４２によって構成されている。可動コア４２Ｆの側面における固定コア４１側の領域は、磁気吸引部１４１によって構成されており、可動コア４２Ｆの側面における噴孔３２側の領域は、高硬度部１４２によって構成されている。高硬度部１４２の外径は、磁気吸引部１４１の外径よりも大きい。つまり、可動コア４２Ｆの高硬度部１４２とハウジング３０との隙間は、可動コア４２Ｆの磁気吸引部１４１とハウジング３０との隙間よりも小さい。可動コア４２Ｆにおける固定コア４１に接触する領域は、磁気吸引部１４１によって構成されている。尚、可動コア４２Ｆに対する固定コア４１からの磁気吸引力の低下を抑制するために、可動コア４２Ｆにおける固定コア４１に接触する領域には、高硬度部１４２が設けられていないことが好ましい。

本実施形態では、磁気吸引部１４１は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されており、高硬度部１４２は、非磁性材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されている。高硬度部１４２と磁気吸引部１４１とは、例えば、圧入や溶接によって接合される。

磁気吸引部１４１の硬度および高硬度部１４２の硬度は、ビッカース硬さ試験（ＪＩＳ Ｚ ２２４４）によって調べることができる。フェライト系ステンレス鋼によって形成された磁気吸引部１４１のビッカース硬さは、２００ＨＶ以下であり、マルテンサイト系ステンレス鋼によって形成された高硬度部１４２のビッカース硬さは、６３３ＨＶ〜７７２ＨＶである。

以上で説明した本実施形態のインジェクタ２０Ｆによれば、磁気吸引部１４１よりも硬度の高い高硬度部１４２に、第１凹部４６が設けられているので、研削加工等によって、第１凹部４６を寸法精度良く形成することができる。そのため、ストッパ部５３と第１凹部４６の側面との隙間をより小さくできるので、ニードル５０の移動をより効果的に減速できる。特に、本実施形態では、可動コア４２Ｆとニードル５０との接触部や、可動コア４２Ｆとハウジング３０との接触部に、磁気吸引部１４１よりも硬度の高い高硬度部１４２を設けることによって、これらの接触部における可動コア４２Ｆの摩耗を抑制できる。

Ｇ．第７実施形態：
図１４に示すように、第７実施形態のインジェクタ２０Ｇでは、軸部５１とストッパ部５３と可動コア４２の第１凹部４６とによって囲まれた気密室１１０が設けられておらず、可動コア４２Ｇとハウジング３０Ｇとによって囲まれた気密室１１０Ｇが設けられていることが第１実施形態と異なる。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

本実施形態におけるハウジング３０Ｇは、噴孔３２側から順に、噴孔３２が形成されたノズルチップ部３１Ｇと、一体形成部１３１と、第１磁性部３４と、非磁性部３６と、第２磁性部３５と、入口部３７とによって構成されている。本実施形態では、ノズルチップ部３１Ｇと一体形成部１３１とは、溶接によらずに一体として形成されている。一体形成部１３１と第１磁性部３４との間、第１磁性部３４と非磁性部３６との間、非磁性部３６と第２磁性部３５との間、第２磁性部３５と入口部３７との間は、それぞれ、溶接部３８において溶接されている。尚、ノズルチップ部３１Ｇのことを噴孔形成部と呼ぶこともある。

一体形成部１３１は、内径の小さな内径縮小部１３５と、内径縮小部１３５よりも固定コア４１側に設けられ、内径縮小部１３５よりも内径の大きな内径拡大部１３６とを有している。内径縮小部１３５と内径拡大部１３６とは、段差部３９によって接続されている。内径縮小部１３５は、後述する可動コア４２Ｇの第１摺動部１４７に対向する第１被摺動部１３７を有している。内径拡大部１３６は、後述する可動コア４２Ｇの第２摺動部１４８に対向する第２被摺動部１３８を有している。つまり、噴孔３２と第１被摺動部１３７と第２被摺動部１３８とが、一部品内に形成されている。尚、摺動とは、可動コア４２Ｇとハウジング３０Ｇとの間に燃料を介在した状態、または、可動コア４２Ｇとハウジング３０Ｇとの間に燃料を介在しない状態で、可動コア４２Ｇが、軸方向ＡＸに沿って、ハウジング３０Ｇの内面上を滑るように動くことを意味する。

本実施形態では、ノズルチップ部３１Ｇおよび一体形成部１３１は、非磁性材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されている。第１磁性部３４および第２磁性部３５は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されている。非磁性部３６は、非磁性材料であるオーステナイト系ステンレス鋼によって形成されている。

本実施形態における可動コア４２Ｇは、外径の大きな円筒状の大径部１４６と、大径部１４６よりも噴孔３２側に設けられた、大径部１４６よりも外径の小さな円筒状の小径部１４５とを有している。貫通孔４３は、大径部１４６と小径部１４５とを軸方向ＡＸに貫通している。小径部１４５は、ハウジング３０Ｇに設けられた第１被摺動部１３７に対向する第１摺動部１４７を有しており、大径部１４６は、ハウジング３０Ｇに設けられた第２被摺動部１３８に対向する第２摺動部１４８を有している。第１摺動部１４７は、小径部１４５の側面に設けられており、第２摺動部１４８は、大径部１４６の側面に設けられている。

本実施形態では、可動コア４２Ｇは、インジェクタ２０Ｇの開弁時に固定コア４１に接触する磁気吸引部１４１と、磁気吸引部１４１に比べて硬度の高い高硬度部１４２とを有している。第１摺動部１４７と第２摺動部１４８とは、高硬度部１４２に設けられている。本実施形態では、小径部１４５は、高硬度部１４２のみによって構成されている。大径部１４６は、高硬度部１４２と磁気吸引部１４１とによって構成されている。大径部１４６の固定コア４１側の面における内周部分は、高硬度部１４２によって構成されている。大径部１４６の噴孔３２側の面は、高硬度部１４２によって構成されている。大径部１４６の貫通孔４３内の面は、高硬度部１４２によって構成されている。大径部１４６の側面における固定コア４１側の領域は、磁気吸引部１４１によって構成されており、大径部１４６の側面における噴孔３２側の領域は、高硬度部１４２によって構成されている。高硬度部１４２の外径は、磁気吸引部１４１の外径よりも大きい。つまり、可動コア４２Ｇの高硬度部１４２とハウジング３０Ｇとの隙間は、可動コア４２Ｇの磁気吸引部１４１とハウジング３０Ｇとの隙間よりも小さい。可動コア４２Ｇにおける固定コア４１に接触する領域は、磁気吸引部１４１によって構成されている。

本実施形態では、ニードル５０のストッパ部５３が、軸方向ＡＸにおける、噴孔３２と、第１摺動部１４７が設けられた可動コア４２Ｇの小径部１４５との間に設けられている。例えば、ニードル５０の軸部５１と可動コア４２Ｇとの間に、金属粉等の異物が噛み込まれた場合、軸方向ＡＸにおけるフランジ部５４と可動コア４２Ｇとの間隔が、閉弁状態における第２スプリング６２の長さよりも大きい状態から戻らなくなり、開弁したまま閉弁されなくなるインジェクタ２０Ｇの開故障が生じる可能性がある。そのため、軸方向ＡＸにおけるフランジ部５４と可動コア４２Ｇとの間隔が、閉弁状態における第２スプリング６２の長さ以下となるように、ストッパ部５３によって、フランジ部５４と可動コア４２Ｇとの相対的な移動量が規制されている。

本実施形態では、磁気吸引部１４１は、磁性材料であるフェライト系ステンレス鋼によって形成されており、高硬度部１４２は、非磁性材料であるマルテンサイト系ステンレス鋼によって形成されている。高硬度部１４２と磁気吸引部１４１とは、例えば、圧入や溶接によって接合される。尚、磁気吸引部１４１の硬度および高硬度部１４２の硬度は、ビッカース硬さ試験（ＪＩＳ Ｚ ２２４４）によって調べることができる。

本実施形態では、軸方向ＡＸにおける第１被摺動部１３７と第２摺動部１４８との間には、可動コア４２Ｇの大径部１４６における噴孔３２側の面と、可動コア４２の小径部１４５における側面と、ハウジング３０Ｇの一体形成部１３１における段差部３９と、ハウジング３０Ｇの一体形成部１３１における内径拡大部１３６とによって囲まれた空間が形成されている。この空間のことを気密室１１０Ｇとも呼ぶ。気密室１１０Ｇは、燃料を封入可能な空間である。第１摺動部１４７と第１被摺動部１３７との隙間の大きさと、第２摺動部１４８と第２被摺動部１３８との隙間の大きさとは、少なくとも可動コア４２Ｇの移動が停止した状態において気密室１１０Ｇ内に燃料を供給可能で、かつ、気密室１１０Ｇ内の燃料が所定の圧力以上に昇圧された際に気密室１１０Ｇ内から燃料を排出可能に設定される。

気密室１１０Ｇ内には、可動コア４２Ｇを固定コア４１側に向かって付勢する第２スプリング６２が設けられている。第２スプリング６２は、可動コア４２Ｇの大径部１４６における噴孔３２側の面を付勢する。

図１４から図１７を用いて、本実施形態のインジェクタ２０Ｇにおいて行われる開弁動作を説明する。図１４に示すように、閉弁状態では、弁部５２は弁座３３に接触している。閉弁状態では、コイル４４への通電は行われていない。フランジ部５４は、第１スプリング６１によって固定コア４１側から噴孔３２側に向かって押されている。可動コア４２Ｇの大径部１４６は、第２スプリング６２によって、噴孔３２側から固定コア４１側に向かって押されている。そのため、フランジ部５４と、可動コア４２Ｇの大径部１４６とが接触した状態となっている。閉弁状態における可動コア４２Ｇの大径部１４６と固定コア４１との間には、開弁のために必要な所定の間隔が確保されている。気密室１１０Ｇ内には、第１摺動部１４７と第１被摺動部１３７との隙間や、第２摺動部１４８と第２被摺動部１３８との隙間から、第１流路１０１内の燃料が流入することによって、燃料が充満している。このときの気密室１１０Ｇ内の燃料の圧力は、第１流路１０１内の燃料の圧力と同等程度である。尚、本実施形態では、この状態を初期状態とも呼ぶ。

図１５に示すように、コイル４４への通電が開始されると、可動コア４２Ｇの磁気吸引部１４１に対して固定コア４１からの磁気吸引力が働き、可動コア４２Ｇが噴孔３２側から固定コア４１側に向かって移動することによって、可動コア４２Ｇの大径部１４６は、固定コア４１に衝突する。この磁気吸引力は、コイル４４への通電に伴って固定コア４１の周りに形成される磁界によって生じる。初期状態では、フランジ部５４と、可動コア４２Ｇの大径部１４６とが接触しているため、可動コア４２Ｇが噴孔３２側から固定コア４１側に向かって移動する際、フランジ部５４が可動コア４２Ｇの大径部１４６に押されて、可動コア４２Ｇとともにニードル５０が移動する。可動コア４２Ｇの移動に伴い、可動コア４２Ｇの大径部１４６における噴孔３２側の面と、ハウジング３０Ｇの段差部３９とが軸方向ＡＸにおいて離間することによって、気密室１１０Ｇの容積が拡大される。気密室１１０Ｇの容積が拡大されることによって、気密室１１０Ｇ内に封入された燃料が負圧にされるため、可動コア４２Ｇおよびニードル５０の移動は減速される。そのため、可動コア４２Ｇの大径部１４６と固定コア４１とが衝突する際の衝撃力が低減される。つまり、気密室１１０Ｇがダンパの役割を果たす。可動コア４２Ｇとともにニードル５０が移動することによって、弁部５２が弁座３３から離れて、噴孔３２からの燃料の噴射が開始される。ニードル５０の移動に伴い、第１スプリング６１は、フランジ部５４に押されて縮むため、第１スプリング６１には弾性エネルギが蓄えられる。

図１６示すように、可動コア４２Ｇの大径部１４６が固定コア４１に衝突した後、ニードル５０が慣性によって可動コア４２Ｇから離脱して、第２流路１０２の上流側に向かって、さらに移動を続ける。可動コア４２Ｇとともにニードル５０が移動する間に、気密室１１０Ｇ内の燃料が負圧にされたことによって、ニードル５０の移動が減速されたことに伴い、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが低速で衝突する。そのため、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突する際の衝撃力が低減される。尚、可動コア４２Ｇの大径部１４６と固定コア４１との衝突による衝撃力は、ニードル５０が可動コア４２Ｇから離脱することによっても低減される。可動コア４２Ｇの大径部１４６が固定コア４１に衝突して、可動コア４２Ｇの移動が停止した後、第１流路１０１内から気密室１１０Ｇ内に燃料が流入することによって、気密室１１０Ｇ内の燃料の圧力は、第１流路１０１内の燃料の圧力と同等程度に戻る。

図１７に示すように、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突した後、第１スプリング６１に蓄えられた弾性エネルギが、ニードル５０を押し戻す動力として放出されることによって、ニードル５０が固定コア４１側から噴孔３２側に向かって移動して、フランジ部５４は、可動コア４２Ｇの大径部１４６に衝突する。この際、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突した際の衝撃力が低減されたことに伴い、ニードル５０の跳ね返りが抑制されている。そのため、フランジ部５４と、可動コア４２Ｇの大径部１４６とが衝突する際の衝撃力は低減される。その後、フランジ部５４が可動コア４２Ｇの大径部１４６に支持されることによって、弁部５２と弁座３３との間のリフト量が確保される。以上で説明した一連の動作によって、インジェクタ２０Ｇにおける開弁動作が完了する。

図１８から図２０を用いて、本実施形態のインジェクタ２０Ｇにおいて行われる閉弁動作を説明する。図１８に示すように、コイル４４への通電が停止されることによって、可動コア４２Ｇの磁気吸引部１４１に働いていた固定コア４１からの磁気吸引力が除荷されて、第１スプリング６１に付勢されたニードル５０が固定コア４１側から噴孔３２側に向かって移動することによって、弁部５２が弁座３３に衝突する。そのため、閉弁状態となり、噴孔３２からの燃料の噴射が停止される。ニードル５０が移動する際、可動コア４２Ｇの大径部１４６がフランジ部５４に押されることによって、可動コア４２Ｇは、ニードル５０とともに移動する。可動コア４２Ｇの移動に伴い、可動コア４２Ｇの大径部１４６における噴孔３２側の面と、ハウジング３０Ｇの段差部３９とが軸方向ＡＸにおいて接近することによって、気密室１１０Ｇの容積が縮小される。気密室１１０Ｇの容積が縮小されることによって、気密室１１０Ｇ内に封入された燃料が昇圧されるため、可動コア４２Ｇおよびニードル５０の移動は減速される。そのため、弁部５２と弁座３３とが衝突する際の衝撃力が低減される。尚、気密室１１０Ｇ内の燃料が所定の圧力以上に昇圧されると、気密室１１０Ｇ内の燃料は、第１摺動部１４７と第１被摺動部１３７との隙間や、第２摺動部１４８と第２被摺動部１３８との隙間から徐々に排出される。

図１９に示すように、弁部５２が弁座３３に衝突した後、可動コア４２Ｇが慣性によって、固定コア４１側から噴孔３２側に向かって、さらに移動を続けることによって、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突する。気密室１１０Ｇの容積がさらに縮小されることによって、気密室１１０Ｇ内の燃料はさらに昇圧される。気密室１１０Ｇ内の燃料がさらに昇圧されることに伴って、可動コア４２Ｇの移動は減速される。そのため、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突する際の衝撃力が低減される。尚、弁部５２と弁座３３との衝突による衝撃力は、可動コア４２Ｇがニードル５０とは別に移動を続けることによっても低減される。

図２０に示すように、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突した際の衝撃力や、第２スプリング６２が可動コア４２Ｇを固定コア４１側に押し戻す力によって、可動コア４２Ｇが噴孔３２側から固定コア４１側に向かって跳ね返り、フランジ部５４と、可動コア４２Ｇの大径部１４６とが衝突する。気密室１１０Ｇ内の燃料が昇圧されたことによって、ストッパ部５３と、可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突した際の衝撃力が低減されたことに伴い、可動コア４２Ｇの跳ね返りが抑制されている。そのため、可動コア４２Ｇの大径部１４６とフランジ部５４とが衝突する際の衝撃力は低減される。その後、可動コア４２Ｇは第２スプリング６２に支持されて、初期状態に戻る。以上で説明した一連の動作によって、インジェクタ２０Ｇにおける閉弁動作が完了する。

以上で説明した本実施形態のインジェクタ２０Ｇによれば、開弁動作の際に、気密室１１０Ｇ内の燃料が負圧にされて、可動コア４２Ｇおよびニードル５０の移動が減速されることによって、可動コア４２Ｇの大径部１４６と固定コア４１とが衝突する際の衝撃力、および、ストッパ部５３と可動コア４２Ｇの小径部１４５とが衝突する際の衝撃力が低減される。これに伴い、フランジ部５４と可動コア４２Ｇの大径部１４６とが衝突する際の衝撃力も低減される。また、閉弁動作の際に、気密室１１０Ｇ内の燃料が昇圧されて、可動コア４２Ｇおよびニードル５０の移動が減速されることによって、弁部５２と弁座３３とが衝突する際の衝撃力、および、可動コア４２Ｇの小径部１４５とストッパ部５３とが衝突する際の衝撃力が低減される。これに伴い、可動コア４２Ｇの大径部１４６とフランジ部５４とが衝突する際の衝撃力も低減される。そのため、可動コア４２Ｇの大径部１４６と固定コア４１との接触部と、ストッパ部５３と可動コア４２Ｇの小径部１４５との接触部と、フランジ部５４と可動コア４２Ｇの大径部１４６との接触部と、弁部５２と弁座３３との接触部とにおける摩耗を抑制できる。

また、本実施形態では、可動コア４２Ｇの磁気吸引部１４１よりも硬度の高い高硬度部１４２に第１摺動部１４７および第２摺動部１４８が設けられ、可動コア４２Ｇの磁気吸引部１４１よりも硬度の高いハウジング３０Ｇの一体形成部１３１に第１被摺動部１３７および第２被摺動部１３８が設けられているので、研削加工等によって、第１摺動部１４７と第２摺動部１４８と第１被摺動部１３７と第２被摺動部１３８とを寸法精度良く形成することができる。そのため、第１摺動部１４７と第１被摺動部１３７との隙間や、第２摺動部１４８と第２被摺動部１３８との隙間をより小さくできるので、可動コア４２Ｇおよびニードル５０の移動をより効果的に減速できる。

また、本実施形態では、第１被摺動部１３７を有する一体形成部１３１と、噴孔３２を有するノズルチップ部３１Ｇとが、一体として形成されている。そのため、第１実施形態のインジェクタ２０に比べて、支持面ＳＰよりも噴孔３２側に設けられた溶接部３８の個数を減らすことができる。特に、本実施形態では、第１実施形態のインジェクタ２０に比べて、ハウジング３０Ｇにおける溶接部３８の個数を増やすことなく、硬度の比較的高い部材によって第１被摺動部１３７を構成できる。尚、第１実施形態のインジェクタ２０に比べて、支持面ＳＰよりも固定コア４１側における溶接部３８の個数が増えるが、インジェクタ２０Ｇを支持面ＳＰに向かって押し付けて固定することによって、支持面ＳＰよりも固定コア４１側における溶接部３８に、予め圧縮応力を作用させておくことができるため、弁部５２が弁座３３に衝突することによる引張応力に対して、溶接部３８が破損することを抑制できる。

また、本実施形態では、気密室１１０Ｇ内に第２スプリング６２が設けられているため、可動コア４２Ｇの小径部１４５よりも噴孔３２側に第２スプリング６２が設けられた形態よりも、軸方向ＡＸにおけるインジェクタ２０Ｇの小型化を図ることができる。

また、本実施形態では、ニードル５０のストッパ部５３は、軸方向ＡＸにおける噴孔３２と可動コア４２Ｇの小径部１４５との間に設けられている。そのため、簡易な構成によって、可動コア４２Ｇの大径部１４６における噴孔３２側の受圧面積を確保しつつ、インジェクタ２０Ｇの開故障を抑制できる。

Ｈ．第８実施形態：
図２１に示すように、第８実施形態のインジェクタ２０Ｈでは、可動コア４２Ｈに、第１弾性部材２０１と、第２弾性部材２０２と、第１低摩擦部材２１１と、第２低摩擦部材２１２とが設けられていることが第１実施形態と異なる。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第１実施形態と同じである。

第１弾性部材２０１および第２弾性部材２０２は、ニードル５０の軸部５１の径方向における、可動コア４２Ｈとニードル５０との隙間に配置されている。第１弾性部材２０１および第２弾性部材２０２は、それぞれ、環状の外形を有している。第１弾性部材２０１の直径は、第２弾性部材２０２の直径よりも大きい。第１弾性部材２０１は、ニードル５０のストッパ部５３の外周を囲むように配置されている。第２弾性部材２０２は、ストッパ部５３とフランジ部５４との間におけるニードル５０の軸部５１の外周を囲むように配置されている。可動コア４２Ｈにおける第１凹部４６の内壁面には、第１溝部２４１が設けられている。可動コア４２Ｈにおける貫通孔４３の内壁面には、第２溝部２４２が設けられている。第１溝部２４１および第２溝部２４２は、それぞれ、可動コア４２Ｈの円周方向に沿って設けられた環状の溝である。第１弾性部材２０１は、第１溝部２４１に嵌め込まれている。第２弾性部材２０２は、第２溝部２４２に嵌め込まれている。

第１弾性部材２０１および第２弾性部材２０２は、弾性を有する材質によって形成されている。本実施形態では、第１弾性部材２０１および第２弾性部材２０２は、それぞれ、ゴムによって形成されている。ゴムには、例えば、フッ素ゴムや、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）や、シリコンゴム（ＶＭＱ）を用いることができる。第１弾性部材２０１および第２弾性部材２０２は、熱可塑性エラストマによって形成されてもよい。熱可塑性エラストマには、例えば、熱可塑性ポリウレタンを用いることができる。

第１低摩擦部材２１１は、第１弾性部材２０１とストッパ部５３との間に配置されている。第２低摩擦部材２１２は、第２弾性部材２０２と、ストッパ部５３とフランジ部５４との間における軸部５１との間に配置されている。第１低摩擦部材２１１および第２低摩擦部材２１２は、それぞれ、環状の外形を有している。第１低摩擦部材２１１の直径は、第２低摩擦部材２１２の直径よりも大きい。第１弾性部材２０１は、第１低摩擦部材２１１を介してストッパ部５３に接触しており、第１低摩擦部材２１１を介してストッパ部５３から圧縮力を受けている。第２弾性部材２０２は、第２低摩擦部材２１２を介して、ストッパ部５３とフランジ部５４との間における軸部５１に接触しており、第２低摩擦部材２１２を介して軸部５１から圧縮力を受けている。

第１低摩擦部材２１１の摩擦係数は、第１弾性部材２０１の摩擦係数よりも小さい。第２低摩擦部材２１２の摩擦係数は、第２弾性部材２０２の摩擦係数よりも小さい。本実施形態では、第１低摩擦部材２１１および第２低摩擦部材２１２は、それぞれ、テフロン樹脂（テフロンは登録商標）によって形成されている。第１低摩擦部材２１１および第２低摩擦部材２１２は、ポリアミドや、ポリエステルによって形成されてもよい。

図２２には、図２１における第１弾性部材２０１および第１低摩擦部材２１１の一部を拡大して表している。図２２には、可動コア４２Ｈ等の図示を省略して、第１弾性部材２０１および第１低摩擦部材２１１のみを表している。第１低摩擦部材２１１は、外周に向かって突き出した支持部２２１を有している。支持部２２１は、第１弾性部材２０１の内周側の部分を収容可能に構成されている。第１弾性部材２０１は、可動コア４２Ｈの第１溝部２４１に嵌め込まれているため、可動コア４２Ｈに対する軸方向ＡＸへの移動が規制されている。第１低摩擦部材２１１は、第１弾性部材２０１が支持部２２１に嵌め込まれているため、可動コア４２Ｈに対する軸方向ＡＸへの移動が規制されている。尚、第２弾性部材２０２および第２低摩擦部材２１２の構成についても、第１弾性部材２０１および第１低摩擦部材２１１の構成と同じである。

以上で説明した本実施形態のインジェクタ２０Ｈによれば、第１弾性部材２０１が第１低摩擦部材２１１を介してストッパ部５３を押し返す緊迫力によって、第１低摩擦部材２１１がストッパ部５３に押し付けられるので、気密室１１０に連通する第１低摩擦部材２１１とストッパ部５３との隙間が小さくなり、第２弾性部材２０２が第２低摩擦部材２１２を介して軸部５１を押し返す緊迫力によって、第２低摩擦部材２１２が軸部５１に押し付けられるので、気密室１１０に連通する第２低摩擦部材２１２と軸部５１との隙間が小さくなる。そのため、気密室１１０の気密性を向上させることができるので、ストッパ部５３と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力や、フランジ部５４と可動コア４２とが衝突する際の衝撃力を、より低減することができる。特に、本実施形態では、可動コア４２Ｈとニードル５０とを寸法精度良く加工しなくても、気密室１１０に連通する隙間を小さくできるため、可動コア４２Ｈやニードル５０の加工を容易化することができる。

また、本実施形態では、可動コア４２Ｈとニードル５０とが相対的に移動する際に、第１弾性部材２０１が第１低摩擦部材２１１を介してストッパ部５３と摺動し、第２弾性部材２０２が第２低摩擦部材２１２を介して軸部５１と摺動する。そのため、可動コア４２Ｈとニードル５０とが相対的に移動する際の摩擦による抵抗を小さくすることができる。したがって、第１低摩擦部材２１１や第２低摩擦部材２１２を設けることによって、可動コア４２Ｈやニードル５０を硬度の高い材質で形成しなくても、可動コア４２Ｈやニードル５０の摩耗を抑制することができる。

Ｉ．第９実施形態：
図２３に示すように、第９実施形態のインジェクタ２０Ｉでは、第２弾性部材２０２と、第３弾性部材２０３と、第２低摩擦部材２１２と、第３低摩擦部材２１３とが設けられていることが第４実施形態と異なる。第２弾性部材２０２の構成と、第２低摩擦部材２１２の構成と、可動コア４２Ｉの第２溝部２４２の構成とは、第８実施形態と同じである。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第４実施形態と同じである。

第３弾性部材２０３は、ニードル５０の軸部５１の径方向における、可動コア４２Ｉとニードル５０との隙間に配置されている。第３弾性部材２０３は、環状の外形を有している。第３弾性部材２０３の直径は、第２弾性部材２０２の直径よりも大きい。第３弾性部材２０３は、ニードル５０のフランジ部５４の外周を囲むように配置されている。可動コア４２Ｉにおける第２凹部４７の内壁面には、第３溝部２４３が設けられている。第３溝部２４３は、可動コア４２Ｉの円周方向に沿って設けられた環状の溝である。第３弾性部材２０３は、第３溝部２４３に嵌め込まれている。第３弾性部材２０３の材質は、第２弾性部材２０２の材質と同じである。

第３低摩擦部材２１３は、第３弾性部材２０３とフランジ部５４との間に配置されている。第３低摩擦部材２１３は、環状の外形を有している。第３低摩擦部材２１３の直径は、第２低摩擦部材２１２の直径よりも大きい。第３弾性部材２０３は、第３低摩擦部材２１３を介してフランジ部５４に接触しており、第３低摩擦部材２１３を介してフランジ部５４から圧縮力を受けている。第３低摩擦部材２１３の材質は、第２低摩擦部材２１２と同じである。

以上で説明した本実施形態のインジェクタ２０Ｉによれば、第３弾性部材２０３の緊迫力によって、第３低摩擦部材２１３がフランジ部５４に押し付けられるので、気密室１１０Ｄに連通する第３低摩擦部材２１３とフランジ部５４との隙間が小さくなり、第２弾性部材２０２の緊迫力によって、第２低摩擦部材２１２が軸部５１に押し付けられるので、気密室１１０Ｄに連通する第２低摩擦部材２１２と軸部５１との隙間が小さくなる。そのため、気密室１１０Ｄの気密性を向上させることができる。

また、本実施形態では、可動コア４２Ｉとニードル５０とが相対的に移動する際に、第２弾性部材２０２が第２低摩擦部材２１２を介して軸部５１と摺動し、第３弾性部材２０３が第３低摩擦部材２１３を介してフランジ部５４と摺動する。そのため、可動コア４２Ｉとニードル５０とが相対的に移動する際の摩擦による抵抗を小さくすることができる。

Ｊ．第１０実施形態：
図２４に示すように、第１０実施形態のインジェクタ２０Ｊでは、第４弾性部材２０４と、第５弾性部材２０５と、第４低摩擦部材２１４と、第５低摩擦部材２１５とが設けられていること、可動コア４２Ｊに高硬度部１４２が設けられていないこと、ハウジング３０の構成が第１実施形態と同じであることが第７実施形態と異なる。その他の構成や開閉動作は、特に説明しない限り、第７実施形態と同じである。

第４弾性部材２０４および第５弾性部材２０５は、可動コア４２Ｊの径方向における、可動コア４２Ｊとハウジング３０との隙間に配置されている。第４弾性部材２０４および第５弾性部材２０５は、それぞれ、環状の外形を有している。第５弾性部材２０５の直径は、第４弾性部材２０４の直径よりも大きい。第４弾性部材２０４は、可動コア４２Ｊの第１摺動部１４７と、ハウジング３０の第１被摺動部１３７との間に、可動コア４２Ｊの外周に沿って配置されている。第５弾性部材２０５は、可動コア４２Ｊの第２摺動部１４８と、ハウジング３０の第２被摺動部１３８との間に、可動コア４２Ｊの外周に沿って配置されている。可動コア４２Ｊの第１摺動部１４７には、第４溝部２４４が設けられている。可動コア４２Ｊの第２摺動部１４８には、第５溝部２４５が設けられている。第４溝部２４４および第５溝部２４５は、それぞれ、可動コア４２Ｊの円周方向に沿って設けられた環状の溝である。第４弾性部材２０４は、第４溝部２４４に嵌め込まれている。第５弾性部材２０５は、第５溝部２４５に嵌め込まれている。第４弾性部材２０４の材質、および、第５弾性部材２０５の材質は、第１弾性部材２０１の材質や、第２弾性部材２０２の材質と同じである。

第４低摩擦部材２１４は、第４弾性部材２０４と、ハウジング３０の第１被摺動部１３７との間に配置されている。第５低摩擦部材２１５は、第５弾性部材２０５と、ハウジング３０の第２被摺動部１３８との間に配置されている。第４低摩擦部材２１４および第５低摩擦部材２１５は、それぞれ、環状の外形を有している。第５低摩擦部材２１５の直径は、第４低摩擦部材２１４の直径よりも大きい。第４弾性部材２０４は、第４低摩擦部材２１４を介して第１被摺動部１３７に接触しており、第４低摩擦部材２１４を介して第１被摺動部１３７から圧縮力を受けている。第５弾性部材２０５は、第５低摩擦部材２１５を介して第２被摺動部１３８に接触しており、第５低摩擦部材２１５を介して第２被摺動部１３８から圧縮力を受けている。第４低摩擦部材２１４の摩擦係数は、第４弾性部材２０４の摩擦係数よりも小さい。第５低摩擦部材２１５の摩擦係数は、第５弾性部材２０５の摩擦係数よりも小さい。第４低摩擦部材２１４の材質、および、第５低摩擦部材２１５の材質は、第１低摩擦部材２１１の材質や、第２低摩擦部材２１２の材質と同じである。

以上で説明した本実施形態のインジェクタ２０Ｊによれば、第４弾性部材２０４の緊迫力によって、第４低摩擦部材２１４が第１被摺動部１３７に押し付けられるので、気密室１１０Ｇに連通する第４低摩擦部材２１４と第１被摺動部１３７との隙間が小さくなり、第５弾性部材２０５の緊迫力によって、第５低摩擦部材２１５が第２被摺動部１３８に押し付けられるので、気密室１１０Ｇに連通する第５低摩擦部材２１５と第２被摺動部１３８との隙間が小さくなる。そのため、気密室１１０Ｇの気密性を向上させることができる。

また、本実施形態では、可動コア４２Ｊとハウジング３０とが相対的に移動する際に、第４弾性部材２０４が第４低摩擦部材２１４を介して第１被摺動部１３７と摺動し、第５弾性部材２０５が第５低摩擦部材２１５を介して第２被摺動部１３８と摺動する。そのため、可動コア４２Ｊとハウジング３０とが相対的に移動する際の摩擦による抵抗を小さくすることができる。

Ｋ．他の実施形態：
（Ｋ−１）上述した第１実施形態から第６実施形態におけるインジェクタ２０，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ，２０Ｅ，２０Ｆでは、可動コア４２，４２Ｄ，４２Ｆは、第１凹部４６と第２凹部４７とのいずれか一方を備えている。これに対して、可動コア４２，４２Ｄ，４２Ｆは、第１凹部４６と第２凹部４７との両方を備えてもよい。ストッパ部５３の固定コア４１側の面と、フランジ部５４の弁部５２側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔よりも、第１凹部４６の底面と、第２凹部４７の底面との軸方向ＡＸに沿った間隔の方が小さくてもよい。換言すれば、第１凹部４６および第２凹部４７が形成された部分における可動コア４２，４２Ｄ，４２Ｆの厚みは、ストッパ部５３の固定コア４１側の面とフランジ部５４の弁部５２側の面との軸方向ＡＸに沿った間隔よりも小さくてもよい。この場合、可動コア４２，４２Ｄ，４２Ｆの噴孔３２側に気密室１１０が形成されるとともに、固定コア４１側に気密室１１０Ｄが形成されることによって、ストッパ部５３と可動コア４２，４２Ｄ，４２Ｆとの接触部、および、フランジ部５４と可動コア４２，４２Ｄ，４２Ｆとの接触部が衝突する際の、各接触部における衝撃力が小さくなる。

（Ｋ−２）上述した第２実施形態から第３実施形態におけるインジェクタ２０Ｂ，２０Ｃにおいて、ストッパ部５３は第１オリフィス１１１を備え、かつ、可動コアは第２オリフィス１１２を備えてもよい。この場合、第１オリフィス１１１および第２オリフィス１１２の個数や形状を調節することによって、ニードル５０の減速度合いを調節できる。

（Ｋ−３）上述した第４実施形態におけるインジェクタ２０Ｄにおいて、フランジ部５４や可動コア４２Ｄにオリフィスが設けられてもよい。この場合、オリフィスの個数や形状を調節することによって、ニードル５０の減速度合いを調節できる。

（Ｋ−４）上述した第６実施形態におけるインジェクタ２０Ｆにおいて、ストッパ部５３は第１オリフィス１１１を備えてもよいし、可動コア４２Ｆは第２オリフィス１１２を備えてもよい。ストッパ部５３は第１オリフィス１１１を備え、かつ、可動コア４２Ｆは第２オリフィス１１２を備えてもよい。この場合、第１オリフィス１１１や第２オリフィス１１２の個数や形状を調節することによって、ニードル５０の減速度合いを調節できる。

（Ｋ−５）上述した第７実施形態におけるインジェクタ２０Ｇにおいて、可動コア４２Ｇには、高硬度部１４２が設けられていなくてもよい。つまり、可動コア４２Ｇは、磁気吸引部１４１と同じ磁性材料のみによって構成され、第１摺動部１４７および第２摺動部１４８は、磁気吸引部１４１と同じ磁性材料によって構成されてもよい。この場合であっても、気密室１１０Ｇによって、可動コア４２Ｇおよびニードル５０の移動を減速できる。

（Ｋ−６）上述した第７実施形態におけるインジェクタ２０Ｇにおいて、第１摺動部１４７と第２摺動部１４８と第１被摺動部１３７と第２被摺動部１３８とのうちの少なくともいずれか１つの硬度は、可動コア４２Ｇの磁気吸引部１４１の硬度以下であってもよい。

（Ｋ−７）上述した第７実施形態におけるインジェクタ２０Ｇにおいて、ノズルチップ部３１Ｇと一体形成部１３１とは、一体として形成されていなくてもよい。例えば、ハウジング３０Ｇは、第１実施形態のインジェクタ２０におけるハウジング３０と同じ構成であってもよい。

（Ｋ−８）上述した第７実施形態におけるインジェクタ２０Ｇにおいて、気密室１１０Ｇ内に、第２スプリング６２が設けられていなくてもよい。第２スプリング６２は、例えば、可動コア４２Ｇの小径部１４５よりも噴孔３２側に設けられてもよい。

（Ｋ−９）上述した第７実施形態におけるインジェクタ２０Ｇにおいて、ニードル５０のストッパ部５３は、軸方向ＡＸにおける噴孔３２と小径部１４５との間に設けられていなくてもよい。ニードル５０には、ストッパ部５３が設けられていなくてもよい。

（Ｋ−１０）上述した第８実施形態におけるインジェクタ２０Ｈでは、可動コア４２Ｈに第１弾性部材２０１と、第２弾性部材２０２と、第１低摩擦部材２１１と、第２低摩擦部材２１２とが設けられている。これに対して、第１弾性部材２０１と、第２弾性部材２０２と、第１低摩擦部材２１１と、第２低摩擦部材２１２とが、可動コア４２Ｈではなく、ニードル５０に設けられてもよい。つまり、可動コア４２Ｈには、第１溝部２４１と第２溝部２４２が設けられておらず、ニードル５０に２つの環状の溝が設けられ、ニードル５０の溝に第１弾性部材２０１と第２弾性部材２０２とが嵌め込まれ、第１弾性部材２０１が第１低摩擦部材２１１を介して可動コア４２Ｈと摺動し、第２弾性部材２０２が第２低摩擦部材２１２を介して可動コア４２Ｈと摺動してもよい。また、可動コア４２Ｈに第１弾性部材２０１と第１低摩擦部材２１１とが設けられ、かつ、ニードル５０に第２弾性部材２０２と第２低摩擦部材２１２とが設けられてもよい。ニードル５０に第１弾性部材２０１と第１低摩擦部材２１１とが設けられ、かつ、可動コア４２Ｈに第２弾性部材２０２と第２低摩擦部材２１２とが設けられてもよい。これらの場合であっても、気密室１１０の気密性を向上させることができる。

（Ｋ−１１）上述した第９実施形態におけるインジェクタ２０Ｉでは、可動コア４２Ｉに第２弾性部材２０２と、第３弾性部材２０３と、第２低摩擦部材２１２と、第３低摩擦部材２１３とが設けられている。これに対して、第２弾性部材２０２と、第３弾性部材２０３と、第２低摩擦部材２１２と、第３低摩擦部材２１３とが、可動コア４２Ｉではなく、ニードル５０に設けられてもよい。また、可動コア４２Ｉに第２弾性部材２０２と第２低摩擦部材２１２とが設けられ、かつ、ニードル５０に第３弾性部材２０３と第３低摩擦部材２１３とが設けられてもよい。ニードル５０に第２弾性部材２０２と第２低摩擦部材２１２とが設けられ、かつ、可動コア４２Ｉに第３弾性部材２０３と第３低摩擦部材２１３とが設けられてもよい。

（Ｋ−１２）上述した第１０実施形態におけるインジェクタ２０Ｊでは、可動コア４２Ｊに第４弾性部材２０４と、第５弾性部材２０５と、第４低摩擦部材２１４と、第５低摩擦部材２１５とが設けられている。これに対して、第４弾性部材２０４と、第５弾性部材２０５と、第４低摩擦部材２１４と、第５低摩擦部材２１５とが、可動コア４２Ｊではなく、ニードル５０に設けられてもよい。また、可動コア４２Ｊに第４弾性部材２０４と第４低摩擦部材２１４とが設けられ、かつ、ニードル５０に第５弾性部材２０５と第５低摩擦部材２１５とが設けられてもよい。ニードル５０に第４弾性部材２０４と第４低摩擦部材２１４とが設けられ、かつ、可動コア４２Ｊに第５弾性部材２０５と第５低摩擦部材２１５とが設けられてもよい。

（Ｋ−１３）上述した第８実施形態におけるインジェクタ２０Ｈにおいて、第１低摩擦部材２１１と第２低摩擦部材２１２とのうち少なくともいずれか一方が設けられていなくてもよい。つまり、第１弾性部材２０１がニードル５０のストッパ部５３に直接接触してもよいし、第２弾性部材２０２がニードル５０の軸部５１に直接接触してもよい。上述した第９実施形態におけるインジェクタ２０Ｉにおいて、第２低摩擦部材２１２と第３低摩擦部材２１３とのうち少なくともいずれか一方が設けられていなくてもよい。つまり、第２弾性部材２０２がニードル５０の軸部５１に直接接触してもよいし、第３弾性部材２０３がニードル５０のフランジ部５４に直接接触してもよい。上述した第１０実施形態におけるインジェクタ２０Ｊにおいて、第４低摩擦部材２１４と第５低摩擦部材２１５とのうち少なくともいずれか一方が設けられていなくてもよい。つまり、第４弾性部材２０４がハウジング３０の第１被摺動部１３７直接接触してもよいし、第５弾性部材２０５がハウジング３０の第２被摺動部１３８に直接接触してもよい。これらの場合であっても、気密室１１０，１１０Ｄ，１１０Ｇの気密性を向上させることができる。尚、これらの場合、各低摩擦部材２１１〜２１５を介さずに摺動する各弾性部材２０１〜２０５が、例えば、熱可塑性ポリウレタンのように、弾性を有し、かつ、耐摩耗性に優れた材質で形成されることが好ましい。

（Ｋ−１４）上述した第８実施形態におけるインジェクタ２０Ｈにおいて、ストッパ部５３や可動コア４２Ｈにオリフィスが設けられてもよい。この場合、オリフィスの個数や形状を調節することによって、ニードル５０の減速度合いを調節できる。

（Ｋ−１５）上述した第９実施形態におけるインジェクタ２０Ｉにおいて、フランジ部５４や可動コア４２Ｉにオリフィスが設けられてもよい。この場合、オリフィスの個数や形状を調節することによって、ニードル５０の減速度合いを調節できる。

（Ｋ−１６）上述した第８実施形態におけるインジェクタ２０Ｈにおいて、可動コア４２Ｈに、第６実施形態と同じ高硬度部１４２が設けられ、第１弾性部材２０１および第２弾性部材２０２が高硬度部１４２に設けられた溝に嵌め込まれていてもよい。

（Ｋ−１７）上述した第１０実施形態におけるインジェクタ２０Ｊにおいて、可動コア４２Ｊに、第７実施形態と同じ高硬度部１４２が設けられ、第４弾性部材２０４および第５弾性部材２０５が高硬度部１４２に設けられた溝に嵌め込まれていてもよい。また、上述した第１０実施形態におけるインジェクタ２０Ｊは、第７実施形態と同じハウジング３０Ｇを備えてもよい。

本開示は、上述の実施形態に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、実施形態中の技術的特徴は、上述の課題の一部又は全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部又は全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。

２０，２０Ｂ，２０Ｃ，２０Ｄ，２０Ｅ，２０Ｆ，２０Ｇ，２０Ｈ，２０Ｉ，２０Ｊ インジェクタ、３０，３０Ｇ ハウジング、３１，３１Ｅ，３１Ｇ ノズルチップ部、３２ 噴孔、３３ 弁座、３４ 第１磁性部、３５ 第２磁性部、３６ 非磁性部、３７ 入口部、３８ 溶接部、３９ 段差部、４１ 固定コア、４２，４２Ｄ，４２Ｆ，４２Ｇ，４２Ｈ，４２Ｉ，４２Ｊ 可動コア、４３ 貫通孔、４４ コイル、４５ ヨーク、４６ 第１凹部、４７ 第２凹部、５０ ニードル、５１ 軸部、５２ 弁部、５３ ストッパ部、５４ フランジ部、６１ 第１スプリング、６２ 第２スプリング、６３ アジャスティングパイプ、７１ フィルタ、７２ バックアップリング、７３ Ｏリング、１０１ 第１流路、１０２ 第２流路、１０３ 入口流路、１０４ 連通流路、１１０，１１０Ｄ，１１０Ｇ 気密室、１１１ 第１オリフィス、１１２ 第２オリフィス、１３１ 一体形成部、１３５ 内径縮小部、１３６ 内径拡大部、１３７ 第１被摺動部、１３８ 第２被摺動部、１４１ 磁気吸引部、１４２ 高硬度部、１４５ 小径部、１４６ 大径部、１４７ 第１摺動部、１４８ 第２摺動部、２０１ 第１弾性部材、２０２ 第２弾性部材、２０３ 第３弾性部材、２０４ 第４弾性部材、２０５ 第５弾性部材、２１１ 第１低摩擦部材、２１２ 第２低摩擦部材、２１３ 第３低摩擦部材、２１４ 第４低摩擦部材、２１５ 第５低摩擦部材、２２１ 支持部、２４１ 第１溝部、２４２ 第２溝部、２４３ 第３溝部、２４４ 第４溝部、２４５ 第５溝部、ＡＸ 軸方向、ＳＰ 支持面。

Claims (18)

1. インジェクタ（２０Ｆ）であって、
   燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０）と、
   前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と、
   前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｆ）と、
   通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と、
   前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と、
   前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と、
   を備え、
   前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し、
   前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し、
   前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し、
   前記可動コアの前記噴孔側の面は、前記貫通孔の周りに前記第１突出部を収容可能な第１凹部（４６）を有し、
   前記可動コアは、前記固定コアに接触する磁気吸引部（１４１）に比べて硬度の高い高硬度部（１４２）を有し、
   前記第１凹部は、前記高硬度部に設けられ、
   前記第１突出部の前記固定コア側の面と、前記第２突出部の前記弁部側の面との前記軸方向に沿った間隔よりも、前記第１凹部の底面と、前記可動コアの前記固定コア側の面との前記軸方向に沿った間隔の方が小さく、
   前記軸部と前記第１突出部と前記第１凹部とによって囲まれる空間（１１０）に、前記燃料を封入可能に構成される、
   インジェクタ。
2. インジェクタ（２０Ｈ）であって、
   燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０）と、
   前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と、
   前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｈ）と、
   通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と、
   前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と、
   前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と、
   を備え、
   前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し、
   前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し、
   前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し、
   前記可動コアの前記噴孔側の面は、前記貫通孔の周りに前記第１突出部を収容可能な第１凹部（４６）を有し、
   前記第１突出部の前記固定コア側の面と、前記第２突出部の前記弁部側の面との前記軸方向に沿った間隔よりも、前記第１凹部の底面と、前記可動コアの前記固定コア側の面との前記軸方向に沿った間隔の方が小さく、
   前記軸部と前記第１突出部と前記第１凹部とによって囲まれる空間（１１０）に、前記燃料を封入可能に構成され、
   前記可動コアと前記ニードルとのうちいずれか一方には、弾性シール部材（２０１，２０２）が設けられており、
   前記弾性シール部材は、前記径方向における前記可動コアと前記ニードルとの隙間に配置されている、
   インジェクタ。
3. 請求項２に記載のインジェクタであって、
   前記弾性シール部材は、前記弾性シール部材よりも摩擦係数の小さい低摩擦部材（２１１，２１２）を介して、前記可動コアと前記ニードルとのうちの他方と接する、インジェクタ。
4. 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のインジェクタであって、
   前記第１突出部は、前記固定コア側の面から前記弁部側の面に連通する第１オリフィス（１１１）を有する、インジェクタ。
5. 請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のインジェクタであって、
   前記可動コアは、前記第１凹部の底面から前記固定コア側の面に連通する第２オリフィス（１１２）を有する、インジェクタ。
6. 請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のインジェクタであって、
   前記可動コアの前記固定コア側の面は、前記貫通孔の周りに前記第２突出部を収容可能な第２凹部（４７）を有する、インジェクタ。
7. インジェクタ（２０Ｄ，２０Ｉ）であって、
   燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０）と、
   前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と、
   前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｄ，４２Ｉ）と、
   通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と、
   前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と、
   前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と、
   を備え、
   前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し、
   前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し、
   前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し、
   前記可動コアの前記固定コア側の面は、前記貫通孔の周りに前記第２突出部を収容可能な凹部（４７）を有し、
   前記第１突出部の前記固定コア側の面と、前記第２突出部の前記弁部側の面との前記軸方向に沿った間隔よりも、前記可動コアの前記噴孔側の面と、前記凹部の底面との前記軸方向に沿った間隔の方が小さく、
   前記軸部と前記第２突出部と前記凹部とによって囲まれる空間（１１０Ｄ）に、前記燃料を封入可能に構成される、
   インジェクタ。
8. 請求項７に記載のインジェクタ（２０Ｉ）であって、
   前記可動コアと前記ニードルとのうちいずれか一方には、弾性シール部材（２０２，２０３）が設けられており、
   前記弾性シール部材は、前記径方向における前記可動コアと前記ニードルとの隙間に配置されている、インジェクタ。
9. 請求項８に記載のインジェクタであって、
   前記弾性シール部材は、前記弾性シール部材よりも摩擦係数の小さい低摩擦部材（２１２，２１３）を介して、前記可動コアと前記ニードルとのうちの他方と接する、インジェクタ。
10. インジェクタ（２０Ｇ，２０Ｊ）であって、
    燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０，３０Ｇ）と、
    前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と、
    前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｇ，４２Ｊ）と、
    通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と、
    前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と、
    前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢する第１スプリング（６１）と、
    を備え、
    前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し、
    前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し、
    前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアにおける前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し、
    前記可動コアは、外径の大きな大径部（１４６）と、前記大径部よりも前記噴孔側に設けられ、前記大径部よりも外径の小さな小径部（１４５）とを有し、
    前記小径部は、前記ハウジングに設けられた第１被摺動部（１３７）に対向する第１摺動部（１４７）を有し、
    前記大径部は、前記ハウジングに設けられた第２被摺動部（１３８）に対向する第２摺動部（１４８）を有し、
    前記軸方向における前記第１被摺動部と前記第２摺動部との間にて、前記可動コアと前記ハウジングとによって囲まれる空間（１１０Ｇ）に、前記燃料を封入可能に構成される、
    インジェクタ。
11. 請求項１０に記載のインジェクタであって、
    前記可動コアは、前記固定コアに接触する磁気吸引部（１４１）に比べて硬度の高い高硬度部（１４２）を有し、
    前記第１摺動部と前記第２摺動部とは、前記高硬度部に設けられる、
    インジェクタ。
12. 請求項１０または請求項１１に記載のインジェクタであって、
    前記第１被摺動部は、前記噴孔を有する前記ハウジングの噴孔形成部（３１Ｇ）と一体として形成される、インジェクタ。
13. 請求項１０に記載のインジェクタ（２０Ｊ）であって、
    前記可動コアと前記ニードルとのうちいずれか一方には、弾性シール部材（２０４，２０４）が設けられており、
    前記弾性シール部材は、前記径方向における前記可動コアと前記ニードルとの隙間に配置されている、インジェクタ。
14. 請求項１３に記載のインジェクタであって、
    前記弾性シール部材は、前記弾性シール部材よりも摩擦係数の小さい低摩擦部材（２１４，２１５）を介して、前記可動コアと前記ハウジングとのうちの他方と接する、インジェクタ。
15. 請求項１０から請求項１４のいずれか一項に記載のインジェクタであって、
    前記空間には、前記可動コアを前記固定コア側に向かって付勢する第２スプリング（６２）が設けられる、インジェクタ。
16. 請求項１０から請求項１５のいずれか一項に記載のインジェクタであって、
    前記第１突出部は、前記軸方向における前記噴孔と前記小径部との間に設けられる、インジェクタ。
17. 請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載のインジェクタであって、
    前記燃料としてガスを噴射する、インジェクタ。
18. インジェクタ（２０Ｆ，２０Ｇ）であって、
    燃料を噴射する噴孔（３２）を有し、前記噴孔に連通する第１流路（１０１）が形成された筒状のハウジング（３０，３０Ｇ）と、
    前記ハウジング内に固定され、前記第１流路に連通する第２流路（１０２）が形成された筒状の固定コア（４１）と、
    前記固定コアよりも前記噴孔側における前記第１流路内を前記ハウジングの軸方向（ＡＸ）に沿って往復移動可能に設けられ、前記固定コアの内径よりも大きな外径を有し、前記固定コアの内径よりも小さな貫通孔（４３）を有する可動コア（４２Ｆ，４２Ｇ）と、
    通電によって、前記可動コアを前記固定コア側に向かって移動させる磁界を発生するコイル（４４）と、
    前記貫通孔を前記軸方向に往復移動可能に通る軸部（５１）と、前記軸部の前記噴孔側の端部に形成され、前記噴孔を開閉可能な弁部（５２）と、を有するニードル（５０）と、
    前記ニードルを前記噴孔側に向かって付勢するスプリング（６１）と、
    を備え、
    前記軸部は、前記可動コアを挟んで前記弁部側に第１突出部（５３）と前記固定コア側に第２突出部（５４）とを有し、
    前記第１突出部は、径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側に突き出し、
    前記第２突出部は、前記径方向に、前記可動コアの前記貫通孔の縁よりも外側で、かつ、前記固定コアの内周縁よりも内側に突き出し、
    前記可動コアは、前記固定コアに接触する磁気吸引部（１４１）に比べて硬度の高い高硬度部（１４２）を有し、
    前記高硬度部によって少なくとも一部が画定される空間（１１０，１１０Ｇ）に、前記燃料を封入可能に構成される、
    インジェクタ。

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