JP6717234B2 - Ejector module - Google Patents

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
    • F25B5/04—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in series

Description

本発明は、エジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタモジュールに関する。 The present invention relates to an ejector module applied to an ejector type refrigeration cycle.

従来、冷媒減圧装置としてエジェクタを備える冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタの昇圧作用によって、圧縮機へ吸入される冷媒の圧力を、蒸発器における冷媒蒸発圧力よりも上昇させることができる。これにより、エジェクタ式冷凍サイクルでは、圧縮機の消費動力を低減させてサイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させることができる。 Conventionally, an ejector-type refrigeration cycle, which is a refrigeration cycle apparatus including an ejector as a refrigerant decompression device, is known. In this type of ejector type refrigeration cycle, the pressure of the refrigerant sucked into the compressor can be made higher than the refrigerant evaporation pressure in the evaporator by the pressure increasing action of the ejector. As a result, in the ejector refrigeration cycle, it is possible to reduce the power consumption of the compressor and improve the coefficient of performance (COP) of the cycle.

さらに、特許文献１には、エジェクタ式冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットが開示されている。この特許文献１の蒸発器ユニットは、エジェクタ式冷凍サイクルの構成機器のうち、分岐部、エジェクタ、固定絞り、第１蒸発器、第２蒸発器等を一体化（換言すると、ユニット化あるいはモジュール化）させたものである。 Further, Patent Document 1 discloses an evaporator unit applied to an ejector type refrigeration cycle. In the evaporator unit of Patent Document 1, among the constituent devices of the ejector type refrigeration cycle, a branch portion, an ejector, a fixed throttle, a first evaporator, a second evaporator, etc. are integrated (in other words, unitized or modularized). ).

より詳細には、分岐部は、放熱器から流出した高圧冷媒の流れを分岐して、エジェクタのノズル部側および固定絞り側へ流出させる。第２蒸発器は、エジェクタのディフューザ部から流出した冷媒を空調対象空間へ送風される送風空気と熱交換させて蒸発させる熱交換器であり、蒸発させた冷媒を圧縮機の吸入口側へ流出させる。第１蒸発器は、固定絞りにて減圧された冷媒を第２蒸発器通過後の送風空気と熱交換させて蒸発させる熱交換器であり、蒸発させた冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流出させる。 More specifically, the branch part branches the flow of the high-pressure refrigerant flowing out from the radiator, and causes the flow to the nozzle part side and the fixed throttle side of the ejector. The second evaporator is a heat exchanger that evaporates the refrigerant that has flowed from the diffuser portion of the ejector by exchanging heat with the blast air that is blown to the air-conditioned space, and the evaporated refrigerant flows to the suction port side of the compressor. Let The first evaporator is a heat exchanger that evaporates the refrigerant decompressed by the fixed throttle by exchanging heat with the air blown after passing through the second evaporator, and the evaporated refrigerant flows out to the refrigerant suction port side of the ejector. Let

特許文献１の蒸発器ユニットでは、上記の如く、サイクル構成機器の一部を一体化させることによって、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化、および生産性の向上を図っている。 In the evaporator unit of Patent Document 1, as described above, by integrating a part of the cycle constituent devices, the ejector refrigeration cycle to which the applied ejector refrigeration cycle is applied is downsized and the productivity is improved.

特許第４２５９５３１号公報Japanese Patent No. 4259531

ところが、特許文献１の蒸発器ユニットでは、固定絞りを採用し、さらに、エジェクタのノズル部として通路断面積を変更することのできない固定ノズル部を採用している。このため、適用されたエジェクタ式冷凍サイクルに負荷変動が生じて、ノズル部へ流入する冷媒流量が変化すると、エジェクタのエネルギ変換効率が低下してしまうことがある。 However, the evaporator unit of Patent Document 1 employs a fixed throttle, and further employs a fixed nozzle portion whose passage cross-sectional area cannot be changed as a nozzle portion of the ejector. For this reason, if a load fluctuation occurs in the applied ejector type refrigeration cycle and the flow rate of the refrigerant flowing into the nozzle portion changes, the energy conversion efficiency of the ejector may decrease.

従って、エジェクタ式冷凍サイクルに負荷変動が生じると、エジェクタが充分な昇圧作用を発揮できなくなってしまうことや、エジェクタの吸引作用が低下して蒸発器に適切な流量の冷媒を供給できなくなってしまうことがある。その結果、特許文献１の蒸発器ユニットでは、エジェクタ式冷凍サイクルに負荷変動が生じると、上述したＣＯＰ向上効果を充分に得ることができなくなってしまう。 Therefore, if a load fluctuation occurs in the ejector type refrigeration cycle, the ejector will not be able to exert a sufficient pressurizing action, or the suction action of the ejector will decrease and it will not be possible to supply the refrigerant with an appropriate flow rate to the evaporator. Sometimes. As a result, in the evaporator unit of Patent Document 1, if a load fluctuation occurs in the ejector refrigeration cycle, the COP improving effect described above cannot be sufficiently obtained.

これに対して、特許文献１には、固定絞りに代えて通路断面積（すなわち、絞り開度）を変更可能に構成された可変絞り機構を採用してもよいこと、並びに、エジェクタのノズル部としてノズル部内の冷媒通路の通路断面積を変更可能に構成された可変ノズル部を採用してもよいことが記載されている。 On the other hand, in Patent Document 1, instead of the fixed throttle, a variable throttle mechanism configured to be able to change the passage cross-sectional area (that is, throttle opening) may be adopted, and the nozzle portion of the ejector. It is described that a variable nozzle unit configured to be able to change the passage cross-sectional area of the refrigerant passage in the nozzle unit may be adopted.

これによれば、エジェクタ式冷凍サイクルの負荷変動に応じて可変絞り機構の絞り開度あるいは可変ノズル部の通路断面積を調整して、可変絞り機構へ流入する冷媒流量およびノズル部へ流入する冷媒流量を適切に調整することができる。従って、負荷変動によらず、エジェクタに充分な昇圧作用を発揮させるとともに、双方の蒸発器にて充分な冷凍能力を発揮させて、エジェクタ式冷凍サイクルに高いＣＯＰを発揮させることができる。 According to this, the throttle opening of the variable throttle mechanism or the passage cross-sectional area of the variable nozzle section is adjusted according to the load fluctuation of the ejector type refrigeration cycle, and the refrigerant flow rate flowing into the variable throttle mechanism and the refrigerant flowing into the nozzle section are adjusted. The flow rate can be adjusted appropriately. Therefore, it is possible to cause the ejector to exert a sufficient pressure increasing action and to exert sufficient refrigerating capacity in both evaporators irrespective of load fluctuations, and to exert a high COP in the ejector refrigeration cycle.

しかしながら、固定絞りに代えて可変絞り機構を採用すると、絞り開度を変化させるための駆動装置が必要となる。このことは、エジェクタのノズル部として可変ノズル部を採用した場合も同様である。 However, if a variable diaphragm mechanism is adopted instead of the fixed diaphragm, a driving device for changing the diaphragm opening is required. This is also the case when the variable nozzle unit is used as the nozzle unit of the ejector.

この種の駆動装置は、比較的体格が大きい。このため、可変絞り機構あるいは可変ノズル部を有するエジェクタを含む構成機器を一体化させたユニット（あるいは、モジュール）は、大型化しやすい。その結果、構成機器を一体化したことによるエジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化効果が損なわれてしまう。 This type of drive device is relatively large in size. Therefore, a unit (or module) in which constituent devices including an ejector having a variable aperture mechanism or a variable nozzle unit are integrated is likely to be large in size. As a result, the miniaturization effect of the ejector type refrigeration cycle as a whole due to the integration of the constituent devices is impaired.

本発明は、上記点に鑑み、適用されたエジェクタ式冷凍サイクルの大型化を招くことなく、通路断面積を変更可能に構成されたエジェクタモジュールを提供することを目的とする。 In view of the above points, an object of the present invention is to provide an ejector module configured so that the passage cross-sectional area can be changed without increasing the size of the applied ejector refrigeration cycle.

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されるエジェクタモジュールであって、
冷媒の流れを分岐する分岐部（１４）と、分岐部（１４）にて分岐された一方の冷媒を減圧させて噴射するノズル部（１５ａ）と、分岐部（１４）にて分岐された他方の冷媒を減圧させる減圧部（２０ａ）と、ノズル部から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって外部から冷媒を吸引する冷媒吸引口（２１ｂ）、および噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｃ）が形成されたボデー部（２１）と、ノズル部の通路断面積および減圧部の通路断面積の双方を変化させる弁体部（２２）と、弁体部を変位させる駆動機構部（２３）と、を備え、
駆動機構部は、冷媒の温度および圧力の少なくとも一方の変化に応じて変形する変形部材（２３ｂ）を有する機械的機構で構成されているエジェクタモジュールである。 In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 is an ejector module applied to a vapor compression type refrigeration cycle apparatus,
A branch part (14) for branching the flow of the refrigerant, a nozzle part (15a) for depressurizing and injecting one of the refrigerant branched by the branch part (14), and the other part branched by the branch part (14). Decompression part (20a) for decompressing the refrigerant, a refrigerant suction port (21b) for sucking the refrigerant from the outside by the suction action of the injection refrigerant ejected from the nozzle part, and an injection refrigerant and a suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port A body portion (21) formed with a pressure increasing portion (15c) for increasing the pressure of the mixed refrigerant, a valve body portion (22) for changing both the passage sectional area of the nozzle portion and the passage sectional area of the pressure reducing portion, and a valve A drive mechanism section (23) for displacing the body section,
The drive mechanism unit is an ejector module including a mechanical mechanism having a deformable member (23b) that deforms in accordance with a change in at least one of the temperature and the pressure of the refrigerant.

これによれば、ノズル部（１５ａ）、ボデー部（２１）、弁体部（２２）、および駆動機構部（２３）を備えているので、可変ノズル部を有するエジェクタ（１５）を構成することができる。さらに、減圧部（２０ａ）、弁体部（２２）、および駆動機構部（２３）を備えているので、可変絞り機構（１６）を構成することができる。 According to this, since the nozzle portion (15a), the body portion (21), the valve body portion (22), and the drive mechanism portion (23) are provided, the ejector (15) having the variable nozzle portion is configured. You can Further, since the pressure reducing section (20a), the valve body section (22), and the drive mechanism section (23) are provided, the variable throttle mechanism (16) can be configured.

従って、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０）の負荷変動に応じて、弁体部（２２）を変位させて、ノズル部（１５ａ）の通路断面積、および可変絞り機構（１６）の絞り開度を連動させて変化させることができる。その結果、負荷変動によらずエジェクタ式冷凍サイクル（１０）に高いＣＯＰを発揮させることができる。 Therefore, the valve body portion (22) is displaced according to the load fluctuation of the applied ejector type refrigeration cycle (10), the passage cross-sectional area of the nozzle portion (15a) and the throttle opening of the variable throttle mechanism (16) are opened. The degree can be changed in conjunction with each other. As a result, the ejector-type refrigeration cycle (10) can exhibit a high COP regardless of load fluctuations.

さらに、ノズル部（１５ａ）の通路断面積および減圧部（２０ａ）の絞り開度を、共通する１つの駆動機構部（２３）および弁体部（２２）で調整するので、複数の駆動機構を備えるものに対して、大型化を招くことなく、可変ノズル部を有するエジェクタ（１５）および可変絞り機構（１６）を一体化させることができる。 Furthermore, since the passage cross-sectional area of the nozzle portion (15a) and the throttle opening of the pressure reducing portion (20a) are adjusted by one common drive mechanism portion (23) and valve body portion (22), a plurality of drive mechanisms can be used. The ejector (15) having the variable nozzle portion and the variable aperture mechanism (16) can be integrated with each other without increasing the size of the device.

これに加えて、駆動機構部（２３）として、機械的機構で構成されたものを採用しているので、弁体部（２２）を変位させるために電気的な接続を必要とすることもない。 In addition to this, since the drive mechanism section (23) is constituted by a mechanical mechanism, there is no need for electrical connection for displacing the valve body section (22). ..

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０）の大型化を招くことなく、通路断面積を変更可能に構成されたエジェクタモジュールを提供することができる。 That is, according to the invention described in this claim, it is possible to provide the ejector module configured so that the passage cross-sectional area can be changed without increasing the size of the applied ejector-type refrigeration cycle (10).

また、請求項２に記載の発明では、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されるエジェクタモジュールであって、
冷媒の流れを分岐する分岐部（１４）と、分岐部（１４）にて分岐された一方の冷媒を減圧させて噴射するノズル部（１５ａ）と、分岐部（１４）にて分岐された他方の冷媒を減圧させる減圧部（２０ａ）と、ノズル部から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって外部から冷媒を吸引する冷媒吸引口（２１ｂ）、および噴射冷媒と冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｃ）が形成されたボデー部（２１）と、ノズル部の通路断面積および減圧部の通路断面積の双方を変化させる弁体部（２２）と、ノズル部および減圧部を変位させる駆動機構部（２３）と、を備え、
駆動機構部は、冷媒の温度および圧力の少なくとも一方の変化に応じて変形する変形部材（２３ｂ）を有する機械的機構で構成されているエジェクタモジュールである。 In the invention according to claim 2, an ejector module applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus, comprising:
A branch portion (14) that branches the flow of the refrigerant, a nozzle portion (15a) that depressurizes and injects one refrigerant that is branched by the branch portion (14), and the other that is branched by the branch portion (14). Decompression part (20a) for decompressing the refrigerant, a refrigerant suction port (21b) for sucking the refrigerant from the outside by the suction action of the injection refrigerant ejected from the nozzle part, and an injection refrigerant and a suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port A body portion (21) formed with a pressure increasing portion (15c) for increasing the pressure of the mixed refrigerant, a valve body portion (22) for changing both the passage sectional area of the nozzle portion and the passage sectional area of the pressure reducing portion, and a nozzle And a drive mechanism section (23) for displacing the pressure reducing section and the pressure reducing section,
The drive mechanism section is an ejector module including a mechanical mechanism having a deformable member (23b) that deforms in accordance with a change in at least one of the temperature and the pressure of the refrigerant.

これによれば、請求項１に記載の発明と同様に、可変ノズル部を有するエジェクタ（１５）、および可変絞り機構（１６）を構成することができる。 According to this, similarly to the invention described in claim 1, the ejector (15) having the variable nozzle portion and the variable aperture mechanism (16) can be configured.

従って、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０）の負荷変動に応じて、ノズル部（１５ａ）および減圧部（２０ａ）を変位させて、ノズル部（１５ａ）の通路断面積、および可変絞り機構（１６）の絞り開度を連動させて変化させることができる。その結果、負荷変動によらずエジェクタ式冷凍サイクル（１０）に高いＣＯＰを発揮させることができる。 Therefore, the nozzle section (15a) and the decompression section (20a) are displaced according to the load fluctuation of the applied ejector type refrigeration cycle (10), and the passage sectional area of the nozzle section (15a) and the variable throttle mechanism ( The throttle opening of 16) can be changed in conjunction with each other. As a result, the ejector-type refrigeration cycle (10) can exhibit a high COP regardless of load fluctuations.

さらに、請求項１に記載の発明と同様に、大型化を招くことなく、可変ノズル部を有するエジェクタ（１５）および可変絞り機構（１６）を一体化することができる。 Further, similarly to the invention described in claim 1, the ejector (15) having the variable nozzle portion and the variable aperture mechanism (16) can be integrated without increasing the size.

すなわち、本請求項に記載の発明によれば、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル（１０）の大型化を招くことなく、通路断面積を変更可能に構成されたエジェクタモジュールを提供することができる。 That is, according to the invention described in this claim, it is possible to provide the ejector module configured so that the passage cross-sectional area can be changed without increasing the size of the applied ejector-type refrigeration cycle (10).

また、駆動機構部（２３）として、昇圧部よりも下流側の冷媒の温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（２３ｄ）を形成する封入空間形成部材（２３ｃ）を有し、変形部材は、感温媒体の圧力に応じて変形するものを採用してもよい。 Further, as the drive mechanism section (23), an enclosed space forming member (23c) forming an enclosed space (23d) in which a temperature-sensitive medium whose pressure changes with the temperature change of the refrigerant on the downstream side of the pressure increasing section is enclosed. The deformable member may be adapted to be deformed according to the pressure of the temperature sensitive medium.

ここで、昇圧部（１５ｃ）よりも下流側の冷媒とは、昇圧部（１５ｃ）から流出した冷媒を意味している。 Here, the refrigerant on the downstream side of the booster section (15c) means the refrigerant that has flowed out from the booster section (15c).

従って、この冷媒には、昇圧部（１５ｃ）の冷媒出口（２１ｃ）に圧縮機（１１）の吸入側が接続される冷凍サイクル装置（１０）では、昇圧部（１５ｃ）の冷媒出口（２１ｃ）から圧縮機（１１）の吸入口へ至る冷媒流路を流通する冷媒が含まれる。さらに、昇圧部（１５ｃ）の冷媒出口（２１ｃ）に冷媒吸引口（２１ｂ）側が接続される冷凍サイクル装置（１０）では、昇圧部（１５ｃ）の冷媒出口（２１ｃ）から冷媒吸引口（２１ｂ）へ至る冷媒流路を流通する冷媒が含まれる。 Therefore, in the refrigeration cycle apparatus (10) in which the suction side of the compressor (11) is connected to the refrigerant outlet (21c) of the pressure booster (15c), this refrigerant is discharged from the refrigerant outlet (21c) of the pressure booster (15c). The refrigerant flowing through the refrigerant flow path to the suction port of the compressor (11) is included. Further, in the refrigeration cycle apparatus (10) in which the refrigerant suction port (21b) side is connected to the refrigerant outlet port (21c) of the pressure boosting portion (15c), the refrigerant suction port (21b) is passed from the refrigerant outlet port (21c) of the pressure boosting portion (15c). The refrigerant flowing through the refrigerant flow path leading to is included.

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。 It should be noted that the reference numerals in parentheses for each means described in this column and the claims are examples showing the correspondence with specific means described in the embodiments described later.

第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。It is the whole ejector type freezing cycle lineblock diagram of a 1st embodiment. 第１実施形態のエジェクタモジュールの軸方向断面図である。It is an axial direction sectional view of an ejector module of a 1st embodiment. 第２実施形態のエジェクタモジュールの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of an ejector module of a 2nd embodiment. 第３実施形態のエジェクタモジュールの軸方向断面図である。It is an axial sectional view of an ejector module of a 3rd embodiment. 他の実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。It is the whole ejector type freezing cycle lineblock diagram of other embodiments.

（第１実施形態）
図１、図２を用いて、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態のエジェクタモジュール２０は、図１の全体構成図に示すように、冷媒減圧装置としてエジェクタを備える蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置であるエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用されている。このエジェクタ式冷凍サイクル１０は、車両用空調装置に適用されており、冷却対象空間である車室内へ送風される送風空気を冷却する機能を果たす。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の冷却対象流体は、送風空気である。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 and 2. As shown in the overall configuration diagram of FIG. 1, the ejector module 20 of the present embodiment is applied to an ejector refrigeration cycle 10 which is a vapor compression refrigeration cycle device including an ejector as a refrigerant decompression device. The ejector-type refrigeration cycle 10 is applied to a vehicle air conditioner and has a function of cooling blown air that is blown into a vehicle compartment that is a cooling target space. Therefore, the cooling target fluid of the ejector type refrigeration cycle 10 is blown air.

エジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒としてＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）あるいはＨＦＯ系冷媒（具体的には、Ｒ１２３４ｆｙ）を採用しており、サイクルの高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。さらに、冷媒には圧縮機１１を潤滑するための冷凍機油が混入されている。冷凍機油の一部は冷媒とともにサイクルを循環している。 The ejector-type refrigeration cycle 10 employs an HFC-based refrigerant (specifically, R134a) or an HFO-based refrigerant (specifically, R1234fy) as the refrigerant, and the high-pressure side refrigerant pressure of the cycle is the critical pressure of the refrigerant. It constitutes a subcritical refrigeration cycle that does not exceed. Further, refrigerating machine oil for lubricating the compressor 11 is mixed in the refrigerant. A part of the refrigerating machine oil circulates in the cycle together with the refrigerant.

エジェクタ式冷凍サイクル１０の構成機器のうち、圧縮機１１は、冷媒を吸入して高圧冷媒となるまで圧縮して吐出するものである。より具体的には、本実施形態の圧縮機１１は、１つのハウジング内に固定容量型の圧縮機構、および圧縮機構を駆動する電動モータを収容して構成された電動圧縮機である。 Of the components of the ejector refrigeration cycle 10, the compressor 11 sucks the refrigerant, compresses it until it becomes a high-pressure refrigerant, and discharges it. More specifically, the compressor 11 of the present embodiment is an electric compressor configured by housing a fixed displacement type compression mechanism and an electric motor for driving the compression mechanism in one housing.

この圧縮機構としては、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用することができる。また、電動モータは、図示しない空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式のものを採用してもよい。 As this compression mechanism, various compression mechanisms such as a scroll type compression mechanism and a vane type compression mechanism can be adopted. The operation of the electric motor (the number of rotations) is controlled by a control signal output from an air conditioning controller (not shown), and either an AC motor or a DC motor may be adopted.

圧縮機１１の吐出口には、放熱器１２の凝縮部１２ａの冷媒入口側が接続されている。放熱器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧側冷媒と冷却ファン１２ｃから送風された車室外空気（外気）を熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。 The refrigerant inlet side of the condenser 12 a of the radiator 12 is connected to the discharge port of the compressor 11. The radiator 12 is a heat-radiating heat exchanger that radiates and cools the high-pressure refrigerant by exchanging heat between the high-pressure side refrigerant discharged from the compressor 11 and the outside air (outside air) blown from the cooling fan 12c. is there.

より具体的には、放熱器１２は、凝縮部１２ａおよびレシーバ部１２ｂを有する、いわゆるレシーバ一体型の凝縮器として構成されている。凝縮部１２ａは、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒と冷却ファン１２ｃから送風された外気とを熱交換させて、高圧気相冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮用の熱交換部である。レシーバ部１２ｂは、凝縮部１２ａから流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を蓄える冷媒容器である。 More specifically, the radiator 12 is configured as a so-called receiver-integrated condenser having a condenser section 12a and a receiver section 12b. The condensing unit 12a is a heat exchange unit for condensation that causes the high-pressure gas-phase refrigerant discharged from the compressor 11 and the outside air blown from the cooling fan 12c to exchange heat with each other to radiate and condense the high-pressure gas-phase refrigerant. .. The receiver unit 12b is a refrigerant container that separates the gas-liquid of the refrigerant flowing out from the condensing unit 12a and stores the excess liquid phase refrigerant.

冷却ファン１２ｃは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。 The cooling fan 12c is an electric blower whose rotation speed (blowing air amount) is controlled by a control voltage output from the air conditioning controller.

放熱器１２のレシーバ部１２ｂの冷媒出口には、エジェクタモジュール２０のボデー部２１に設けられた高圧入口２１ａ側が接続されている。エジェクタモジュール２０は、エジェクタ式冷凍サイクル１０を構成するサイクル構成機器の一部を一体化（換言すると、モジュール化）させたものである。 The refrigerant outlet of the receiver portion 12b of the radiator 12 is connected to the high pressure inlet 21a side provided in the body portion 21 of the ejector module 20. The ejector module 20 is an integrated (in other words, modularized) part of the cycle-constituting equipment that constitutes the ejector-type refrigeration cycle 10.

より具体的には、本実施形態のエジェクタモジュール２０は、サイクル構成機器のうち、分岐部１４、エジェクタ１５、可変絞り機構１６等を一体化させたものである。 More specifically, the ejector module 20 of the present embodiment is one in which the branch unit 14, the ejector 15, the variable diaphragm mechanism 16 and the like are integrated in the cycle component equipment.

分岐部１４は、放熱器１２から流出した冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒をエジェクタ１５のノズル部１５ａから噴射させ、分岐された他方の冷媒を可変絞り機構１６へ流出させる機能を果たす。分岐部１４は、エジェクタモジュール２０のボデー部２１内に形成された空間および冷媒通路を接続することによって形成されている。 The branch part 14 has a function of branching the flow of the refrigerant flowing out from the radiator 12, injecting one branched refrigerant from the nozzle part 15 a of the ejector 15 and causing the other branched refrigerant to flow out to the variable throttle mechanism 16. Fulfill. The branch portion 14 is formed by connecting the space formed in the body portion 21 of the ejector module 20 and the refrigerant passage.

エジェクタ１５は、分岐部１４にて分岐された一方の冷媒を減圧させて噴射するノズル部１５ａを有し、冷媒減圧装置としての機能を果たす。さらに、エジェクタ１５は、ノズル部１５ａの冷媒噴射口１５ｂから噴射された噴射冷媒の吸引作用によって、外部から冷媒を吸引して循環させる冷媒循環装置としての機能を果たす。より具体的には、エジェクタ１５は、後述する第１蒸発器１７から流出した冷媒を吸引する。 The ejector 15 has a nozzle portion 15a that decompresses and injects one of the refrigerant branched by the branch portion 14, and functions as a refrigerant decompressor. Further, the ejector 15 functions as a refrigerant circulation device that sucks and circulates the refrigerant from the outside by the suction action of the injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 15b of the nozzle portion 15a. More specifically, the ejector 15 sucks the refrigerant flowing out from the first evaporator 17 described later.

これに加えて、エジェクタ１５は、ノズル部１５ａから噴射された噴射冷媒とボデー部２１に形成された冷媒吸引口２１ｂから吸引された吸引冷媒との混合冷媒の運動エネルギを圧力エネルギに変換して、混合冷媒を昇圧させるエネルギ変換装置としての機能を果たす。エジェクタ１５は、昇圧させた冷媒を後述する第２蒸発器１８の冷媒入口側へ流出させる。エジェクタ１５のノズル部１５ａは、通路断面積を変更可能に構成されている。 In addition to this, the ejector 15 converts the kinetic energy of the mixed refrigerant of the injection refrigerant injected from the nozzle portion 15a and the suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port 21b formed in the body portion 21 into pressure energy. , And functions as an energy conversion device that pressurizes the mixed refrigerant. The ejector 15 causes the pressurized refrigerant to flow out to the refrigerant inlet side of the second evaporator 18 described later. The nozzle portion 15a of the ejector 15 is configured so that the passage sectional area can be changed.

可変絞り機構１６は、分岐部１４にて分岐された他方の冷媒を減圧させる絞り通路２０ａを有している。可変絞り機構１６は、絞り通路２０ａの通路断面積（すなわち、絞り開度）を変更可能に構成されている。可変絞り機構１６は、減圧させた冷媒を第１蒸発器１７の冷媒入口側へ流出させる。 The variable throttle mechanism 16 has a throttle passage 20a that reduces the pressure of the other refrigerant branched by the branch portion 14. The variable throttle mechanism 16 is configured to be able to change the passage cross-sectional area (that is, the throttle opening degree) of the throttle passage 20a. The variable throttle mechanism 16 causes the depressurized refrigerant to flow out to the refrigerant inlet side of the first evaporator 17.

次に、図２を用いて、エジェクタモジュール２０の詳細構成を説明する。エジェクタモジュール２０は、ボデー部２１、複合弁体部２２、駆動機構部２３等を有している。 Next, the detailed configuration of the ejector module 20 will be described with reference to FIG. The ejector module 20 has a body portion 21, a composite valve body portion 22, a drive mechanism portion 23, and the like.

ボデー部２１は、エジェクタモジュール２０の外殻を形成するとともに、エジェクタ１５、可変絞り機構１６等の構成部材の一部を形成するものである。ボデー部２１は、本体部２１１、ノズルボデー２１２、ディフューザボデー２１３等の複数の構成部材を組み合わせることによって形成されている。 The body portion 21 forms an outer shell of the ejector module 20, and also forms a part of constituent members such as the ejector 15 and the variable diaphragm mechanism 16. The body portion 21 is formed by combining a plurality of constituent members such as the main body portion 211, the nozzle body 212, and the diffuser body 213.

ボデー部２１には、高圧入口２１ａ、冷媒吸引口２１ｂ、エジェクタ側出口２１ｃ、絞り側出口２１ｄ、低圧入口２１ｅ、および低圧出口２１ｆといった複数の冷媒出入口が設けられている。 The body portion 21 is provided with a plurality of refrigerant inlets/outlets such as a high pressure inlet 21a, a refrigerant suction port 21b, an ejector side outlet 21c, a throttle side outlet 21d, a low pressure inlet 21e, and a low pressure outlet 21f.

高圧入口２１ａは、放熱器１２のレシーバ部１２ｂの冷媒出口から流出した高圧冷媒をエジェクタモジュール２０の内部へ流入させる冷媒入口である。従って、高圧入口２１ａは、分岐部１４の冷媒入口となる。冷媒吸引口２１ｂは、第１蒸発器１７から流出した冷媒を吸引する冷媒入口である。 The high-pressure inlet 21 a is a refrigerant inlet that allows the high-pressure refrigerant flowing out of the refrigerant outlet of the receiver 12 b of the radiator 12 to flow into the ejector module 20. Therefore, the high pressure inlet 21 a serves as the refrigerant inlet of the branch portion 14. The refrigerant suction port 21b is a refrigerant inlet for sucking the refrigerant flowing out from the first evaporator 17.

エジェクタ側出口２１ｃは、エジェクタ１５のディフューザ部１５ｃにて昇圧された冷媒を第２蒸発器１８の入口側へ流出させる冷媒出口である。絞り側出口２１ｄは、可変絞り機構１６にて減圧された冷媒を、第１蒸発器１７の入口側へ流出させる冷媒出口である。 The ejector-side outlet 21c is a refrigerant outlet that causes the refrigerant whose pressure is increased by the diffuser portion 15c of the ejector 15 to flow out to the inlet side of the second evaporator 18. The throttle-side outlet 21d is a refrigerant outlet that allows the refrigerant whose pressure has been reduced by the variable throttle mechanism 16 to flow out to the inlet side of the first evaporator 17.

低圧入口２１ｅは、第２蒸発器１８から流出した冷媒を流入させる冷媒入口である。低圧出口２１ｆは、低圧入口２１ｅからエジェクタモジュール２０の内部へ流入した冷媒を、圧縮機１１の吸入口側へ流出させる冷媒出口である。 The low-pressure inlet 21e is a refrigerant inlet into which the refrigerant flowing out from the second evaporator 18 flows. The low-pressure outlet 21f is a refrigerant outlet that causes the refrigerant that has flowed from the low-pressure inlet 21e into the ejector module 20 to flow to the suction port side of the compressor 11.

これらの冷媒出入口のうち、高圧入口２１ａ、冷媒吸引口２１ｂ、絞り側出口２１ｄ、低圧入口２１ｅ、および低圧出口２１ｆは、本体部２１１に設けられている。エジェクタ側出口２１ｃは、ディフューザボデー２１３に設けられている。 The high-pressure inlet 21a, the refrigerant suction port 21b, the throttle-side outlet 21d, the low-pressure inlet 21e, and the low-pressure outlet 21f among these refrigerant inlets and outlets are provided in the main body 211. The ejector-side outlet 21c is provided in the diffuser body 213.

本体部２１１は、円柱状あるいは角柱状の金属（本実施形態では、アルミニウム）で形成されている。本体部２１１の内部には複数の冷媒通路が形成されている。本体部２１１は、樹脂にて形成されていてもよい。 The main body portion 211 is formed of a columnar or prismatic metal (aluminum in this embodiment). A plurality of refrigerant passages are formed inside the main body 211. The body portion 211 may be made of resin.

ノズルボデー２１２は、冷媒の流れ方向に向かって先細る円筒状の金属（本実施形態では、ステンレス合金または真鍮）で形成されている。ノズルボデー２１２は、圧入等の手段によりディフューザボデー２１３の内部に固定されている。さらに、ディフューザボデー２１３の外周側は、圧入等の手段により本体部２１１に固定されている。 The nozzle body 212 is formed of a cylindrical metal (in this embodiment, a stainless alloy or brass) that tapers in the direction of flow of the refrigerant. The nozzle body 212 is fixed inside the diffuser body 213 by means such as press fitting. Further, the outer peripheral side of the diffuser body 213 is fixed to the main body portion 211 by means such as press fitting.

ノズルボデー２１２は、内部に高圧冷媒を流入させるための流入空間２０ｄを形成するとともに、冷媒を等エントロピ的に減圧させて噴射するノズル部１５ａを形成している。ノズルボデー２１２およびディフューザボデー２１３の筒状側面には、流入空間２０ｄと高圧入口２１ａとを連通させて、放熱器１２から流出した高圧冷媒を流入空間２０ｄへ流入させる入口穴が形成されている。流入空間２０ｄは、円柱状に形成されている。 The nozzle body 212 forms an inflow space 20d for inflowing a high-pressure refrigerant therein, and also forms a nozzle portion 15a that isentropically decompresses the refrigerant and injects the refrigerant. The cylindrical side surfaces of the nozzle body 212 and the diffuser body 213 are formed with inlet holes that connect the inflow space 20d and the high-pressure inlet 21a to each other and allow the high-pressure refrigerant flowing out of the radiator 12 to flow into the inflow space 20d. The inflow space 20d is formed in a columnar shape.

ノズル部１５ａは、ノズルボデー２１２の軸方向一端側に設けられている。ノズル部１５ａの冷媒通路には、冷媒通路断面積を縮小させる喉部、および喉部から冷媒を噴射する冷媒噴射口１５ｂへ向かうに伴って通路断面積が徐々に拡大する末広部が形成されている。つまり、ノズル部１５ａは、ラバールノズルとして構成されている。 The nozzle portion 15a is provided on one end side in the axial direction of the nozzle body 212. In the refrigerant passage of the nozzle portion 15a, a throat portion that reduces the refrigerant passage cross-sectional area and a divergent portion where the passage cross-sectional area gradually increases as it goes to the refrigerant injection port 15b that injects the refrigerant from the throat portion are formed. There is. That is, the nozzle portion 15a is configured as a Laval nozzle.

さらに、本実施形態では、ノズル部１５ａとして、エジェクタ式冷凍サイクル１０の通常運転時に、冷媒噴射口１５ｂから噴射される噴射冷媒の流速が音速以上となるように設定されたものが採用されている。もちろん、ノズル部１５ａを先細ノズルで構成してもよい。 Further, in the present embodiment, as the nozzle portion 15a, one that is set so that the flow velocity of the injected refrigerant injected from the refrigerant injection port 15b during the normal operation of the ejector refrigeration cycle 10 is set to be equal to or higher than the sonic speed is adopted. .. Of course, the nozzle portion 15a may be composed of a tapered nozzle.

ノズルボデー２１２の流入空間２０ｄの軸方向他端側には、本体部２１１に形成された絞り通路２０ａの入口が開口している。このため、高圧入口２１ａからノズルボデー２１２の流入空間２０ｄへ流入した高圧冷媒は、流入空間２０ｄからノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａの双方へ流入する。つまり、本実施形態では、ノズルボデー２１２の流入空間２０ｄ内に、分岐部１４が形成されている。 An inlet of the throttle passage 20a formed in the main body 211 is open at the other end of the inflow space 20d of the nozzle body 212 in the axial direction. Therefore, the high-pressure refrigerant that has flowed into the inflow space 20d of the nozzle body 212 from the high-pressure inlet 21a flows into both the nozzle portion 15a and the throttle passage 20a from the inflow space 20d. That is, in this embodiment, the branch portion 14 is formed in the inflow space 20d of the nozzle body 212.

絞り通路２０ａは、通路断面積を縮小させることによって、冷媒を減圧させる減圧部である。絞り通路２０ａは、円柱形状や円錐台形状等の回転体形状等に形成されている。つまり、本実施形態の減圧部は、ボデー部２１と一体的に形成されている。もちろん、減圧部として、ボデー部２１に対して別部材で形成されたオリフィスを採用して、圧入等の手段によってボデー部２１に固定してもよい。 The throttle passage 20a is a decompression unit that decompresses the refrigerant by reducing the passage cross-sectional area. The throttle passage 20a is formed in a rotating body shape such as a cylindrical shape or a truncated cone shape. That is, the decompression section of the present embodiment is formed integrally with the body section 21. Of course, an orifice formed as a separate member from the body portion 21 may be adopted as the depressurizing portion, and the body portion 21 may be fixed to the body portion 21 by means of press fitting or the like.

さらに、流入空間２０ｄの中心軸、ノズル部１５ａの中心軸、および絞り通路２０ａの中心軸は、互いに同軸上に配置されている。従って、本実施形態のノズル部１５ａと絞り通路２０ａは、ノズル部１５ａの軸方向に並んで配置されている。 Further, the central axis of the inflow space 20d, the central axis of the nozzle portion 15a, and the central axis of the throttle passage 20a are arranged coaxially with each other. Therefore, the nozzle portion 15a and the throttle passage 20a of this embodiment are arranged side by side in the axial direction of the nozzle portion 15a.

ディフューザボデー２１３は、円筒状の金属（本実施形態では、アルミニウム）で形成されている。ディフューザボデー２１３は、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部であるディフューザ部１５ｃを形成している。ディフューザボデー２１３の筒状側面には、ディフューザ部１５ｃと冷媒吸引口２１ｂとを連通させて、第１蒸発器１７から流出した冷媒をディフューザ部１５ｃへ流入させる吸引穴が形成されている。 The diffuser body 213 is made of a cylindrical metal (aluminum in this embodiment). The diffuser body 213 forms a diffuser portion 15c which is a booster for boosting the refrigerant mixture of the injection refrigerant and the suction refrigerant. The cylindrical side surface of the diffuser body 213 is formed with a suction hole that connects the diffuser portion 15c and the refrigerant suction port 21b and allows the refrigerant that has flowed out of the first evaporator 17 to flow into the diffuser portion 15c.

冷媒吸引口２１ｂから吸引された吸引冷媒は、ノズルボデー２１２のノズル部１５ａの外周側の空間に導かれる。ディフューザ部１５ｃは、冷媒流れ下流側に向かうに伴って通路断面積が徐々に拡大する略円錐台形状に形成された冷媒通路である。ディフューザ部１５ｃでは、このような通路形状によって、混合冷媒の運動エネルギを圧力エネルギに変換することができる。 The sucked refrigerant sucked from the refrigerant suction port 21b is guided to the space on the outer peripheral side of the nozzle portion 15a of the nozzle body 212. The diffuser portion 15c is a refrigerant passage formed in a substantially frustoconical shape in which the passage cross-sectional area gradually expands toward the downstream side of the refrigerant flow. In the diffuser portion 15c, the kinetic energy of the mixed refrigerant can be converted into pressure energy by such a passage shape.

複合弁体部２２は、ノズル部１５ａの通路断面積、および絞り通路２０ａの通路断面積の双方を変化させる弁体部である。複合弁体部２２は、ノズル部１５ａと同じ材質の金属で円柱状に形成されている。複合弁体部２２の中心軸は、ノズル部１５ａの中心軸および絞り通路２０ａの中心軸と、同軸上に配置されている。複合弁体部２２は、ニードル弁部２２ａ、絞り弁部２２ｂ、および連結部２２ｃを有している。 The composite valve body portion 22 is a valve body portion that changes both the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the passage cross-sectional area of the throttle passage 20a. The composite valve body portion 22 is made of the same material as that of the nozzle portion 15a and is formed in a cylindrical shape. The central axis of the composite valve body portion 22 is arranged coaxially with the central axis of the nozzle portion 15a and the central axis of the throttle passage 20a. The composite valve body portion 22 has a needle valve portion 22a, a throttle valve portion 22b, and a connecting portion 22c.

ニードル弁部２２ａは、ノズル部１５ａの通路断面積を変化させる部位である。ニードル弁部２２ａは、針状（あるいは、円錐形状と円柱形状とを組み合わせた形状）に形成されており、ノズル部１５ａの流入空間２０ｄ内および冷媒通路内に、ノズル部１５ａの中心軸方向に延びるように配置されている。ニードル弁部２２ａは、冷媒噴射口１５ｂへ近づく側へ変位することによって、ノズル部１５ａの通路断面積を縮小させる。 The needle valve portion 22a is a portion that changes the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a. The needle valve portion 22a is formed in a needle shape (or a shape in which a conical shape and a cylindrical shape are combined), and is disposed in the inflow space 20d of the nozzle portion 15a and the refrigerant passage in the central axis direction of the nozzle portion 15a. It is arranged to extend. The needle valve portion 22a is displaced toward the refrigerant injection port 15b to reduce the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a.

絞り弁部２２ｂは、底面側の外径がニードル弁部２２ａの外径よりも大きい円錐台形状に形成されており、絞り通路２０ａの冷媒流れ下流側（すなわち、絞り通路２０ａよりも冷媒噴射口１５ｂから遠い側）に配置されている。絞り弁部２２ｂは、ニードル弁部２２ａとともに、冷媒噴射口１５ｂへ近づく側へ変位することによって、絞り通路２０ａの通路断面積（すなわち、絞り開度）を縮小させる。 The throttle valve portion 22b is formed in a truncated cone shape whose outer diameter on the bottom surface side is larger than the outer diameter of the needle valve portion 22a, and is located on the downstream side of the refrigerant flow in the throttle passage 20a (that is, the refrigerant injection port than the throttle passage 20a). It is located on the side far from 15b). The throttle valve portion 22b, together with the needle valve portion 22a, is displaced toward the refrigerant injection port 15b to reduce the passage cross-sectional area (that is, the throttle opening) of the throttle passage 20a.

さらに、本実施形態では、ニードル弁部２２ａを、ノズル部１５ａの喉部に当接させることによって、ノズル部１５ａを閉塞させることもできる。もちろん、絞り弁部２２ｂを、絞り通路２０ａの出口部に当接させることによって、絞り通路２０ａを閉塞させるようにしてもよい。また、ノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａの双方を閉塞させるようにしてもよい。 Further, in the present embodiment, the nozzle portion 15a can be closed by bringing the needle valve portion 22a into contact with the throat portion of the nozzle portion 15a. Of course, the throttle valve portion 22b may be brought into contact with the outlet portion of the throttle passage 20a to close the throttle passage 20a. Further, both the nozzle portion 15a and the throttle passage 20a may be closed.

連結部２２ｃは、外径が絞り弁部２２ｂの外径よりも小さい円柱状に形成されており、絞り弁部２２ｂよりもノズル部１５ａから離れる方向に延びている。連結部２２ｃのノズル部１５ａの反対側の端部には、駆動機構部２３が連結されている。 The connecting portion 22c is formed in a columnar shape having an outer diameter smaller than the outer diameter of the throttle valve portion 22b, and extends in a direction farther from the nozzle portion 15a than the throttle valve portion 22b. The drive mechanism 23 is connected to the end of the connecting portion 22c on the opposite side of the nozzle portion 15a.

駆動機構部２３は、複合弁体部２２をノズル部１５ａの中心軸方向へ変位させるものである。駆動機構部２３は、機械的機構で構成されている。 The drive mechanism portion 23 displaces the composite valve body portion 22 in the central axis direction of the nozzle portion 15a. The drive mechanism section 23 is composed of a mechanical mechanism.

より具体的には、駆動機構部２３は、第２蒸発器１８から流出した冷媒の温度および圧力に応じて変形する変形部材であるダイヤフラム２３ｂを有する感温部２３ａを備えている。そして、このダイヤフラム２３ｂの変形を複合弁体部２２の連結部２２ｃに伝達することによって、複合弁体部２２を変位させる。 More specifically, the drive mechanism unit 23 includes a temperature sensing unit 23a having a diaphragm 23b that is a deformable member that deforms according to the temperature and pressure of the refrigerant that has flowed out of the second evaporator 18. Then, the composite valve body portion 22 is displaced by transmitting the deformation of the diaphragm 23b to the connecting portion 22c of the composite valve body portion 22.

感温部２３ａは、ダイヤフラム２３ｂとともに封入空間２３ｄを形成する封入空間形成部材であるケース２３ｃを有している。封入空間２３ｄには、温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入されている。本実施形態では、感温媒体として、エジェクタ式冷凍サイクル１０を循環する冷媒を主成分とするものを採用している。 The temperature sensing portion 23a has a case 23c which is an enclosed space forming member that forms an enclosed space 23d together with the diaphragm 23b. A temperature-sensitive medium whose pressure changes with temperature changes is enclosed in the enclosed space 23d. In the present embodiment, as the temperature sensitive medium, a medium whose main component is a refrigerant that circulates in the ejector refrigeration cycle 10.

ケース２３ｃとダイヤフラム２３ｂは、ノズル部１５ａの中心軸周りに円環状に形成されている。従って、封入空間２３ｄも、ケース２３ｃおよびダイヤフラム２３ｂと同様の円環状に形成されている。感温部２３ａは、本体部２１１内に形成された収容空間２０ｂ内に配置されている。収容空間２０ｂは、低圧入口２１ｅと低圧出口２１ｆとを接続する流出側通路２０ｃに連通している。 The case 23c and the diaphragm 23b are formed in an annular shape around the central axis of the nozzle portion 15a. Therefore, the enclosed space 23d is also formed in an annular shape similar to the case 23c and the diaphragm 23b. The temperature sensing part 23a is arranged in the accommodation space 20b formed in the main body part 211. The storage space 20b communicates with an outflow side passage 20c that connects the low pressure inlet 21e and the low pressure outlet 21f.

このため、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力は、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒（すなわち、第２蒸発器１８から流出した冷媒）の温度に応じて変化する。そして、ダイヤフラム２３ｂは、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力と封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力との圧力差に応じて変形する。 Therefore, the pressure of the temperature sensitive medium in the enclosed space 23d changes according to the temperature of the low-pressure refrigerant (that is, the refrigerant flowing out from the second evaporator 18) flowing through the outflow passage 20c. Then, the diaphragm 23b is deformed according to the pressure difference between the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d.

従って、ダイヤフラム２３ｂは弾性に富み、かつ耐圧性および気密性に優れる材質で形成されていることが望ましい。そこで、本実施形態では、ダイヤフラム２３ｂとして、ステンレス（ＳＵＳ３０４）製の円環形状の金属薄板を採用している。さらに、ダイヤフラム２３ｂとして、基布（ポリエステル）入りのＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエンゴム）やＨＮＢＲ（水素添加ニトリルゴム）等のゴム製のものを採用してもよい。 Therefore, it is desirable that the diaphragm 23b is made of a material having high elasticity and excellent pressure resistance and airtightness. Therefore, in this embodiment, an annular metal thin plate made of stainless steel (SUS304) is used as the diaphragm 23b. Further, the diaphragm 23b may be made of rubber such as EPDM (ethylene propylene diene rubber) containing base cloth (polyester) or HNBR (hydrogenated nitrile rubber).

また、本実施形態では、封入空間２３ｄがダイヤフラム２３ｂよりも、ノズル部１５ａに近い側に配置されている。さらに、複合弁体部２２の連結部２２ｃは、連結部材２４を介してダイヤフラム２３ｂのノズル部１５ａの反対側の面に連結されている。 Further, in this embodiment, the enclosed space 23d is arranged closer to the nozzle portion 15a than the diaphragm 23b. Further, the connecting portion 22c of the composite valve body portion 22 is connected to the surface of the diaphragm 23b opposite to the nozzle portion 15a via the connecting member 24.

従って、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間２３ｄ内の感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力から流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力を減算した圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム２３ｂがノズル部１５ａから離れる側（封入空間２３ｄが膨らむ側）に変形する。その結果、複合弁体部２２がノズル部１５ａの通路断面積を拡大させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を増加させる側に変位する。 Therefore, when the temperature (superheat) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c rises, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d rises, and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d increases from the outflow passage. The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through 20c becomes large. As a result, the diaphragm 23b is deformed to the side away from the nozzle portion 15a (the side where the enclosed space 23d swells). As a result, the composite valve body portion 22 is displaced to the side where the passage sectional area of the nozzle portion 15a is enlarged and the throttle opening degree of the throttle passage 20a is increased.

一方、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間２３ｄ内の感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力から流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力を減算した圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム２３ｂがノズル部１５ａへ近づく側（封入空間２３ｄが縮まる側）に変形する。その結果、複合弁体部２２がノズル部１５ａの通路断面積を縮小させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を減少させる側に変位する。 On the other hand, when the temperature (superheat) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c decreases, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d decreases, and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d decreases from the outflow passage. The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through 20c is reduced. As a result, the diaphragm 23b is deformed to the side closer to the nozzle portion 15a (the side where the enclosed space 23d contracts). As a result, the composite valve body 22 is displaced toward the side where the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a is reduced and the throttle opening of the throttle passage 20a is reduced.

つまり、駆動機構部２３は、第２蒸発器１８から流出した冷媒の温度および圧力に応じて、複合弁体部２２を変位させることができる。そこで、本実施形態の駆動機構部２３は、第２蒸発器１８出口側冷媒の過熱度が予め定めた基準過熱度（具体的には、１℃）に近づくように、複合弁体部２２を変位させる。 That is, the drive mechanism portion 23 can displace the composite valve body portion 22 according to the temperature and pressure of the refrigerant flowing out from the second evaporator 18. Therefore, the drive mechanism portion 23 of the present embodiment sets the composite valve body portion 22 so that the superheat degree of the refrigerant on the outlet side of the second evaporator 18 approaches the predetermined reference superheat degree (specifically, 1° C.). Displace.

また、駆動機構部２３は、複合弁体部２２に対して、ノズル部１５ａの通路断面積を縮小させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を減少させる側の荷重をかける弾性部材であるコイルバネ２３ｅを有している。基準過熱度は、このコイルバネ２３ｅの荷重を変更することによって、調整することができる。 In addition, the drive mechanism portion 23 is a coil spring 23e that is an elastic member that applies a load to the composite valve body portion 22 so as to reduce the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and reduce the throttle opening degree of the throttle passage 20a. have. The reference degree of superheat can be adjusted by changing the load of the coil spring 23e.

以上の説明から明らかなように、エジェクタモジュール２０では、ノズルボデー２１２のノズル部１５ａ、本体部２１１の冷媒吸引口２１ｂ、ディフューザボデー２１３内のディフューザ部１５ｃ、複合弁体部２２のニードル弁部２２ａ、および駆動機構部２３等によって、ノズル部１５ａの通路断面積を変更可能に構成された可変ノズル部を有するエジェクタ１５が構成されている。 As is clear from the above description, in the ejector module 20, the nozzle portion 15a of the nozzle body 212, the refrigerant suction port 21b of the main body portion 211, the diffuser portion 15c in the diffuser body 213, the needle valve portion 22a of the composite valve body portion 22, The drive mechanism unit 23 and the like constitute the ejector 15 having a variable nozzle unit configured to change the passage cross-sectional area of the nozzle unit 15a.

また、エジェクタモジュール２０では、本体部２１１の絞り通路２０ａ、複合弁体部２２の絞り弁部２２ｂ、および駆動機構部２３等によって、絞り通路２０ａの通路断面積（すなわち、絞り開度）を変更可能に構成された可変絞り機構１６が構成されている。 In the ejector module 20, the passage cross-sectional area (that is, the throttle opening) of the throttle passage 20a is changed by the throttle passage 20a of the main body portion 211, the throttle valve portion 22b of the composite valve body portion 22, the drive mechanism portion 23, and the like. The variable diaphragm mechanism 16 is configured to be possible.

そして、駆動機構部２３が複合弁体部２２を変位させることによって、ノズル部１５ａの通路断面積および絞り通路２０ａの通路断面積の双方が連動して変化する。本実施形態では、ノズル部１５ａの通路断面積と絞り通路２０ａの通路断面積との通路面積比が、負荷変動に応じて決定される適切な値となるように、ノズル部１５ａ、ニードル弁部２２ａ、絞り通路２０ａ、絞り弁部２２ｂの形状が設定されている。 When the drive mechanism portion 23 displaces the composite valve body portion 22, both the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the passage cross-sectional area of the throttle passage 20a change in conjunction with each other. In the present embodiment, the nozzle portion 15a and the needle valve portion are set so that the passage area ratio of the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the passage cross-sectional area of the throttle passage 20a becomes an appropriate value determined according to the load fluctuation. The shapes of 22a, the throttle passage 20a, and the throttle valve portion 22b are set.

次に、図１に示す第２蒸発器１８は、送風機１８ａから車室内へ向けて送風された送風空気とエジェクタモジュール２０のエジェクタ側出口２１ｃ（すなわち、エジェクタの１５のディフューザ部１５ｃの冷媒出口）から流出した低圧冷媒とを熱交換させ、この低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する吸熱用熱交換器である。 Next, in the second evaporator 18 shown in FIG. 1, the blown air blown from the blower 18a toward the passenger compartment and the ejector-side outlet 21c of the ejector module 20 (that is, the refrigerant outlet of the diffuser portion 15c of the ejector 15). It is an endothermic heat exchanger that cools the blown air by exchanging heat with the low-pressure refrigerant flowing out from it and evaporating the low-pressure refrigerant to exert an endothermic effect.

送風機１８ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動送風機である。第２蒸発器１８の冷媒出口には、エジェクタモジュール２０の低圧入口２１ｅ側が接続されている。 The blower 18a is an electric blower whose rotation speed (blowing air amount) is controlled by a control voltage output from the air conditioning controller. The low-pressure inlet 21e side of the ejector module 20 is connected to the refrigerant outlet of the second evaporator 18.

第１蒸発器１７は、第２蒸発器１８を通過した送風空気とエジェクタモジュール２０の絞り側出口２１ｄ（すなわち、可変絞り機構１６の冷媒出口）から流出した低圧冷媒とを熱交換させ、この低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させることによって送風空気を冷却する吸熱用熱交換器である。第１蒸発器１７の冷媒出口には、エジェクタモジュール２０の冷媒吸引口２１ｂ側が接続されている。 The first evaporator 17 exchanges heat between the blast air that has passed through the second evaporator 18 and the low-pressure refrigerant that has flowed out from the throttle-side outlet 21d of the ejector module 20 (that is, the refrigerant outlet of the variable throttle mechanism 16), and this low pressure It is an endothermic heat exchanger that cools blown air by evaporating a refrigerant to exert an endothermic effect. The refrigerant outlet of the first evaporator 17 is connected to the refrigerant suction port 21b side of the ejector module 20.

また、本実施形態の第１蒸発器１７および第２蒸発器１８は、一体的に構成されている。具体的には、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８は、いずれも冷媒を流通させる複数本のチューブと、この複数のチューブの両端側に配置されてチューブを流通する冷媒の集合あるいは分配を行う一対の集合分配用タンクとを有する、いわゆるタンクアンドチューブ型の熱交換器で構成されている。 Further, the first evaporator 17 and the second evaporator 18 of this embodiment are integrally configured. Specifically, each of the first evaporator 17 and the second evaporator 18 includes a plurality of tubes through which a refrigerant flows, and a collection or distribution of the refrigerant that is disposed on both ends of the plurality of tubes and that flows through the tubes. It is composed of a so-called tank-and-tube type heat exchanger having a pair of collective distribution tanks for performing the above.

そして、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８の集合分配用タンクを同一部材にて形成することによって、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８を一体化させている。この際、本実施形態では、第２蒸発器１８が第１蒸発器１７に対して送風空気流れ上流側に配置されるように、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８を送風空気流れに対して直列に配置している。従って、送風空気は図１の二点鎖線で描いた矢印で示すように流れる。 The first evaporator 17 and the second evaporator 18 are integrated by forming the collective distribution tank of the first evaporator 17 and the second evaporator 18 with the same member. At this time, in the present embodiment, the first evaporator 17 and the second evaporator 18 are placed in the blast air flow so that the second evaporator 18 is arranged on the upstream side of the blast air flow with respect to the first evaporator 17. In contrast, they are arranged in series. Therefore, the blown air flows as shown by the arrow drawn by the chain double-dashed line in FIG.

次に、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の電気制御部について説明する。図示しない空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、出力側に接続された各種制御対象機器１１、１２ｃ、１８ａ等の作動を制御する。 Next, the electric control unit of the ejector type refrigeration cycle 10 of the present embodiment will be described. The air-conditioning control device (not shown) is composed of a well-known microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM and the like and its peripheral circuits, performs various calculations and processing based on a control program stored in the ROM, and is connected to the output side. It controls the operation of the various controlled devices 11, 12c, 18a and the like.

また、空調制御装置には、車室内温度を検出する内気温センサ、外気温を検出する外気温センサ、車室内の日射量を検出する日射センサ、第１蒸発器１７から吹き出される吹出空気温度（蒸発器温度）を検出する蒸発器温度センサ等のセンサ群が接続され、これらの空調用センサ群の検出値が入力される。 Further, the air conditioning control device includes an inside air temperature sensor that detects the temperature inside the vehicle, an outside air temperature sensor that detects the outside air temperature, a solar radiation sensor that detects the amount of solar radiation in the vehicle interior, and the temperature of the air blown from the first evaporator 17. A sensor group such as an evaporator temperature sensor that detects (evaporator temperature) is connected, and the detection values of these air conditioning sensor groups are input.

さらに、空調制御装置の入力側には、図示しない操作パネルが接続され、この操作パネルに設けられた各種操作スイッチからの操作信号が空調制御装置へ入力される。操作パネルに設けられた各種操作スイッチとしては、空調を行うことを要求する空調作動スイッチ、車室内温度を設定する車室内温度設定スイッチ等が設けられている。 Further, an operation panel (not shown) is connected to the input side of the air conditioning control device, and operation signals from various operation switches provided on the operation panel are input to the air conditioning control device. As various operation switches provided on the operation panel, an air conditioning operation switch for requesting air conditioning, a vehicle interior temperature setting switch for setting the vehicle interior temperature, and the like are provided.

なお、本実施形態の空調制御装置は、その出力側に接続された各種の制御対象機器の作動を制御する制御部が一体に構成されたものであるが、空調制御装置のうち、各制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）が各制御対象機器の制御部を構成している。例えば、本実施形態では、圧縮機１１の作動を制御する構成が、吐出能力制御手段を構成している。 The air-conditioning control device of the present embodiment has a control unit integrally configured to control the operation of various control target devices connected to the output side thereof. The configuration (hardware and software) that controls the operation of the device constitutes the control unit of each controlled device. For example, in the present embodiment, the configuration that controls the operation of the compressor 11 constitutes the discharge capacity control means.

次に、上記構成における本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動について説明する。操作パネルの空調作動スイッチが投入（ＯＮ）されると、空調制御装置が、圧縮機１１、冷却ファン１２ｃ、送風機１８ａ等を作動させる。 Next, the operation of the ejector-type refrigeration cycle 10 of the present embodiment having the above configuration will be described. When the air conditioning operation switch on the operation panel is turned on (ON), the air conditioning control device operates the compressor 11, the cooling fan 12c, the blower 18a, and the like.

これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１から吐出された高温高圧冷媒は、放熱器１２へ流入する。放熱器１２へ流入した冷媒は、凝縮部１２ａにて冷却ファン１２ｃから送風された外気と熱交換して凝縮する。凝縮部１２ａにて冷却された冷媒は、レシーバ部１２ｂにて気液分離される。 As a result, the compressor 11 draws in the refrigerant, compresses it, and discharges it. The high-temperature high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the radiator 12. The refrigerant flowing into the radiator 12 heat-exchanges with the outside air blown from the cooling fan 12c in the condenser 12a and is condensed. The refrigerant cooled in the condenser 12a is separated into gas and liquid in the receiver 12b.

レシーバ部１２ｂにて分離された液相冷媒は、エジェクタモジュール２０の高圧入口２１ａへ流入する。エジェクタモジュール２０の内部へ流入した冷媒は、分岐部１４にて分岐される。分岐された一方の冷媒は、エジェクタ１５のノズル部１５ａへ流入して等エントロピ的に減圧されて冷媒噴射口１５ｂから噴射される。そして、この噴射冷媒の吸引作用によって、第１蒸発器１７から流出した冷媒が、冷媒吸引口２１ｂから吸引される。 The liquid-phase refrigerant separated by the receiver portion 12b flows into the high pressure inlet 21a of the ejector module 20. The refrigerant that has flowed into the ejector module 20 is branched at the branch portion 14. One of the branched refrigerants flows into the nozzle portion 15a of the ejector 15, isentropically decompressed, and is injected from the refrigerant injection port 15b. Then, the refrigerant that has flowed out of the first evaporator 17 is sucked through the refrigerant suction port 21b due to the suction action of the injected refrigerant.

この際、駆動機構部２３は、流出側通路２０ｃを流通する冷媒（換言すると、第２蒸発器１８出口側冷媒）の過熱度が、基準過熱度（具体的には、１℃）に近づくように、複合弁体部２２を変位させる。 At this time, the drive mechanism 23 causes the refrigerant flowing through the outflow passage 20c (in other words, the refrigerant on the outlet side of the second evaporator 18) to have a superheat degree close to the reference superheat degree (specifically, 1° C.). Then, the composite valve body 22 is displaced.

ノズル部１５ａの冷媒噴射口１５ｂから噴射された噴射冷媒および冷媒吸引口２１ｂから吸引された吸引冷媒は、ディフューザ部１５ｃへ流入する。ディフューザ部１５ｃでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換される。これにより、噴射冷媒と吸引冷媒との混合冷媒の圧力が上昇する。ディフューザ部１５ｃにて昇圧された冷媒は、エジェクタ側出口２１ｃから流出する。 The injection refrigerant injected from the refrigerant injection port 15b of the nozzle portion 15a and the suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port 21b flow into the diffuser portion 15c. In the diffuser portion 15c, the velocity energy of the refrigerant is converted into pressure energy due to the expansion of the area of the refrigerant passage. As a result, the pressure of the mixed refrigerant of the injection refrigerant and the suction refrigerant rises. The refrigerant whose pressure has been increased by the diffuser portion 15c flows out from the ejector side outlet 21c.

エジェクタ側出口２１ｃから流出した冷媒は、第２蒸発器１８へ流入する。第２蒸発器１８へ流入した冷媒は、送風機１８ａによって送風された送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風機１８ａによって送風された送風空気が冷却される。第２蒸発器１８から流出した冷媒は、エジェクタモジュール２０の流出側通路２０ｃを介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。 The refrigerant flowing out from the ejector-side outlet 21c flows into the second evaporator 18. The refrigerant flowing into the second evaporator 18 absorbs heat from the blown air blown by the blower 18a and evaporates. As a result, the blown air blown by the blower 18a is cooled. The refrigerant flowing out of the second evaporator 18 is sucked into the compressor 11 via the outflow side passage 20c of the ejector module 20 and is compressed again.

一方、分岐部１４にて分岐された他方の冷媒は、可変絞り機構１６の絞り通路２０ａへ流入して等エンタルピ的に減圧される。可変絞り機構１６にて減圧された冷媒は、絞り側出口２１ｄから流出して、第１蒸発器１７へ流入する。第１蒸発器１７へ流入した冷媒は、第２蒸発器１８通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、第２蒸発器１８通過後の送風空気がさらに冷却される。 On the other hand, the other refrigerant branched at the branch portion 14 flows into the throttle passage 20a of the variable throttle mechanism 16 and is isenthalpically reduced in pressure. The refrigerant whose pressure has been reduced by the variable throttle mechanism 16 flows out from the throttle side outlet 21d and then flows into the first evaporator 17. The refrigerant flowing into the first evaporator 17 absorbs heat from the blown air that has passed through the second evaporator 18 and evaporates. Thereby, the blown air after passing through the second evaporator 18 is further cooled.

この際、本実施形態では、通路面積比が適切な値となるように、ノズル部１５ａ、ニードル弁部２２ａ、絞り通路２０ａ、絞り弁部２２ｂの形状が設定されているので、第１蒸発器１７から流出する冷媒の乾き度が０°程度となる。第１蒸発器１７から流出した冷媒は、冷媒吸引口２１ｂから吸引される。 At this time, in the present embodiment, since the shapes of the nozzle portion 15a, the needle valve portion 22a, the throttle passage 20a, and the throttle valve portion 22b are set so that the passage area ratio has an appropriate value, the first evaporator is configured. The dryness of the refrigerant flowing out of 17 becomes about 0°. The refrigerant flowing out of the first evaporator 17 is sucked through the refrigerant suction port 21b.

以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８にて、車室内へ送風される送風空気を冷却することができる。 As described above, according to the ejector-type refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the blower air blown into the vehicle interior can be cooled by the first evaporator 17 and the second evaporator 18.

さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、第２蒸発器１８下流側の冷媒、すなわちエジェクタ１５のディフューザ部１５ｃにて昇圧された冷媒を圧縮機１１へ吸入させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、蒸発器における冷媒蒸発圧力と吸入冷媒の圧力が同等となる通常の冷凍サイクル装置よりも、圧縮機１１の消費動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）の向上させることができる。 Further, in the ejector-type refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the refrigerant on the downstream side of the second evaporator 18, that is, the refrigerant whose pressure is increased by the diffuser portion 15c of the ejector 15 can be sucked into the compressor 11. Therefore, in the ejector refrigeration cycle 10, the power consumption of the compressor 11 is reduced and the coefficient of performance (COP) of the cycle is reduced as compared with a normal refrigeration cycle apparatus in which the refrigerant evaporation pressure in the evaporator and the suction refrigerant pressure are equal. Can be improved.

また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、第２蒸発器１８における冷媒蒸発圧力をディフューザ部１５ｃにて昇圧された冷媒圧力とし、第１蒸発器１７における冷媒蒸発圧力をノズル部１５ａにて減圧された直後の低い冷媒圧力とすることができる。従って、各蒸発器における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、送風空気を効率的に冷却することができる。 Further, in the ejector-type refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the refrigerant evaporation pressure in the second evaporator 18 is set to the refrigerant pressure increased by the diffuser portion 15c, and the refrigerant evaporation pressure in the first evaporator 17 is set in the nozzle portion 15a. The refrigerant pressure can be low immediately after the pressure is reduced. Therefore, the temperature difference between the refrigerant evaporation temperature and the blown air in each evaporator can be secured and the blown air can be efficiently cooled.

また、本実施形態のエジェクタモジュール２０では、可変ノズル部を有するエジェクタ１５、および可変絞り機構１６を備えている。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動に応じて、エジェクタ１５のノズル部１５ａの通路断面積、および可変絞り機構１６の絞り開度を連動させて変化させることができる。 Further, the ejector module 20 of the present embodiment includes an ejector 15 having a variable nozzle portion and a variable diaphragm mechanism 16. Therefore, the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a of the ejector 15 and the throttle opening degree of the variable throttle mechanism 16 can be changed in conjunction with each other according to the load fluctuation of the ejector refrigeration cycle 10.

この際、ノズル部１５ａの通路断面積と絞り通路２０ａの通路断面積との通路面積比が、適切な値となるように設定されているので、ノズル部１５ａへ流入する冷媒流量および可変絞り機構１６へ流入する冷媒流量を適切に調整することができる。その結果、負荷変動によらずエジェクタ式冷凍サイクル１０に高いＣＯＰを発揮させることができる。 At this time, since the passage area ratio of the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the passage cross-sectional area of the throttle passage 20a is set to an appropriate value, the flow rate of the refrigerant flowing into the nozzle portion 15a and the variable throttle mechanism. The flow rate of the refrigerant flowing into 16 can be adjusted appropriately. As a result, the ejector-type refrigeration cycle 10 can exhibit a high COP regardless of load fluctuations.

さらに、通路面積比を適切な値に調整できることは、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０のように、ノズル部１５ａよりも冷媒流れ上流側で冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒をノズル部１５ａへ流入させ、分岐された他方の冷媒を絞り機構および蒸発器を介してエジェクタ１５の冷媒吸引口２１ｂから吸引させるサイクル構成では有効である。 Further, the fact that the passage area ratio can be adjusted to an appropriate value means that, like the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the refrigerant flow is branched on the refrigerant flow upstream side of the nozzle portion 15a, and one of the branched refrigerants is branched. Is effective in a cycle configuration in which the refrigerant is introduced into the nozzle portion 15a and the other branched refrigerant is sucked from the refrigerant suction port 21b of the ejector 15 via the throttle mechanism and the evaporator.

その理由は、このようなサイクル構成では、低負荷運転時のように、サイクルを循環する循環冷媒流量が低下すると、エジェクタ１５の冷媒吸引能力が低下して、第１蒸発器１７へ冷媒を供給しにくくなってしまうからである。 The reason is that in such a cycle configuration, when the flow rate of the circulating refrigerant circulating in the cycle decreases, as in the low load operation, the refrigerant suction capacity of the ejector 15 decreases and the refrigerant is supplied to the first evaporator 17. It is difficult to do.

これに対して、本実施形態のエジェクタモジュール２０によれば、通路面積比を適正な値に調整することができる。さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０によれば、圧縮機１１の吸入吐出作用を利用して、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８へ確実に冷媒を供給することができる。その結果、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８にて、確実に冷凍能力を発揮させるができる。 On the other hand, according to the ejector module 20 of the present embodiment, the passage area ratio can be adjusted to an appropriate value. Further, according to the ejector refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the refrigerant can be reliably supplied to the first evaporator 17 and the second evaporator 18 by utilizing the suction/discharge action of the compressor 11. As a result, the first evaporator 17 and the second evaporator 18 can reliably exhibit the refrigerating capacity.

また、本実施形態のエジェクタモジュール２０によれば、サイクル構成機構のうち、分岐部１４、可変ノズル部を有するエジェクタ１５、および可変絞り機構１６を一体化させているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としての小型化、および生産性の向上を狙うことができる。 Further, according to the ejector module 20 of the present embodiment, among the cycle constituting mechanism, the branch portion 14, the ejector 15 having the variable nozzle portion, and the variable throttle mechanism 16 are integrated, so that the ejector refrigeration cycle 10 as a whole. It is possible to reduce the size and improve the productivity.

ところが、可変ノズル部を有するエジェクタ１５および可変絞り機構１６では、通路断面積あるいは絞り開度を変化させるための駆動装置（本実施形態では、駆動機構部２３）が必要となる。このような駆動装置は、比較的体格が大きい。このため、上述したエジェクタモジュール２０全体としての小型化効果を得にくくなってしまう。 However, the ejector 15 having the variable nozzle portion and the variable throttle mechanism 16 require a drive device (the drive mechanism portion 23 in this embodiment) for changing the passage cross-sectional area or the throttle opening. Such a drive device has a relatively large size. Therefore, it becomes difficult to obtain the effect of reducing the size of the ejector module 20 as a whole.

これに対して、本実施形態のエジェクタモジュール２０によれば、エジェクタ１５と可変絞り機構１６とを一体化させる際に、エジェクタ１５のノズル部１５ａの通路断面積、および可変絞り機構１６の絞り開度を、共通する１つの駆動機構部２３および複合弁体部２２で調整するように一体化させている。 On the other hand, according to the ejector module 20 of the present embodiment, when the ejector 15 and the variable throttle mechanism 16 are integrated, the passage sectional area of the nozzle portion 15a of the ejector 15 and the throttle opening of the variable throttle mechanism 16 are integrated. The degrees are adjusted so that one drive mechanism section 23 and the composite valve body section 22 which are common to each other adjust the degree.

従って、ノズル部１５ａ用の駆動機構部と可変絞り機構１６用の駆動機構部の２つの駆動機構を備えるエジェクタモジュールと比較して、大型化を招くことなくエジェクタ１５と可変絞り機構１６とを一体化させることができる。さらに、駆動機構部２３として、機械的機構で構成されたものを採用しているので、複合弁体部２２を変位させるために電気的な接続を必要とすることもない。 Therefore, the ejector 15 and the variable aperture mechanism 16 can be integrated without increasing the size as compared with an ejector module including two drive mechanisms, a drive mechanism portion for the nozzle portion 15a and a drive mechanism portion for the variable aperture mechanism 16. Can be transformed. Further, since the drive mechanism section 23 is constituted by a mechanical mechanism, there is no need to make an electrical connection for displacing the composite valve body section 22.

その結果、本実施形態のエジェクタモジュール２０によれば、通路断面積を変更可能に構成されていても、適用されたエジェクタ式冷凍サイクル１０の大型化を招くことがない。 As a result, according to the ejector module 20 of the present embodiment, even if the passage cross-sectional area can be changed, the ejector refrigeration cycle 10 to which the ejector module 20 is applied does not increase in size.

また、本実施形態のエジェクタモジュール２０では、ノズル部１５ａの中心軸および絞り通路２０ａの中心軸が同軸上に配置されている。従って、複合弁体部２２として、ノズル部１５ａの中心軸方向に延びる柱状のものを採用することができる。これによれば、複合弁体部２２を容易に形成できるとともに、ノズル部１５ａの通路断面積および可変絞り機構１６の絞り開度を同時に変化させる弁体部を容易に実現することができる。 Further, in the ejector module 20 of the present embodiment, the central axis of the nozzle portion 15a and the central axis of the throttle passage 20a are arranged coaxially. Therefore, as the composite valve body portion 22, a columnar one extending in the central axis direction of the nozzle portion 15a can be adopted. According to this, the composite valve body portion 22 can be easily formed, and a valve body portion that simultaneously changes the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the throttle opening of the variable throttle mechanism 16 can be easily realized.

また、本実施形態のエジェクタモジュール２０では、ボデー部２１の本体部２１１に、流出側通路２０ｃが形成されており、駆動機構部２３の感温部２３ａが流出側通路２０ｃに連通する空間内に配置されている。これによれば、感温部２３ａと流出側通路２０ｃとを近づけることができる。 Further, in the ejector module 20 of the present embodiment, the outflow passage 20c is formed in the main body portion 211 of the body portion 21, and the temperature sensing portion 23a of the drive mechanism portion 23 is provided in the space communicating with the outflow passage 20c. It is arranged. According to this, the temperature sensing part 23a and the outflow side passage 20c can be brought close to each other.

従って、エジェクタモジュール２０の大型化を招くことなく、感温部２３ａに流出側通路２０ｃを流通する冷媒の温度および圧力を、精度良く伝達することができる。 Therefore, the temperature and pressure of the refrigerant flowing through the outflow side passage 20c can be accurately transmitted to the temperature sensing portion 23a without increasing the size of the ejector module 20.

（第２実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図３に示すエジェクタモジュール２０１を採用した例を説明する。なお、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面でも同様である。 (Second embodiment)
In the present embodiment, an example in which the ejector module 201 shown in FIG. 3 is adopted will be described with respect to the first embodiment. In FIG. 3, the same or equivalent parts as those in the first embodiment are designated by the same reference numerals. This also applies to the following drawings.

エジェクタモジュール２０１のボデー部２１では、本体部２１１とディフューザボデー２１３が互いに固定されている。そして、本体部２１１とディフューザボデー２１３との内部に形成された回転体形状の内部空間に、ノズルボデー２１２がノズル部１５ａの中心軸方向へ摺動可能に配置されている。 In the body portion 21 of the ejector module 201, the main body portion 211 and the diffuser body 213 are fixed to each other. The nozzle body 212 is slidably arranged in the central axis direction of the nozzle portion 15a in a rotor-shaped internal space formed inside the main body portion 211 and the diffuser body 213.

ノズルボデー２１２の筒状外周面とディフューザボデー２１３の内周面との間には、シール部材（具体的には、Ｏリング）が介在されており、これらの部材の隙間から冷媒が漏れることはない。さらに、本実施形態では、冷媒吸引口２１ｂがディフューザボデー２１３に設けられている。 A seal member (specifically, an O-ring) is interposed between the cylindrical outer peripheral surface of the nozzle body 212 and the inner peripheral surface of the diffuser body 213, and the refrigerant does not leak from the gap between these members. .. Further, in the present embodiment, the refrigerant suction port 21b is provided in the diffuser body 213.

また、エジェクタモジュール２０１は、中心部に絞り通路２０ａが設けられた有底円筒状の金属（本実施形態では、アルミニウム）で形成されたオリフィス部材２５を備えている。オリフィス部材２５は、本体部２１１の内部に形成された円柱形状の内部空間に、ノズル部１５ａの中心軸方向へ摺動可能に配置されている。 The ejector module 201 also includes an orifice member 25 formed of a bottomed cylindrical metal (aluminum in the present embodiment) having a throttle passage 20a in the center thereof. The orifice member 25 is arranged in a cylindrical internal space formed inside the main body portion 211 so as to be slidable in the central axis direction of the nozzle portion 15a.

オリフィス部材２５の筒状外周面と本体部２１１の内周面との間には、シール部材（具体的には、Ｏリング）が介在されており、これらの部材の隙間から冷媒が漏れることはない。さらに、オリフィス部材２５は、連結部材２４および円板状の金属で形成されたプレート部材２３ｆを介して、駆動機構部２３のダイヤフラム２３ｂに連結されている。 A seal member (specifically, an O-ring) is interposed between the cylindrical outer peripheral surface of the orifice member 25 and the inner peripheral surface of the main body portion 211, and the refrigerant does not leak from the gap between these members. Absent. Further, the orifice member 25 is connected to the diaphragm 23b of the drive mechanism unit 23 via the connecting member 24 and the plate member 23f formed of a disk-shaped metal.

また、エジェクタモジュール２０１の複合弁体部２２は、支持部材を介して、本体部２１１に固定されている。従って、エジェクタモジュール２０１の複合弁体部２２は、本体部２１１に対して変位しない。さらに、ノズル部１５ａの中心軸、絞り通路２０ａの中心軸、オリフィス部材２５の中心軸、および複合弁体部２２の中心軸は、互いに同軸上に配置されている。 Further, the composite valve body portion 22 of the ejector module 201 is fixed to the main body portion 211 via the support member. Therefore, the composite valve body portion 22 of the ejector module 201 is not displaced with respect to the main body portion 211. Further, the central axis of the nozzle portion 15a, the central axis of the throttle passage 20a, the central axis of the orifice member 25, and the central axis of the composite valve body portion 22 are arranged coaxially with each other.

また、エジェクタモジュール２０１の駆動機構部２３では、ノズル部１５ａの中心軸方向から見たときに円形状に形成されたケース２３ｃおよびダイヤフラム２３ｂを採用している。さらに、封入空間２３ｄがダイヤフラム２３ｂよりも、ノズル部１５ａから遠い側に配置されている。また、オリフィス部材２５は、ダイヤフラム２３ｂのノズル部１５ａ側の面に連結されている。 Further, the drive mechanism portion 23 of the ejector module 201 employs a case 23c and a diaphragm 23b which are formed in a circular shape when viewed from the central axis direction of the nozzle portion 15a. Further, the enclosed space 23d is arranged farther from the nozzle portion 15a than the diaphragm 23b. The orifice member 25 is connected to the surface of the diaphragm 23b on the nozzle portion 15a side.

従って、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間２３ｄ内の感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力から流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力を減算した圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム２３ｂがノズル部１５ａへ近づく側（封入空間２３ｄが膨らむ側）に変形する。その結果、ノズルボデー２１２およびオリフィス部材２５が、ノズル部１５ａの通路断面積を拡大させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を増加させる側に変位する。 Therefore, when the temperature (superheat) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c rises, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d rises, and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d increases from the outflow passage. The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through 20c becomes large. As a result, the diaphragm 23b is deformed to the side closer to the nozzle portion 15a (the side where the enclosed space 23d expands). As a result, the nozzle body 212 and the orifice member 25 are displaced such that the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a is enlarged and the throttle opening of the throttle passage 20a is increased.

一方、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間２３ｄ内の感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力から流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力を減算した圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム２３ｂがノズル部１５ａから離れる側（封入空間２３ｄが凹む側）に変形する。その結果、ノズルボデー２１２およびオリフィス部材２５が、ノズル部１５ａの通路断面積を縮小させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を減少させる側に変位する。 On the other hand, when the temperature (superheat) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c decreases, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d decreases, and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d decreases from the outflow passage. The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through 20c is reduced. As a result, the diaphragm 23b is deformed to the side away from the nozzle portion 15a (the side where the enclosed space 23d is recessed). As a result, the nozzle body 212 and the orifice member 25 are displaced such that the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a is reduced and the throttle opening of the throttle passage 20a is decreased.

つまり、エジェクタモジュール２０１の駆動機構部２３は、第２蒸発器１８から流出した冷媒の温度および圧力に応じて、ノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａを変位させることができる。そして、駆動機構部２３が、ノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａを変位させることによって、ノズル部１５ａの通路断面積および絞り通路２０ａの通路断面積の双方を連動して変化させることができる。 That is, the drive mechanism section 23 of the ejector module 201 can displace the nozzle section 15a and the throttle passage 20a according to the temperature and pressure of the refrigerant flowing out from the second evaporator 18. By displacing the nozzle portion 15a and the throttle passage 20a by the drive mechanism portion 23, both the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the passage cross-sectional area of the throttle passage 20a can be changed in conjunction with each other.

ここで、本実施形態のノズルボデー２１２とオリフィス部材２５との間には、ノズル部１５ａの中心軸方向に隙間が形成されている。 Here, a gap is formed between the nozzle body 212 and the orifice member 25 of the present embodiment in the central axis direction of the nozzle portion 15a.

このため、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、駆動機構部２３は、まず、オリフィス部材２５を絞り通路２０ａの絞り開度を増加させる側に変位させる。そして、オリフィス部材２５がノズルボデー２１２に当接すると、駆動機構部２３は、オリフィス部材２５とともにノズルボデー２１２をノズル部１５ａの通路断面積を増加させる側に変位させる。 Therefore, when the temperature (superheat degree) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c rises, the drive mechanism portion 23 first displaces the orifice member 25 to the side where the throttle opening degree of the throttle passage 20a is increased. Then, when the orifice member 25 comes into contact with the nozzle body 212, the drive mechanism unit 23 displaces the nozzle body 212 together with the orifice member 25 to the side that increases the passage cross-sectional area of the nozzle unit 15a.

つまり、エジェクタモジュール２０１では、絞り通路２０ａの絞り開度を増加させる際に、絞り通路２０ａに対して、ノズル部１５ａの通路断面積の増加を遅らせることができる。 That is, in the ejector module 201, when the throttle opening of the throttle passage 20a is increased, the increase of the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a can be delayed with respect to the throttle passage 20a.

このことは、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０のように、ノズル部１５ａよりも冷媒流れ上流側で冷媒の流れを分岐し、分岐された一方の冷媒をノズル部１５ａへ流入させ、分岐された他方の冷媒を絞り機構および蒸発器を介してエジェクタ１５の冷媒吸引口２１ｂから吸引させるサイクル構成では有効である。 This means that, like the ejector-type refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the flow of the refrigerant is branched on the refrigerant flow upstream side of the nozzle portion 15a, one of the branched refrigerant flows into the nozzle portion 15a, and the refrigerant is branched. It is effective in a cycle configuration in which the other refrigerant is sucked from the refrigerant suction port 21b of the ejector 15 via the throttle mechanism and the evaporator.

その理由は、このようなサイクル構成では、低負荷運転時のように、サイクルを循環する循環冷媒流量が低下すると、エジェクタ１５の冷媒吸引能力が低下して、第１蒸発器１７へ冷媒を供給しにくくなってしまうからである。 The reason is that in such a cycle configuration, when the flow rate of the circulating refrigerant circulating in the cycle decreases, as in the low load operation, the refrigerant suction capacity of the ejector 15 decreases and the refrigerant is supplied to the first evaporator 17. It is difficult to do.

従って、低負荷運転時には、ノズル部１５ａを閉塞させて、圧縮機１１の吸入吐出作用を利用して、圧縮機１１→放熱器１２→エジェクタモジュール２０（具体的には、分岐部１４→可変絞り機構１６）→第１蒸発器１７→エジェクタモジュール２０（具体的には、ディフューザ部１５ｃ）→第２蒸発器１８→エジェクタモジュール２０（具体的には、流出側通路２０ｃ）→圧縮機１１の順に冷媒を循環させて、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８へ確実に冷媒を供給するようにしてもよい。 Therefore, at the time of low load operation, the nozzle portion 15a is closed, and the suction/discharge action of the compressor 11 is used to compress the compressor 11→the radiator 12→the ejector module 20 (specifically, the branch portion 14→the variable throttle. Mechanism 16)→first evaporator 17→ejector module 20 (specifically, diffuser portion 15c)→second evaporator 18→ejector module 20 (specifically, outflow passage 20c)→compressor 11 in this order. The refrigerant may be circulated to surely supply the refrigerant to the first evaporator 17 and the second evaporator 18.

もちろん、エジェクタ式冷凍サイクル１０の負荷変動によらず、エジェクタ１５が充分な冷媒吸引能力を発揮できるサイクルでは、ノズルボデー２１２とオリフィス部材２５との間に軸方向の隙間を設けることなく、ノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａを一体的に変位させてもよい。 Of course, in a cycle in which the ejector 15 can exhibit a sufficient refrigerant suction capacity regardless of the load fluctuation of the ejector type refrigeration cycle 10, the nozzle portion 15a can be formed without providing an axial gap between the nozzle body 212 and the orifice member 25. The throttle passage 20a may be integrally displaced.

その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０の作動および構成は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタモジュール２０１およびエジェクタ式冷凍サイクル１０においても、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。 The other operations and configurations of the ejector refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment. Therefore, also in the ejector module 201 and the ejector type refrigeration cycle 10 of the present embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

さらに、本実施形態の駆動機構部２３では、円形状に形成されたダイヤフラム２３ｂを採用しているので、ノズルボデー２１２およびオリフィス部材２５のノズル部１５ａの中心軸方向の変位量を確保しやすい。従って、ノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａを径方向への拡大を招くことなく、充分に通路断面積を変化させることができる。 Further, since the drive mechanism portion 23 of the present embodiment employs the diaphragm 23b formed in a circular shape, it is easy to secure the displacement amount of the nozzle body 212 and the nozzle portion 15a of the orifice member 25 in the central axis direction. Therefore, it is possible to sufficiently change the passage cross-sectional area without causing the nozzle portion 15a and the throttle passage 20a to expand in the radial direction.

（第３実施形態）
本実施形態では、第１実施形態に対して、図４に示すエジェクタモジュール２０２を採用した例を説明する。エジェクタモジュール２０２では、第２実施形態と同様に、ノズル部１５ａの中心軸方向から見たときに円形状に形成されたケース２３ｃおよびダイヤフラム２３ｂを有する駆動機構部２３を採用している。 (Third Embodiment)
In the present embodiment, an example in which the ejector module 202 shown in FIG. 4 is adopted in the first embodiment will be described. Like the second embodiment, the ejector module 202 employs the drive mechanism section 23 having the case 23c and the diaphragm 23b which are formed in a circular shape when viewed from the central axis direction of the nozzle section 15a.

エジェクタモジュール２０２の駆動機構部２３では、封入空間２３ｄがダイヤフラム２３ｂよりも、ノズル部１５ａから遠い側に配置されている。ダイヤフラム２３ｂは、プレート部材２３ｆおよび支持部材を介して、本体部２１１に固定されている。さらに、複合弁体部２２は、連結部材２４を介してケース２３ｃに連結されている。 In the drive mechanism portion 23 of the ejector module 202, the enclosed space 23d is arranged farther from the nozzle portion 15a than the diaphragm 23b. The diaphragm 23b is fixed to the main body portion 211 via the plate member 23f and the support member. Further, the composite valve body 22 is connected to the case 23c via a connecting member 24.

その他のエジェクタモジュール２０１の構成は、第１実施形態で説明したエジェクタモジュール２０と同様である。 Other configurations of the ejector module 201 are similar to those of the ejector module 20 described in the first embodiment.

従って、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が上昇すると、封入空間２３ｄ内の感温媒体の飽和圧力が上昇し、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力から流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力を減算した圧力差が大きくなる。これにより、ダイヤフラム２３ｂが変形し封入空間２３ｄが膨らむ。その結果、ケース２３ｃとともに複合弁体部２２が、ノズル部１５ａの通路断面積を拡大させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を増加させる側に変位する。 Therefore, when the temperature (superheat) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c rises, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d rises, and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d increases from the outflow passage. The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through 20c becomes large. As a result, the diaphragm 23b deforms and the enclosed space 23d swells. As a result, the composite valve body portion 22 along with the case 23c is displaced to the side where the passage sectional area of the nozzle portion 15a is enlarged and the throttle opening degree of the throttle passage 20a is increased.

一方、流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の温度（過熱度）が低下すると、封入空間２３ｄ内の感温媒体の飽和圧力が低下し、封入空間２３ｄ内の感温媒体の圧力から流出側通路２０ｃを流通する低圧冷媒の圧力を減算した圧力差が小さくなる。これにより、ダイヤフラム２３ｂが変形し封入空間２３ｄが縮む。その結果、ケース２３ｃとともに複合弁体部２２が、ノズル部１５ａの通路断面積を縮小させるとともに、絞り通路２０ａの絞り開度を減少させる側に変位する。 On the other hand, when the temperature (superheat) of the low-pressure refrigerant flowing through the outflow passage 20c decreases, the saturation pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d decreases, and the pressure of the temperature-sensitive medium in the enclosed space 23d decreases from the outflow passage. The pressure difference obtained by subtracting the pressure of the low-pressure refrigerant flowing through 20c is reduced. As a result, the diaphragm 23b is deformed and the enclosed space 23d is contracted. As a result, the composite valve body 22 along with the case 23c is displaced toward the side where the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a is reduced and the throttle opening of the throttle passage 20a is reduced.

つまり、エジェクタモジュール２０２の駆動機構部２３は、第１実施形態と同様に、第２蒸発器１８から流出した冷媒の温度および圧力に応じて、複合弁体部２２を変位させることができる。そして、駆動機構部２３が、ノズル部１５ａの通路断面積および絞り通路２０ａの通路断面積の双方を連動して変化させることができる。 That is, the drive mechanism portion 23 of the ejector module 202 can displace the composite valve body portion 22 according to the temperature and pressure of the refrigerant flowing out from the second evaporator 18, as in the first embodiment. Then, the drive mechanism portion 23 can change both the passage cross-sectional area of the nozzle portion 15a and the passage cross-sectional area of the throttle passage 20a in conjunction with each other.

その他のエジェクタ式冷凍サイクル１０の構成および作動は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタモジュール２０１およびエジェクタ式冷凍サイクル１０においても、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。 The other configurations and operations of the ejector-type refrigeration cycle 10 are the same as those in the first embodiment. Therefore, also in the ejector module 201 and the ejector type refrigeration cycle 10 of this embodiment, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

さらに、本実施形態の駆動機構部２３では、円形状に形成されたダイヤフラム２３ｂを採用しているので、第２実施形態と同様に、ノズル部１５ａおよび絞り通路２０ａを径方向への拡大を招くことなく、充分に通路断面積を変化させることができる。 Furthermore, since the drive mechanism portion 23 of the present embodiment employs the diaphragm 23b formed in a circular shape, the nozzle portion 15a and the throttle passage 20a are expanded in the radial direction, as in the second embodiment. It is possible to change the cross-sectional area of the passage sufficiently.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be variously modified as follows without departing from the spirit of the present invention.

（１）上述の各実施形態では、本発明に係るエジェクタモジュール２０を車両に搭載されるエジェクタ式冷凍サイクル１０に適用した例を説明したが、エジェクタモジュール２０の適用はこれに限定されない。例えば、定置型の空調装置、冷温保存庫等に用いられるエジェクタ式冷凍サイクルに適用してもよい。 (1) In each of the above-described embodiments, an example in which the ejector module 20 according to the present invention is applied to the ejector refrigeration cycle 10 mounted on a vehicle has been described, but the application of the ejector module 20 is not limited to this. For example, it may be applied to an ejector-type refrigeration cycle used in a stationary air conditioner, a cold storage cabinet or the like.

（２）エジェクタモジュール２０、２０１、２０２は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。 (2) The ejector modules 20, 201, 202 are not limited to those disclosed in the above-described embodiment.

例えば、上述の実施形態では、変形部材として薄板状に形成されたダイヤフラム２３ｂを採用した例を説明したが、変形部材はこれに限定されない。変形部材として有底円筒状（カップ状）の金属にて形成されて、複合弁体部２２の変位方向に伸縮自在の蛇腹部を有する有底円筒状のベローズを採用してもよい。また、変形部材として有底円筒状のゴムにて形成されたベロフラムを採用してもよい。 For example, in the above-described embodiment, the example in which the thin plate-shaped diaphragm 23b is used as the deformable member has been described, but the deformable member is not limited to this. As the deforming member, a bottomed cylindrical bellows formed of a bottomed cylindrical (cup-shaped) metal and having a bellows portion that can expand and contract in the displacement direction of the composite valve body 22 may be adopted. Also, a bellows formed of rubber having a bottomed cylindrical shape may be adopted as the deforming member.

また、上述の実施形態では、駆動機構部として、第２蒸発器１８から流出した冷媒の温度および圧力に応じて、複合弁体部２２等を変位させるものを採用した例を説明したが、駆動機構部はこれに限定されない。駆動機構部として、冷媒の温度変化に応じて体積変化するサーモワックスによって変形部材を変形させるものや、冷媒の温度変化に応じて変形する形状記憶合金によって形成された変形部材を有するもの採用してもよい。 Further, in the above-described embodiment, an example in which the composite valve body portion 22 and the like are displaced as the drive mechanism portion according to the temperature and pressure of the refrigerant flowing out from the second evaporator 18 has been described. The mechanical unit is not limited to this. As the drive mechanism unit, one that deforms the deformable member by thermowax whose volume changes according to the temperature change of the refrigerant or one that has a deformable member formed by a shape memory alloy that deforms according to the temperature change of the refrigerant is adopted. Good.

（３）エジェクタモジュール２０、２０１、２０２を適用可能なエジェクタ式冷凍サイクルは、上述の実施形態で開示されたものに限定されない。 (3) The ejector type refrigeration cycle to which the ejector modules 20, 201 and 202 can be applied is not limited to the one disclosed in the above embodiment.

例えば、エジェクタ式冷凍サイクル１０に、放熱器１２から流出した冷媒を気液二相状態の中間圧冷媒となるまで減圧させてエジェクタモジュールの高圧入口２１ａ側へ流出させる中間圧減圧装置を追加してもよい。 For example, an intermediate pressure decompression device that decompresses the refrigerant flowing out from the radiator 12 until it becomes an intermediate pressure refrigerant in a gas-liquid two-phase state and flows out to the high pressure inlet 21a side of the ejector module is added to the ejector refrigeration cycle 10. Good.

これによれば、エジェクタモジュールの高圧入口２１ａへ気相冷媒と液相冷媒が均質に混合した気液混合状態の冷媒を流入させることができる。従って、高圧入口２１ａへ気相冷媒と液相冷媒が偏在して不均質に混合した冷媒を流入させる場合に対して、分岐部１４にて分岐される冷媒流量の流量比の変動を抑制することができる。 According to this, the refrigerant in a gas-liquid mixed state in which the gas-phase refrigerant and the liquid-phase refrigerant are homogeneously mixed can flow into the high-pressure inlet 21a of the ejector module. Therefore, when the refrigerant in which the gas-phase refrigerant and the liquid-phase refrigerant are unevenly distributed and mixed inhomogeneously flows into the high-pressure inlet 21a, the fluctuation of the flow rate ratio of the refrigerant flow rates branched by the branching section 14 is suppressed. You can

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０に、第２蒸発器１８から流出した冷媒の気液を分離して、分離された気相冷媒を圧縮機の吸入側へ流出させる低圧アキュムレータを追加してもよい。 A low-pressure accumulator may be added to the ejector-type refrigeration cycle 10 to separate the gas-liquid refrigerant flowing out from the second evaporator 18 and to make the separated gas-phase refrigerant flow out to the suction side of the compressor.

また、図５の全体構成図に示すエジェクタ式冷凍サイクル３０に、エジェクタモジュール２０、２０１、２０２を適用してもよい。 Further, the ejector modules 20, 201 and 202 may be applied to the ejector type refrigeration cycle 30 shown in the overall configuration diagram of FIG.

具体的には、エジェクタ式冷凍サイクル３０は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機１１、圧縮機１１から吐出された冷媒を放熱させる放熱器１２、冷媒の気液を分離する気液分離器３１、気液分離器３１にて分離された液相冷媒を減圧させる減圧装置３２、減圧装置３２にて減圧された冷媒を蒸発させる第１蒸発器１７、減圧部にて減圧された冷媒を蒸発させる第２蒸発器１８、および気液分離器３１にて分離された気相冷媒と第２蒸発器１８から流出した冷媒とを合流させて圧縮機１１の吸入側へ流出させる合流部３３を有している。 Specifically, the ejector-type refrigeration cycle 30 includes a compressor 11 that compresses and discharges the refrigerant, a radiator 12 that radiates the refrigerant discharged from the compressor 11, and a gas-liquid separator 31 that separates the gas and liquid of the refrigerant. A decompression device 32 for decompressing the liquid-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 31, a first evaporator 17 for evaporating the refrigerant decompressed by the decompression device 32, and a refrigerant decompressed by the decompression unit. The second evaporator 18 and the merging portion 33 that joins the gas-phase refrigerant separated by the gas-liquid separator 31 and the refrigerant flowing out of the second evaporator 18 and flows out to the suction side of the compressor 11 are provided. ing.

エジェクタ式冷凍サイクル３０では、エジェクタモジュール２０の高圧入口２１ａには、放熱器１２の出口側が接続され、冷媒吸引口２１ｂには、第１蒸発器１７の冷媒出口側が接続され、エジェクタ側出口２１ｃには、気液分離器３１の入口側が接続され、絞り側出口２１ｄには、第２蒸発器１８の冷媒入口側が接続されている。 In the ejector type refrigeration cycle 30, the outlet side of the radiator 12 is connected to the high pressure inlet 21a of the ejector module 20, the refrigerant outlet side of the first evaporator 17 is connected to the refrigerant suction port 21b, and the ejector side outlet 21c is connected. Is connected to the inlet side of the gas-liquid separator 31, and the throttle inlet 21d is connected to the refrigerant inlet side of the second evaporator 18.

さらに、エジェクタ式冷凍サイクル３０の第１蒸発器１７では、減圧装置３２にて減圧された低圧冷媒と第１送風機１７ａから送風された送風空気とを熱交換させる。第２蒸発器１８では、可変絞り機構１６にて減圧された低圧冷媒と第２送風機１８ａから送風された送風空気とを熱交換させる。 Further, in the first evaporator 17 of the ejector type refrigeration cycle 30, the low pressure refrigerant decompressed by the decompression device 32 and the blown air blown from the first blower 17a are heat-exchanged. In the second evaporator 18, the low pressure refrigerant decompressed by the variable throttle mechanism 16 and the blown air blown from the second blower 18a are heat-exchanged.

また、エジェクタ式冷凍サイクル３０において、合流部３３の冷媒出口を圧縮機１１の吸入側へ直接接続し、第１蒸発器１７の冷媒出口を低圧入口２１ｅ側へ接続し、低圧出口２１ｆを冷媒吸引口２１ｂへ接続してもよい。これによれば、第１蒸発器１７出口側冷媒の過熱度を調整することができる。 In the ejector type refrigeration cycle 30, the refrigerant outlet of the merging portion 33 is directly connected to the suction side of the compressor 11, the refrigerant outlet of the first evaporator 17 is connected to the low pressure inlet 21e side, and the low pressure outlet 21f is sucked into the refrigerant. It may be connected to the mouth 21b. According to this, the superheat degree of the refrigerant on the outlet side of the first evaporator 17 can be adjusted.

（４）エジェクタ式冷凍サイクル１０、３０を構成する各構成機器は、上述の実施形態に開示されたものに限定されない。 (4) The respective constituent devices that configure the ejector-type refrigeration cycle 10 and 30 are not limited to those disclosed in the above embodiment.

例えば、上述の実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１として、プーリ、ベルト等を介して車両走行用エンジンから伝達される回転駆動力によって駆動されるエンジン駆動式の圧縮機を採用してもよい。さらに、エンジン駆動式の圧縮機としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整可能な可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチの断続により圧縮機の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整可能な固定容量型圧縮機を採用することができる。 For example, in the above-described embodiment, an example in which an electric compressor is used as the compressor 11 has been described, but the compressor 11 is driven by the rotational driving force transmitted from the vehicle running engine via the pulley, the belt, and the like. An engine driven compressor may be used. Furthermore, as an engine-driven compressor, it is possible to adjust the refrigerant discharge capacity by changing the capacity of the variable capacity compressor that can adjust the refrigerant discharge capacity by changing the discharge capacity, or by changing the operation rate of the compressor by connecting and disconnecting the electromagnetic clutch. Any fixed capacity compressor can be adopted.

また、上述の実施形態では、放熱器１２として、レシーバ一体型の凝縮器を採用した例を説明したが、さらに、レシーバ部１２ｂから流出した液相冷媒を過冷却する過冷却部を有して構成される、いわゆるサブクール型の凝縮器を採用してもよい。この他にも、凝縮部１２ａのみからなる放熱器１２、および放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して、分離された液相冷媒を下流側へ流出させる受液器（レシーバ）を採用してもよい。 In addition, in the above-described embodiment, an example in which a receiver-integrated condenser is adopted as the radiator 12 has been described. However, the radiator 12 further includes a supercooling unit that supercools the liquid-phase refrigerant that has flowed out from the receiver unit 12b. A so-called subcool type condenser configured may be adopted. In addition to this, a radiator 12 including only the condenser 12a and a liquid receiver (receiver) that separates the gas-liquid of the refrigerant that has flowed out from the radiator 12 and causes the separated liquid-phase refrigerant to flow to the downstream side are provided. May be adopted.

また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａあるいはＲ１２３４ｙｆを採用した例を説明したが、冷媒はこれに限定されない。例えば、Ｒ６００ａ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ３２、Ｒ４０７Ｃ、等を採用してもよい。または、これらの冷媒のうち複数種を混合させた混合冷媒等を採用してもよい。さらに、冷媒として二酸化炭素を採用して、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成してもよい。 Further, in the above-described embodiment, an example in which R134a or R1234yf is adopted as the refrigerant has been described, but the refrigerant is not limited to this. For example, R600a, R410A, R404A, R32, R407C, etc. may be adopted. Alternatively, a mixed refrigerant obtained by mixing plural kinds of these refrigerants may be adopted. Furthermore, carbon dioxide may be adopted as the refrigerant to configure a supercritical refrigeration cycle in which the pressure of the high-pressure side refrigerant is equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant.

また、エジェクタ式冷凍サイクル１０では、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８を一体的に構成した例を説明したが、エジェクタ式冷凍サイクル３０のように、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８を別体で構成されていてもよい。そして、第１蒸発器１７および第２蒸発器１８にて、異なる冷媒対象流体を異なる温度帯で冷却するようにしてもよい。 Further, in the ejector-type refrigeration cycle 10, the example in which the first evaporator 17 and the second evaporator 18 are integrally configured has been described, but like the ejector-type refrigeration cycle 30, the first evaporator 17 and the second evaporator 18 are formed. The container 18 may be configured separately. Then, in the first evaporator 17 and the second evaporator 18, different refrigerant target fluids may be cooled in different temperature zones.

（５）また、上述の各実施形態に開示された手段は、実施可能な範囲で適宜組み合わせてもよい。例えば、第２、第３実施形態で説明したエジェクタモジュール２０１、２０２を、上述の図５で説明したエジェクタ式冷凍サイクル３０に適用してもよい。 (5) In addition, the means disclosed in each of the above-described embodiments may be appropriately combined within a practicable range. For example, the ejector modules 201 and 202 described in the second and third embodiments may be applied to the ejector refrigeration cycle 30 described in FIG. 5 described above.

１０、３０ エジェクタ式冷凍サイクル（冷凍サイクル装置）
１５ａ ノズル部
１５ｃ ディフューザ部（昇圧部）
１７、１８ 第１、第２蒸発器
２０、２０１、２０２ エジェクタモジュール、
２０ａ 絞り通路
２１ ボデー部
２１ｂ 冷媒吸引口
２２ 複合弁体部（弁体部）
２３ 駆動機構部
２３ｂ ダイヤフラム（変形部材） 10, 30 ejector type refrigeration cycle (refrigeration cycle device)
15a Nozzle section 15c Diffuser section (Booster section)
17, 18 First and second evaporators 20, 201, 202 Ejector module,
20a Throttle passage 21 Body part 21b Refrigerant suction port 22 Composite valve body part (valve body part)
23 Drive mechanism part 23b Diaphragm (deformable member)

Claims (5)

蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されるエジェクタモジュールであって、
冷媒の流れを分岐する分岐部（１４）と、
前記分岐部（１４）にて分岐された一方の前記冷媒を減圧させて噴射するノズル部（１５ａ）と、
前記分岐部（１４）にて分岐された他方の前記冷媒を減圧させる減圧部（２０ａ）と、
前記ノズル部から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって外部から前記冷媒を吸引する冷媒吸引口（２１ｂ）、および前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｃ）が設けられたボデー部（２１）と、
前記ノズル部の通路断面積および前記減圧部の通路断面積の双方を変化させる弁体部（２２）と、
前記弁体部を変位させる駆動機構部（２３）と、を備え、
前記駆動機構部は、冷媒の温度および圧力の少なくとも一方の変化に応じて変形する変形部材（２３ｂ）を有する機械的機構で構成されているエジェクタモジュール。 An ejector module applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus,
A branch portion (14) for branching the flow of the refrigerant,
A nozzle part (15a) for depressurizing and ejecting one of the refrigerants branched by the branch part (14) ;
A decompression section (20a) for decompressing the other refrigerant branched at the branch section (14) ;
Boost to boost the mixed refrigerant and the suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port for sucking the refrigerant from the outside by the suction action of the injected injected refrigerant from the nozzle portion (21b), and the injection refrigerant and the refrigerant suction port A body portion (21) provided with a portion (15c),
A valve body portion (22) for changing both the passage cross-sectional area of the nozzle portion and the passage cross-sectional area of the pressure reducing portion,
A drive mechanism section (23) for displacing the valve body section,
The drive mechanism section is an ejector module configured by a mechanical mechanism having a deforming member (23b) that deforms in accordance with a change in at least one of the temperature and the pressure of the refrigerant. 蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置に適用されるエジェクタモジュールであって、
冷媒の流れを分岐する分岐部（１４）と、
前記分岐部（１４）にて分岐された一方の前記冷媒を減圧させて噴射するノズル部（１５ａ）と、
前記分岐部（１４）にて分岐された他方の前記冷媒を減圧させる減圧部（２０ａ）と、
前記ノズル部から噴射された噴射冷媒の吸引作用によって外部から前記冷媒を吸引する冷媒吸引口（２１ｂ）、および前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口から吸引された吸引冷媒との混合冷媒を昇圧させる昇圧部（１５ｃ）が設けられたボデー部（２１）と、
前記ノズル部の通路断面積および前記減圧部の通路断面積の双方を変化させる弁体部（２２）と、
前記ノズル部および前記減圧部を変位させる駆動機構部（２３）と、を備え、
前記駆動機構部は、冷媒の温度および圧力の少なくとも一方の変化に応じて変形する変形部材（２３ｂ）を有する機械的機構で構成されているエジェクタモジュール。 An ejector module applied to a vapor compression refrigeration cycle apparatus,
A branch portion (14) for branching the flow of the refrigerant,
A nozzle part (15a) for depressurizing and ejecting one of the refrigerants branched by the branch part (14) ;
A decompression section (20a) for decompressing the other refrigerant branched at the branch section (14) ;
Boost to boost the mixed refrigerant and the suction refrigerant sucked from the refrigerant suction port for sucking the refrigerant from the outside by the suction action of the injected injected refrigerant from the nozzle portion (21b), and the injection refrigerant and the refrigerant suction port A body portion (21) provided with a portion (15c),
A valve body portion (22) for changing both the passage cross-sectional area of the nozzle portion and the passage cross-sectional area of the pressure reducing portion,
A drive mechanism section (23) for displacing the nozzle section and the pressure reducing section,
The drive mechanism section is an ejector module configured by a mechanical mechanism having a deforming member (23b) that deforms in accordance with a change in at least one of the temperature and the pressure of the refrigerant. 前記駆動機構部は、前記昇圧部よりも下流側の冷媒の温度変化に伴って圧力変化する感温媒体が封入される封入空間（２３ｄ）を形成する封入空間形成部材（２３ｃ）を有し、
前記変形部材は、前記感温媒体の圧力に応じて変形するものである請求項１または２に記載のエジェクタモジュール。 The drive mechanism section has an enclosed space forming member (23c) that forms an enclosed space (23d) in which a temperature-sensitive medium whose pressure changes with the temperature change of the refrigerant on the downstream side of the pressure increasing section is enclosed.
The ejector module according to claim 1 or 2, wherein the deformable member is deformed according to the pressure of the temperature-sensitive medium. 前記弁体部は、前記ノズル部の軸方向に伸びる形状に形成されており、
前記ノズル部および前記減圧部は、前記軸方向に並んで配置されている請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタモジュール。 The valve body portion is formed in a shape extending in the axial direction of the nozzle portion,
The ejector module according to claim 1, wherein the nozzle portion and the pressure reducing portion are arranged side by side in the axial direction. 前記冷凍サイクル装置は、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）、前記圧縮機から吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）、冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１７）、および冷媒を蒸発させて前記圧縮機の吸入側へ流出させる第２蒸発器（１８）を有し、
前記ノズル部および前記減圧部へ冷媒を流入させる高圧入口（２１ａ）には、前記放熱器の出口側が接続され、
前記冷媒吸引口には、前記第１蒸発器の冷媒出口側が接続され、
前記昇圧部から冷媒を流出させるエジェクタ側出口（２１ｃ）には、前記第２蒸発器の冷媒入口側が接続され、
前記減圧部から冷媒を流出させる絞り側出口（２１ｄ）には、前記第１蒸発器の冷媒入口側が接続されている請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタモジュール。 The refrigeration cycle apparatus includes a compressor (11) for compressing and discharging a refrigerant, a radiator (12) for radiating heat of the refrigerant discharged from the compressor, a first evaporator (17) for evaporating the refrigerant, and a refrigerant. A second evaporator (18) for evaporating the gas to flow out to the suction side of the compressor,
An outlet side of the radiator is connected to a high-pressure inlet (21a) for flowing the refrigerant into the nozzle portion and the pressure reducing portion,
The refrigerant outlet side of the first evaporator is connected to the refrigerant suction port,
A refrigerant inlet side of the second evaporator is connected to an ejector side outlet (21c) that causes the refrigerant to flow out from the pressure booster,
The ejector module according to any one of claims 1 to 4, wherein a refrigerant inlet side of the first evaporator is connected to a throttle side outlet (21d) that causes the refrigerant to flow out from the pressure reducing unit.
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